JP2577660B2 - 溝形鋼の熱間圧延方法 - Google Patents
溝形鋼の熱間圧延方法Info
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
- B21B1/095—U-or channel sections
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はウェブとフランジの厚み
と幅が多様な寸法の溝形鋼を連続鋳造スラブから高効率
で造り分ける熱間圧延方法に関するものである。
と幅が多様な寸法の溝形鋼を連続鋳造スラブから高効率
で造り分ける熱間圧延方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】建築鉄骨柱材として広く普及している冷
間成形角型コラムは、昭和６２年８月に日本鋼構造協会
から発行された「ＪＳＳＣレポートNo.5・ボックスコラ
ムの標準化」に記載されており、それは図５に示すロー
ル成形法と、図６に示すプレス成形法のいずれかにより
冷間加工製造されている。
間成形角型コラムは、昭和６２年８月に日本鋼構造協会
から発行された「ＪＳＳＣレポートNo.5・ボックスコラ
ムの標準化」に記載されており、それは図５に示すロー
ル成形法と、図６に示すプレス成形法のいずれかにより
冷間加工製造されている。
【０００３】しかしながらこれらの手段は、その材質が
熱間圧延ままの材料に比べて成形時に加工硬化するため
（図中の矢印部位）、降伏比（ＹＲ：降伏点又は耐力／
引張強さ）が若干高い。
熱間圧延ままの材料に比べて成形時に加工硬化するため
（図中の矢印部位）、降伏比（ＹＲ：降伏点又は耐力／
引張強さ）が若干高い。
【０００４】一方超高層建築等に適用する部材のＹＲ
は、低い方が耐震性の上から望ましいと一部で言われて
いる。この対応方策の一つとして、熱間圧延溝形鋼を素
材としてボックス（角型コラム）に溶接組立する方法が
ある。
は、低い方が耐震性の上から望ましいと一部で言われて
いる。この対応方策の一つとして、熱間圧延溝形鋼を素
材としてボックス（角型コラム）に溶接組立する方法が
ある。
【０００５】この組立方式は、溶接組立前にダイアフラ
ムを内蔵加工することが可能なので、最近の建築現場の
省力化の潮流にも合っている。ここで素材となる熱延溝
形鋼は、同一シリーズ内の外幅（ウェブ高さ・フランジ
幅）一定で厚みフリーサイズ、かつ一般形鋼並みの低生
産コストを要請されている。
ムを内蔵加工することが可能なので、最近の建築現場の
省力化の潮流にも合っている。ここで素材となる熱延溝
形鋼は、同一シリーズ内の外幅（ウェブ高さ・フランジ
幅）一定で厚みフリーサイズ、かつ一般形鋼並みの低生
産コストを要請されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】従来の熱間圧延溝形鋼
を製造する代表例として、リバースミルによる場合を図
３に、連続ミルによる場合を図４にそれぞれ示す。
を製造する代表例として、リバースミルによる場合を図
３に、連続ミルによる場合を図４にそれぞれ示す。
【０００７】これらの従来方法では、同じウェブ高さシ
リーズの製品群内でも例えば仕上げミルＦの水平ロール
４０の胴幅Ｗ０は一定のロールを使用するため、フラン
ジ厚みｔが異なるとウェブ高さＷが異なってしまう。ま
た粗・中間造形は２重ロールの孔型によるため、同一ロ
ールでの隙調整のみで各種厚みを広範囲に造り分けるこ
とは至難である。従って、同一ロールでの隙調整だけで
造り分けられる製品群、いわゆる同一シリーズ内の外幅
一定・各種板厚サイズの溝形鋼という製品要求に対応す
るには、各サイズに応じて専用の圧延ロールとその圧延
付属装置を準備する必要がある。このため圧延工具費用
の負担増大のみならず、ロール組替に伴う稼働率の低下
など生産効率の大幅な低下を来すという問題がある。
リーズの製品群内でも例えば仕上げミルＦの水平ロール
４０の胴幅Ｗ０は一定のロールを使用するため、フラン
ジ厚みｔが異なるとウェブ高さＷが異なってしまう。ま
た粗・中間造形は２重ロールの孔型によるため、同一ロ
ールでの隙調整のみで各種厚みを広範囲に造り分けるこ
とは至難である。従って、同一ロールでの隙調整だけで
造り分けられる製品群、いわゆる同一シリーズ内の外幅
一定・各種板厚サイズの溝形鋼という製品要求に対応す
るには、各サイズに応じて専用の圧延ロールとその圧延
付属装置を準備する必要がある。このため圧延工具費用
の負担増大のみならず、ロール組替に伴う稼働率の低下
など生産効率の大幅な低下を来すという問題がある。
【０００８】本発明は上記の欠点を解決するためになさ
れたもので、ロール工具を何等取り替えることなく、被
圧延溝形鋼の同一シリーズ内の外幅寸法を一定に保ちつ
つ、そのウェブとフランジの厚み調整をオンラインで無
段階に実施することが可能な溝形鋼の熱間圧延方法の提
供を目的とする。なお、本発明の対象とする外幅一定溝
形鋼とは、ウェブ厚みとフランジの厚みとが夫々同一で
ある溝形鋼をいう。
れたもので、ロール工具を何等取り替えることなく、被
圧延溝形鋼の同一シリーズ内の外幅寸法を一定に保ちつ
つ、そのウェブとフランジの厚み調整をオンラインで無
段階に実施することが可能な溝形鋼の熱間圧延方法の提
供を目的とする。なお、本発明の対象とする外幅一定溝
形鋼とは、ウェブ厚みとフランジの厚みとが夫々同一で
ある溝形鋼をいう。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は上記のような欠
点を有利に解決したものであり、その要旨は、 ２連もしくは３連の山形孔型が形成され開口部が互
いに逆向きの番孔型ロールを有する２重粗圧延機によっ
て、連続鋳造スラブをフランジ湾曲部とウェブ屈曲部か
らなる２連もしくは３連の山形部を有する複合山形粗材
に粗造形し、該複合山形粗材を２重粗整形圧延機と粗ユ
ニバーサル圧延機とのリバース圧延によって、フランジ
湾曲部とウェブ屈曲部からなる２連もしくは３連の山形
部を有し、所定の厚みと幅の複合山形中間材とした後、
２連の山形孔型と、平頂凸部の側面と第１、第２溝型中
間材内側面との間に夫々隙間を設定した平底孔型とが同
一ロールに併設され且つ両圧延機間が連続圧延可能に近
接して配置された２重圧延機および２重エッジャーによ
って、前記複合山形中間材をリバース圧延してフランジ
湾曲部とウェブ屈曲部の展伸及びフランジ幅の外幅一定
化エッジングとフランジ端部の整形を行って第２溝型中
間材とし、続いて胴幅可変の水平ロールと竪ロールから
なる仕上げユニバーサル圧延機によって仕上圧延するこ
とにより、同一シリーズ内の外幅一定で厚みが異なる溝
形鋼を製造することを特徴とする溝形鋼の熱間圧延方、
および 上記項の２重粗整形圧延機と粗ユニバーサル圧延
機のロール孔型を、左右の山形の頂角が直角で、かつフ
ランジ対応の両端部を水平に形成して圧延し、所定の厚
みと幅の複合山形中間材とする溝形鋼の熱間圧延方、で
ある。
点を有利に解決したものであり、その要旨は、 ２連もしくは３連の山形孔型が形成され開口部が互
いに逆向きの番孔型ロールを有する２重粗圧延機によっ
て、連続鋳造スラブをフランジ湾曲部とウェブ屈曲部か
らなる２連もしくは３連の山形部を有する複合山形粗材
に粗造形し、該複合山形粗材を２重粗整形圧延機と粗ユ
ニバーサル圧延機とのリバース圧延によって、フランジ
湾曲部とウェブ屈曲部からなる２連もしくは３連の山形
部を有し、所定の厚みと幅の複合山形中間材とした後、
２連の山形孔型と、平頂凸部の側面と第１、第２溝型中
間材内側面との間に夫々隙間を設定した平底孔型とが同
一ロールに併設され且つ両圧延機間が連続圧延可能に近
接して配置された２重圧延機および２重エッジャーによ
って、前記複合山形中間材をリバース圧延してフランジ
湾曲部とウェブ屈曲部の展伸及びフランジ幅の外幅一定
化エッジングとフランジ端部の整形を行って第２溝型中
間材とし、続いて胴幅可変の水平ロールと竪ロールから
なる仕上げユニバーサル圧延機によって仕上圧延するこ
とにより、同一シリーズ内の外幅一定で厚みが異なる溝
形鋼を製造することを特徴とする溝形鋼の熱間圧延方、
および 上記項の２重粗整形圧延機と粗ユニバーサル圧延
機のロール孔型を、左右の山形の頂角が直角で、かつフ
ランジ対応の両端部を水平に形成して圧延し、所定の厚
みと幅の複合山形中間材とする溝形鋼の熱間圧延方、で
ある。
【００１０】
【実施例】以下本発明の実施例とその作用を、図面によ
り詳細に説明する。
り詳細に説明する。
【００１１】図１、および図２に本発明法を実施する圧
延工程および装置列の一例を示す。
延工程および装置列の一例を示す。
【００１２】本発明における圧延工程を大きく分ける
と、２重粗圧延機ＢＤと、２重粗整形圧延機Ｅ１および
粗ユニバーサル圧延機Ｒ１からなる粗圧延工程と、２重
圧延機Ｒ２と２重エッジャーＥ2 からなる中間圧延工程
および仕上ユニバーサル圧延機Ｆを使用する仕上圧延工
程の３工程からなる。
と、２重粗圧延機ＢＤと、２重粗整形圧延機Ｅ１および
粗ユニバーサル圧延機Ｒ１からなる粗圧延工程と、２重
圧延機Ｒ２と２重エッジャーＥ2 からなる中間圧延工程
および仕上ユニバーサル圧延機Ｆを使用する仕上圧延工
程の３工程からなる。
【００１３】先ず粗圧延工程における２重粗圧延機ＢＤ
は上下水平ロール１ａ，１ｂからなり、このロールには
箱孔型Ｇ１と２個の番（つがい）孔型Ｇ２，Ｇ３が掘削
されている。圧延粗材となる連続鋳造スラブ１００は箱
孔型Ｇ１により幅エッジングされ、加熱スケールの剥離
除去とサイジングの後、２個の番孔型Ｇ２，Ｇ３による
サイクリック圧延（交互回し圧延）によって山形を複合
した複合山形粗材１０１に粗造形する。
は上下水平ロール１ａ，１ｂからなり、このロールには
箱孔型Ｇ１と２個の番（つがい）孔型Ｇ２，Ｇ３が掘削
されている。圧延粗材となる連続鋳造スラブ１００は箱
孔型Ｇ１により幅エッジングされ、加熱スケールの剥離
除去とサイジングの後、２個の番孔型Ｇ２，Ｇ３による
サイクリック圧延（交互回し圧延）によって山形を複合
した複合山形粗材１０１に粗造形する。
【００１４】ここで番孔型とは、例えば図７に示す山形
鋼を圧延する上下水平ロール５０ａ，５０ｂに掘削され
た孔型Ｇ５と孔型Ｇ６の形状を意味し、両孔型は同一の
ロール５０ａ，５０ｂに掘削されているが、各孔型の左
右端部の開口部Ｏ1 ，Ｏ2 を互いに逆向きの位置になる
ように形成しているところが特徴である。
鋼を圧延する上下水平ロール５０ａ，５０ｂに掘削され
た孔型Ｇ５と孔型Ｇ６の形状を意味し、両孔型は同一の
ロール５０ａ，５０ｂに掘削されているが、各孔型の左
右端部の開口部Ｏ1 ，Ｏ2 を互いに逆向きの位置になる
ように形成しているところが特徴である。
【００１５】このような２つの孔型で交互に圧延するこ
とにより、被圧延材端部の鍛錬・整形が確実に行われ、
孔型数が少なくて済み、比較的短いロール胴長で大形の
サイズを圧延できる利点がある。
とにより、被圧延材端部の鍛錬・整形が確実に行われ、
孔型数が少なくて済み、比較的短いロール胴長で大形の
サイズを圧延できる利点がある。
【００１６】山形鋼は同一シリーズ内では外幅が一定
で、上下ロールの間隔を調整することにより任意な厚み
の製品が得られる最も単純な形状の形鋼であり、本発明
では山形鋼の特性と山形鋼の圧延に番孔型を用いた効果
に着目し、これを溝形鋼の圧延に応用している。
で、上下ロールの間隔を調整することにより任意な厚み
の製品が得られる最も単純な形状の形鋼であり、本発明
では山形鋼の特性と山形鋼の圧延に番孔型を用いた効果
に着目し、これを溝形鋼の圧延に応用している。
【００１７】本発明において使用する番孔型のウェブ中
央相当部の屈曲の程度と、フランジ相当部両側の横方向
への展開形状・寸法は、ロールの強度，フランジ先端の
整形性および圧延姿勢の安定性から決定すればよい。
央相当部の屈曲の程度と、フランジ相当部両側の横方向
への展開形状・寸法は、ロールの強度，フランジ先端の
整形性および圧延姿勢の安定性から決定すればよい。
【００１８】次に前記２重粗圧延機ＢＤによって粗造形
された複合山形形状素材１０１は、連続圧延可能に近接
して配置された２重粗整形圧延機Ｅ１と、粗ユニバーサ
ル圧延機Ｒ１により所定の厚みと幅寸法の複合山形中間
材１０２に圧延される。具体的には、粗ユニバーサル圧
延機Ｒ１の竪ロール４ａ，４ｂでフランジ先端の幅エッ
ジングを上下水平ロール３ａ，３ｂによる拘束のもとに
行うことにより、所要の幅寸法に成形する。
された複合山形形状素材１０１は、連続圧延可能に近接
して配置された２重粗整形圧延機Ｅ１と、粗ユニバーサ
ル圧延機Ｒ１により所定の厚みと幅寸法の複合山形中間
材１０２に圧延される。具体的には、粗ユニバーサル圧
延機Ｒ１の竪ロール４ａ，４ｂでフランジ先端の幅エッ
ジングを上下水平ロール３ａ，３ｂによる拘束のもとに
行うことにより、所要の幅寸法に成形する。
【００１９】なお２重粗整形圧延機Ｅ１の上下水平ロー
ル２ａ，２ｂは、前述の竪ロール４ａ，４ｂの板幅方向
のエッジングにより材料の板厚方向に生じるバルジング
（局部的膨み）を整形し、所要の板厚を造り込む。ここ
で１パス当りの幅圧下量と厚み圧下量は、圧延機の仕様
と圧延材料条件によって規制されるので、所定サイズを
造り込むための必要な総圧下量（サイズ調整量）を得る
まで複数回のリバース圧延を行う。
ル２ａ，２ｂは、前述の竪ロール４ａ，４ｂの板幅方向
のエッジングにより材料の板厚方向に生じるバルジング
（局部的膨み）を整形し、所要の板厚を造り込む。ここ
で１パス当りの幅圧下量と厚み圧下量は、圧延機の仕様
と圧延材料条件によって規制されるので、所定サイズを
造り込むための必要な総圧下量（サイズ調整量）を得る
まで複数回のリバース圧延を行う。
【００２０】２重粗整形圧延機Ｅ１と粗ユニバーサル圧
延機Ｒ１におけるロール孔型の特徴は、厚みフリーサイ
ズ対応のために、ロールの圧下による断面内の圧下率差
やサイズ間の幅差（線長差）を抑制すべく山形形状を複
合した形状としていることにある。また、本実施例で
は、左右の山形の頂角は後段でのフォーミング成形の容
易さを考慮して直角とし、かつ後述する仕上ユニバーサ
ル圧延機の竪ロールによるエッジングを勘案してフラン
ジ対応の両端部を水平に形成しているが、ロール胴長や
強度等の制約がある場合は、必ずしも前記の頂角を直角
とすること及びフランジ対応の両端部を水平に形成する
ことは必須ではなく、孔型相互の関係やガイド手段の変
更程度で容易に対応可能である。
延機Ｒ１におけるロール孔型の特徴は、厚みフリーサイ
ズ対応のために、ロールの圧下による断面内の圧下率差
やサイズ間の幅差（線長差）を抑制すべく山形形状を複
合した形状としていることにある。また、本実施例で
は、左右の山形の頂角は後段でのフォーミング成形の容
易さを考慮して直角とし、かつ後述する仕上ユニバーサ
ル圧延機の竪ロールによるエッジングを勘案してフラン
ジ対応の両端部を水平に形成しているが、ロール胴長や
強度等の制約がある場合は、必ずしも前記の頂角を直角
とすること及びフランジ対応の両端部を水平に形成する
ことは必須ではなく、孔型相互の関係やガイド手段の変
更程度で容易に対応可能である。
【００２１】中間圧延工程は、２重圧延機Ｒ2 と２重エ
ッジャーＥ2 とからなり、２重圧延機Ｒ2 には２連の山
形孔型ＫＡＬ５と平底孔型ＫＡＬ３が同一の上下水平ロ
ール４ａ，４ｂに併設されている。またこの２重圧延機
Ｒ2 と、連続圧延可能に近接して２重エッジャーＥ2 が
設けられ、このエッジャーＥ2 には、前記２重圧延機Ｒ
2 と同様に２連の山形孔型ＫＡＬ４と平底孔型ＫＡＬ２
が同一の上下水平ロール５ａ，５ｂに併設されている。
ッジャーＥ2 とからなり、２重圧延機Ｒ2 には２連の山
形孔型ＫＡＬ５と平底孔型ＫＡＬ３が同一の上下水平ロ
ール４ａ，４ｂに併設されている。またこの２重圧延機
Ｒ2 と、連続圧延可能に近接して２重エッジャーＥ2 が
設けられ、このエッジャーＥ2 には、前記２重圧延機Ｒ
2 と同様に２連の山形孔型ＫＡＬ４と平底孔型ＫＡＬ２
が同一の上下水平ロール５ａ，５ｂに併設されている。
【００２２】前記複合山形中間材１０２は、本実施例で
は３連の山形であり、先ず２重圧延機Ｒ２の２連の山形
孔型ＫＡＬ５によってフランジ湾曲部とウェブ屈曲部の
一部展伸が行われて第１中間粗材１０３とした後、２重
エッジャーＥ２の２連の山形孔型ＫＡＬ４でフランジ幅
の外幅一定化エッジングとフランジ端部の整形が行わ
れ、第２中間粗材１０４となる。なお、複合山形中間材
１０２はロールの胴長や強度、ミル容量などの制約がな
い場合は単純な２連の山形でよく、この場合は上記のウ
ェブ屈曲部の一部展伸は不用である。
は３連の山形であり、先ず２重圧延機Ｒ２の２連の山形
孔型ＫＡＬ５によってフランジ湾曲部とウェブ屈曲部の
一部展伸が行われて第１中間粗材１０３とした後、２重
エッジャーＥ２の２連の山形孔型ＫＡＬ４でフランジ幅
の外幅一定化エッジングとフランジ端部の整形が行わ
れ、第２中間粗材１０４となる。なお、複合山形中間材
１０２はロールの胴長や強度、ミル容量などの制約がな
い場合は単純な２連の山形でよく、この場合は上記のウ
ェブ屈曲部の一部展伸は不用である。
【００２３】ここで２重エッジャーＥ２の２連の山形孔
型ＫＡＬ４の形状は、図示のとおり上水平ロール５ａの
左右の凹部で第２中間粗材１０４の頂角部１０４ａを拘
束すると共に、下水平ロール５ｂの左右の凹部で該中間
粗材１０４のフランジ端部を拘束するように構成してい
る。
型ＫＡＬ４の形状は、図示のとおり上水平ロール５ａの
左右の凹部で第２中間粗材１０４の頂角部１０４ａを拘
束すると共に、下水平ロール５ｂの左右の凹部で該中間
粗材１０４のフランジ端部を拘束するように構成してい
る。
【００２４】また、第２中間粗材１０４のウェブ内側面
と下水平ロール５ｂには、一定の空隙部Ｃ１を形成し、
ウェブを無拘束状態とすることにより、ウェブの厚みが
変わってもフランジ幅を一定に規制できるようにしてい
る。なお、２重エッジャーにおいてウェブ面と上下水平
ロール間に一定の空隙部Ｃ１を形成することは、例えば
従来のＨ型鋼のエッジング圧延において、ウェブ部は積
極的な圧下を加えないようにする手段として周知であ
る。
と下水平ロール５ｂには、一定の空隙部Ｃ１を形成し、
ウェブを無拘束状態とすることにより、ウェブの厚みが
変わってもフランジ幅を一定に規制できるようにしてい
る。なお、２重エッジャーにおいてウェブ面と上下水平
ロール間に一定の空隙部Ｃ１を形成することは、例えば
従来のＨ型鋼のエッジング圧延において、ウェブ部は積
極的な圧下を加えないようにする手段として周知であ
る。
【００２５】このような構成になる２連の山形孔型ＫＡ
Ｌ５、ＫＡＬ４によるリバース・多パス延伸圧延によ
り、所定の板厚と板幅を得たあと前記２重圧延機Ｒ２の
平底孔型ＫＡＬ３でウェブ屈曲部を平滑加工すると共
に、ウェブ屈曲部の直線化に伴い、フランジ部は自動的
にウェブ部に対して略垂直形状となって第１溝型中間材
１０５を得る。
Ｌ５、ＫＡＬ４によるリバース・多パス延伸圧延によ
り、所定の板厚と板幅を得たあと前記２重圧延機Ｒ２の
平底孔型ＫＡＬ３でウェブ屈曲部を平滑加工すると共
に、ウェブ屈曲部の直線化に伴い、フランジ部は自動的
にウェブ部に対して略垂直形状となって第１溝型中間材
１０５を得る。
【００２６】平底孔型ＫＡＬ３の孔型形状の特徴は、下
水平ロール４ｂの平頂凸部４１ｂの幅１を、第１溝型中
間材１０５のウェブ屈曲部の平滑加工に充分な幅に設定
すると共に、各種フランジ厚みに対応可能なように平頂
凸部４１ｂの側面と水平ロール４ａの内側面との間に隙
間Ｃ２を設定し、さらにフランジ端部と下水平ロール４
ｂの底部との間にも若干の隙間を設定している。このフ
ランジ端部と下水平ロール底部との間の隙間は、ＫＡＬ
３でウェブ部を平滑にする際にフランジ端部が下水平ロ
ール４ｂの胴周面に接触しない程度の適度な隙間とすれ
ばよい。
水平ロール４ｂの平頂凸部４１ｂの幅１を、第１溝型中
間材１０５のウェブ屈曲部の平滑加工に充分な幅に設定
すると共に、各種フランジ厚みに対応可能なように平頂
凸部４１ｂの側面と水平ロール４ａの内側面との間に隙
間Ｃ２を設定し、さらにフランジ端部と下水平ロール４
ｂの底部との間にも若干の隙間を設定している。このフ
ランジ端部と下水平ロール底部との間の隙間は、ＫＡＬ
３でウェブ部を平滑にする際にフランジ端部が下水平ロ
ール４ｂの胴周面に接触しない程度の適度な隙間とすれ
ばよい。
【００２７】続いて２重エッジャーＥ２の平底孔型ＫＡ
Ｌ２で、フランジの外幅（ＢＥ）の一定化仕上エッジン
グとフランジ端部の仕上整形を行って第２溝型中間材１
０６を得る。
Ｌ２で、フランジの外幅（ＢＥ）の一定化仕上エッジン
グとフランジ端部の仕上整形を行って第２溝型中間材１
０６を得る。
【００２８】ここで平底孔型ＫＡＬ２を形成する下水平
ロール５ｂの平頂凸部５１ｂの外周面と両側面は、第２
溝型中間材１０６の内側面を無拘束にしている。即ち第
２溝型中間材１０６のウェブ・フランジ厚みに対応し、
且つフランジの外幅（ＢＥ）一定化のためのエッジング
調整が可能なようにしている。なお、平頂凸部５１ｂの
外周面と上水平ロール５ａの平孔底との空隙は、前記の
ＫＡＬ４での空隙部Ｃ１と同様にＨ型鋼等のフランジエ
ッジングにおける周知の手段である。
ロール５ｂの平頂凸部５１ｂの外周面と両側面は、第２
溝型中間材１０６の内側面を無拘束にしている。即ち第
２溝型中間材１０６のウェブ・フランジ厚みに対応し、
且つフランジの外幅（ＢＥ）一定化のためのエッジング
調整が可能なようにしている。なお、平頂凸部５１ｂの
外周面と上水平ロール５ａの平孔底との空隙は、前記の
ＫＡＬ４での空隙部Ｃ１と同様にＨ型鋼等のフランジエ
ッジングにおける周知の手段である。
【００２９】最後に第２溝型中間材１０６は、仕上圧延
工程のユニバーサル圧延機Ｆの胴幅可変上下水平ロール
８ａ，８ｂと竪ロール９ａ，９ｂにより、同一シリーズ
内の外幅一定で厚みフリーサイズの溝形鋼１０７に仕上
げ圧延される。
工程のユニバーサル圧延機Ｆの胴幅可変上下水平ロール
８ａ，８ｂと竪ロール９ａ，９ｂにより、同一シリーズ
内の外幅一定で厚みフリーサイズの溝形鋼１０７に仕上
げ圧延される。
【００３０】具体的には、第２溝型中間材１０６の内幅
ＷＥを仕上水平ロール８ｂと竪ロール９ａ，９ｂで所定
のサイズに規制することにより、ウェブ高さＷは一定と
なる。フランジ幅Ｂは、前記２重エッジャーＥ２の上下
水平ロール５ａ，５ｂにて所定のサイズＢＥに既に規制
されているので、仕上圧延後の製品はウェブ厚みが異な
ってもフランジ幅Ｂは一定となる。
ＷＥを仕上水平ロール８ｂと竪ロール９ａ，９ｂで所定
のサイズに規制することにより、ウェブ高さＷは一定と
なる。フランジ幅Ｂは、前記２重エッジャーＥ２の上下
水平ロール５ａ，５ｂにて所定のサイズＢＥに既に規制
されているので、仕上圧延後の製品はウェブ厚みが異な
ってもフランジ幅Ｂは一定となる。
【００３１】
【発明の効果】以上説明したように本発明の熱間圧延方
法によれば、溝形鋼のウェブとフランジの厚みと幅を造
り込む部分のロール孔型寸法を、オンラインで任意に変
更できるので、同一シリーズ内の外幅一定で厚みフリー
サイズの溝形鋼を容易に圧延でき、多サイズ少量生産に
対応できるとともにそのためのロール交換作業も不要と
なり、生産効率が向上し、かつロール工具費用も削減で
きる。しかも中間圧延工程でも延伸圧延ができるので、
既存のＨ形鋼圧延設備諸元を最大限に活用した効率的な
圧延が可能となる。また従来のいわゆるロールフォーミ
ングやプレスフォーミング製品による場合のコーナーＲ
は、板厚の２〜３倍と大きくなり、使用に際して不都合
を生じる場合があるのに対し、本発明によればコーナー
Ｒ部がシャープとなり、製品の利用価値が向上する。
法によれば、溝形鋼のウェブとフランジの厚みと幅を造
り込む部分のロール孔型寸法を、オンラインで任意に変
更できるので、同一シリーズ内の外幅一定で厚みフリー
サイズの溝形鋼を容易に圧延でき、多サイズ少量生産に
対応できるとともにそのためのロール交換作業も不要と
なり、生産効率が向上し、かつロール工具費用も削減で
きる。しかも中間圧延工程でも延伸圧延ができるので、
既存のＨ形鋼圧延設備諸元を最大限に活用した効率的な
圧延が可能となる。また従来のいわゆるロールフォーミ
ングやプレスフォーミング製品による場合のコーナーＲ
は、板厚の２〜３倍と大きくなり、使用に際して不都合
を生じる場合があるのに対し、本発明によればコーナー
Ｒ部がシャープとなり、製品の利用価値が向上する。
【図１】本発明法を実施する圧延工程の一例を示す断面
図である。
図である。
【図２】本発明法を実施する圧延装置の配置例を示す図
面である。
面である。
【図３】従来のリバースミルによる熱間圧延工程を示す
説明図である。
説明図である。
【図４】従来の連続ミルによる熱間圧延工程を示す説明
図である。
図である。
【図５】従来のロールによるコラム材の成形法と加工硬
化位置を示す説明図である。
化位置を示す説明図である。
【図６】従来のプレスによるコラム材の成形法と加工硬
化位置を示す説明図である。
化位置を示す説明図である。
【図７】山形圧延ロールにおける番孔型とそのパス状況
を示す説明図である。
を示す説明図である。
ＢＤ ２重粗圧延機 Ｅ１ ２重粗整形圧延機 Ｒ１ 粗ユニバーサル圧延機 Ｒ２ ２重圧延機 Ｅ２ ２重エッジャー Ｆ 仕上ユニバーサル圧延機 Ｇ２．Ｇ３ 番孔型 ＫＡＬ４，ＫＡＬ５ ２連の山形孔型 ＫＡＬ２，ＫＡＬ３ 平底孔型 １００ 連続鋳造スラブ １０１ 複合山形粗材 １０２ 複合山形中間材 １０３ 第１中間粗材１０４ 第２中間粗材 １０５ 第１溝型中間材１０６ 第２溝型中間材 １０７ 溝形鋼（製品）
Claims (2)
- 【請求項１】 ２連もしくは３連の山形孔型が形成され
開口部が互いに逆向きの番孔型ロールを有する２重粗圧
延機によって、連続鋳造スラブをフランジ湾曲部とウェ
ブ屈曲部からなる２連もしくは３連の山形部を有する複
合山形粗材に粗造形し、該複合山形粗材を２重粗整形圧
延機と粗ユニバーサル圧延機とのリバース圧延によっ
て、フランジ湾曲部とウェブ屈曲部からなる２連もしく
は３連の山形部を有し、所定の厚みと幅の複合山形中間
材とした後、２連の山形孔型と、平頂凸部の側面と第
１、第２溝型中間材内側面との間に夫々隙間を設定した
平底孔型とが同一ロールに併設され且つ両圧延機間が連
続圧延可能に近接して配置された２重圧延機および２重
エッジャーによって、前記複合山形中間材をリバース圧
延してフランジ湾曲部とウェブ屈曲部の展伸及びフラン
ジ幅の外幅一定化エッジングとフランジ端部の整形を行
って第２溝型中間材とし、続いて胴幅可変の水平ロール
と竪ロールからなる仕上ユニバーサル圧延機によって仕
上圧延することにより、同一シリーズ内の外幅一定で厚
みが異なる溝形鋼を製造することを特徴とする溝形鋼の
熱間圧延方法。 - 【請求項２】 複合山形粗材を２重粗整形圧延機と粗ユ
ニバーサル圧延機とのリバース圧延によって所定の厚み
と幅の複合山形中間材に圧延する各ロール孔型を、左右
の山形の頂角が直角で、かつフランジ対応の両端部を水
平に形成したことを特徴とする請求項１記載の溝形鋼の
熱間圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP41163890A JP2577660B2 (ja) | 1990-12-19 | 1990-12-19 | 溝形鋼の熱間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP41163890A JP2577660B2 (ja) | 1990-12-19 | 1990-12-19 | 溝形鋼の熱間圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04220102A JPH04220102A (ja) | 1992-08-11 |
| JP2577660B2 true JP2577660B2 (ja) | 1997-02-05 |
Family
ID=18520608
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP41163890A Expired - Lifetime JP2577660B2 (ja) | 1990-12-19 | 1990-12-19 | 溝形鋼の熱間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2577660B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102020203094A1 (de) * | 2020-03-11 | 2021-09-16 | Sms Group Gmbh | Verfahren zur Herstellung von metallenen Trägern mit einem Hutprofil |
-
1990
- 1990-12-19 JP JP41163890A patent/JP2577660B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04220102A (ja) | 1992-08-11 |
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| JPH04251601A (ja) | 溝形鋼の熱間圧延方法およびその圧延装置列 |
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