JPH03500668A - コバルトを含有する鉄基非晶質磁性合金 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 コバルトを含有する改善された鉄基非晶質合金発明の分野 この発明は、コバルトを含有する鉄基非晶質金属合金に関し、特に、先行技術の 合金に比較して高い飽和誘導、低い鉄損、及び低い励磁力をもつ、コバルト、ホ ウ素、ケイ素及び炭素を含有する鉄基非晶質金属の合金に関する。

発明の背景 非晶質材料は実質的に長範囲にわたる原子の規則性を欠いており、定量的に液体 または無機酸化物ガラスに見られる回折図形に類似している、拡散した（広い） 強度極大値からなるＸ線回折図形を特徴とするものである。このような図形は、 結晶質の材料に見られる、狭い強度極大値からなる回折図形とはきわたった対照 をなしている。

非晶質材料は、準安定状態で存在している。従って、十分に高い温度に加熱する と結晶化の熱の放出につれて結晶化を始める。Ｘ線回折図形は、それによって、 非晶質に見られるものから結晶質材料に見られるものに変化し始める。

非晶質金属合金に関する最も良く知られている刊行物は、Ｈ９Ｓ、チェ２及びり 、Ｅ、ボークの米国特許第３，８５６，５１３号である。その中で明らかにされ ているのは、弐Ｍ、Ｙｂ２．を有する非晶質金属合金の種類である。ここで、Ｍ は鉄、ニッヶノ呟　コバルト、クロム及びバナジウムの群から選択された少なく とも一つの金属であり、Ｙはリン、ポロン及び炭素からなる群から選択された少 なくとも一つの元素であり、２はアルミニウム、アンチモン、ベリリウム、ゲル マニウム、インジウム、スズ及びケイ素からなる群から選択された少、なくとも 一つの元素である。

ａは約６０−９０原子％の範囲で変動し、ｂは約１０−３０原子％の範囲で変動 し、とは約０．１−１５原千％の範囲で変動する。

非晶質金属合金の分野の継続した研究と開発によって、ある種の合金系は、一定 の応用分野、特に、変圧器、発電機及び電動機の鉄心材料のような電気の応用分 野における有用性を高める、磁気的及び物理的特性を有していることが明らかｌ こなってきた。　このような特性を示すものとして早くから確認された、一つの このような合金は、ＦｅａｏＢｚｏである。

しかしながら、Ｆｅ、。Ｂ２゜は、非晶質形態で鋳造することは困難であり、熱 的に不安定な傾向があることが知られている。従って、を忌鉄心、特に変圧器用 の鉄心の製造に非晶質金属合金を実際に使用することを可能とするために、より 優れた安定性及び鋳造性を有する合金が開発されなければならなかった。そのよ うな種類の合金が、米国特許第ｉ、２１９，３５５号に明らかにされている。

米国特許第４，２１９，３５５号で明らかにされている合金は、式Ｆｔ、Ｂ）Ｓ ＋ｃＣａによって表されており、ここで、”ａ″、＃ｂ＃、＃Ｃ″及び′ｄ″は 原子％で、それぞれ、２は約８０から約８２まで、ｂは約１２゜５から約１４． ５まで、Ｃは約２．５から約５まで、ｄは約１．５から約２．５までで、変動す る。これらの合金は約１５０°Ｃまでの温度で安定な、改良された交流及び直流 の磁気的特性を示す。結果として、これらの合金は、特に、電源変圧器、航空機 用変圧器、変流器、４０（ｌＨｚ用変圧変圧器気スイッチの鉄心、高い利得の磁 気増幅器及び低い周波数のインバーターの使用に適している。

他の種類の合金は、変圧器の製造に使用するのに適していることが確認されてい る。例えば、米国特許第４，２１７，１３５号及び第４，３００，９５０号は、 変圧器の鉄心の製造に有用なことが明らかにされている、ある種の鉄−ホウ素− ケイ素合金に関する。

上記引用物許の闘示かもただちに明らかなように、非晶質金属合金の鋳造性、結 果として生ずる磁気的及び機械的特性、及びこれらの特性の熱的安定性に劇的な 効果を達成するためには、化学組成の相違は、大きい必要がないことがよく認識 されている。変圧器の鉄心用の材料に、特に、鋳造の容易さ、高い飽和磁化、低 い鉄損、低い励磁力、延性及び高い熱的安定性が最もめられている特性である。

よりよく変圧器の製造業のニーズに合致する合金がどうゆうものかを確認するこ とについて実質的な進歩が見られたが、より高い飽和誘導、より低い鉄損、より 低い励磁力及び高い使用温度におけるより良い熱的安定性についても更に開発が 必要である。

発明の詳細な説明 本願発明は、本質的に式Ｆｅ、ｂＣｏｂＢｔＳｉａｃｔによって表されている組 成からなる新規な金属合金に関し、ここで、”ａ″、′ｂ″、＋＋Ｃ”・”ｄ” 及び”Ｃ”は原子％であって、それぞれ、約７５−約８５、約０．１−約０．８ 、約１２−約１５、約２−約５、約Ｉ−約３の範囲で変動する、本願発明の合金 は、優れた鋳造性及び延性を特徴とするものである。

本願発明は、また、少なくとも約９０％以上非晶質の、上記の合金に関する。本 願発明の非晶質合金は、＋　００　’Ｃで少なくとも１．５丁の飽和磁化の値を 示しており、がっ、１ｆｌｏ℃ｃ’約０．２Ｗ／ｋｇより少ない鉄損を示してい る。更に、本願発明の非晶質合金は、好ましくは、約１．５７の誘導レベルで約 ０．３ＶＡ／ｋｇより低い励磁力の値を示す。

本願発明は、また、このような非晶質合金を包含する、改良された鉄心に関する 。その改良された鉄心は、非晶質金属合金を包含し、との合金は、鉄、ケイ素、 ホウ素、炭素及びコバルトを含む組成を有し、磁界の存在下において焼きなまし されているものである。

図面の簡単な説明 第１図は、先行技術の合金Ｆｅｓ＋Ｂ＋３．５ｓｉｉ、　ｓｃｘ及び本願発明の 合金Ｆｅ５ｏ、　５ｃＯａ、　ｓＢ＋ｓ、　５ｓｉｓ、　６Ｃ２に対する、キュ ーリ一温度並びに−次及び二次結晶化温度の比較曲線を示すものである。

第２図は、二つの先行技術の合金ｐｃ＆１Ｌ３．５ｓｉ３．　ｓｃｚ及びＦｅ７ ＢＢ＋ｘＳｉｓのそれぞれと、本願発明の合金Ｆｔ＠ｏ、　５ｃＯｏ、　６Ｂ＋ ３．５ｓｉｓ　ｓｃｚの種々の温度の関数としての飽和誘導の値を示すグラフで ある。

第３ａ図及び第３ｂ図は、先行技術の合金ｔｅａ＋Ｌｓ、　ＢＳ＋ａ、　ｓｅｘ 及び本願発明の合金Ｆ−０５ＣＯＯ，ＳＢ＋３．５ｓｉｘ、　５Ｃ２の試料の種 々の誘導の値における、鉄損及び励磁力を、それぞれ、グラフによって比較して いるものである。

第４図は、先行技術の合金Ｆｅ７ｇＢｚＳｌｓ及び本願発明の合金Ｆｔａｏ、　 ５ｃＯｏ、　６Ｂ１ｉ、　５ｓｉｘ、　ｓｃｉの種々の試料に対して種々の温度 における相対的な鉄損を示すものである。

第５ａ図及び第５ｂ図は、先行技術の合金Ｆｅａ＋Ｂｒｓ、　ａｓ！ｓ、　ＩＣ ２、本願発明の好適な合金Ｆｃ６゜５ＣＯａ、　ＳＢ＋３．５ｓｉ３．　ＩＣ！ 及び本願発明の範囲外の合金Ｆｅ８゜ＣＯ＋Ｂ＋ｓ、　５Ｓｉｓ、　ｓｃｘの種 々の誘導の値における、鉄損及び励磁力をそれぞれグラフによって示すものであ る。

発明の詳細な説明 本願発明の合金の組成は、式Ｆｅ、−ｂｃａｂＢｔｓ：ａｃ、及び付随する不純 物によって表され、ここで、”〆、”ｂ″、′ｃ′％”ａ″及びｃＨは、原子Ｘ であり、）″は約７５−約８５の範囲、′ｂ”は約０．１−約ｏ、ｇの範囲、Ｔ Ｔ　ｃＩＴは約１２−約１５の範囲、”　ｄ　”は約２−約５の範囲、”ｅ”は 約ｌ−約３の範囲である。ａからｅまでの合計に不純物を加えて、１００に等し いことが理解されるはずである。

本願発明の合金は、少なくとも約９０％非晶質、好ましくは約９５％非晶質、よ り好ましくは実質的に完全に非晶質の形態である場合に、高い飽和磁化の値、低 い交流の鉄損及び低い励磁力によって示される、高い直流及び交流の磁気的特性 を示ずものである。

本願発明の非晶質金属合金は、その合金の溶融物を少なくとも約１０’に／ｓｅ ｅの速度で冷却することによって形成される。典型的Ｊこは、特別な組成は、必 要な元素の粉末または顆粒（または、ホウ化鉄、ケイ化鉄のような元素に分解す る材料）から所望の割合で選択され、次いで、それが溶融され、均質化される。

その溶融物は、次に、平面状で急冷された（ｓｐｌｓｌ　ｑｕｅｎｃｈｅｄ）箔 、または連続した線材、ストリップ、シート等のような各種の製品を形成するた めに、冷却面に沈積される。

最も好ましくは、溶融物は、例えば米国特許第４，２２１，２５７号に明らかに されている回転できるホイールの伜ような、急速に動く冷却面の上に該溶融物を 沈積させることにより、急速に急冷される。

本願発明の非晶質合金は、高い飽和磁化、低い鉄損及び低い励磁力の最適な組み 合わせをもたらすものである。それぞれの合金の与えられた個々の特性は、最も 好適な値より低いかもしれないことは、ただちに明らかとなるであろう。それに もかかわらず、本願発明の合金は、磁性ｆＸＰ、、Ｓ、特に、変圧器の製造寮に おいて使用されているこれらの鉄心の製造に必要な諸特性の中で、理想的なバラ ンスを構成するものである。

本願発明の非晶質合金は、好ましくは、約−４０〜約＋１５０°Ｃの温度の範囲 にわたって、少なくとも約１．５丁の飽和磁化の値を示すものである。そして、 より好ましくは、それらは、２０℃で少なくとも約１．６７７の飽和磁化の値を 示し、最も好ましくは、８０°Ｃ（非晶質合金配電変圧器の普通の作動温度）で 、少なくとも約１．ｓｓＴの値を示すものである。このような非晶質の合金に起 因する鉄損は１．３丁の誘導において、−４０〜＋１５０℃の範囲にわたって、 約０．２Ｗ／ｋｇを超えない。より好ましくは、鉄損は、８０〜１００℃におい て、１．３Ｔの誘導で、約０．１８Ｗ／Ｉｇより低く、そして、より好ましくは 、＋００°Ｃ及び１．３Ｔの誘導で、約０．１７Ｗ／ｋｇより高くない、鉄損を 示すものである。その上、本願発明の非晶質合金は、約１．５Ｔと同様に高い誘 導レベルで、約０　、３　ＶＡ／ｋ　！より低く、好ましくは、このような誘導 レベルで約０．２５ＶＡ／Ｍより低く、より好ましくは、１．３Ｔで約０．２０ ＶＡ／ｋｌより大きくない励磁力を示すものである。

本願発明の合金は、先行技術の合金に比較して、同程度の加工性を示している。

加えて、本願発明の非晶質合金は、第１図のグラフによって示されているように 、ある種の好適な先行技術の合金より、より安定である。特に、鉄の代わりにり 、Ｓｇ子Ｘのコバルトが使われている、本願発明の非晶質合金のキューリ一温度 は、コバルトを含有しない、相当する先行技術合金のそれよりも、ＩＩＫ高い。

本１！Ｘ発明の合金の成分は、上述の諸性質の発揮に寄与するものである。磁気 的飽和を最大にするためには、鉄の含有量は、できるだけ高くされるべきである 。本願発明の合金の鉄の含有量が、約７５−約Ｒ５ＪＪｉ子％の範囲で変動する ことができる場合に、最大の飽和の値を達成するためｌこ、少なくとも約７９厚 子Ｘの鉄含有量を保つことが、最も好ましい。ホウ素は、勿論、金属の非晶質形 態を助長するために加えられる。ケイ素は、その合金の結晶化温度及び磁気的安 定性を増大させるために加えられる。

炭素は、合金を非晶質状態に処理するのを容易にするために加えられる。従って 、ホウ素、ケイ素及び炭素の含有量は、約１２−約ＩＳ、約２−約５、約１−約 ３の範囲に、それぞれ、保持される。

本願の発明によって、鉄の代替物としてのコバルトの添加は、予想される以上に 、上で詳述した成分によって影響された全ての特性を高めることが分かった。し かしながら、コバルトの添加は、約０．１−約０．８原子％の範囲内において、 最も好ましい、約０．４−約０．６Ｗ、子Ｘの範囲にコバルトが存在するように 、注意深く調整される必要がある。

本願発明の非晶質合金の特性は、更にその合金を焼きなますことによって高めら れる。焼きなましの方法は、一般に、応力除去を達成するために十分なであるが 、結晶化を開始するのに必要な温度より低い温度まで合金を加熱し、冷却し、そ して、少なくとも焼きなましのサイクルの間、最も好ましくは、冷却工程の間も 、合金に磁界をかけることからなる。一般的に、約３００−約（ＯＯ’Ｃ！の範 囲の温度が、加熱の間使用され、その中で約３６０−約３７０℃の温度が最も好 ましい。約０．５−約７５°Ｃ／＋ｃｉｎの冷却速度が使用され、その中で、最 も好ましい約１０−　Ｉｓ℃／ｗｉｎが最も好ましい。

上で論じたように、本願発明の非晶質合金は、それを組み込む装置の通常の作動 温度（８０°０−１２０’０）で安定であるような改善された磁気的諸性質を示 し、事実、第２図及び第４図で示されるように、少なくとも約１５０℃までの温 度で、充分安定である。高い熱的安定性は、本願発明の非晶質合金を、変圧器の 鉄芯材料、特に、配電変圧器（ｄｉｓｔｒｉｂｕ）ｉｏｎｊｒｘｎｓｆｏｒｍ亡 ｒ）への使用に適させている。詳細には、異常に低い鉄損と共に得られる、高い 誘導の値は、同じ体積の鉄芯をもつ先行技術の変圧器に比較して高い容量の変圧 器の作動を可能にする。その上に、低い工洋ルギー損失は、冷却容量の必要性を 低くすることを可能にし、それによって、航空機の使用に用いられる変圧器にと って、特に意義のある重量の軽減を可能にする。更に、より低い励磁力のレベル は、また、本願発明の非晶質合金から形成された変圧器の効率を高め、それに対 応して、動力の節約に寄与することになる。

次の実施例は、本願発明を例証するために示されている。詳細な技術、条件、材 料、割合及び記録されたデータが、発明を例証するためにお載されているが、添 付された請求の範囲によって限定された発明の範囲を制限するものとして解釈さ れるべき組成ＦｔａｒＢ＋ｓ、　５ｓｉｓ、　ｓｅｔを有する先行技術の非晶質 合金の試料及び本願発明の好適な合金Ｆｔａｏ、　５ｃｏｏ、　ＩｎＩ３．　ａ ｓｉａ、　６Ｃ２試料は、これら材料のキューリ一温度および一次及び二次結晶 化温度を決定するために、ＤＳＣ分析（２０°Ｃ／ａｉｎの走査速度）を受けた 。先行技術の材料及び本願発明の好適な合金のどちらも次の工程によって製造さ れた。

ベリリウム−鋼基体を有する、焼嵌め鋳造ホイールが、鉄基非晶質金属リボンを 製造するのに使用された。鋳造ホイールは、米国特許第４，５３７，２３９号で 説明されたものに類似した直径３８ｃｍ。

幅３１ｃｍの内部冷却構造を有している。それは、２０ｒａ／ｓの円周面速度に 相当する、９９Ｄｒｐｍの速度で回転された。基体は、鋳造方向の外側に約１０ ’傾斜したアイドリングブラシホイール（ｉｄ圓Ω【ｂｒｕｓｈｗｂｅ＊Ｉ−） により、走行中に連続的に調整された。それぞれ幅１．５ｍｍをもつ一番目及び 二番目のりノブ（すノブは冷却ロールの回転の方向に番号を付けられた）によっ て制限された暢０、ｆｍ及び長さｌ０ｃｍの細長い穴（ｓｌｏｔ）付きのオリフ ィスをもつノズルは、−次及び二次のリップと鋳造ホイール表面の間の隙間が０ ．２ａｌｌのような鋳造ホイールの外周面の移動の方向に垂直に載置された。

約１，１００℃の融点をもつ鉄基金属合金は、１．３０＋１℃、約２．９ｐｓ： ｇ（２０ｋＰａ）の圧力下で保持されているるつぼからノズルに供給された。圧 力は、アルゴンガスシールの方法（ｇａｓ　ｂｌａｎｋｅｔ）によって供給され た。溶融合金は、Ｂｋｍ／ｍｉｎの速度で細長い穴付きののオリフィスを通って 排出された。それは、冷却ロールの表面上でｌ０ｃｏ＋の幅をもつ０．０２６ｍ ｍの厚さのストリップに凝固された。

Ｘ線回折計を使っての試験で、ストリップは、組織的に非晶質であるこが分かっ に。

第１図で示しているように、コバルトの添加は、より安定な非晶質の効果を示す 特性であるところのキューリ一温度の劇的な増大及び−凍結晶化温度の意義ある 増大を引き起こす。

実験例　２ 下記の合金の試料は、その飽和誘導曲線を明らかにする＠度の範囲にわたって試 験された。第２図の合金１は、本願発明の好適な合金Ｆｅｔｅ、　５ｃｏｏ、　 ｂＢｌｓ、　ｓＳＬ、　ＩＣ！によって生じた曲線を指す。第２図の合金２は、 商業的に利用できる合金Ｆｅ７６Ｂ＋５Ｓｌｓによって生じた曲線を指す。第２ 図の合金３は、もう一つの商業的に利用できる合金ｐｔ＠ｌＢ１３．５ｓｉｉ、 　ｓｃｚを指す。試料は、実施例１で説明された工程に従って製造された。環状 体の試料は、それぞれ内径１７．５ｃｒｎ外径２４．８ｃｒｎの鉄心を製造する ために、上で詳細に説明されたそれぞれの組成をもつ、００．１ｋｇ幅１０ｃｒ ｎの合金リボンを鋼製マンドレルノこ巻き付けることによって製造された。４０ 巻きの高温磁性ワイヤは、焼きなましの目的で１００ｅの直流の環状磁場を生ず るようＩこ、環状体に巻つけら合金２の試料は、加熱及び冷却の間、磁場をかけ ながら、３６０℃で２時間、窒素雰囲気中で焼きなましされた。

合金ｌ及び合金３の見本は、加熱及び冷却の間中、該領域の中で、３５５℃で２ 時間、窒素雰囲気中で焼きなましされた。それぞれの試料は、約１２℃／ｗｉｎ の急冷速度で２００℃まで冷却され、その後、室温まで冷却された。飽和磁化の 値は、−４０〜＋１５０℃の範囲の温度にわたって決定された。温度に対する飽 和誘導の値の図は、実質的に一定温度で合金２に比較して、合金１のより高い誘 導の値、及び合金３のものに匹敵する飽和の値を、実質的に明らかに示す。しか しながら、第３ａ図及び第３ｂ図に明らかに示されているように、合金ｌの鉄心 の平均的鉄損は、合金３からなる鉄心に対して達成できる平均的な鉄損及び励磁 力よりかなり低い。従って、与えられた誘導レベルで作動された本願発明の非晶 質合金の鉄心は、先行技術材料から形成された鉄心と比較して、実質的により効 果的であることは、容易に理解しうるところである。同様に第４図で示されたよ うに、本願発明の合金１から形成された鉄心は、合金２から形成された鉄心から 得られるものより意義的に低い、平均的な鉄損を示している。

実施例　３ 環状体の鉄芯は、公称の組成Ｆｔｘｒ−ｘｃｏｘＢ＋ｓ、　ｓＳ＋３．　ｓｃｘ で、Ｘ・０，０．５及び１．（ｌを有する合金から組み立てられた。これらの環 状体は、そめ後、それぞれの鉄心の試料に対して、誘導曲線対磁気損失を明らか にするために、誘導レベルの範囲にわたって試験された。第５ａ図及び第５ｂ図 においては、それぞれの合金の曲線は、Ｘ＝Ｌ　！・０．５．　ｘ弓の場合の合 金から形成された鉄心の結果を、それぞれ表している。

合金は、実施例１で説明されたものととてもよく類似した工程４こよって製造さ れｔ；。磁気的測定に用いる合金から製造された鉄心は、上で詳解された組成の それぞれの約３０ｇ幅５ｃｍの合金リボンを直径４ｃｍのステアタイト・マンド レルに巻つけることによって準備された。ＩＮ回巻の高温磁性ワイヤは、焼きな ましの目的で１００ｃの直流の環状磁界を与えるために、環状体に巻つけられた 。第５ａ図及び第５ｂ図の曲線から容易に理解しうるように、本願発明の好適な 組成（すなわち、０．５％のＣＯを含有する）から形成された鉄心は、通常の作 動誘導レベルにわたって、最も低い鉄損及び励磁力を示している。より総括的に は、コバルトの容量の臨界的意義（すなわち、約０．１−０．８に含有量を保持 している）、および結果としての鉄損及び励磁力の値の劇的な影響を示している 。

荷籐丁 叙　橘　ｗ／ｋｆ 可　届　力　ＶＡ／Ｊ− 励　嵐　力　ＶＡ／に７

Claims (16)

【特許請求の範囲】
1. １．実質的に式Ｆｅａ−ｂＣ０ｂＢｃＳｉｄＣｃによって表される組成及び付随 する不純物とからなり、ここで“ａ”、“ｂ”、“ｃ”、“ｄ”及び“ｅ”は原 子％であって、それぞれ、約７５−約８５、約０．１−約０．８、約１２−約１ ５、約２−約５、約１−約３の範囲で変動する金属合金。
2. ２．“ａ−ｂ”が少なくとも約７９．５である、請求の範囲第１項に記載の金属 合金。
3. ３．“ａ−ｂ”が少なくとも約８０．５である、請求の範囲第１項に記載の金属 合金。
4. ４．“ｂ”が約０．４−約０．６の間にある、請求の範囲第２項に記載の金属合 金。
5. ５．“ｂ”が約０．５である、請求の範囲第３項に記載の金属合金。
6. ６．“ｃ”が約１３．５である、請求の範囲第５項に記載の金属合金。
7. ７．“ｄ”が約３．５である、請求の範囲第６項に記載の金属合金。
8. ８．“ｅ”が約２である、請求の範囲第７項に記載の金属合金。
9. ９．少なくとも約９０％非晶質である、請求の範囲第１項に記載の合金。
10. １０．実質的に全体に非晶質である、請求の範囲第１項記載の合金。
11. １１．実質的に式Ｆｅａ−ｂＣ０ｂＢｃＳｉｄＣｅによって表される組成及び付 随する不純物とからなり、ここで“ａ”、“ｂ”、“ｃ”、“ｄ”及び“ｅ”は 原子％であって、それぞれ、約７５−約８５、約０．１−約０．８、約１２−約 １５、約２−約５、約１−約３の範囲で変動し、約０℃〜約１００℃の温度範囲 にわたって少なくとも約１．５Ｔの飽和誘導を有する金属合金。
12. １２．実質的に式Ｆｅａ−ｂＣ０ｂＢｅＳｉｄＣｅによって麦される組成及び付 随する不純物とからなり、ここでａ”、“ｂ”、“ｃ”、“ｄ”及び“ｅ”は原 子％であって、それぞれ、約７５−約８５、約０．１−約０．８、約１２−約１ ５、約２−約５、約１−約３の範囲で変動し、少なくとも約９０％非晶質である 金属合金からなる磁性鉄心。
13. １３．約−４０〜約＋１５０℃の温度範囲にわたって、１．３Ｔの誘導において 、鉄心が約０．２Ｗ／ｋｇを越えない、請求の範囲第１２項に記載の磁性鉄心。
14. １４．約１．５Ｔまでの誘導レベルにおいて励磁力の需要が約０．３ＶＡ／ｋｇ を越えない、請求の範囲第１２項記載の磁性鉄心。
15. １５．少なくとも約９０％非晶質であり、１００℃で少なくとも約１．５Ｔの飽 和誘導の値を有する金属合金からなる磁性鉄心であって、約１．３Ｔの誘導レベ ルで約０．２Ｗ／ｋｇより低い鉄損を示し、約１．５Ｔの誘導レベルで約０．３ ＶＡより大きくない励磁力の需要を示す磁性鉄心。
16. １６．約１．３Ｔの誘導における励磁力の需要が約０．２０ＶＡ／ｋｇより大き くない、請求の範囲第１５項記載の鉄心。