JPH01259125A

JPH01259125A - 耐食性に優れた高強度油井管の製造方法

Info

Publication number: JPH01259125A
Application number: JP8884988A
Authority: JP
Inventors: Yasutaka Okada; 康孝岡田
Original assignee: Sumitomo Metal Industries Ltd
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1988-04-11
Filing date: 1988-04-11
Publication date: 1989-10-16

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明は耐食性、特に耐硫化物応力腐食割れ性に優れた
高強度油井管の製造方法に関する。以丁、硫化物応力腐
食割れは５ｓｃｃと称す。

〔従来の技術〕

従来より、油井管は強度、耐５ｓｃｃ性および靭性の両
立を図るために、低合金鋼をヘースとしてこれに焼入れ
・焼戻しを施すことで製造するのが基本となっている。

一方、最近の石油、天然ガス事情の逼迫から、油井、ガ
ス井においては深井戸化の傾向が著しく、また、産出物
中に湿潤な硫化水素の含まれるザヮーな油井、ガス井も
増加してきている。したがって、油井管には高強度であ
ること、耐５ＳＣＣ性に優れること、の２点が従来にも
増し′（強く求められるようになった。

ところが、一般に鋼材は、強度の上昇とともに耐食性が
低下する傾向にあり、耐食性、なかでも耐５ｓｃｃ性が
特に重視される油井管においては、耐５ｓｃｃ確保の観
点から強度上の制限を強く受ける結果になっている。

ところで、耐５ｓｃｃ性の評価法については、シェル試
験、Ｎ　Ａ　ＣＩＥ、試験（定荷重法）、ＳＳＩンＴ試
験（低歪速度引張試験）の３種類がよく知られている。

これらはいずれも同し傾向を示すが、厳しさは下記のシ
ェル試験が最大である。

すなわち、シェル試験は、厚さ１．７朋、幅４．５１の
試験片の長さ方向中央部に直径０．７ｍｍの孔を２個設
け、この部分に３点曲げて応力を付加した状態で、特定
環境下（室温、０，５％ＣＨ，Ｃ００Ｉ］、１気圧１（
２Ｓ飽和）に２００−５０　（ｌ　ｈ　ｒ保持して、割
れ限界応力をＳ　ｃ、値（１ｌ１１４食性指数）で評価
するというものである。

油井管における強度と要求される耐５ｓｃｃ性との関係
をこのＳｃ値で見た場合、第１図に示されるように、割
れを防１１−するためには材料強度の高いものほど高Ｓ
　ｃ　４ｆｉが必要とされており、強度が０２％耐力で
８０　ｋ　ｓ　ｉ　　（５６ｋｇｆ　／＋ｎ２）級の場
合、Ｓｃ値は１０．７以十が要求され、９０ｋｓ　ｉ　
　（６３ｋｉｆ　７ｍｍ”　）級、ｌ００ｋｓｉ　　（
７０ｋｆ？ｆ／ｎ＋２）級、］　ｌ　Ｏｋ　ｓ　ｉ　　
（７１ｋｑｆ　／ｕ＋２）級になるとそれぞれＳｃ、値
１２０以ヒ、１３．３以上、１４７以トが要求される。

この要求は、強度とｉｉＪ　Ｓ　Ｓ　ＣＣ性が相反する
関係にあることを嶌えれば非常に厳しいものであり、工
業的に可能な製造方法を採用する限りにおいては、１Ｉ
ｉＪ　Ｓ　Ｓ　ＣＣ性確保による制限から強度は９０ｋ
Ｓ　ｌ　（［ｉ　３　ｋｇｆ　／ａｍ’　）級が限度と
されている。

この点を結晶粒度との関係にノンづき更に詳しく説明す
る。

結晶ｌＩを微細化ずれＧ：１高強度を確保しても傍れた
面４ｓｓｃｃ性が得られることは、従来より周知である
。

第２図は油井管に通常使用される低合金鋼（１１１璽％
で０．２７％Ｃ−０，２／Ｉ％５ｉ−１，２％Ｍ　ｎ　
−０、［１２４％５ｏｆｆ、Ａｊ！−１１，００３２％
Ｎ）において、焼戻しによりＹ、Ｓを７５　ｋｇｒ　／
東識’とした場合のＳｃ、値と、旧オーステナイト粒の
結晶粒度番号との関係を示したものである。同図から明
らかなように、Ｙ、Ｓが７５　ｋｇｒ　／　ｗ＋婁２で
も結晶粒度番号が１０以−ヒであればＳｃ値は１３．３
を超え、１ＱＱｋｓｉ級の要求仕様を満たす。

そして、この観点に立って開発された耐Ｓ　Ｓ　ＣＣ性
改善対策が、成分面からのＮｂ添加、熱処理面からの２
回焼入れ処理、加工面からの強度の冷間加工（注１．２
）または温間加工（注３）である。

ン主　］　　）　　Ｒｅｃｒｙｓｔａｌｌｉｚａｔｉｏ
ｎ　　ａｎｄ　　Ｆｏｒｍａｔｉｏｎ　　ｏｆ八へｓｔ
ｅｎｉＬｅ　　ｉｎ　　Ｄｅｆｏｒｍｅｄ　　Ｉ＋ｉｔ
ｌ＋　　ｍａｒｔｅｎｓｉｔｉｃＳｔｒｕｃｔｕｒｅ　
ｏｆ　ｌｏｗ　ｃａｒｂｏｎ’　５ｔｅｅｌｓ。

Ｍ、ＴＯＫＴＺＡＮＩＥ、Ｎ、Ｍへ’ｒｓＵＭＵＩンへ
、に、１’５ＵＺＡＫｌ、Ｔ、ＭＡＫＩ。

ａｎｄ　ｌ、ＴＡＭＵＲＡ　　：　Ｍｅｔａｌｌｕｒ８
ｉｃａｌ　Ｔｒ＋ｉｎｓ＋１ｃｔｉｏｎｓ八、ｖｏｌ　
　１３八（１９８２）　　　ｐｐ、］３７９４３８８注
２）鋼の冷間圧延によるオーステナイト結晶粒の微細化
：高圧、飴山５時実：鉄と鋼、ｖｏｌ　７３．　ＮＯ，
５（１９８７）　Ｓ　４ｆｉｆｉ注３）低合金鋼の焼戻
し温間加工によるオーステナイト結晶粒微細化、松岡、
飴山３時実：鉄と鋼、ｖｏｌ　７３．　　Ｎｂ、５（１
９８７）　Ｓ　４６７また、本発明者らは細粒化による
対策とは別に、低合金鋼中のＮ量の制限によりＡｆｆＮ
の生成を抑え、耐５ｓｃｃ性を高める対策を開発し提案
した（特願昭６２−０６７０２３号）。

〔発明が解決しようとする課題〕

ところが、従来の細粒化手段であるＮｂの添加や２回焼
入れ処理のみでは十分な細粒化は不可能であり、旧オー
ステナイト粒度番号で１０以上は到達し得ない。したが
って強度は耐５ｓｃｃ性確保による制限から９０　ｋ　
ｓ　ｉ級が限度となる。

これに対し、冷間加工や温間加工による細粒化は旧オー
ステナイト粒度番号で１０以上を達成する。しかし、そ
の効果は必すしも安定でなく、なによりも７３０　’Ｃ
以下の温度にて５０％以上、最小限でも３０％の塑性加
工を必要とする。このため、生産設備面、生産コスト面
からの制約により工業的規模での実施が非常に困難とな
る。

また、本発明者らが開発した耐５ｓｃｃ性改善対策は、
通常の２回焼入れ処理と３；［Ｉ合ゼても１０Ｑｋｉｓ
級のグレードを可能にするが、製品ザイズ等により細粒
化は安定せず、必ずしも大量生産可能な方法ではなかっ
た。しかるに、もし効果的な細粒化処理と組合されるな
らばＩ　Ｏ（ｌ　ｋ　ｓ　ｉ級以トのグレードを安定的
に確保することが期待できる。

本発明は、この新規開発になる低合金鋼管をヘ−４，！
：して１００ｋｉｓ級以上の強度とこれに要求される耐
５ｓｃｃ性が確保でき、しかも工業的規模での実施が容
易な油井管製造方法を提供することを目的とする。

〔課題を解決するだめの手段〕

結晶粒の微細化に強度の冷間加圧または温間加工がを効
なことは、前述したとおり周知である（注１．２．３）
。

すなわち、焼入れで得たマルテンサイトに冷間または焼
入れ後の焼戻しく温間）で強度の加工を加えれば、焼戻
しにおいてフェライト再結晶温度か低下し、焼戻し条件
によっては微細な再結晶フ、ライトが生成する。このこ
とからすれば、微細な再結晶フェライトに再度焼入れを
施し、オーステナイト化を経てマルテンサイトとすれば
、微細な旧オーステナイト粒をイＴするマルテンサイト
を得られることが推定される。

しかしながら、本発明者らの調査によれば、冷間加［を
採用した場合には１回目の焼入れで生成した微細な旧オ
ーステナイト粒が２回目の焼入れで粒成長をおこし、安
定した微細粒は得られなかった。また、温間加圧を採用
する場合には、前述したように５０％以上少なくとも３
０％以上の強度の加工を加えれば）ｌライＩ・粒の十分
な微細化はｉ■能である。しかしながら、このようなり
４１力ロ丁「を低温で鋼管に加えることは装置」−の問
題があった。

そごで、本発明者らは更に研究を続けた。その結果、焼
入れで得たマルテンザイ１へに対し６　（１０〜７３０
℃の温間で２０％以下、例えは１０％程度のむしろ小さ
い塑性変形を加えるならば、容易に）Ｊ、ライ１〜の再
結晶が生し、しかも一部の炭化物の析出が塑性変形によ
り促進され、２回目の焼入れでの結晶粒の粗大化を防止
できることが判明した。また、残りの合金元素が基地中
に固溶し、これも２回目の焼入れにおける粒成長を防止
することが明らかとなった。

すなわち、油井管の２回焼入れに軽度の温間塑性加工を
導入すれば、フェライトの再結晶促進と、再結晶粒の粗
大化防止とが効果的に図られ、２回焼入れだけでは得ら
れない微細な結晶粒が得られ、本発明者らが開発した前
記油井管用低合金鋼を使用した場合には１００ｋ　ｓ　
ｉ　　（７０ｋｘｆ　／＊＊２）縁板上の強度とこれに
要求される面４ＳＳＣＣ性が安定的に確保できるのであ
る。

本発明の油井管製造方法は斯かる知見に基づき開発され
たもので、重量％でＣ：０．１５〜０．４５％、Ｓｉ：
０゜１〜Ｉ％、Ｍｎ：０．３〜１．８％、Ｓｏ　７！、
Ａｊ！　：０．０１％以ド、Ｎ：Ｏ，［１０２％以下、
ＡＩＮ：０．００５％以下を含み、更に必要に応しＣｒ
：０．０５〜２％、Ｍｏ　：０．０２〜０．８％、Ｎｂ
　：ｏ、ｏ　０５〜０．２％、Ｖ　：ｏ、ｏ　（１５〜
０．２％、Ｂ　：　Ｏ，Ｏ，０，０］〜０．００３％の
１種または２種以上を含をし、残部実質的にＦｅからな
る低合金鋼管に対し、８８０〜９８０℃から焼入れを行
った後、６００〜７３０℃で焼戻しを行うとともに、そ
の温度域において塑性加工を全歪量が１〜２０％となる
よう１回または複数回行い、しかる後に８００〜９５０
℃からの焼入れと６００〜７３０℃での焼戻しとを行う
ものである。

第３図は車量％で０．２５〜０．２９％Ｃ−０，３％Ｓ
　ｉ　−０，５％Ｍｎ１１．５％Ｃｒ　−０，２％Ｍｏ
　−０゜０３〜０．０８％Ｚｒ−０，００５〜０．０６
％５ｏｆｆ。

Ａβ−０，０００８〜０．０　Ｏ８４％Ｎからなる組成
の低合金鋼において、焼戻しにより０２％耐力を７５ｋ
ｇｆ／＊＊２とした場合の３　ｃ、イ直と鈑１中／ＩＮ
量との関係を示したものである。同Ｍから明らかなよう
に、鋼中ＡβＮ量を低減さセることにより高強度を保持
したままでＳｃ値が向トする。

本発明が対象とする低合金鋼管は鋼中ＮＶの制限により
、Ａ７！Ｎの生成を抑えて耐Ｓ　Ｓ　ＣＣ性を改善した
もので、従来の２回焼入れによる場合は１００　ｋ　ｓ
　ｉ　　（７０ｋｇｆ　／＊ｘ２）の強度とこれに要求
されるｓｃ４Ｍ＜＋ｓ、３以ｌ−）が確保でき、本発明
の軽度の塑性加工を含む焼入れ・焼戻しを行う場合には
、それ以上あるいは１ＩＯｋｓｉ（７７ｋｇ　ｆ　／１
ｎ２）以上の強度とこれに要求されるＳＣ値（１４，’
７以上）を確保することが可能となる。

〔作　　用〕

以下、本発明の製造方法における限定理由を鋼管の化学
成分、鋼管に加える熱処理および塑性加工の順で詳述す
る。

■、化学成分Ｃ：　］０Ｏｋｓ　ｉ　　（７０ｋｇｆ／＋ａｍ”　）
以にの０．２％耐力を得るためと、耐Ｓ　Ｓ　ＣＣ性改
善を目的とした高温焼戻しにおいて強度・靭性を確保す
るために、０．１５％以上を必要とする。しかし、０．
４５％を超えると鋼管の焼入れ時に焼割れが発生しやす
くなる。このため０．１５〜０．４５％とする。

Ｓｉ：それ自体は耐５ｓｃｃ性を変化さセない。

しかしＡｌの添加量を少なくした時、Ａｊ７Ｎを抑制し
て耐５ｓｃｃ性を改善する効果があり、また脱酸元素と
しても欠かせない成分である。０．１％未満では脱酸が
十分でなく、１％を超えると焼入れ後の旧オーステナイ
ト粒が粗大になり靭性を低下させる。したがって０．１
〜１％とする。

Ｍｎ：焼入れ性を向上させ、焼戻し後のセメンタイトを
均一に分１１りさせて靭性を向上さセる。Ｍｎのごの効
果は１．８％を超えると飽和し、しかもミクロ偏析を大
きくして耐５ｓｃｃ性を劣化さゼる。

他の元素により十分な焼入れ性が確保されるなら、耐５
ｓｃｃ性確保の・点からはＭｎはルない方がよい。一方
、０．３％未満では焼入れ性の不足に起因して而＝ｌ　
ｓ　ｓ　ｃ　Ｃｌ’）、り・刃１４をイ氏下させる。し
たがって０．３〜１．８％とする。たたし、薄肉材ある
いは他の元素で焼入れＭが確保できるならば、０．（１
５％以」−でもよい。

Ｓｏｂ、Ａ７！、Ｎ、ＡｌＮ：従来の耐５ｓｃｃ性鋼管
は十分な焼入れ（’［を確保し、焼入れ後の焼戻しで炭
化物（主〇こセメンタイト）を均一・に分散させること
により耐Ｓ　Ｓ　ＣＣ性を向」ニさ〜ｌでおり、細粒化
もこの而、１ｓ　ｓ　ｃ　ｃ（４１ｉ＋ｌ−１−に寄与
していた。

しかしながら、耐５ｓｃｃ性については、゛セメンタイ
トよりも一段と微細な析出物（Ａ　ｆｆ　Ｎ）が支配的
であることが、本発明者らの研究から判明した。すなわ
ち、第３図に示されるように、ＡｌＮ量を制限すること
により耐５ｓｃｃ性の指標となるＳＣ値が向上し、Ａ７
！Ｎ≦０．００５％（５０ｐｐｍ）以下で顕著なｉ−ｔ
　Ｓ　Ｓ　ｃ　ｃ性改善効果が得られる。以上のことか
ら、ＡｌＮ量を０．００５％以下とし、そのためにＡ７
！Ｎを構成する／ｌ！、Ｎ量をそれぞれＳＯβ、Ａｐ≦
０．０１％、Ｎ２２．００２％に制限する。

Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖ、Ｎｂ、Ｆ３：いずれも必要に応じて添
加される元素である。

０、ｒは焼入れ性の改善に極めて有効であり、しかもＭ
ｎ添加にともなって住じるようなミクロ偏析を生じさせ
ないため、耐５ｓｃｃ性改善に効果がある。０．０５％
未満ではその効果がなく、２．０％を超えると焼入れ性
は一層向上するが、靭性が低下する。したがって０．０
５〜２．０％とする。

ＭＯもＣｒと同様の理由で０．（１２〜Ｏ，ｌｉ％とず
る。

■は高温焼戻し時の強度上昇に有効であり、０゜００５
％未満ではその効果は十分でなく　、０．２％を超える
と靭性が低下する。したかってＯ，Ｏ’０５〜０．２％
とする。

Ｎｂは微細化により靭性向−ヒ、耐５ｓｃｃ性向トに有
効である。０．００５％未満ではこの効果が得られず、
０．２％を超えると靭性が低下し、かつ微細化の効果が
飽和するとともにＮｂＣｍ細析出物が増加し、耐５ＳＣ
Ｃ性を劣化させる。したがって０．００５〜０．２％と
する。

Ｂば焼入れ性を改善することから、靭性、耐ＳＳ　ＣＣ
性改善に寄与するが、０．０００１％未満ではその効果
がなく、０．００３％を超えると焼戻し後の靭性を低下
さゼる。したがって０．０００１〜０．００３％とする
。

不純物：以上に述べた元素以外に不純物として含まれる
元素はＰ≦０．＋１２５％、Ｓ≦０．００５％、０５０
００２％、Ｎｉ≦０．０５％、Ｃｕ≦０．０５％に制限
することが望まれる。すなわち、Ｐ、、Ｓの制限は主に
靭性低下防１Ｆ、ミクロ偏析による耐５ｓｃｃ性低下の
防止に有効であり、０の制限は靭性低下防止に有効であ
る。またＮｉ、Ｃｕの制限は孔食等の耐食性劣化の防止
に効果がある。

２、熱処理および塑性加工０１回目の焼入れ完全にオーステナイト単相にするために８８０℃以上の
焼入れ温度を必要とする。しかし、焼入れ温度が高くな
りすぎると、焼入れ時に結晶粒の粗大化を生じるので、
９８０℃以下に焼入れ温度を制限する。なお、この場合
、次工程で微細なフェライト粒を得るためには、焼入れ
後に８０％以上のマルテンサイト量を必要とする。

０１回目の焼戻しおよび塑性加工この工程で微細な再結晶フェライトを得るには６００℃
以上の温度を必要とする。しかし、７３０℃を超えると
、オーステナイトが／４＝成し、この部分は最終的には
粗大な結晶粒となる。したがって、６００〜７３０℃の
温度域で焼戻しおよび塑性加工を行う。

塑性加工は６００〜７３０℃の加二［温度が確保される
なら、焼戻しと同時に行っても、焼戻し後の冷却過程で
行ってもよい。

塑性加工としては縮径加工、肉厚調整加工、曲げ加工（
曲げ戻しを含む）等を採用することができ、その種類は
問わない。

塑性加工による変形量は引張または圧縮変形の縮度形量
で表わして１〜２０％の範囲内に制限する必要がある。

これが１％未満では再結晶を生しるのに十分な歪を導入
できず、一方２０％を超えると逆にフェライト内部に小
さい歪が残り、２回目の焼入れによりかえってオーステ
ナイトの結晶粒を大きくする。最適な変形量は加工温度
が高いほど大となる。

加工回数は前記縮度形量が１〜２０％の範囲内に制限さ
れるなら、何回でもよい。塑性変形の繰返しはフェライ
ト粒の微細化に有効であり、回数の増加とともに微細化
は進行する。ただし、７回を超えるとその効果は飽和す
る。

０２回目の焼入れ焼入れ温度が８００℃未満ではオーステナイト化が不十
分となる。また、９５　（１’ｃをこえると結晶粒が粗
大化するために耐食性が劣化する。よって、その範囲を
８００　’Ｃ〜９５０℃とする。この焼入れにより微細
な旧オーステナイト粒を得るには８００“Ｃ以上で、な
るべく低温、短時間の加熱が望ましい。この観点から焼
入れ温度は８８０℃以下とし、加熱保持時間については
１０分以内とすることが望まれる。なお、焼入れ後は９
０％以上のマルテンサイト量を必要とする。

０２回目の焼戻しこの焼戻しは、基本的には所定の強度がも育保てきるな
らば高温はど耐５ｓｃｃ性に対して好ましい結果を与え
る。この観点から焼戻し１１１．に度は６００℃以上と
する。焼戻し温度が６０　（１’Ｃ未満では強度は得ら
れてもフルテンサイ１〜中の歪が十分に開放されず、耐
５ｓｃｃ性は劣る。しかし、７３０℃を超えると、焼戻
し後の冷却でマルテンサイトが生成し、耐５ｓｃｃ性を
劣化さセるので、７３０℃以下に制限する。

〔実施例〕

第１表にａ　”　ｐで示す本発明対象鋼と、同表にｑ〜
Ｘで示す本発明対象外の鋼とからなる熱間加工管（外径
７０ｍ、内径５０１ｍ）に対し、１回目の焼入れ・焼戻
しを行うとともに、焼戻しの冷却過程で塑性加工を行い
、しかる後に２回目の焼入れ・焼戻しを行った。また、
比較のために通常の２回焼入れも行った。

塑性加工は１回目の焼戻し後の冷却過程でストレッチレ
デューサにて縮径加二口を行うか、温間矯正機にてクラ
シュまたはオフセット加工を行うものとした。縮径加工
では引張変形が生じ、クラッシュまたはオフセント加工
では引張と圧縮（曲げ）変形が生じる。

製造された各鋼管の旧オーステナイト結晶粒度番号、０
．２％耐力、引張強さ、伸び、シャルピー破面遷移温度
および５ｃ４−の調査結果を製造条件の詳細とともに第
２表に示す。

第２表において、本発明例は本発明対象鋼（ａ〜ｐ）か
らなる鋼管に本発明条件内の熱処理および塑性加工を加
えた例、比較例Ｉは本発明対象鋼（ａ−ｐ）からなる鋼
管に本発明条件外の熱処理および塑性加工を加えた例、
比較例２は本発明対象外の鋼（Ｑ−Ｘ）からなる銅管に
本発明条件内の熱処理および塑性加工を加えた例、従来
例は油井管用として汎用の鋼である本発明対象外の鋼（
ｒ、ｓ）からなる鋼管に通常の２回焼入れを行った例で
ある。

本発明例でば１００〜．０５ｋｓｉ　　（７０〜８０．
５ｋｇｆ／龍２）の０．２％耐力範囲においてＳｃ値１
３．３以上を満足し、一部のものは■１０〜１２５ｋｓ
　ｉ　　（７７〜８７．５ｋｇｆ／ｕ＋２）に対し／Ｔ
Ｓｃ値は１４．７以上を満足し、他の特性についても何
ら問題はない。

これに対し、比較例１では強度は高いもののそれに見合
う耐５ｓｃｃ性は確保されておらず、比較例２でも強度
、靭性、耐Ｓ　Ｓ　ＣＣ性のいずれかが劣っている。ま
た、従来例では強度、耐５ＳＣＣ性とも低い。

〔発明の効果〕

以」二の説明から明らかなように、本発明の油井管製造
方法は従来の成分改良および２回焼入れでは達成し得な
かった極めて高いレヘルで強度と耐５ｓｃｃ性を両立さ
せ、しかも強度の加工を併用する必要がないので製造設
備、製造能率、製造コストの点で著しく有利となり、そ
の結果、高グレードの油井管を低コストで工業的に製造
できるという産業上多大の効果を奏するものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は油井管におＩＪる強度と要求されるＳ（、値と
の関係を示す図表、第２図は結晶粒度番号とＳｃ値との
関係を示す図表、第３図は鋼中のＡ７！Ｎ量とＳｃ、値
との関係を示す図表である。（ｆＯＩＸ’！にｃｌ　）琲つＳ（，０１Ｘ’！Ｓｄ　）すｊり８（ｔ０１Ｘ’！５ｄＶＪ　Ｏｃ。

Claims

【特許請求の範囲】１、重量％でＣ：０．１５〜０．４５％、Ｓｉ：０．１
〜１％、Ｍｎ：０．３〜１．８％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．
０１％以下、Ｎ：０．００２％以下、ＡｌＮ：０．００
５％以下を含み、残部実質的にＦｅからなる低合金鋼管
に対し、８８０〜９８０℃から焼入れを行った後、６０
０〜７３０℃で焼戻しを行うとともに、その温度域にお
いて塑性加工を全歪量が１〜２０％となるように１回ま
たは複数回行い、しかる後に８００〜９５０℃からの焼
入れと６００〜７３０℃での焼戻しとを行うことを特徴
とする耐食性に優れた高強度油井管の製造方法。２、低合金鋼管が重量％でＣｒ：０．０５〜２％、Ｍｏ
：０．０２〜０．８％、Ｎｂ：０．００５〜０．２％、
Ｖ：０．００５〜０．２％、Ｂ：０．０００１〜０．０
０３％の１種または２種以上を含有してなる請求項１に
記載の耐食性に優れた高強度油井管の製造方法。