JPH01135592A - 廃水の生物学的浄化方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 物質および富栄養状態の原因となる栄養物質を包含する
都市ごみおよび産業廃棄物の両方に由来する廃水に生物
学的浄化処理方法に関し、この方法によれば泥の量を許
容限度内に押えることが可能となり、しかも外囲環境に
排出する富栄養状態の原因となる物質を少なく規制する
ことが可能となる。

従来の生物学的処理方法は、活性汚泥を用いる好気性の
生物学的処理を利用するものであった。

大まかなふるい分け、砂除去、油分離および１次沈降等
の予備的処理を行なった後、この好気性の生物学的処理
を行なう。これは混合した微生物バイオマスの能力に基
くもので、好気性条件下においてこれを用いて汚染物質
を減らす。これにより汚染物質の新陳代謝プロセスのた
めのエネルギを得て、元素（Ｃ，Ｈ，Ｏ、ＮＳＰ）を倍
増させその結果新たに泥を生産するのである。

好気性の生物学的処理は、有機物質に懸濁しこれを溶解
せしめると共に、窒素の一部およびリンの一部を処理後
の液から除去するが、その結果として多量の泥を、生産
するものである。このようなる。

従って好気性の生物学的方法は、汚水から泥に汚染分を
移すことを実現する。しかしこの泥自体は適切に捨て去
ることができないのである。

このような泥の農業上の用途のため、または適切な末端
媒介のため、安定化、衛生化、殺菌、脱水の更なる処理
が必要である。しかしこのような処理には大きな設備投
資と可成りの処理時間とを必要とする。

しかもこのように処理した水はなお多量のリンを含有し
、これが水の富栄養化の決定的要因となっている。

リンを殆ど全部除去してしまうためには、さらに添加物
を加えることに頼ることが必要である。

このような添加物の添加は、処分する泥の量をさらに増
加せしめることとなる。

従来の好気性処理方法によれば、廃水に含まれる有機炭
素の大略５０％が二酸化炭素に変換され、残りの５０％
は新たに形成されるバイオマスに変換される。このバイ
オマスは処分すべき泥の中に残るのである。

本発明による生物学的処理方法は、都市廃水または産業
廃水またはその両方を、従来の好気性処理方法に固有の
上述の欠点を減殺するようにして処理することを可能と
するものである。

以下本発明を、その典型的な実施例を示す添付図面を参
照しつつ詳述する。

本発明方法は嫌気性無酸素生物学的処理により構成され
るものである。これは微生物により廃水を浄化するもの
で、有機、無機化合物を減じ亜硝酸塩、硝酸塩を回収し
、主としてメタン、窒素および二酸化炭素によって構成
されているバイオガスを生産し、次いで不活性支持体上
で酸化性の好気性生物学的処理を高速で行なうことによ
りアンモニアを硝化し、硫化物、亜硫酸塩を酸化する。

本発明の好適な実施例によれば、この方法は次の３つの
処理工程に分けられる。

（ａ）　　膨張した泥のベッド上における最初の嫌気性
／無酸素性生物学的処理（加水分解／アシドーゲン工程
） （ｂ）　　良質の支持体上に形成した流体ベッド上での
仕上げの嫌気性生物学的処理（アセトーゲン／メタノー
ゲン工程） （ｃ）　　先行する工程中に減少した各種物質の最終的
な酸化および硝化のための好気性処理ふるい分け、砂除
去および油分離から成る従来の準備工程後に行なう上述
のような処理工程について以下に詳述する。

工程（ａ）は従来の処理施設において行なわれる伝統的
な固形物の１次沈降に置き換わるものである。

これにはＵ、Ａ、Ｓ、Ｂ、　（Ｕｐｆｌｏｗ　Ａｎａｅ
ｎｏｂｉｃ　ＳｕｌｕｄｇｅＢｌａｎｋｅｔ−上向流嫌
気性スラッジブランケット）の膨張ベッド上での嫌気性
／無酸素生物学的反応により、リン分の多い重い泥の濃
縮および低温性安定化、溶解化（バイオシス）および有
機物硝酸塩の生物学的除去を同時に行ない、部分的に浄
化した液体溶出液と安定化され固形物として高度に濃縮
された少量の泥と高熱量のバイオガスとを生産する。

反応器ｌはその中で前述の第１の反応工程を行なわすも
ので、好適には四角形の断面のタンクで、底の方に被処
理廃水の流れを規則的に分布せしめる分布装置２をそな
えている。この分布装置２は一定間隔に配設した１組の
平行なパイプから成り、これらのパイプにはその下部の
母線に沿って多数の孔が設けである。

タンクの上部部分には装置３が設けである。この装置は
嫌気性反応によって発生したバイオガスを収集するため
に用いられている。これはひとつまたはそれ以上の数の
金属性のフードからなるもので、その下端縁は支持部材
４で支持されており、図示はしないが一種のラビリンス
シールを形成し、ガスは通さないが汚泥はここを通れる
ようにしである。

反応器１の頂部には放水路装置５が設けである。

この放水路装置はたとえば溜り６へ通ずる溝により形成
される。

反応器ｌは分布装置２を介して、ポンプ７からの被処理
下水および下流施設から来る再循環分を供給される。

異なった型式の実際的な実施例においては、この被処理
分の供給は重力を利用して行なわれる。

反応器ｌの中では二つの領域が形成されている。

ひとつは展開した泥のベッドで占められた下部領域Ａ　
（Ｕ、Ａ、Ｓ、Ｂ、領域または微生物分解領域）であり
、ここで前述の嫌気性／無酸素反応が正妃する。もうひ
とつは上部領域Ｂであって、ここでは泥と浄化液との沈
降分離が行なわれる。

この反応は室温で進行し、泥のベッドは分布装置２によ
り分布される流量の下水によって膨張状態に維持される
。分布装置２は反応器ｌの全断面積を通じ下水の上向流
の速度を０．１ないし０．５ｍ／ｈｒ。

好適には０．２ないし０．４ｇ／ｈｒ（再循環分を含む
）の範囲に維持する。

分布装置２により分布せしめられた下水の平均滞留時間
は下水の濃度温度によって５ないし２０時間の範囲、好
適には８ないし１６時間である。

処理施設に送られて来る下水は常時均質のものではなく
、上流ユーザに依存して大きく変動する。

ことにこれはたとえば都市廃水の場合に著しい。

そこで流体の動的な定常状態を維持するために再循環水
を利用するのである。

反応器ｌの中では、従来の活性汚泥好気性反応における
濃度よりも１０倍も高い高濃度の膨張した泥のベッドが
ある。

この結果、嫌気性の泥の層の中では処理収量対体積の比
が大きくなる。このような事実は液体滞留時間１０時間
程度、２〜３か月以上の古さの消化泥を用い膨張泥ベッ
ド内でＣＯＤ／　ｘ”・日の１　ｋｇ程度の体積チャー
ジをなすことを可能とする。このような運転条件におい
て、揮発物を懸濁せしめた固形分の５０％が下水から除
去され、除去ＣＯＤのにｇ当りの乾物０．１＆ｆ以下の
可溶性有機物の減成によるバイオマスの生長が得られる
。

この生物学的反応器１の内部では予備的な脱硝化が、再
循環流により供給された亜硝酸塩および硝酸塩を気体状
の窒素化合物に還元する特定の微生物のための炭素源兼
エネルギ源として生の下水中に含まれる有機物を使用す
ることによって、動じに達成されるのである。このよう
にえ統合された生物学的予備脱硝化の効果が、最終の好
気性反応工程で硝化された混合物の一部分を最初の無酸
素反応工程へ再循環せしめることによって得られるので
ある。

嫌気性領域内へ再循環せしめられた生物学的泥に与えら
れた生物学的ストレスはリンの部分的釈放をさらに決定
し、このリンは次に過量に資化され、最終の好気的処理
工程における泥の中に蓄積される。これによりリンの除
去は９０％以上の値に達せしめられる。

反応器ｌから次に述べる流れが取り出される。

すなわち放水路装置５、溜り６および次工程（ｂ）およ
び反応器１への再循環流への供給のためのポンプ８によ
る浄化液の流れ、および管路９に放出される泥の流れで
ある。前述のように、この泥は従来の好気性処理により
得ることができる泥に比べてはるかに濃縮され可成り減
量（約１／３ないし１／４）されたものとなる。

工程（ｂ）は細かな支持体に充填されたベッド上での仕
上げの嫌気性生物学的処理であり、室温において汚染有
機物を最終的に除去するものである。

この反応は好適には高再循環率で上向流で流体化し続け
たベッドで実行される。このベッドでは小径粒子とした
不活性物質、たとえば適当な粒径の石英砂、シリケート
、粒炭、セピオライト、ガラス、プラスチック材料また
はセラミック材料が微生物バイオフィルムの支持体とし
て用いられる。

バイオフィルムは嫌気性条件すなわち酸素の不存在にお
いて汚染物質（揮発性の酸）を除去して、メタンに富ん
だバイオガスをさらに得るようにするものである。

図面において、このような処理は反応器１０の内部で行
なわれる。この反応器１０には孔あき板１１かまたはベ
ッド１２を支持し内部で上向き流を分布せしめる等価の
装置を設゛けである。

流動化ベッド１２の上方には清澄化のための拡径領域Ｃ
と、前述のフード３に似たバイオガス収集のための７−
ド１３が設けである。

反応器１０の内部では、高上昇速度および高接触効率が
維持され、ＣＯＤ／ｘ３・日の５ないし１０ｋｇ程度の
有機物チャージで、５ないし７５ｘ／ｈｒの範囲の上昇
速度、ポンプ１４による処理水再循環を高率に維持しな
がら（再循環／供給比が４／１ないし８／ｌ）、除去Ｃ
ＯＤの１にｇ当り乾物０．２ｋｇ以下と泥の生産量を制
限しながら清浄化した溶出液が得られるのである。しか
も窒素化合物の量が少ない（さらには硫黄化合物の量が
少ない）。

他の実際的な実施例によれば、仕上げの嫌気性生物学的
処理は、下向流を用い、浮遊性パッキング材料すなわち
小径のスポンジ様材料、軽石粒その他を用いて前述と同
じような流体ダイナミック定在状態で実行される。

長期間においては、たとえ少量であってもこれ以上泥が
生産されることは、支持ベッドが詰まるので処理の効率
を悪くすることとなる。このような泥は遠心分離機また
は重力によって支持体から取りのぞかれる。例示の目的
で図面に示した実施例において不活性材料として砂を使
用した場合、上述の分離はポンプ１５によりひとつまた
はそれ以上のベッドレベルにおいて連続的に懸濁液の一
部分を吸引し、これをサイクロン型の沈降池１６に供給
して、その底部から重い砂を除去し、これをベッド１２
に再循環せしめる。一方泥はこの液に懸濁したままで、
沈降池を去り、反応器ｌに再循環せしめられるかまたは
放出せしめられる。

反応器ｌＯの内部における液体滞留時間は非常に短く、
大略１０分ないし１時間の範囲である。

工程（ｃ）は前段の工程で還元された各種物質の再硝化
および最終的酸化のための好気性処理工程である。

低汚染チャージの場合には、工程（ｂ）は必要ではなく
省略することができ、工程（ａ）で処理した液を直接に
工程（Ｃ）へ送ってよい。

工程（ｃ）から、発生し浄化した下水の一部と泥とを前
段の工程へ再循環せしめ、生物学的方法によって脱硝化
と硫黄除去とを行なう。

この最終的な好気性処理工程は非常に短い接触時間であ
ることを要求されるもので、好適には固定された生物学
的ベッド上で、空気と向流して下方に流れる液体流れと
して行なわれる。この空気ハ自然の流れ（パーコレータ
）かまたは強制的な流れ（サブマージドフィルタ）かの
いずれかで底部から供給される。

このような生物学的ベッドは比較的大径の不活性の支持
体（膨張させた粘土、プラスチック材料、小石、セラミ
ック材料など）で実現される。これに化学自給栄養微生
物（ｃｈｅｍｏａｕｔｏｔｒｏｐｈｉｃ　　ｏｒ−ｇａ
ｎｉｉｉｍｓ）を付着せしめる。この微生物はアンモニ
アの硝化（および硫化物の酸化など）を２１９／１２以
上の溶存酸素濃度において実行するものである。

泥を少量含有する硝化液は前述の嫌気性／無酸素処理工
程へ再循環せしめる。浄化され清浄化された液は何等２
次的な沈降を行なわせることなく、放出管路へ送られる
。

第１図に示した実施例によれば、好気性処理の工程（ｃ
）は、ベッド１８によって占められた反応器１７の内部
で行なわれる。

反応器１Ｇから来る浄化水は、上部の放出路１９からセ
パレータ２０を通り、反応器１７の頂部へと流れる。そ
してコンプレッサ２１によって供給されデイフユーザ２
２によってベッド１８に１立方米当り５ないし２０ｍ’
／ｈｒの流量で分布する圧縮空気の流れによる好気性雰
囲気下において反応器を通って下向きに流れる。

このベッド１８に支持体２３たとえば孔あき板・支持体
によって支持される。

底部領域２４では、残存する泥と浄化した下水との分離
が行なわれ、浄化した下水は放出され、泥の懸濁液はポ
ンプ２５により反応器ｌに再循環せしめられる。

また、反応器１７かパーコレータの構造である場合には
、処理空気は自然のドラフトにより流通する。

本発明方法は従来の好気性処理方法に比べて可成りの利
点を提供するものである。中でも次の諸点が注目される
。

（＋）　　エネルギ消費が著しく減少する（半減以上）
。・（ｉｉ）　　泥の産出が減少し、しかも従来より安
定化、濃縮化され廃棄が容易となる。

（ｉｉｉ）　　利用表面面積が減少する。

（ｉｖ）　　処理下水中に存在する炭素の大略９０％の
率で高熱出力バイオガスが生産される。

本発明による方法はまた、処理しようとする廃水中の汚
染物および栄養物質の量が少ない場合にはさらに簡略化
した形式のものとすることができる。すなわち最初の嫌
気性処理工程および最終の嫌気性処理工程を単一の適宜
の嫌気性処理工程にまとめてしまうことができる。これ
は従来型の沈降処理か、またはマイクロふるい分は処理
を先行させるものでよい。

例 上述の方法を１０００〜１５００人規模のデモンストレ
ーション施設により１：１のスケールでテストし、室温
においてセニガリア（Ｓｅｎｉｇａｌｌｉａ）の町で発
生する都市下水の一部を浄化した。

連続して処理した下水の毎日の量は大略２００ｉ’から
大略４００ｍ’の範囲であった。汚染物ローディングは
最小ＣＯＤ／日当り８０ｋｇ、最大大略ＣＯＤ７日当り
２５０ｋｇあった。このキャンペーンは１９８７年から
１９８８年４月まで実行された。

この施設に入って来る下水は第１表に示すような汚染特
性を有していたが、最終放出時には浄化下水は第２表に
報告されるようなイタリア国法律３１９／１９７ＢのＡ
表に示される許容成分のものであった。

第　　１　　表 流入下水の特性 平均値　最小値　最大値 （８か月） ＣＯＤ　　　（ｘｙ＃り　　　　ａｓｏ　　　　２００
　　　６３０ＴＫＮ＊＊＊（ｕ＃り　　　　４０　　　
１５　　　８０全ｐ　　（ｍｙ／２）　　　　ｅ　　　
　４ｓＳＯ４＝　　Ｃ１１９／Ｑ＞　　　　　９０　　
　３０　　　２７５＊　　全懸濁固形分 ＊＊　揮発分懸濁固形分 ＊＊＊　　全有機アンモニア性窒素 第　　２　　表 イタリア国法律　３１９／１９７６　　Ａ表ＣＯＤ　　
　　　ｚ９／Ｑ　　　　１６０ＢＯＤｓ　　　　ｚ９／
Ｑ　　　　４０ＳＳＴ　　　　　幻／Ｑ　　　８０　　
　　″沈降固形分１１９／Ｑ　　　　　０．５Ｈ１Ｓ　
　　　　１９／Ｑ　　　　　ｌ５Ｏｓ”　　　　＊９／
Ｑ　　　　　ＩＳｏ、”　　　　１１９／Ｑ　　　１０
００全Ｐ　　　　Ｒ９／Ｑ　　　　１０（湖水０．５）
ＮＨ４”　　　　　ｘ９／Ｑ　　　　　１５　　　（湖
水　１０）Ｎ−ＮＯｘ−ｚ９／Ｑ　　　　　０．６　（
湖水１０）Ｆｉ−ＮＯｘ−１９ＩＱ　　　　　２０　　
　（湖水　１０）この結果は、０．５Ｊ１１１までのマ
イクロふるい分けの前処理を行なった後、次に示す特性
を有する第１図の略図に示す施設にかけて得たものであ
る。

この施設の特性とは、まず反応器！が方形断面のコンク
リート容器で容積３３６３１’、全有効長７メートルの
ものであることである。このコンクリート容器の５メー
トルの高さに当たる２．３６ｇ”の容積は膨張泥のベッ
ドで占められている。この空間は最初の嫌気性反応に供
せられる。

これより上方の残りの容積部分は大略１００ｍ”あり、
ここは液体の清澄化に当てられる。

上述のデータから、最初の嫌気性反応は反応容積の立方
来島りＣＯＤ７日の大略Ｌｋｇの平均チャージで進行す
ることがわかる。これは相当に高い値である。

下流側の部分からの再循環せしめた流れに対する下水の
チャージの割合は最大が大略！＝１であった。

反応器ｌの底部に設置した分布装置２はトロイダル管に
よって形成し、ここから８本の水平パイブを分岐せしめ
、それぞれの水平パイプに６ｍｍの孔を下方に向は穿設
した。

放水路装置５はトムソン堰断面のチャンネルによって形
成した。

泥水位および泥濃度モニタシステムが反応器１の内部に
設けられ、分布装置２による流量および管路９への泥の
放出量を制御する。

バイオガス収集システムは金属製のフード３により構成
されている。

次に続く反応器ｌＯには実験中反応器１からの流出液の
わずか５０％のみを供給した。残りの５０％は直接に最
終工程へ送った。反応器ｌＯは内径１２００ｉ＋ｍの垂
直の金属円筒で構成され、有効容積は大略８１３であり
、３Ｃの定在砂を収容し、上部には拡径した沈降領域が
清澄化のために設けられており、ここにはバイオガス収
集用の金属板製フードとトムソン断面基とが設けられて
いる。

容積３００リツトルの円形の沈降池１６は泥を砂から分
離しこれを再循環せしめる。

テスト中反応器１０の内部では、再循環流れ／供給流れ
の割合が５：ｌないし１０：　１　、上昇流速度が２０
ないし５５ｇ／ｈｒが維持された。

反応器１０の形状および寸法に実質的に等しい形状およ
び寸法の反応器１７の内部では、空気はローブブロアに
よって送給された。このロープブロアはベッド１８の毎
立方来島りおよび毎時間当り空気を１０ｍ”送給するも
のであった。

この結果カウンタウォッシュは必要でなかった。

ポンプ２５により再循環させられる流れと放出された浄
化下水との割合は１：１ないし４：１の範囲であった。

ベッド１８はサブマージドフィルタとして作用するもの
であって、１インチの塩化ビニルの支持体により構成さ
れ、表面積は２３０ｊ１”／Ｉ’である。

泥の全平均産生量は、供給されたＣ０Ｄ１＆ｇ当りの全
固形分がＯ，１４ｋｇであった。濃縮度は乾物の７〜ｌ
Ｏ％で、大略５０％の有機物で構成されていた。

エネルギ消費に関しては、この方法は処理液１立方米当
り０．１６ｋｌｈを必要とした。

他の条件を同じとすれば、伝統的な好気性処理方法では
３倍ないし４倍の量の泥を産生ずる。しかも固形分の濃
縮度が半分以下であり、乾物の６０〜７０％の濃度の腐
りやすい有機物を含有している。

この従来法におけるエネルギ消費は大略２倍である。

【図面の簡単な説明】

図面は本発明方法の好適な！実施例の略図である。 １・・反応器、２・・分布装置、３・・フード、４・・
支持部材、５・・放水路装置、６・・溜り、７．８・・
ポンプ、９・・管路、ｌＯ・・反応器、１１・・孔あき
板、１２・・ベッド、１３・・フード、１４．１５・・
ポンプ、１６・・沈降池、１７・・反応器、１８・・ベ
ッド、１９・・放出路、２０・・セパレータ、２１・・
コンプレッサ、２２・・デイフユーザ、２３・（ほか１
名） 手続補正書（方式） 昭和６３年１２月８日 特許庁長官　吉　１）　文　殻　殿 １、事件の表示 昭和６３年特許願第１９４７０２号 ２、発明の名称 廃水の生物学的浄化方法 ３、補正をする者 事件との関係　　特許出願人 名　称　スナムプロゲッチ・ニス・ベー・アー４、代理
人 〒１００　　東京都千代田区有楽町−丁目８番１号日比
谷パークビルヂング５１９号（電話２１３−０８８６＞
昭和６３年１１月　２９日（発送） ６、補正の対象 （１）明細書第２５頁第８−９行「図面は・・・である
。」を「第１図は本発明方法の好適な１実施例である廃
水の生物学的浄化施設の略図的断面図である。」と補正
します。 （２）図面を別紙のとおり補正します（’ｊｇｔｍ、ｅ
加入）。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １　有機汚染分が低濃度である都市廃水または産業廃水
   の生物学的浄化方法において、有機化合物に作用してメ
   タンに富んだバイオガスを産生するとともに硝酸塩にも
   作用する固定もしくは凝集状態の微生物で嫌気性無酸素
   生物学的浄化処理と、これに続くアンモニアを硝化し、
   硫化物を酸化する高速度固定バイオフィルム酸化性好気
   性生物学的処理とを特徴とする、廃水の生物学的浄化方
   法。 ２　請求項１記載の方法において、以下の３つの処理工
   程、すなわち（１）上向流嫌気性スラッジブランケット
   （Ｕ．Ａ．Ｓ．Ｂ．）で示される技術に従う最初の膨張
   泥ベッド嫌気性無酸素生物学的処理工程、（２）細かい
   支持体上、好適には流動ベッド上での仕上げ嫌気性生物
   学的処理工程、および好適には固定ベッド上で実行され
   前述の処理中に還元した各種物質の硝化および最終酸化
   のための好気性処理工程を特徴とする、廃水の生物学的
   浄化方法。 ３　請求項２記載の方法において、最初の嫌気性処理工
   程が、従来の生物学的処理の予備的沈降工程に代え、室
   温において、泥ベッド反応器内で行なわれることを特徴
   とする、廃水の生物学的浄化方法。 ４　請求項２または３記載の方法において、泥ベッドの
   膨張を、反応器の基部において供給下水と再循環流とで
   構成される上向流を分布せしめることにより行なわせ、
   この上向流の上昇速度を０．１ないし０．３ｍ／ｈｒの
   範囲、好適には０．２ないし０．４ｍ／ｈｒの範囲とし
   て膨張泥ベッドでの供給下水の滞留時間を５ないし２０
   時間の範囲、好適には８ないし１６時間としたことを特
   徴とする、廃水の生物学的浄化方法。 ５　請求項２ないし４のいずれかに記載の方法において
   、膨張泥ベッドの容積チャージを１日当りＣＯＤ／ｍ＾
   ３の１ｋｇ程度の値に維持することを特徴とする、廃水
   の生物学的浄化方法。 ６　請求項２記載の方法において、仕上げの嫌気性生物
   学的処理を細かな不活性支持体の存在の下で行ない、こ
   の不活性支持体を下水の上向流の１５ないし５５ｍ／ｈ
   ｒの高い上向速度で流動化し、この高い上向速度を４：
   １ないし８：１の範囲の高い再循環流対供給流の割合に
   よって維持することを特徴とする、廃水の生物学的浄化
   方法。 ７　請求項２記載の方法において、仕上げの生物学的処
   理を下向流で、かつ請求項６による動的流動定在状態を
   実質的に維持しながら浮遊性パッキング材料を使って行
   なうことを特徴とする、廃水の生物学的浄化方法。 ８　請求項６記載の方法において、細かい不活性支持体
   を遠心分離装置または重力によって泥から分離すること
   を特徴とする、廃水の生物学的浄化方法。 ９　請求項６記載の方法において、仕上げの嫌気性生物
   学的処理を１時間以内の供給下水滞留時間で行なうこと
   を特徴とする、廃水の生物学的浄化方法。 １０　請求項６記載の方法において、仕上げの生物学的
   処理を、流動ベッド毎立方米当りかつ毎日当りのＣＯＤ
   ５ないし１０ｋｇ程度の有機物チャージで行なうことを
   特徴とする、廃水の生物学的浄化方法。 １１　請求項前記各項に記載の方法において、最終の好
   気性生物学的処理を、不活性材料のサブマージド固定ベ
   ッドにおいて好適には溶存酸素濃度２ｍｇ／ｌ以上で下
   向流の液流れに対し吹き込み空気を向流に流して行なう
   ことを特徴とする、廃水の生物学的浄化方法。 １２　請求項１ないし１０のいずれかに記載の方法にお
   いて、最終の好気性生物学的処理を固定ベッドパーコレ
   ータ上で行ない、ここで処理用空気を自然のドラフトで
   循環させることを特徴とする、廃水の生物学的浄化方法
   。 １３　請求項１１記載の方法において、最終の好気性生
   物学的処理における滞留時間を１時間程度とすることを
   特徴とする、廃水の生物学的浄化方法。 １４　請求項１ないし１３のいずれかに記載の方法にお
   いて、最終の好気性処理工程で処理した液の一部分を予
   備的清澄化の後放出し、この液の残りの部分を泥と共に
   予備的生物学的硝化のため第１の処理工程に再循環せし
   めるが、再循環流量対放出流量の比を好適には１ないし
   ４の範囲とすることを特徴とする、廃水の生物学的浄化
   方法。