JP5885954B2 - 芯材の製造方法 - Google Patents

Description

この発明は、使い捨てのおむつや生理用ナプキン等の体液吸収性着用物品に使用するのに好適な体液吸収性の芯材の製造方法に関する。

体液吸収性着用物品に使用される吸収体は従来周知である。その吸収体に含まれる体液吸収性の芯材もまた周知である。吸収体および芯材については、それらの厚さ方向に密度の勾配を与えることによって、体液の厚さ方向への移動を促進できること、厚さ方向における体液の滞留を制御できること等が知られている。

たとえば、特開平３−１７３５６２号公報（Ｈ０３−１７３５６２ Ａ１，特許文献１）に記載の吸収体の一例では、粉砕パルプによって形成された低密度繊維層が、高密度に固められたパルプ層の上に重ねられていて、低密度繊維層が着用物品着用者の肌に向けられる。低密度繊維層は、吸収体の吸水性や保水性を良好に保つために必要とされ、高密度繊維層は体液拡散層を形成している。

また、特開平１０−３０９２９８号公報（Ｈ１０−３０９２９８ Ａ１，特許文献２）に記載の吸収性物品の一例は使いすておむつであって、そのおむつにおける吸収体は、液透過性のトップシート側に配置されて０．０３〜０．２０ｇ／ｃｍ^３の密度を有する第一吸収領域と、液不透過性のバックシート側に配置されて０．０３〜０．２０ｇ／ｃｍ^３の密度を有する第三吸収領域と、第一吸収領域と第三吸収領域との間に配置されて０．１〜０．４０ｇ／ｃｍ^３の密度を有する第二吸収領域とで構成されている。このおむつでは、トップシートの上に排泄された尿が、第一吸収領域でスポット吸収され、第一吸収領域と第二吸収領域の界面で拡散し、第二吸収領域と第三吸収領域とにおいて貯えられる。

さらにはまた、特開平５−５９６０２号公報（Ｈ０５−５９６０２ Ａ１，特許文献３）に記載の使い捨てトレニングパンツは、透液性内面シートと、不透液性外面シートとの間に吸液性コアが介在しているもので、内面シートの中央域には湿潤感知手段が設けられている。湿潤感知手段は、内面シートの部分と、内面シートの上面に積層した湿潤保持シートから成っている。湿潤保持シートは、密度の高い上層と、密度の低い下層とからなる不織布であって、内面シートの密度は下層の密度よりも高くなっている。このトレニングパンツによれば、湿潤保持シートの上層に排泄液が滞留し、幼児の肌に接触して、幼児に不快感を与える。

特開平３−１７３５６２号公報（Ｈ０３−１７３５６２ Ａ１） 特開平１０−３０９２９８号公報（Ｈ１０−３０９２９８ Ａ１） 特開平５−５９６０２号公報（Ｈ０５−５９６０２ Ａ１）

体液吸収性着用物品における吸収体に使用された体液吸収性の芯材は、それに含まれる親水性繊維の集合体が芯材の厚さ方向において密度勾配を有することによって、排泄された体液を密度の低い部分から密度の高い部分へと移動させることができる。したがって、密度の低い部分が肌の近くにあり、密度の高い部分が肌から遠く離れている芯材では、吸収した体液を密度の高い部分に移動させて肌から離間させることによって、体液が原因となって生じる湿潤感を低く抑えることが可能になる。

この発明が課題とするところは、芯材の吸収した体液が肌に与える湿潤感を抑制することができるように改良された芯材の製造方法を提供することにある。

前記課題を解決するためのこの発明は、体液吸収性の芯材の製造方法に係る発明である。

この発明が対象とするのは、体液吸収性着用物品における肌当接面の側に位置する透液性の第１シートと前記肌当接面の反対面である着衣当接面の側に位置する透液性または不透液性の第２シートとの間に介在する体液吸収性材料の集合体によって形成されている芯材の製造方法である。

この発明が特徴とするところは、前記製造方法が少なくとも下記工程を含むことにある。
（１）前記芯材がその厚さを二分して重なり合う上層部分と下層部分とを有するものであって、前記集合体が前記体液吸収性材料として親水性繊維を含み、前記下層部分となることが予定されている前記体液吸収性材料の一部分によって形成されている体液吸収性材料の第１集合体の複数を機械方向へ間欠的に並べて前記機械方向へ走行させる工程。
（２）互いに対向する高圧水蒸気噴射用第１ノズルと水蒸気吸引用第１吸引口との間において機械方向へ走行する一対の通気性第１支持体によって前記第１集合体のそれぞれをサンドウィッチして、前記第１吸引口による吸引作用下に前記第１集合体に向かって前記第１ノズルから高圧水蒸気を噴射し、前記第１集合体がその厚さ方向へ圧縮されたものである第２集合体を得る工程。
（３）前記上層部分となることが予定されている前記体液吸収性材料の一部分によって形成されている体液吸収性材料の第３集合体の複数のそれぞれを前記第２集合体のそれぞれに重ねた積層体である第４集合体を得る工程。
（４）互いに対向する高圧水蒸気噴射用第２ノズルと水蒸気吸引用第２吸引口との間において機械方向へ走行する一対の通気性第２支持体によって前記第４集合体をサンドウイッチし、前記第２吸引口による吸引作用下に、前記第４集合体における前記第３集合体に向かって前記第２ノズルから前記高圧水蒸気を噴射して前記第４集合体を圧縮することにより前記第４集合体から第５集合体を得る工程。

この発明の実施形態の一つにおいて、前記第４集合体における前記第２集合体が通気透液性の第２シートに載せられ、前記第４集合体における前記第３集合体が通気透液性の第１シートで被覆された状態にある前記第４集合体を前記第２支持体によってサンドウィッチする。

この発明の実施形態の一つにおいて、前記第１集合体が通気透液性の第２シートに載せられた状態で、前記第１集合体を前記第２シートとともに前記第１支持体によってサンドウイッチする。

この発明の実施形態の一つにおいて、前記第４集合体における前記第３集合体が通気透液性の第１シートで被覆された状態で前記第４集合体と前記第１シートとを前記第２支持体によってサンドウイッチする。

この発明の実施形態の一つにおいて、前記第１支持体および前記第２支持体がメッシュコンベアベルトである。

この発明の実施形態の一つにおいて、前記親水性繊維は、繊維長が１５ｍｍを越えることのないものである。

この発明の実施形態の一つにおいて、前記第１ノズルと前記第１吸引口とに代えて、一対のプレスロールを使用して前記第１集合体を圧縮する。

この発明の実施形態の一つにおいて、前記芯材が前記親水性繊維として少なくともフラッフパルプを含む。

この発明の実施形態の一つにおいて、前記芯材が高吸水性ポリマー粒子と前記親水性繊維としてのフラッフパルプとを含む。

この発明において、「厚さ」というときには、ダイヤルシックネスゲージを使用して測定される厚さを意味している。ダイヤルシックネスゲージには、直径５０ｍｍの固定側測定子と直径５０ｍｍの可動側測定子とを有するものを使用し、可動側測定子には０．０２５Ｎ／１００ｍｍ^２の測定圧を作用させる。ダイヤルシックネスゲージの一例には、（株）尾崎製作所製のダイヤルシックネスゲージ Ｊ−Ｂタイプがある。

この発明において、「繊維長」というときに、その繊維がフラッフパルプ等のパルプである場合には、Ｍｅｔｓｏ Ａｕｔｏｍａｔｉｏｎ社製のＫａｊａａｎｉ ＦｉｂｅｒＬａｂ ＦＳ３００を使用して測定した長さ加重平均繊維長（ｌｅｎｇｔｈ‐ｗｅｉｇｈｔｅｄ ａｖｅｒａｇｅ ｆｉｂｅｒ ｌｅｎｇｔｈ ）を意味している。また、パルプ以外の繊維の場合には、ＪＩＳ Ｌ １０１５の８−４−１項のｃ）に規定のＣ法による平均繊維長を意味している。

また、この発明において「平面配向指数」というときには、芯材を平面上に置いて撮影した芯材の断面のＸ線ＣＴ写真に基づいて得られる値を意味している。芯材については、互いに直交するＸ軸（縦軸）とＹ軸（高さ軸）とＺ軸（横軸）とを定め、ＸＺ断面（平面方向断面）、ＸＹ断面（縦方向断面）、ＹＺ断面（横方向断面）それぞれにあらわれる親水性繊維の一本当たりの平均繊維断面積をＸ線ＣＴ写真の画像から求める。ＸＹ断面における親水性繊維一本当たり平均繊維断面積とＹＺ断面における親水性繊維一本当たりの平均繊維断面積との平均値に対するＸＺ断面における親水性繊維一本当たりの平均繊維断面積の割合が芯材における親水性繊維の「平面配向指数」と定義される。「平面配向指数」の測定の詳細は、後記のとおりである。

この発明に係る製造方法によれば、芯材の下層部分を形成するための体液吸収性材料の第１集合体に高圧水蒸気を噴射し、しかる後に第１集合体に体液吸収性材料の第３集合体を重ね、その第３集合体に向かって高圧水蒸気を噴射することによって、平面配向指数の大きい下層部分と、平面配向指数の小さい上層部分とを得ることができる。

体液吸収性着用物品（生理用ナプキン）の部分破断斜視図。 図１のＰ−Ｐ線切断面を示す図。 芯材製造工程の一例を示す図。 図３の部分拡大図。 （１）〜（３）によって、繊維配向観測用試片の各種断面を示す図。 芯材の製造工程の一例を示す図。 比較例の芯材の製造工程の一例を示す図。 比較例の芯材の製造工程の一例を示す図。

添付の図面を参照して、この発明に係る体液吸収性の芯材とその製造方法との詳細を説明すると、以下のとおりである。

図１は、体液吸収性の芯材１８（図２参照）が使用されている生理用ナプキン１１の部分破断斜視図である。生理用ナプキン１１は、透液性のトップシート１２と、不透液性のバックシート１３と、これら両シート１２，１３の間に介在する吸収体１４とを有している。両シート１２，１３はまた、吸収体１４の周縁から延出する部分において重なり合い、吸収体１４を囲むように延びるシールライン１５において互いに溶着している。図１には、ナプキン１１の互いに直交する横方向と厚さ方向と縦方向とが双頭矢印Ｘ，Ｙ，Ｚで示されている。

図２は、図１のＰ−Ｐ線切断面を示す図である。図１においてトップシート１２とバックシート１３とにサンドウィッチされた状態にある吸収体１４は、透液性の上部ラッピングシート１７と、透液性または不透液性の下部ラッピングシート１６と、これらラッピングシート１６，１７の間に介在する体液吸収性の芯材１８とを有し、ラッピングシート１６，１７は、芯材１８の周縁から延出する部分において重なり合っている。芯材１８は、その厚さを二分して互いに重なり合う体液吸収性の下層部分２１と上層部分２２とを有している。上層部分２２は、トップシート１２と上部ラッピングシート１７とを透過した経血等の体液を吸収し、その吸収した体液を厚さ方向Ｙの下方へ、すなわち下層部分２１に向かって移動させることが可能な部分であり、下層部分２１は上層部分２２からの体液を吸収し、その吸収した体液を芯材１８の横方向Ｘと縦方向Ｚとに拡散させることが可能な部分である。このような芯材１８の構造と製造方法との詳細は後記図３等に基づいて説明される。

このような生理用ナプキン１１において、トップシート１２には、当該技術分野においての慣用の材料、例えばスパンボンド不織布やメルトボンド不織布、メルトブローン不織布、スパンボンド不織布とメルトブローン不織布とスパンボンド不織布とを積層したＳＭＳ不織布等の熱可塑性合成繊維で形成された不織布や開孔プラスチックフィルム等を使用することができる。不織布の単位面積当たりの質量は１０〜２５ｇ／ｍ^２であることが好ましい。開孔プラスチックフィルムは、厚さ０．００５〜０．０３ｍｍのプラスチックフィルムに公知の開孔処理を施して得ることができる。不織布やプラスチックフィルムは、親水化処理されたものであることが好ましい。

バックシート１３にもまた当該技術分野においての慣用の材料、例えば厚さ０．０１〜０．０３ｍｍを有する不透液性または通気不透液性のプラスチックフィルムを使用することができる。バックシート１３ではまた、プラスチックフィルムの外面に熱可塑性合成繊維で形成された不織布を積層して、バックシートを布様の肌触りのものにしたり、厚さの薄いプラスチックフィルムに不織布を積層して柔軟で肌触りのよいものにしたりすることができる。

上部ラッピングシート１７には、ティッシュペーパの他に、熱可塑性合成繊維で形成されていて親水化処理を施された不織布等を使用することができる。その不織布の単位面積当たりの質量は、５〜２０ｇ／ｍ^２であることが好ましい。

下部ラッピングシート１６には、上部ラッピングシートに使用するティッシュペーパや不織布を使用することができる。ただし、不透液性の下部ラッピングシート１６が必要な場合には、不透液性のプラスチックフィルムや実質的な意味において不透液性である不織布を使用することができる。

芯材１８は、上層部分２２と下層部分２１とが体液吸収性材料の集合体によって形成されている。その集合体は、１００〜２５（後記７５重量％に合わせた）重量％の親水性繊維と、０〜７５重量％の高吸水性ポリマー粒子とを含むもので、親水性繊維には、例えばフラッフパルプ、レーヨン繊維、アセテート繊維、親水化処理された熱可塑性合成繊維等を使用することができる。親水性繊維の繊維長は、１５ｍｍを越えないことが好ましく、１０ｍｍを越えないことがより好ましく、５ｍｍを越えないことがさらに好ましい。また、レーヨン繊維やアセテート繊維、親水化処理された熱可塑性合成繊維の繊度は、８ｄｔｅｘを越えないことが好ましく、４ｄｔｅｘを越えないことがより好ましい。

高吸水性ポリマー粒子には、当該技術分野において周知のものを使用することができる。例えば、ポリアクリル酸、ポリアクリル酸塩、デンプンアクリロニトリル共重合体、ポリビニルアルコール、ポリビニルエーテル、ポリアクリルアミド、カルボキシメチルセルロース、天然多糖類等によって形成された粒子を使用することができる。

芯材１８における上層部分２２は、単位面積当たりの質量が５０〜２５０ｇ／ｍ^２の範囲にあり、比容積が５〜２５ｃｍ^３／ｇの範囲にあることが好ましい部分である。下層部分２１は、単位面積当たりの質量が１００〜４５０ｇ／ｍ^２の範囲にあり、比容積が２．５〜１３ｃｍ^３／ｇの範囲にあり、かつ、単位面積当たりの質量が上層部分２２のそれと同じであるかそれよりも大きく、比容積が上層部分２２のそれよりも小さいことが好ましい部分である。このような下層部分２１と上層部分２２とを有する芯材１８では、上層部分２２から下層部分２１に向かって密度が高くなるように変化している。換言すると、上層部分２２から下層部分２１に向かって比容積が小さくなるように変化している。

図３は、芯材１８を製造するための一連の工程を例示する図である。図３における第１工程Ｉでは、機械方向ＭＤへ走行するメッシュコンベアベルト１０１の上に下部ラッピングシート１６の連続体である第１キャリヤシート１１６が載せられて、第１成形ドラム１０２の下方を通過する。第１工程Ｉには、図において時計方向へ回転している第１成形ドラム１０２と、第１材料供給部１０４とがある。第１成形ドラム１０２は、その周面に図２の芯材１８における下層部分２１に対応する部分を形成するための複数の第１凹部１０３が周方向へ並ぶように形成されていて、それらの第１凹部１０３が鎖線で示されている。第１凹部１０３は、第１成形ドラム１０２が回転して１２時の位置に近づくと、第１材料供給部１０４へ進入する。第１材料供給部１０４はフード１０４ａを有し、そのフード１０４ａの内側では、芯材１８の下層部分２１における親水性繊維を形成する第１親水性繊維１０５が上方から供給される。フード１０４ａの内側に仮想線で示されている第１ポリマー供給部１０６は、芯材１８の下層部分２１が高吸水性ポリマー粒子を含む場合に使用されるもので、その第１ポリマー供給部１０６からは第１高吸水性ポリマー粒子１０７が第１凹部１０３に供給される。第１親水性繊維１０５や第１高吸水性ポリマー粒子１０７が供給されるときの第１凹部１０３は、第１成形ドラム１０２の内側に位置する第１サクション部１１７につながっているので、第１親水性繊維１０５や第１高吸水性ポリマー粒子１０７は第１凹部１０３に向かって吸引され、集積した状態となる。集積した第１親水性繊維や第１高吸水性ポリマー粒子１１７は、第１材料供給部１０４の外へ出た後に、第１成形ドラム１０２の内側から離型用エアー１０９の作用を受けて第１凹部１０３から離脱し、体液吸収性材料の第１集合体５０１となって機械方向ＭＤへ走行する。

なお、第１凹部１０３が第１材料供給部１０４へ進入した直後では、第１凹部１０３に供給される第１親水性繊維１０５が第１サクション部１０７のサクション作用Ｓ_１を受けて第１凹部１０３の平滑な底面に沿って延びるように、換言すると第１凹部１０３の底面に横たわるような状態で集積する傾向にある。その後に供給される第１親水性繊維１０５は、既に堆積している第１親水性繊維１０５の影響でサクション作用Ｓ_１が及びにくくなり、第１凹部１０３の底面に横たわる傾向が弱まる一方、第１凹部１０３の深さ方向、すなわち第１成形ドラム２０１の径方向へ延びる傾向が生じてくる。

第１集合体５０１は、第２工程ＩＩへ進む。第２工程ＩＩは、メッシュベルトで作られていて通気性である第１無端ベルト２０１と第２無端ベルト２０２とが、互いに並行して機械方向ＭＤへ走行する部分２１０を有する。その部分２１０では、第１，第２無端ベルト２０１，２０２を挟むように高圧水蒸気噴射用の第１ブロック２０３と水蒸気サクション用の第１ボックス２０４とが対向配置されている。第１ブロック２０３には高圧水蒸気供給用の配管２０５が接続され、その配管２０５には圧力調整バルブ２０６と圧力計２０７とが取り付けられている。第１ブロック２０３と第１ボックス２０４とは、図の上下方向における離間距離ＣＬ１（図４参照）の調整が可能に作られている。その離間距離ＣＬ１を調整された第１ブロック２０３と第１ボックス２０４との間を第１，第２無端ベルト２０１，２０２に挟まれて走行する第１集合体５０１に対して、第１ブロック２０３からは高圧水蒸気（図４参照）が噴射され、その水蒸気が第１ボックス２０４によって吸引される。第１集合体５０１は、高圧水蒸気を噴射されることによって、圧縮されて厚さが薄くなるとともに第１親水性繊維１０５の分布状態が変化した第２集合体５０２となり、第１，第２無端ベルト２０１，２０２から離れて、第３工程ＩＩＩへ進む。

図３の第３工程ＩＩＩには、第２成形ドラム３０２と、その上方に位置する第２材料供給部３０４とがあって、第２成形ドラム３０２が時計方向へ回転している。第２成形ドラム３０２は、その周面に図２の芯材１８における上層部分２２に対応する部分を形成するための複数の第２凹部３０３が形成されている。図３には、それらの第２凹部３０３が周方向へ並ぶように鎖線で示されている。第２凹部３０３は、第２成形ドラムが回転して１２時の位置に近づくと、第２材料供給部３０４へ進入する。第２材料供給部３０４は、フード３０４ａを有し、そのフード３０４ａの内側では、上方から第２親水性繊維３０５が供給される。フード３０４ａの内側にはまた、仮想線で示された第２ポリマー供給部３０６があって、その第２ポリマー供給部３０６からは第２高吸水性ポリマー粒子３０７が第２凹部３０３に供給される。ただし、第２ポリマー供給部３０６は、芯材１８の上層部分２２が高吸水性ポリマー粒子を含む場合にのみ使用される。第２親水性繊維３０５や第２高吸水性ポリマー粒子３０７が供給されるときの第２凹部３０３は、第２サクション部３１７につながっている。第２凹部３０３に供給され、堆積した第２親水性繊維３０５や第２高吸水性ポリマー粒子３０７は、離型用エアー３０９の作用下に第２凹部３０３から離脱して体液吸収性材料の第３集合体５０３となると同時に、第３工程ＩＩＩへ進入している第２集合体５０２に重ねられて、これら集合体５０２，５０３の積層体である第４集合体５０４を形成する。なお、第３工程ＩＩＩでは、第２凹部３０３から離脱する第３集合体５０３を第２集合体５０２に重ねることができるように、キャリヤシート１１６の走行速度と、第２成形ドラム３０２の周速とが調整されている。

図３の第４工程ＩＶでは、図２の上部ラッピングシート１７の連続体であるカバーシート１１７が図の上方から第４集合体５０４に向かって供給される。その結果として、機械方向ＭＤへ走行している第４集合体５０４は、キャリヤシート１１６とカバーシート１１７とによってサンドウィッチされた状態になる。第４工程ＩＶではまた、通気性の第３無端ベルト４０１と通気性の第４無端ベルト４０２とが機械方向ＭＤへ互いに並行して走行する部分４１０を有する。その部分４１０には、第３，第４無端ベルト４０１，４０２を挟むようにして高圧水蒸気噴射用第２ブロック４０３と水蒸気サクション用の第２ボックス４０４とが対向配置されている。第２ブロック４０３には高圧水蒸気供給用の配管４０５が接続され、その配管４０５には圧力調整バルブ４０６と圧力計４０７とが取り付けられている。第２ボックス４０４には、サクション源につながる排気、排水用の配管４０８が接続されている。第２ブロック４０３と第２ボックス４０４とは、図の上下方向における離間距離ＣＬ２の調整が可能であって、第４工程ＩＶでは、その離間距離ＣＬ２が調整された第２ブロック４０３と第２ボックス４０４との間を走行する第３、第４無端ベルト４０１，４０２に挟まれるとともにキャリヤシート１１６とカバーシート１１７とにも挟まれている第４集合体５０４のうちの第３集合体５０３の部分に向かって、第２ブロック４０３から高圧水蒸気（図示せず）が噴射され、その水蒸気が第２ボックス４０４によって吸引される。第４集合体５０４は、それに高圧水蒸気が噴射されることによって、厚さが薄くなるとともに第１親水性繊維１０５と第２親水性繊維３０５との分布状態が変化した第５集合体５０５となる。キャリヤシート１１６とカバーシート１１７とは、高圧水蒸気が噴射されることによって第５集合体５０５の周縁に沿って重なり合い、互いに密着した状態になる。

図３の第５工程Ｖでは、機械方向ＭＤにおいて隣り合う第５集合体５０５どうしの間においてキャリヤシート１１６とカバーシート１１７とがカッタＣＴによって切断されることにより、第５集合体５０５とキャリヤシート１１６とカバーシート１１７とからなる個別の吸収体１４が得られる。第５集合体５０５は、吸収体１４における芯材１８となり、キャリヤシート１１６は吸収体１４における下部ラッピングシート１６となり、カバーシート１１７は吸収体１４における上部ラッピングシート１７となる。

図４は、図３における仮想線で囲まれた部分Ａを拡大して、第１ブロック２０３と第１ボックス２０４との内部構造を示す図であって、この内部構造は第４工程ＩＶにおける第２ブロック４０３と第２ボックス４０４とにも採用されている。第１ブロック２０３は、機械方向ＭＤに直交する交差方向へ延びているもので、蒸気マニホールド部３０２ａとノズルプレート部２０３ｂとを有し、蒸気マニホールド部２０３ａには高圧水蒸気Ｓｔを供給するための配管２０５が接続されている。また、ノズルプレート部２０３ｂには多数の第１ノズル２０３ｃが交差方向へ並ぶように形成されている。ノズルプレート部２０３ｂはまた、第１無端ベルト２０１が摺動することもある部位であって、ノズルプレート部２０３ｂの下面は平滑である。第１ボックス２０４は、摺動プレート部２０４ａとボックス部２０４ｂとを有する。摺動プレート部２０４ａは第２無端ベルト２０２が摺動する部位であって平滑に作られている。ボックス部２０４ｂはサクション源（図示せず）につながっている。摺動プレート部２０４ａとボックス部２０４ｂとには、第１ノズル２０３ｃと対向する部位に第１吸引口２０６が形成されている。なお、摺動プレート部２０４ａは、機械方向ＭＤにおいて互いに離間並列しかつ機械方向ＭＤに向かって回転する一対のロールに代えることができる部位でもある。

ノズルプレート部２０３ｂと摺動プレート部２０４ｂとの間では、第１，第２無端ベルト２０１，２０２が機械方向ＭＤへ走行し、その第１、第２無端ベルト２０１，２０２の間には、キャリヤシート１１６と、キャリヤシート１１６に載せられた第１集合体５０１とが介在している。第１ブロック２０３と第１ボックス２０４との離間距離ＣＬ１は、ノズルプレート部２０３ａと摺動プレート部２０４ａとの間のクリアランスであって、高圧水蒸気Ｓｔの噴射下に第１集合体５０１から所要の厚さの第２集合体５０２を得ることができるように、その寸法が調整される。第１ブロック２０３の一例において、交差方向に並ぶ第１ノズル２０３ｃは、孔径が０．１〜２ｍｍの範囲にあって、ピッチが０．５〜５ｍｍの範囲にあり、交差方向の両側において第１集合体５０１を越えるように並んでいる。第１ブロック２０３から噴射される高圧水蒸気Ｓｔは、蒸気圧が０．１〜２ＭＰａの範囲にあり、第１集合体５０１の表面に対して０．０３〜１．２３ｋｇ／ｍ^２の割合で噴射される。

第４工程ＩＶにおける第２ブロック４０３と第２ボックス４０４とには、図４の第１ブロック２０３と第１ボックス２０４と同じ構造のものを、同じような運転条件または第２工程ＩＩの運転条件とは異なる運転条件で使用することができる。ただし、第２ブロック４０３は、第１ノズル２０３ｃに代わる第２ノズル（図示せず）を有し、第２ボックス４０４は第１吸引口２０６に代わる第２吸引口（図示せず）を有する。また、第２ブロック４０３と第２ボックス４０４との間の離間距離ＣＬ２は、離間距離ＣＬ１よりも大きな値である。

図３の工程を経て作られた図２における芯材１８では、下層部分２１と上層部分２２との間において第１親水性繊維１０５と第２親水性繊維３０５とが絡み合うことがある。しかし、その絡み合いは比較的弱いものであって、下層部分２１と上層部分２２とは、それぞれを指先で摘むことによって互いに分離した状態にすることができる。したがって、下層部分２１と上層部分２２とは、それぞれの特性を個別に観察することが容易である。

そのように観察することのできる芯材１８ではまた、比容積が上層部分２２から下層部分２１に向かって小さくなるように変化している。その比容積は、上層部分２２および下層部分２１それぞれついての容積とその容積の持つ質量との比から求められる値である。容積は、見かけの体積と呼ぶことができるものであって、それを求めるときに必要となる上層部分２２および下層部分２１の厚さは、２．５ｇ／ｍｍ^２の質量を有する測定子を使用して測定する。また、上層部分２２においては、第２親水性繊維３０５が厚さ方向Ｙへ延びる傾向を有し、この発明に係る芯材１８では、その傾向を第２親水性繊維３０５が厚さ方向Ｙに配向する傾向を有するともいう。下層部分２１においては、第１親水性繊維１０５が厚さ方向Ｙに直交する平面と並行するように広がる傾向を有し、芯材１８においては、その傾向を第１親水性繊維１０５が平面方向へ配向する傾向を有するともいう。配向についてのこれらの傾向は、後記測定方法に基づいて得られる平面配向指数によって定量的に示すことができる。

このような芯材１８が使用されている図１の生理用ナプキン１１では、排泄されてトップシート１２の上にある経血が吸収されて上層部分２２に届くと、その経血は上層部分２２から下層部分２１へと厚さ方向Ｙへ容易に移動し、下層部分２１では横方向Ｘや縦方向Ｚへ拡散して着用者の肌に接触し難くなるので、経血が排泄されてもそれによる湿潤感が軽度であるというものになる。

（実施例）
（実施例１）
図３の工程で得られる芯材１８の実施例には、以下のものがある。すなわち、図３の第１，第２材料供給部１０４，３０４における第１，第２親水性繊維１０５，３０５としてウエハウザー社製 ＮＢ−４１６フラッフパルプを使用し、第１材料供給部１０４と第２材料供給部３０４とにおけるフラッフパルプの供給量を調整することにより、約１００ｇ／ｍ^２の質量を有する第１集合体５０１と、約２００ｇ／ｍ^２の質量を有する第３集合体５０３とを得た。ＮＢ−４１６フラッフパルプはソーミル方式の開繊装置で開繊して、第１，第２親水性繊維１０５，３０５として使用した。開繊したＮＢ−４１６の平均繊維長は２．４７ｍｍであった。キャリヤシート１１６とカバーシート１１７とには、繊度２．２ｄｔｅｘ、繊維長５１ｍｍを有し、ポリエステルを芯としポリエチレンを鞘とする複合繊維で形成され、２５ｇ／ｍ^２の質量を有するエアースルー不織布を使用した。第２，第４工程ＩＩ，ＩＶにおいて、蒸気ノズルには孔径０．５ｍｍのものを使用して、ピッチを２ｍｍ、蒸気圧を０．７ＭＰａ、蒸気噴射量を１．２７ｋｇ／ｍ^２に設定した。第１，第２無端ベルト２０１，２０２と第３，第４無端ベルト４０１，４０２とには、日本フィルコ社製造のポリフェニレンサルファイド製平織りメッシュコンベアベルトであって、線径０．３７ｍｍの縦線が３４本／ｉｎｃｈ、線径０．３７ｍｍの横線が３２本／ｉｎｃｈの割合であるものを使用した。第２工程ＩＩにおける離間距離ＣＬ１を調整することにより、高圧水蒸気の噴射下に第１集合体５０１を所要の厚さを有する第２集合体５０２に変化させ、第３工程ＩＩＩにおける離間距離ＣＬ２を調整することにより、高圧水蒸気の噴射下に第４集合体５０４を所要の厚さを有する第５集合体５０５に変化させることにより、吸収体１４を得るとともに、その吸収体１４に含まれる実施例１の芯材１８を得た。

その芯材１８については、下層部分２１と上層部分２２とを以下の評価項目について評価し、芯材１８の持つ作用、効果を確認した。評価結果は、表１のとおりであった。なお、芯材１８の下層部分２１は、図３における第５集合体５０５の下層部分に対応し、その下層部分は第１集合体５０１に対応している。また、上層部分２２は、第５集合体５０５の上層部分に対応し、その上層部分は第３集合体５０３に対応している。

（実施例２）
図３の工程において、第１集合体５０１と第３集合体５０３との質量を２００ｇ／ｍ^２とし、離間距離ＣＬ１，ＣＬ２を実施例１における値よりも大きくしたという以外は、実施例１と同じ条件を採用して実施例２の芯材１８を得た。実施例２の芯材１８についても、実施例１の芯材と同じ評価項目について評価した。評価結果は、表１のとおりであった。

評価項目１：厚さ（単位：ｍｍ）
（１）「課題を解決するための手段」の項に記載された方法によって測定し、単位にｍｍを使用する。厚さ測定用の試片には、図３の工程で得られた吸収体１４から上部ラッピングシート１７、下部ラッピングシート１６を剥がすことによって得られる芯材１８を使用した。試片の大きさは、１００×１００ｍｍであることが好ましいが、これよりも小さい試片を使用する場合には、ダイアルゲージの測定子の径を必要に応じて小さくすることができる。
（２）芯材１８のうちの下層部分２１、上層部分２２それぞれの厚さを測定するときには、まず芯材１８の厚さを測定し、その後に指先でこれら両部分２１，２２を分離させて得られる下層部分２１の厚さを測定した。芯材１８の厚さと下層部分２１の厚さとの差を上層部分２２の厚さとした。

評価項目２：単位面積当たりの質量（坪量）（単位：ｇ／ｍ^２）
（１）吸収体１４から切り取った１００×１００ｍｍの大きさの吸収体断片から上部ラッピングシート１７、下部ラッピングシート１６を剥がして芯材１８についての試片とし、その試片についての質量を電子天秤を使用して求めた。
（２）次式によって、試片の質量から芯材１８についての単位面積当たりの質量（坪量ともいう）を求めた。
単位面積当たりの質量（坪量）（ｇ／ｍ^２）＝試片の質量／０．０１
（３）下層部分２１についての単位面積当たりの質量は、芯材１８についての試片から上層部分２２を剥がして得られる下層部分２１を電子天秤で秤量することによって求めた。
（４）芯材１８についての単位面積当たりの質量と下層部分２１についての単位面積当たりの質量との差を、上層部分２２についての単位面積当たりの質量とした。

評価項目３：平面配向指数
（１）平面配向指数は、芯材１８の下層部分２１、上層部分２２それぞれを観測用試片とし、これら試片の断面にあらわれる第１親水性繊維１０５または第２親水性繊維３０５をＸ線ＣＴ写真でとらえ、その写真に基づくこれら繊維の断面積の測定結果から試片の断面における繊維の配向状態の比較を可能にする指数である。
（２）図５は、観測用試片である下層部分２１または上層部分２２においてＸ線ＣＴ写真を撮影するときの対象となるこれら各部分２１，２２の断面を示す図である。図５の（１）は観測用試片における後記ＸＹ断面（機械方向ＭＤに並行する断面）を示し、図５の（２）は後記ＹＺ断面（交差方向ＣＤに並行する断面）を示し、図５の（３）は後記ＸＺ断面（平面方向断面）と示している。
（３）Ｘ線ＣＴ写真では、各観測用試片について、図５に示されているＸＹ断面、ＹＺ断面、ＸＺ断面における親水性繊維一本当たりの平均断面積を求める。このときに得られるＸＹ断面における親水性繊維一本当たりの平均繊維断面積とＹＺ断面における親水性繊維一本当たりの平均繊維断面積との平均値に対するＸＺ断面それぞれにおける親水性繊維一本当たりの平均断面積の割合が下層部分２１または上層部分２２についての平面配向指数である。
（４）芯材１８が第１，第２高吸水性ポリマー粒子１０７，３０７を含まない場合に平面配向指数を求める手順は、次のとおりである。
（４−１）下記Ｘ線ＣＴ装置を使用し、平面形状が２０×２０ｍｍの大きさである観測用試片について断層撮影することにより、観測用試片を機械的に細分化することなくその試片についての内部断面写真（断層写真）を得た。
測定、撮影機器 三次元計測Ｘ線ＣＴ装置：ＴＤＭ−１０００−ＩＳ／ＳＰ（ヤマト化学（株）製）
画像処理ソフト 三次元ボリュームレンダリングソフト：ＶＧ−Ｓｔｕｄｉｏ ＭＡＸ（日本ビジュアルサイエンス（株）製）
測定、撮影条件：管電圧 ３０ｋｖ、管電流 ３０μＡ、画素数 １０２４ピクセル×１０２４ピクセル、視野サイズは観測用試片の厚さがおさまる範囲での最大倍率とした。
（４−２）ＸＹ断面、ＹＺ断面、ＸＺ断面を．ｂｍｐ形式で得て、それぞれの断面画像をスカラ（株）製画像解析ソフト ＵＳＢデジタルスケールに転送した。
（４−３）測定部位の．ｂｍｐ画像を切り出した。ＸＹ断面とＹＺ断面とでは観測用試片（下層部分２１または上層部分２２）の厚さ方向Ｙにおける中央部約１／３の範囲を切り出し、ＸＺ断面では約５００ピクセル×５００ピクセルを切り出した。
（４−４）得られた画像を二値化処理し、各断面での親水性繊維の断面部位を抽出可能な状態にした。
（４−５）要素抽出下限値を親水性繊維の断面積換算で２００μｍ^２相当に設定し、その面積よりも小さい繊維断面を要素抽出の対象外とした。
（４−６）各断面における親水性繊維の面積占有率を求め、ＸＹ断面、ＹＺ断面、ＸＺ断面での面積率がほぼ同等であることを確認した。
（４−７）各断面での要素抽出された全繊維断面の平均ピクセル数を求めた。
（４−８）平面配向指数を次式によって算出した。
平面配向指数＝（ＸＺ断面平均ピクセル）／｛（ＸＹ断面平均ピクセル＋ＹＺ断面平均ピクセル）／２｝
（５）芯材１８が第１高吸水性ポリマー粒子１０７および／または第２高吸水性ポリマー粒子３０７を含む場合に平面配向指数を求める手順は、次のとおりである。なお、この手順では、親水性繊維と高吸水性ポリマー粒子とが混在する観測用試片から繊維の要素範囲を抽出するために、繊維の要素範囲上限値を設定した。次に、親水性繊維と高吸水性ポリマー粒子とが混在した観測用試片において、設定した要素範囲上限値よりも断面積の大きい高吸水性ポリマー粒子の要素値を除外して各断面の平均ピクセルを求め、さらに平面配向指数を求めた。
（５−１）Ｘ線ＣＴ装置とその測定条件とには、（４−１）と同じものを採用した。
（５−２）（４−２）と同じ操作を採用した。
（５−３）（４−３）と同じ操作を採用した。
（５−４）得られた画像を二値化処理し、各断面での親水性繊維と高吸水性ポリマー粒子の断面部位を抽出可能な状態とした。
（５−５）親水性繊維の要素抽出範囲上限値を得られた画像から７０００μｍ^２相当にピクセル数を設定した。
（５−６）親水性繊維の要素抽出範囲上限値から高吸水性ポリマー粒子の要素値を除外した。
（５−７）要素抽出範囲下限値を繊維断面積換算にて２００μｍ^２相当に設定し、それ以下の繊維断面を要素抽出から外した。
（５−８）親水性繊維および高吸水性ポリマー粒子が存在した断面での親水性繊維の面積占有率を求め、ＸＹ断面、ＹＺ断面、ＸＺ断面で面積率がほぼ同等であることを確認した。
（５−９）各断面での要素抽出された全繊維断面の平均ピクセル数を求めた。
（５−１０）次式によって、平面配向指数を求めた。
平面配向指数＝（ＸＺ断面平均ピクセル）／｛（ＸＹ断面平均ピクセル＋ＹＺ断面平均ピクセル）／２｝

評価項目４：体液の移動
（１）生理用ナプキン１１では、排泄された経血等の体液がトップシート１２から芯材１８の上層部分２２へ移動した後、上層部分２２に滞留することなく下層部分２１へ移動することが好ましい。すなわち、体液排泄後の芯材１８を観察したときに、体液が上層部分２２よりも下層部分２１に多く含まれているならば、芯材１８は体液が肌に与える湿潤感を軽度なものにする効果を有していると考えることができる。
（２）芯材１８のそのような作用、効果を確認するために、一方においては７０×１６０ｍｍの大きさの芯材１８の断片を用意して、上層部分２２と下層部分２１とに分離し、それぞれの部分２２，２１の質量（Ａ１，Ｂ１ｇ）を求めた。
（３）もう一方では、７０×１６０ｍｍの芯材１８の断片を使用し、その上層部分２２に対して、人工経血を０．３ｃｃ滴下した。さらに、滴下した位置から３０ｍｍ以上離間した位置に人工経血を０．３ｃｃ滴下する作業を、１０秒毎に繰り返し、人工経血を合計５箇所に滴下した。人工経血には、下記組成の水溶液を使用した。
人工経血の組成
イオン交換水・・・・・・・・・・・・・・・・・・・１０００ｇ
グリセリン・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・４０ｇ
カルボキシメチルセルロースナトリウム（ＮａＣＭＣ）・・・８ｇ
塩化ナトリウム（ＮａＣｌ）・・・・・・・・・・・・・・１０ｇ
炭酸水素ナトリウム（ＮａＨＣＯ３）・・・・・・・・・・・４ｇ
色素（赤色１０２号）・・・・・・・・・・・・・・・・・・８ｇ
色素（赤色 ２号）・・・・・・・・・・・・・・・・・・２ｇ
色素（黄色 ５号）・・・・・・・・・・・・・・・・・・２ｇ
（４）上記（３）における人工経血の最初の滴下から３分経過後に上層部分２２を下層部分２１から剥離した。
（５）上層部分２２、下層部分２１の質量を電子天秤を使用して求めた（Ａ２，Ｂ２ｇ）。
（６）その上層部分２２と下層部分２１とを１１０℃のオーブンで２時間乾燥し、乾燥後の質量を求めた（Ａ３，Ｂ３ｇ）。
（７）次式によって、下層部分２１の人工経血保持質量比率（Ｗ３％）を求めた。

実滴下経血質量（Ｗ２）＝｛乾燥前上層部分質量（Ａ２）＋乾燥前下層部分質量（Ｂ２)｝−滴下前芯材質量（Ａ１＋Ｂ１）

芯材初期水分量（Ｗ１）＝｛乾燥前上層部分質量（Ａ２）＋乾燥前下層部分質量（Ｂ２)｝−｛乾燥後上層部分質量（Ａ３）＋乾燥後下層部分質量（Ｂ３)｝− 実滴下経血質量（Ｗ２）×人工経血水分率（％）

上層部分初期水分量（Ｗ１_Ａ）＝芯材初期水分量（Ｗ１）×｛上層部分坪量（ＢＳ_Ａ，ｇ／ｍ^２）／芯材坪量（ＢＳ_Ｂ，ｇ／ｍ^２）｝

上層部分保持経血質量（Ｗ２_Ａ）＝乾燥前上層部分質量（Ａ２）−乾燥後上層部分質量（Ａ３）−上層部分初期水分量（Ｗ１_Ａ）

下層部分保持経血質量（Ｗ２_Ｂ）＝実滴下経血質量（Ｗ２）−上層保持経血質量（Ｗ２_Ａ）

下層部分経血質量比率（Ｗ３％）＝｛下層部分保持経血質量（Ｗ２_Ｂ）／実滴下経血質量（Ｗ２）｝×１００

評価項目５：上層部分表面の沈み込みおよび上層部分と下層部分とにおける経血の拡散
（１）芯材の上層部分が低密度のものであると、トップシートから芯材へ移動してきた経血の持つ凝集力や質量によって芯材の表面のうちでも経血で濡れている部分が経血で濡れていない周囲の部分よりも沈み込み、その沈み込んでいる部分に経血がたまって、着用者に不快感を与えたり、着用者の肌を汚したりするということがある。芯材の表面におけるこのような沈み込みの程度を観察するために、芯材表面の高さの変化を測定することのできるキーエンス社製 二次元レーザー変位測定装置を使用した。この測定装置は、不織布等の表面形状の二次元（一直線上の高さ方向の座標）データをレーザー反射光を利用して測定、蓄積することのできるものである。
（２）芯材１８では、経血が上層部分２２から下層部分２１へ速やかに移動して生理用ナプキン１の着用者の肌から遠く離れた状態にあると、経血によって肌を汚すことが少なくなり、また経血が肌に与える湿潤感が軽度になる。また、経血を吸収した後の生理用ナプキン１であっても、経血の存在が目立ち難くなる。芯材１８がそのように作用するものであるためには、経血の拡散面積が上層部分２２では小さく、下層部分２１では大きくなることが好ましい。その拡散面積もまた、以下の如くにして観察した。
（３）測定装置の主要機器
ａ．センサーヘッド ＬＪ−Ｇ０３０（（株）キーエンス社製）：レーザー発信、および測定ヘッドに使用
ｂ．コントローラ ＬＪ−Ｇ５０００（（株）キーエンス社製）：データ集積、蓄積に使用
ｃ．液晶モニター ＣＡ−ＭＰ８１（（株）キーエンス社製）：モニタに使用
ｄ．その他に、電源装置、液晶モニター等がある。
（４）上記（３）ａのセンサーヘッドは、約２２ｍｍの一直線上の長さにわたって高さデータを±１０ｍｍの範囲で測定可能である。高さ方向の座標における測定ピッチを０．０３３ｍｍにセットし、センサーヘッドの位置をずらすことなく、経血滴下前後の座標を測定した。測定した高さ方向の座標データに測定ピッチの寸法を掛け、積算することにより、芯材における経血吸収部分での断面変化をデータ化した。
（５）高さ方向の座標データの抽出には、上記コントローラに付属するアプリケーションソフトウエア ＬＪ Ｎａｖｉｇａｔｏｒ（バージョン１．５．１．０）を使用し、集計と変化断面積の算出は、マイクロソフト社製 表計算ソフト エクセル２００３へデータを転送することにより処理した。
（６）測定の手順の詳細は、次のとおりであった。
ａ．上部ラッピングシート１７と下部ラッピングシート１６とを剥がした芯材１８を１００×１００ｍｍにカットした。
ｂ．キーエンス社製 二次元レーザー変位測定装置に芯材１８をセットし、表面の凹凸を測定した。
ｃ．芯材１８に対して、レーザー測定範囲のうちの中央部分を狙って、人工経血０．３ｃｃを１秒間かけて滴下した。
ｄ．人工経血の滴下後２０秒経過してから、上記ｂにおける測定位置と同じ位置である表面の凹凸を測定した。
ｅ．上記ｄの測定直後に、人工経血が通過して表面が濡れている部分について互いに直交する二方向の寸法を測定した。
ｆ．上記ｅで測定した二方向の寸法を楕円換算して、芯材１８における表面拡散面積を求めた。その結果は、表１に「上面拡散面積」として示されている。
ｇ．上記ｆで測定した座標より、上記ｂで測定した座標を引き算し、測定幅方向の測定ピッチを掛け、積算することにより、経血吸収前後での断面積変化を記録した。その結果は、表１に「沈み込み量」として示されている。
ｈ．上記ｃより３分後に、芯材１８の下面側から見て人工経血の存在を視認できる範囲について、互いに直交する二方向の寸法を測定し、その寸法を楕円換算して下面側から見た経血の拡散面積を求めた。その結果は、表１に「下面拡散面積」として示されている。

評価項目６：経血吸収後のＱ−ｍａｘ値
（１）芯材１８における経血の移動状態が生理用ナプキン１１の着用者に与える感覚を評価するために、芯材１８に人工経血を滴下した後のＱ−ｍａｘ値を測定した。
（２）測定にはカトーテック（株）製「ＫＥＳ−Ｆ７ 精密迅速熱物性測定装置 サーモラボＩＩ」を使用し、芯材１８の厚さに応じた量の人工経血を滴下してから１０秒後に、芯材１８における上層部分２２の表面にサーモラボＩＩのセンサーである純銅板を接触させ、その際に生じる上層部分２２とその銅板との間の熱量の移動を測定し、得られた測定値を肌がその上層部分２２に接触したときに着用者が感じる温冷感の指標とした。
（２）Ｑ−ｍａｘ値は、面積９ｃｍ^２、質量９．７９ｇの純銅板（熱容量０．４１８５５Ｊ／℃）に熱を蓄え、その銅板が上層部分２２に接触した直後、蓄えられていた熱量が上層部分２２に移動するときの熱量のピーク値（フィルターにより、接触後約０．２秒でピーク値に達する）を測定した値である。サーモラボＩＩについては、肌が上層部分２２に接触したときに感じる冷感、温感に関係していると考えられる熱移動をこのフィルターによってシミュレートすることができると説明されている。また、Ｑ−ｍａｘ値が大きいほど冷感が強く、小さいほど温感が強くなるとも説明されている。Ｑ−ｍａｘ値は、銅板初期温度Ｔ₀と上層部分２２の温度Ｔ_Ｓとの差△Ｔに比例し、また接触圧にも関係すると考えられる。
（３）Ｑ−ｍａｘ値の測定は、温度２０℃、相対湿度６０％に設定された試験室で実施した。測定に使用する芯材１８、測定用機器、人工経血等は、その試験室に１２時間以上静置することによってコンディショニングした。そのコンディショニングにより、芯材１８は上層部分２２の温度Ｔ_Ｓを２０℃にセットした。
（４）芯材１８に対する人工経血の滴下量は、芯材１８の厚さ３ｍｍ当たりについて０．５ｃｃとなるように調整した。したがって、厚さが３．８ｍｍの芯材１８に対しては、０．６ｃｃの人工経血を滴下し、厚さ４．７ｍｍの芯材１８に対しては０．７８ｃｃの人工経血を滴下した。
（５）芯材１８に対するセンサーの接触圧は、着用者が座位の姿勢にあるときに生理用ナプキン１１に作用する着用時圧力を参考にして、３０ｇ／ｃｍ^２に設定した。
（６）測定手順は、次のとおりであった。
ａ．サーモラボＩＩにおける銅板の初期温度Ｔ_０が３０℃となるように銅板を加熱した。
ｂ．吸収体１４を１００×１００ｍｍに切断し、下部ラッピングシート１６と上部ラッピングシート１７とを剥がして芯材１８を取り出し、この芯材１８をコンディショニングした後に測定用試片として使用した。
ｃ．試片の中央部分にその試片の厚さに対応する所定量の人工経血を滴下した。
ｄ．滴下開始から１０秒後に、滴下位置の中央部分とサーモラボＩＩのセンサー中央部分とを一致させ、所定の接触圧下におけるＱ−ｍａｘ値を測定した。
ｅ．芯材の評価に際しては、３個の試片について測定し、その平均値を求めてＱ−ｍａｘ値とした。
（７）測定結果は、表１に「Ｑ−ｍａｘ」として示されている。

（実施例３）
実施例１の芯材におけるウエハウザー社製ＮＢ−４１６フラッフパルプをインターナショナルペーパー社製スーパーソフトに代えた以外は、図３の工程で実施例１と同じ条件を採用して実施例３の芯材を製造した。実施例３についての評価結果は、表１に示されている。スーパーソフトの平均繊維長は、２．３７ｍｍであった。

（実施例４，５）
実施例４では、図３の工程を使用して、実施例１の芯材における下層部分と上層部分とに住友精化製高吸水性ポリマー粒子ＵＧ８６０Ｄを１３３．３ｇ／ｍ^２と６６．７ｇ／ｍ^２との割合で混合した以外は、実施例１と同様にして芯材を製造した。

実施例５では、実施例４の高吸水性ポリマー粒子ＵＧ８６０Ｄをサンダイヤポリマー社製高吸水性ポリマー粒子ＵＰ２７０に代えた以外は実施例４と同様にして芯材を製造した。

実施例４，５の芯材の評価結果は、表１に示されている。

（実施例６）
実施例１の芯材における下層部分に高吸収性ポリマーＵＧ８６０Ｄを２００ｇ／ｍ^２の割合で混合した以外は、実施例１と同様にして実施例６の芯材を製造した。実施例６の芯材の評価結果は、表１に示されている。

（実施例７）
図３の工程において実施例１の芯材を製造するときの第４工程ＩＶにおける離間距離ＣＬ２よりも大きな寸法の離間距離ＣＬ２を採用した以外は実施例１と同じ条件を採用して実施例７の芯材を製造した。実施例７の芯材の評価結果は、表１に示されている。また、離間距離ＣＬ２は、「上下層部分の成形時圧縮寸法（ｍｍ）」として表１に示されている。離間距離ＣＬ２の寸法を大きくすることによって、上層部分の比容積が大きくなり、平面配向指数が小さくなる。

（実施例８）
図６の工程を使用して実施例８の芯材を製造した。図６の工程は、第２工程ＩＩにおいて一対のプレスロール２２０ａ，２２０ｂを使用している以外は、図３の工程に同じである。第１集合体５０１は、図３の工程におけるものと同じである。その第１集合体５０１は、プレスロール２２０ａ，２２０ｂによって圧縮されて実施例１における第２集合体とほぼ同じ厚さの第２集合体５０２となる。

実施例８の芯材の評価結果は、表１に示されている。この芯材を実施例１の芯材と比べると、下層部分における平面配向指数が実施例１おける平面配向指数よりも大きく、その結果として上層部分と下層部分との平面配向指数の差が大きくなったと考えられる。

（比較例）
（比較例１，２）
図７は、実施例１，２の芯材と対比される比較例１，２の芯材を製造するための工程を示す図である。図７の工程には第１〜第５工程６０１〜６０５が含まれている。ただし、これらの工程のうちで図３の工程と異なるのは、第２，第４工程６０２，６０４のみであり、その他の第１，第３，第５工程６０１，６０３，６０５は、図３の第１，第３，第５工程Ｉ，ＩＩＩ，Ｖに同じである。図７の第２工程６０２では、図３の第２工程における第１ブロック２０３と第１ボックス２０４とに代わる一対のプレスロール６０２ａ，６０２ｂが温度制御することなく使用されていて、第１工程６０１で形成された第１集合体６５１が圧縮されて、第２集合体６５２が得られる。第１集合体６５１は、図３における第１集合体５０１と同じものであり、第１集合体６５１は、図３における第２集合体５０２の厚さにほぼ等しい厚さの第２集合体６５２が得られるようにプレスロール６０２ａ，６０２ｂによって圧縮される。

図７の第４工程６０４では、第３工程６０３の下流側で形成される第４集合体６５４が一対のプレスロール６０４ａ，６０４ｂによって圧縮されて、第５集合体６５５が形成される。第４集合体６５４は、図３における第５集合体５０５とほぼ同じ厚さの第５集合体６５５が得られるようにプレスロール６０４ａ，６０４ｂによって圧縮される。第５集合体６５５は、比較例の芯材６１８となるものである。

図７の第５工程６０５では、機械方向ＭＤにおいて隣り合う第５集合体６５５どうしの間においてキャリヤシート１１６とカバーシート１１７とが切断されて、比較例としての個別の芯材６１８を含む吸収体６１４が得られる。芯材６１８は、第１集合体６５１から形成された下層部分６２１と、第３集合体６５３から形成された上層部分６２２とを含んでいる。

図７の工程では、下記の条件を適用することによって、比較例１，２の芯材を製造した。
（１）第１，第３工程６０１，６０３における親水性繊維：ウエハウザー社製 ＮＢ−４１６
（２）キャリヤシート１１６およびカバーシート１１７：図３におけるキャリヤシート１１６およびカバーシート１１７と同じもの
（３）親水性繊維の使用量：
（比較例１）第１集合体６５１（芯材６１８の下層部分６２１）：２００ｇ／ｍ^２
第３集合体６５３（芯材６１８の上層部分６２２）：１００ｇ／ｍ^２
（比較例２）第１集合体６５１：２００ｇ／ｍ^２
第２集合体６５２：２００ｇ／ｍ^２

比較例１，２の芯材については、実施例１，２の芯材と同じ評価項目についての評価結果が表１に示されている。

（比較例３）
比較例１の芯材におけるウエハウザー社製ＮＢ−４１６フラッフパルプをインターナショナルペーパー社製スーパーソフトに代えた以外は、比較例１と同じ条件を使用して比較例３の芯材を製造して、実施例３の芯材と対比した。比較例３の芯材の評価結果は、表１に示されている。

（比較例４，５）
実施例４，５の芯材と比較するための比較例４，５の芯材を、次のようにして製造した。

比較例４では、比較例１の芯材における下層部分と上層部分とに住友精化社製 高吸水性ポリマー粒子ＵＧ８６０Ｄを１３３．３ｇ／ｍ^２と６６．７ｇ／ｍ^２との割合で混合した以外は，比較例１と同様にして比較例の芯材を製造した。

比較例５では、比較例４の高吸水性ポリマー粒子ＵＧ８６０Ｄを高吸水性ポリマー粒子ＵＰ２７０に代えた以外は、比較例４と同様にして比較例５の芯材を製造した。比較例４，５の芯材の評価結果は、表１に示されている。

（比較例６）
実施例６の芯材と比較するための比較例６の芯材を、次のようにして製造した。すなわち、比較例１の芯材における下層部分に高吸水性ポリマー粒子ＵＧ８６０Ｄを２００ｇ／ｍ^２の割合で混合した以外は、比較例１と同様にして比較例６の芯材を製造した。比較例６の芯材の評価結果は、表１に示されている。

（比較例７）
実施例７の芯材と比較するための比較例７の芯材を、次のようにして製造した。すなわち、比較例１の芯材を製造するときの第４工程６０４における一対のプレスロール６０４ａ，６０４ｂの離間距離Ｄ２の寸法よりも大きな寸法の離間距離Ｄ２を採用した以外は、比較例１と同じ条件を採用して比較例７の芯材を製造した。比較例７の芯材の評価結果は、表１に示されている。また、離間距離Ｄ２は、「上下層部分の成形時圧縮寸法（ｍｍ）」として表１に示されている。

（比較例８）
実施例８の芯材と比較するための比較例８の芯材を、次のようにして製造した。すなわち、図８の工程を使用して比較例８の芯材を製造した。図８の工程は、第１〜第５工程６０１〜６０５を有し、第２工程６０２において図３の第２工程ＩＩと同じ工程が採用されていることを除くと、図７の工程に同じである。図８の第２工程６０２においては、第１集合体６５１が高圧水蒸気噴射用のブロック７０３と水蒸気吸引用ボックス７０４との間を通過する間に、実施例１における第２集合体５０１と同じ条件で高圧水蒸気を噴射されて第２集合体６５２となる。図８の工程ではまた、第４集合体６５４が一対のプレスロール６０４ａ，６０４ｂによって圧縮されて、第５集合体６５５すなわち比較例８の芯材となる。比較例８の芯材は、実施例８の芯材とほぼ同じ厚さとなるように圧縮されている。比較例８の芯材の評価結果は、表１に示されている。

表１において、平面配向指数に関して実施例の芯材と比較例の芯材とを比較すると、下層部分においては平面配向指数に大差はないが、上層部分においては、実施例での平面配向指数が比較例での平面配向指数よりも小さくなっている。したがって、上層部分と下層部分との平面配向指数の差は、実施例のものが比較例のものよりも大きい。このことによって、上層部分の親水性繊維を芯材の厚さ方向Ｙへ配向させるには、上層部分を形成させるための親水性繊維の集合体に対して高圧水蒸気を噴射することが効果的であるといえる。

また、実施例の如く上層部分と下層部分との間における平面配向指数の差が大きい芯材では、経血等の体液が上層部分で拡散したり、滞溜したりということを抑えられる一方、下層部分では広い範囲にわたって拡散するということが考えられる。そうしたことの結果として、例えば、上層部分における平面配向指数が１．３０よりも小さく、下層部分における平面配向指数が上層部分における平面配向指数よりも少なくとも０．３大きい芯材（実施例４等を参照）では、Ｑ−ｍａｘ値が比較例の芯材のＱ−ｍａｘ値よりも小さくなる傾向にある。芯材のＱ−ｍａｘ値が小さい生理用ナプキン等の体液吸収性着用物品は、それを着用しているときに感じられる冷感が弱く、着用物品として好ましいものである。

芯材１８を製造する図３の工程では、キャリヤシート１１６に第１集合体５０１を載せ、その第１集合体５０１に対して高圧水蒸気を噴射した。このようにキャリヤシート１１６を使用することは、第１親水性繊維１０５や第１高吸水性ポリマー粒子１０７が第１集合体５０１から脱落することを防ぐうえにおいて好ましい。しかし、第１親水性繊維１０５や第１高吸水性ポリマー粒子１０７が脱落しないという場合には、第１集合体５０１をキャリヤシート１１６に載せるのではなく、通気性のコンベアベルトに載せただけの状態で第２工程ＩＩを通過させることができる。この場合に、キャリヤシート１１６は、第２工程ＩＩと第３工程ＩＩＩとの間、第３工程ＩＩＩと第４工程ＩＶとの間、または第４工程ＩＶと第５工程Ｖとの間で供給することができる。カバーシート１１７は、第４工程ＩＶと第５工程Ｖとの間いずれかにおいて供給することもできる。

芯材１８を製造する図６に例示の工程では、キャリヤシート１１６に第１集合体５０１を載せ、第２工程ＩＩにおいて、その第１集合体５０１を一対のロール２２０ａ，２２０ｂで圧縮した。この場合にもまた、キャリヤシート１１６は、第１親水性繊維１０５や第１高吸水性ポリマー粒子１０７が第１集合体５０１から脱落することを防止する。ただし、第１集合体５０１は、キャリヤシート１１６に代わるコンベアベルトに載せた状態で第２工程ＩＩや第４工程ＩＶを通過させることができる。その場合のキャリヤシート１１６は、第２工程ＩＩと第３工程ＩＩＩとの間、第３工程ＩＩＩと第４工程ＩＶとの間、または第４工程ＩＶと第５工程Ｖとの間のいずれかにおいて供給することができる。

１１ 体液吸収性着用物品（生理用ナプキン）
１６ 第２シート（下部ラッピングシート）
１７ 第１シート（上部ラッピングシート）
１８ 芯材
２１ 下層部分
２２ 上層部分
１０７ 高吸水性ポリマー粒子
２０１ 第１支持体
２０２ 第１支持体
２０３ｃ 第１、第２ノズル
２０６ 第１吸引口
３０７ 高吸水性ポリマー粒子
４０１ 第２支持体
４０２ 第２支持体
５０１ 第１集合体
５０２ 第２集合体
５０３ 第３集合体
５０４ 第４集合体
ＭＤ 機械方向
Ｙ 厚さ方向

Claims (9)

1. 体液吸収性着用物品における肌当接面の側に位置する透液性の第１シートと前記肌当接面の反対面である着衣当接面の側に位置する透液性または不透液性の第２シートとの間に介在する体液吸収性材料の集合体によって形成されている体液吸収性の芯材の製造工程に少なくとも下記工程が含まれることを特徴とする前記芯材の製造方法。
   （１）前記芯材がその厚さを二分して重なり合う上層部分と下層部分とを有するものであって、前記集合体が前記体液吸収性材料として親水性繊維を含み、前記下層部分となることが予定されている前記体液吸収性材料の一部分によって形成されている体液吸収性材料の第１集合体の複数を機械方向へ間欠的に並べて前記機械方向へ走行させる工程。
   （２）互いに対向する高圧水蒸気噴射用第１ノズルと水蒸気吸引用第１吸引口との間において機械方向へ走行する一対の通気性第１支持体によって前記第１集合体のそれぞれをサンドウィッチし、前記第１吸引口による吸引作用下に前記第１集合体に向かって前記第１ノズルから高圧水蒸気を噴射して前記第１集合体がその厚さ方向へ圧縮されたものである第２集合体を得る工程。
   （３）前記上層部分となることが予定されている前記体液吸収性材料の一部分によって形成されている体液吸収性材料の第３集合体の複数のそれぞれを前記第２集合体のそれぞれに重ねた積層体である第４集合体を得る工程。
   （４）互いに対向する高圧水蒸気噴射用第２ノズルと水蒸気吸引用第２吸引口との間において機械方向へ走行する一対の通気性第２支持体によって前記第４集合体をサンドウイッチし、前記第２吸引口による吸引作用下に、前記第４集合体における前記第３集合体に向かって前記第２ノズルから前記高圧水蒸気を噴射して前記第４集合体を圧縮することにより前記第４集合体から第５集合体を得る工程。
2. 前記第４集合体における前記第２集合体が通気透液性の第２シートに載せられ、前記第４集合体における前記第３集合体が通気透液性の第１シートで被覆された状態にある前記第４集合体を前記第２支持体によってサンドウィッチする請求項１記載の方法。
3. 前記第１集合体が通気透液性の第２シートに載せられた状態で、前記第１集合体を前記第２シートとともに前記第１支持体によってサンドウイッチする請求項１記載の方法。
4. 前記第４集合体における前記第３集合体が通気透液性の第１シートで被覆された状態で前記第４集合体と前記第１シートとを前記第２支持体によってサンドウイッチする請求項１記載の方法。
5. 前記第１支持体および前記第２支持体がメッシュコンベアベルトである請求項１記載の方法。
6. 前記親水性繊維は、繊維長が１５ｍｍを越えることのないものである請求項１記載の方法。
7. 前記第１ノズルと前記第１吸引口とに代えて、一対のプレスロールを使用して前記第１集合体を圧縮する請求項１または２記載の方法。
8. 前記芯材が前記親水性繊維として少なくともフラッフパルプを含む請求項１または２記載の方法。
9. 前記芯材が高吸水性ポリマー粒子と前記親水性繊維としてのフラッフパルプとを含む請求項１または２記載の方法。

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