JP5720643B2 - ソレノイド弁 - Google Patents

Description

本発明は、コイルを励磁して電磁石を形成し、その電磁石の駆動力（吸引力）によって弁体を駆動するソレノイド弁に関する。

従来技術の一例として、特許文献１に開示されたソレノイド弁がある。
このソレノイド弁は、図１５に示す様に、スリーブ１００の内部に挿入されたスプール１１０を電磁石の駆動力に抗して図示右方向へ付勢するスプリング１２０と、スリーブ１００の一端側内周にねじ結合されるアジャストスクリュ１３０とを備え、スリーブ１００に対するアジャストスクリュ１３０のねじ込み量に応じてスプリング１２０のセット荷重を調整することができる。

アジャストスクリュ１３０は、治具（図示せず）により回転力が付与されてスプリング１２０のセット荷重を調整した後、スリーブ１００の周壁に開口する貫通孔１０１よりカシメピン１４０（図１８参照）を挿入して、そのカシメピン１４０により、アジャストスクリュ１３０のねじ山を潰すことでスリーブ１００に対し回り止めされて、取り付け位置が固定される。
以下、治具によりアジャストスクリュ１３０に回転力を付与しながらスプリング１２０のセット荷重を調整する工程を調圧工程と呼ぶ。

また、特許文献２では、調圧工程を実施した後、アジャストスクリュ１３０の背後（反スプリング側）にシール材を充填し、このシール材が固まることでアジャストスクリュ１３０の緩み止めを行う技術が開示されている。

特開２００９−１６６２３８号公報 特開２０１１−３３１８１号公報

上記の調圧工程を実施する場合、アジャストスクリュ１３０には、図１６に示す様に、「アジャストスクリュ１３０に回転力を与える治具の軸方向荷重＝Ｆ１」と、「スプリング１２０の反力＝Ｆ２」とが作用する。
ここで、スリーブ１００の内周に形成されるねじ面を雌ねじ面と呼び、アジャストスクリュ１３０の外周に形成されるねじ面を雄ねじ面と呼ぶ時に、通常は、Ｆ１＞Ｆ２の条件が成立する状態で調圧工程が実施される。この場合、図１７（ａ）に示す様に、スリーブ１００の雌ねじ面とアジャストスクリュ１３０の雄ねじ面とが、雄ねじ山のスプリング側で当接し、反スプリング側にねじピッチクリアランスが生じる。

この後（調圧工程が実施された後）、アジャストスクリュ１３０に対する治具の軸方向荷重Ｆ１を取り除くと、図１７（ｂ）に示す様に、アジャストスクリュ１３０がスプリング１２０の反力を受けて図示左方向（反スプリング側）へ移動する。つまり、スリーブ１００に対するアジャストスクリュ１３０の位置が反スプリング側へずれるため、スリーブ１００の雌ねじ面とアジャストスクリュ１３０の雄ねじ面とが、雄ねじ山の反スプリング側で当接し、スプリング側にねじピッチクリアランスが生じる。この状態で、カシメピン１４０によりアジャストスクリュ１３０のねじ山を潰す加工を行うと、アジャストスクリュ１３０がスリーブ１００に対して軸方向に位置ずれした状態でかしめ固定されるため、スプリング１２０のセット荷重が変化して調圧ずれを生じる。

具体的に説明すると、カシメピン１４０によりアジャストスクリュ１３０のねじ山を潰す際に、反スプリング側の雄ねじ面に作用するかしめ力の軸方向分力をｆ１とし、スプリング側の雄ねじ面に作用するかしめ力の軸方向分力をｆ２とすると、カシメピン１４０に対するアジャストスクリュ１３０の軸方向位置に応じて、ｆ１＞ｆ２の場合と、ｆ１＜ｆ２の場合とが生じる。すなわち、カシメピン１４０でアジャストスクリュ１３０のねじ山を潰す際に、図１８に示す様に、反スプリング側の雄ねじ面よりスプリング側の雄ねじ面の方に大きな軸方向分力（ｆ１＜ｆ２）が作用する場合は、雌ねじ面と雄ねじ面とが雄ねじ山の反スプリング側で当接した状態（図１７（ｂ）の状態）でアジャストスクリュ１３０がスリーブ１００にかしめ固定されるため、調圧工程を実施した状態（図１７（ａ）の状態）から、ねじピッチクリアランス分だけスプリング１２０のセット荷重が変化して調圧ずれを生じる。

一方、図１９に示す様に、スプリング側の雄ねじ面より反スプリング側の雄ねじ面の方に大きな軸方向分力（ｆ１＞ｆ２）が作用する場合は、その軸方向分力を受けて、アジャストスクリュ１３０がスプリング側（ねじピッチクリアランスが生じている方向）へ移動する。この時、アジャストスクリュ１３０が移動する量を正確に管理できない。言い換えると、雄ねじ面に作用するかしめ力の軸方向分力ｆに応じてアジャストスクリュ１３０の移動量が変化するため、アジャストスクリュ１３０の軸方向の位置ずれを確実に防止することはできない。その結果、スプリング１２０のセット荷重が変化して調圧ずれを生じる。

また、特許文献２に開示された従来技術では、調圧工程が実施された後、アジャストスクリュ１３０の背後（反スプリング側）にシール材を充填するために治具を取り除くと、図２０に示す様に、アジャストスクリュ１３０がスプリング１２０の反力によって押されるため、スリーブ１００の雌ねじ面とアジャストスクリュ１３０の雄ねじ面とが、雄ねじ山の反スプリング側で当接して、スプリング側にねじピッチクリアランスが生じる。この後、アジャストスクリュ１３０の背後にシール材を充填すると、その充填圧力がアジャストスクリュ１３０の背面に加わることで、図２１に示す様に、アジャストスクリュ１３０がスプリング側へ移動するが、その移動量がばらつくことにより、調圧ずれを生じる。

上記のように、特許文献１、２に開示された従来技術では、調圧工程を実施した後、スリーブ１００に対するアジャストスクリュ１３０の取り付け位置を固定する（回り止めする）際に、ねじピッチクリアランス分だけアジャストスクリュ１３０が軸方向に移動する恐れがある。このため、スプリング１２０のセット荷重を精度良く調整することは困難である。
本発明は、上記事情に基づいて成されたもので、その目的は、調圧工程を実施した後、弁ハウジングに対しアジャストスクリュを回り止めする際に、アジャストスクリュの軸方向の位置ずれを防止することにより、スプリングのセット荷重を精度良く調整できるソレノイド弁を提供することにある。

（請求項１に係る発明の構成）
本発明のソレノイド弁は、軸方向の一端側内周に雌ねじ部が形成された円筒孔を有する弁ハウジングと、円筒孔に往復動可能に収容される弁体と、電磁石の駆動力によって弁体を円筒孔の一端方向へ駆動するソレノイド部と、電磁石の駆動力に抗して弁体を円筒孔の他端方向へ付勢するスプリングと、外周に雄ねじ部を有し、この雄ねじ部を雌ねじ部に噛み合わせて弁ハウジングの一端側内周にねじ結合され、治具により回転力が付与されて弁ハウジングに対するねじ込み量を調整することでスプリングのセット荷重を調整するアジャストスクリュとを備える。

上記ソレノイド弁において、治具によりアジャストスクリュに回転力を付与しながらスプリングのセット荷重を調整する工程を調圧工程と呼ぶ時に、調圧工程を実施する際にアジャストスクリュを軸方向のスプリング側へ押圧する力をＦ１、軸方向の反スプリング側へ押圧する力をＦ２とすると、下記（１）式の条件が成立する状態で調圧工程が実施される。
Ｆ１＞Ｆ２ ………………………………………………………………（１）
また、アジャストスクリュは、雄ねじ部より軸方向のスプリング側または雄ねじ部の軸方向中央部に円筒面が設けられて、その円筒面の外径が雌ねじ部の内径より小さく形成され、あるいは、雄ねじ部より軸方向の反スプリング側に円筒面が設けられて、その円筒面の外径が雄ねじ部の外径以上に大きく形成され、調圧工程が実施された後、前記（１）式の条件が維持された状態で、円筒面に対し弁ハウジングをかしめることにより、アジャストスクリュが弁ハウジングに回り止めされることを特徴とする。

（請求項１に係る発明の作用効果）
請求項１に記載したソノレイド弁は、Ｆ１＞Ｆ２の条件が成立する状態、つまり、アジャストスクリュに対するスプリングの反力より治具の軸方向荷重の方が大きい状態で調圧工程が実施される。この場合、弁ハウジングの内周に形成された雌ねじ部に対し、アジャストスクリュに形成された雄ねじ部が軸方向のスプリング側で当接する。言い換えると、弁ハウジングに形成される雌ねじ部のねじ面（雌ねじ面と呼ぶ）と、アジャストスクリュに形成される雄ねじ部のねじ面（雄ねじ面と呼ぶ）とが、雄ねじ山のスプリング側で当接し、反スプリング側にねじピッチクリアランスが生じる。

調圧工程が実施された後、アジャストスクリュの雄ねじ部ではなく、円筒面に対し弁ハウジングをかしめているので、かしめ力の軸方向分力が雄ねじ面に作用することはない。すなわち、かしめ工程では、アジャストスクリュを軸方向へ移動させる力は発生しない。また、かしめ時においても、Ｆ１＞Ｆ２の条件が維持されているので、弁ハウジングをかしめる際に、スプリングの反力によってアジャストスクリュが反スプリング側へ移動することはない。これにより、調圧後、弁ハウジングに対するアジャストスクリュの軸方向の位置ずれを防止できるので、スプリングのセット荷重を精度良く調整できる。
さらに、弁ハウジングに対しアジャストスクリュが回り止めされた状態で、雌ねじ面と雄ねじ面とが雄ねじ山のスプリング側で当接しているので、雌ねじ部と雄ねじ部とが噛み合うねじ嵌合部からの作動流体（例えば油）のリーク量を抑制できる効果も期待できる。

（請求項２に係る発明の構成）
本発明のソレノイド弁は、軸方向の一端側内周に雌ねじ部が形成された円筒孔を有する弁ハウジングと、円筒孔に往復動可能に収容される弁体と、電磁石の駆動力によって弁体を円筒孔の一端方向へ駆動するソレノイド部と、電磁石の駆動力に抗して弁体を円筒孔の他端方向へ付勢するスプリングと、外周に雄ねじ部を有し、この雄ねじ部を雌ねじ部に噛み合わせて弁ハウジングの一端側内周にねじ結合され、治具により回転力が付与されて弁ハウジングに対するねじ込み量を調整することでスプリングのセット荷重を調整するアジャストスクリュとを備える。

上記ソレノイド弁において、治具によりアジャストスクリュに回転力を付与しながらスプリングのセット荷重を調整する工程を調圧工程と呼ぶ時に、調圧工程を実施する際にアジャストスクリュを軸方向のスプリング側へ押圧する力をＦ１、軸方向の反スプリング側へ押圧する力をＦ２とすると、下記（２）式の条件が成立する状態で調圧工程が実施される。
Ｆ１＜Ｆ２ ………………………………………………………………（２）
また、アジャストスクリュは、雄ねじ部より軸方向のスプリング側または雄ねじ部の軸方向中央部に円筒面が設けられて、その円筒面の外径が雌ねじ部の内径より小さく形成され、あるいは、雄ねじ部より軸方向の反スプリング側に円筒面が設けられて、その円筒面の外径が雄ねじ部の外径以上に大きく形成され、調圧工程が実施された後、前記（２）式の条件が維持された状態で、円筒面に対し弁ハウジングをかしめることにより、アジャストスクリュが弁ハウジングに回り止めされることを特徴とする。

（請求項２に係る発明の作用効果）
請求項２に記載したソノレイド弁は、Ｆ１＜Ｆ２の条件が成立する状態、つまり、アジャストスクリュに対する治具の軸方向荷重よりスプリングの反力の方が大きい状態で調圧工程が実施される。この場合、弁ハウジングの内周に形成された雌ねじ部に対し、アジャストスクリュに形成された雄ねじ部が軸方向の反スプリング側で当接する。言い換えると、弁ハウジングに形成される雌ねじ部のねじ面（雌ねじ面と呼ぶ）と、アジャストスクリュに形成される雄ねじ部のねじ面（雄ねじ面と呼ぶ）とが、雄ねじ山の反スプリング側で当接し、スプリング側にねじピッチクリアランスが生じる。

調圧工程が実施された後、アジャストスクリュの雄ねじ部ではなく、円筒面に対し弁ハウジングをかしめているので、かしめ力の軸方向分力が雄ねじ面に作用することはない。すなわち、かしめ工程では、アジャストスクリュを軸方向へ移動させる力は発生しない。また、かしめ時においても、Ｆ１＜Ｆ２の条件が維持されているので、弁ハウジングをかしめる際に、スプリングの反力に抗してアジャストスクリュがスプリング側へ移動することはない。これにより、調圧後、弁ハウジングに対するアジャストスクリュの軸方向の位置ずれを防止できるので、スプリングのセット荷重を精度良く調整できる。
さらに、弁ハウジングに対しアジャストスクリュが回り止めされた状態で、雌ねじ面と雄ねじ面とが雄ねじ山の反スプリング側で当接しているので、雌ねじ部と雄ねじ部とが噛み合うねじ嵌合部からの作動流体（例えば油）のリーク量を抑制できる効果も期待できる。

（請求項３に係る発明の構成）
本発明のソレノイド弁は、軸方向の一端側内周に雌ねじ部が形成された円筒孔を有する弁ハウジングと、円筒孔に往復動可能に収容される弁体と、電磁石の駆動力によって弁体を円筒孔の一端方向へ駆動するソレノイド部と、電磁石の駆動力に抗して弁体を円筒孔の他端方向へ付勢するスプリングと、外周に雄ねじ部を有し、この雄ねじ部を雌ねじ部に噛み合わせて弁ハウジングの一端側内周にねじ結合され、治具により回転力が付与されて弁ハウジングに対するねじ込み量を調整することでスプリングのセット荷重を調整するアジャストスクリュとを備える。
上記ソレノイド弁において、治具によりアジャストスクリュに回転力を付与しながらスプリングのセット荷重を調整する工程を調圧工程と呼ぶ時に、調圧工程を実施する際にアジャストスクリュを軸方向のスプリング側へ押圧する力をＦ１、軸方向の反スプリング側へ押圧する力をＦ２とすると、下記（１）式の条件が成立する状態で調圧工程が実施される。
Ｆ１＞Ｆ２ ………………………………………………………………（１）

また、アジャストスクリュは、雄ねじ部より軸方向のスプリング側または雄ねじ部の軸方向中央部に非ねじ部を有すると共に、この非ねじ部の外周には、少なくとも１本の突条部が周方向に連続する円環状に設けられて、その突条部の外径が雌ねじ部の内径より小さく形成されている。あるいは、雄ねじ部より軸方向の反スプリング側に非ねじ部を有すると共に、この非ねじ部の外周には、少なくとも１本の突条部が周方向に連続する円環状に設けられて、その突条部の外径が雄ねじ部の外径以上に大きく形成されている。
さらに、突条部は、高さ方向の頂点に向かって軸方向の幅寸法が次第に小さく形成され、且つ、軸方向の反スプリング側の側面を第１側面と呼び、スプリング側の側面を第２側面と呼び、頂点を通って軸方向と直交する垂線と第１側面とが成す角度をθ１、垂線と第２側面とが成す角度をθ２と定義した時に、下記（３）式の条件が成立しており、
θ１＞θ２ ………………………………………………………………（３）
調圧工程が実施された後、前記（１）式の条件が維持された状態で、突条部に対し弁ハウジングをかしめることにより、アジャストスクリュが弁ハウジングに回り止めされる。

（請求項３に係る発明の作用効果）
請求項３に記載したソノレイド弁は、Ｆ１＞Ｆ２の条件が成立する状態、つまり、アジャストスクリュに対するスプリングの反力より治具の軸方向荷重の方が大きい状態で調圧工程が実施される。この場合、弁ハウジングの内周に形成された雌ねじ部に対し、アジャストスクリュに形成された雄ねじ部が軸方向のスプリング側で当接する。言い換えると、弁ハウジングに形成される雌ねじ部のねじ面（雌ねじ面と呼ぶ）と、アジャストスクリュに形成される雄ねじ部のねじ面（雄ねじ面と呼ぶ）とが、雄ねじ山のスプリング側で当接し、反スプリング側にねじピッチクリアランスが生じる。

調圧工程が実施された後、アジャストスクリュの雄ねじ部ではなく、非ねじ部に設けられた突条部に対し弁ハウジングをかしめているので、かしめ力の軸方向分力が雄ねじ面に作用することはない。一方、突条部には、かしめ力の軸方向分力が作用する。本発明の突条部は、頂点を通って軸方向と直交する垂線に対して軸方向の一端側と他端側とが非対称形状に設けられ、θ１＞θ２の条件が成立している。従って、突条部の第１側面と第２側面とに加わるかしめ力の軸方向分力を比較すると、第１側面に加わるかしめ力の軸方向分力ｆ１の方が第２側面に加わるかしめ力の軸方向分力ｆ２より大きくなる。これにより、（ｆ１−ｆ２）の荷重がアジャストスクリュを軸方向のスプリング側へ押圧する力として加わる。

また、かしめ時においても、Ｆ１＞Ｆ２の条件が維持されているので、弁ハウジングをかしめる際に、スプリングの反力によってアジャストスクリュが反スプリング側へ移動することはない。これにより、調圧後、弁ハウジングに対するアジャストスクリュの軸方向の位置ずれを防止できるので、スプリングのセット荷重を精度良く調整できる。
さらに、本発明では、Ｆ１＞Ｆ２の条件が維持された状態でかしめが行われ、そのかしめ時に突条部に作用するかしめ力の軸方向分力がアジャストスクリュを軸方向のスプリング側へ押圧する力として加わるため、雄ねじ山のスプリング側で当接する雌ねじ面と雄ねじ面との密着力が高まることにより、雌ねじ部と雄ねじ部とが噛み合うねじ嵌合部からの作動流体（例えば油）のリーク量を抑制できる効果が向上する。

（請求項４に係る発明の構成）
本発明のソレノイド弁は、軸方向の一端側内周に雌ねじ部が形成された円筒孔を有する弁ハウジングと、円筒孔に往復動可能に収容される弁体と、電磁石の駆動力によって弁体を円筒孔の一端方向へ駆動するソレノイド部と、電磁石の駆動力に抗して弁体を円筒孔の他端方向へ付勢するスプリングと、外周に雄ねじ部を有し、この雄ねじ部を雌ねじ部に噛み合わせて弁ハウジングの一端側内周にねじ結合され、治具により回転力が付与されて弁ハウジングに対するねじ込み量を調整することでスプリングのセット荷重を調整するアジャストスクリュとを備える。
上記ソレノイド弁において、治具によりアジャストスクリュに回転力を付与しながらスプリングのセット荷重を調整する工程を調圧工程と呼ぶ時に、調圧工程を実施する際にアジャストスクリュを軸方向のスプリング側へ押圧する力をＦ１、軸方向の反スプリング側へ押圧する力をＦ２とすると、下記（２）式の条件が成立する状態で調圧工程が実施される。
Ｆ１＜Ｆ２ ………………………………………………………………（２）

また、アジャストスクリュは、雄ねじ部より軸方向のスプリング側または雄ねじ部の軸方向中央部に非ねじ部を有すると共に、この非ねじ部の外周には、少なくとも１本の突条部が周方向に連続する円環状に設けられて、その突条部の外径が雌ねじ部の内径より小さく形成されている。あるいは、雄ねじ部より軸方向の反スプリング側に非ねじ部を有すると共に、この非ねじ部の外周には、少なくとも１本の突条部が周方向に連続する円環状に設けられて、その突条部の外径が雄ねじ部の外径以上に大きく形成されている。
さらに、突条部は、高さ方向の頂点に向かって軸方向の幅寸法が次第に小さく形成され、且つ、軸方向の反スプリング側の側面を第１側面と呼び、スプリング側の側面を第２側面と呼び、頂点を通って軸方向と直交する垂線と第１側面とが成す角度をθ１、垂線と第２側面とが成す角度をθ２と定義した時に、下記（４）式の条件が成立しており、
θ１＜θ２ ………………………………………………………………（４）
調圧工程が実施された後、前記（２）式の条件が維持された状態で、突条部に対し弁ハウジングをかしめることにより、アジャストスクリュが弁ハウジングに回り止めされる。

（請求項４に係る発明の作用効果）
請求項４に記載したソノレイド弁は、Ｆ１＜Ｆ２の条件が成立する状態、つまり、アジャストスクリュに対する治具の軸方向荷重よりスプリングの反力の方が大きい状態で調圧工程が実施される。この場合、弁ハウジングの内周に形成された雌ねじ部に対し、アジャストスクリュに形成された雄ねじ部が軸方向の反スプリング側で当接する。言い換えると、弁ハウジングに形成される雌ねじ部のねじ面（雌ねじ面と呼ぶ）と、アジャストスクリュに形成される雄ねじ部のねじ面（雄ねじ面と呼ぶ）とが、雄ねじ山の反スプリング側で当接し、スプリング側にねじピッチクリアランスが生じる。

調圧工程が実施された後、アジャストスクリュの雄ねじ部ではなく、非ねじ部に設けられた突条部に対し弁ハウジングをかしめているので、かしめ力の軸方向分力が雄ねじ面に作用することはない。一方、突条部には、かしめ力の軸方向分力が作用する。本発明の突条部は、頂点を通って軸方向と直交する垂線に対して軸方向の一端側と他端側とが非対称形状に設けられ、θ１＜θ２の条件が成立している。従って、突条部の第１側面と第２側面とに加わるかしめ力の軸方向分力を比較すると、第１側面に加わるかしめ力の軸方向分力ｆ１より第２側面に加わるかしめ力の軸方向分力ｆ２の方が大きくなる。これにより、（ｆ２−ｆ１）の荷重がアジャストスクリュを軸方向のスプリング側へ押圧する力として加わる。

また、かしめ時においても、Ｆ１＜Ｆ２の条件が維持されているので、弁ハウジングをかしめる際に、スプリングの反力に抗してアジャストスクリュがスプリング側へ移動することはない。これにより、調圧後、弁ハウジングに対するアジャストスクリュの軸方向の位置ずれを防止できるので、スプリングのセット荷重を精度良く調整できる。
さらに、本発明では、Ｆ１＜Ｆ２の条件が維持された状態でかしめが行われ、そのかしめ時に突条部に作用するかしめ力の軸方向分力がアジャストスクリュを軸方向の反スプリング側へ押圧する力として加わるため、雄ねじ山の反スプリング側で当接する雌ねじ面と雄ねじ面との密着力が高まることにより、雌ねじ部と雄ねじ部とが噛み合うねじ嵌合部からの作動流体（例えば油）のリーク量を抑制できる効果が向上する。

（請求項５に係る発明の構成）
本発明のソレノイド弁は、軸方向の一端側内周に雌ねじ部が形成された円筒孔を有する弁ハウジングと、円筒孔に往復動可能に収容される弁体と、電磁石の駆動力によって弁体を円筒孔の一端方向へ駆動するソレノイド部と、電磁石の駆動力に抗して弁体を円筒孔の他端方向へ付勢するスプリングと、外周に雄ねじ部を有し、この雄ねじ部を雌ねじ部に噛み合わせて弁ハウジングの一端側内周にねじ結合され、治具により回転力が付与されて弁ハウジングに対するねじ込み量を調整することでスプリングのセット荷重を調整するアジャストスクリュとを備える。

上記ソレノイド弁において、治具によりアジャストスクリュに回転力を付与しながらスプリングのセット荷重を調整する工程を調圧工程と呼ぶ時に、調圧工程を実施する際にアジャストスクリュを軸方向のスプリング側へ押圧する力をＦ１、軸方向の反スプリング側へ押圧する力をＦ２とすると、下記（１）式の条件が成立する状態で調圧工程が実施される。
Ｆ１＞Ｆ２ ………………………………………………………………（１）
また、アジャストスクリュは、雄ねじ部より軸方向のスプリング側または雄ねじ部の軸方向中央部にテーパ面が設けられて、そのテーパ面の外径が軸方向の反スプリング側からスプリング側へ向かって次第に大きく形成されると共に、テーパ面の最大外径が雌ねじ部の内径より小さく形成され、あるいは、雄ねじ部より軸方向の反スプリング側にテーパ面が設けられて、そのテーパ面の外径が軸方向の反スプリング側からスプリング側へ向かって次第に大きく形成されると共に、テーパ面の最大外径が雄ねじ部の外径以上に大きく形成され、調圧工程が実施された後、前記（１）式の条件が維持された状態で、テーパ面に対し弁ハウジングをかしめることにより、アジャストスクリュが弁ハウジングに回り止めされることを特徴とする。

（請求項５に係る発明の作用効果）
請求項５に記載したソノレイド弁は、Ｆ１＞Ｆ２の条件が成立する状態、つまり、アジャストスクリュに対するスプリングの反力より治具の軸方向荷重の方が大きい状態で調圧工程が実施される。この場合、弁ハウジングの内周に形成された雌ねじ部に対し、アジャストスクリュに形成された雄ねじ部が軸方向のスプリング側で当接する。言い換えると、弁ハウジングに形成される雌ねじ部のねじ面（雌ねじ面と呼ぶ）と、アジャストスクリュに形成される雄ねじ部のねじ面（雄ねじ面と呼ぶ）とが、雄ねじ山のスプリング側で当接し、反スプリング側にねじピッチクリアランスが生じる。

調圧工程が実施された後、アジャストスクリュの雄ねじ部ではなく、テーパ面に対し弁ハウジングをかしめているので、かしめ力の軸方向分力が雄ねじ面に作用することはない。一方、テーパ面には、かしめ力の軸方向分力が作用する。この軸方向分力は、テーパ面の外径が軸方向の反スプリング側からスプリング側へ向かって次第に大きく形成されているので、アジャストスクリュを軸方向のスプリング側へ押圧する力として働く。
また、かしめ時においても、Ｆ１＞Ｆ２の条件が維持されているので、弁ハウジングをかしめる際に、スプリングの反力によってアジャストスクリュが反スプリング側へ移動することはない。

これにより、調圧後、弁ハウジングに対するアジャストスクリュの軸方向の位置ずれを防止できるので、スプリングのセット荷重を精度良く調整できる。
さらに、本発明では、Ｆ１＞Ｆ２の条件が維持された状態でかしめが行われ、そのかしめ時にテーパ面に作用するかしめ力の軸方向分力がアジャストスクリュを軸方向のスプリング側へ押圧する力として加わるため、雄ねじ山のスプリング側で当接する雌ねじ面と雄ねじ面との密着力が高まることにより、雌ねじ部と雄ねじ部とが噛み合うねじ嵌合部からの作動流体（例えば油）のリーク量を抑制できる効果が向上する。

（請求項６に係る発明の構成）
本発明のソレノイド弁は、軸方向の一端側内周に雌ねじ部が形成された円筒孔を有する弁ハウジングと、円筒孔に往復動可能に収容される弁体と、電磁石の駆動力によって弁体を円筒孔の一端方向へ駆動するソレノイド部と、電磁石の駆動力に抗して弁体を円筒孔の他端方向へ付勢するスプリングと、外周に雄ねじ部を有し、この雄ねじ部を雌ねじ部に噛み合わせて弁ハウジングの一端側内周にねじ結合され、治具により回転力が付与されて弁ハウジングに対するねじ込み量を調整することでスプリングのセット荷重を調整するアジャストスクリュとを備える。

上記ソレノイド弁において、治具によりアジャストスクリュに回転力を付与しながらスプリングのセット荷重を調整する工程を調圧工程と呼ぶ時に、調圧工程を実施する際にアジャストスクリュを軸方向のスプリング側へ押圧する力をＦ１、軸方向の反スプリング側へ押圧する力をＦ２とすると、下記（２）式の条件が成立する状態で調圧工程が実施される。
Ｆ１＜Ｆ２ ………………………………………………………………（２）
また、アジャストスクリュは、雄ねじ部より軸方向のスプリング側または雄ねじ部の軸方向中央部にテーパ面が設けられて、そのテーパ面の外径が軸方向のスプリング側から反スプリング側へ向かって次第に大きく形成されると共に、テーパ面の最大外径が雌ねじ部の内径より小さく形成され、あるいは、雄ねじ部より軸方向の反スプリング側にテーパ面が設けられて、そのテーパ面の外径が軸方向のスプリング側から反スプリング側へ向かって次第に大きく形成されると共に、テーパ面の最大外径が雄ねじ部の外径以上に大きく形成され、調圧工程が実施された後、前記（２）式の条件が維持された状態で、テーパ面に対し弁ハウジングをかしめることにより、アジャストスクリュが弁ハウジングに回り止めされることを特徴とする。

（請求項６に係る発明の作用効果）
請求項６に記載したソノレイド弁は、Ｆ１＜Ｆ２の条件が成立する状態、つまり、アジャストスクリュに対する治具の軸方向荷重よりスプリングの反力の方が大きい状態で調圧工程が実施される。この場合、弁ハウジングの内周に形成された雌ねじ部に対し、アジャストスクリュに形成された雄ねじ部が軸方向の反スプリング側で当接する。言い換えると、弁ハウジングに形成される雌ねじ部のねじ面（雌ねじ面と呼ぶ）と、アジャストスクリュに形成される雄ねじ部のねじ面（雄ねじ面と呼ぶ）とが、雄ねじ山の反スプリング側で当接し、スプリング側にねじピッチクリアランスが生じる。

調圧工程が実施された後、アジャストスクリュの雄ねじ部ではなく、テーパ面に対し弁ハウジングをかしめているので、かしめ力の軸方向分力が雄ねじ面に作用することはない。一方、テーパ面には、かしめ力の軸方向分力が作用する。この軸方向分力は、テーパ面の外径が軸方向の一端側から他端側へ向かって次第に小さく形成されているので、アジャストスクリュを軸方向の反スプリング側へ押圧する力として働く。
また、かしめ時においても、Ｆ１＜Ｆ２の条件が維持されているので、弁ハウジングをかしめる際に、スプリングの反力に抗してアジャストスクリュがスプリング側へ移動することはない。

これにより、調圧後、弁ハウジングに対するアジャストスクリュの軸方向の位置ずれを防止できるので、スプリングのセット荷重を精度良く調整できる。
さらに、本発明では、Ｆ１＜Ｆ２の条件が維持された状態でかしめが行われ、そのかしめ時にテーパ面に作用するかしめ力の軸方向分力がアジャストスクリュを軸方向の反スプリング側へ押圧する力として加わるため、雄ねじ山の反スプリング側で当接する雌ねじ面と雄ねじ面との密着力が高まることにより、雌ねじ部と雄ねじ部とが噛み合うねじ嵌合部からの作動流体（例えば油）のリーク量を抑制できる効果が向上する。

実施例１のアジャストスクリュを含むスプール弁の一部断面図である。 実施例１の油圧制御弁の断面図である。 実施例１のスリーブの一端側を示す半断面図である。 実施例１のアジャストスクリュを示す半断面図である。 実施例１に係るアジャストスクリュの調圧位置を示す半断面図である。 実施例２に係るアジャストスクリュの調圧位置を示す半断面図である。 実施例３のアジャストスクリュを含むスプール弁の一部断面図である。 実施例３のアジャストスクリュを示す判断面図である。 実施例３のアジャストスクリュに設けられる突条部の断面図である。 実施例４のアジャストスクリュを示す半断面図である。 実施例４のアジャストスクリュに設けられる突条部の断面図である。 実施例５のアジャストスクリュによる調圧工程を示す半断面図である。 実施例６のアジャストスクリュによる調圧工程を示す半断面図である。 実施例１〜６の変形例を示すスプール弁の一端側断面図である。 特許文献１に係る従来技術を説明するソレノイド弁の一部断面図である。 特許文献１に係る調圧時のアジャストスクリュに作用する軸方向荷重を説明する断面図である。 特許文献１に係るアジャストスクリュの調圧位置を示す半断面図である。 特許文献１に係るアジャストスクリュにかしめ時の軸方向分力（ｆ２−ｆ１）が加わる状態を示す半断面図である。 特許文献１に係るアジャストスクリュにかしめ時の軸方向分力（ｆ１−ｆ２）が加わる状態を示す半断面図である。 特許文献２に係るアジャストスクリュがスプリング反力を受けてスプリング側へ移動した状態を示す半断面図である。 特許文献２に係るアジャストスクリュがシール材の充填圧力によってスプリング側へ移動した状態を示す半断面図である。

本発明を実施するための形態を以下の実施例により詳細に説明する。

（実施例１）
実施例１では、本発明のソレノイド弁を車両用自動変速機の油圧制御装置に用いられる油圧制御弁１に適用した一例を説明する。
油圧制御弁１は、図２に示す様に、油圧の調整を行うスプール弁２と、このスプール弁２の作動を制御するソレノイド部３とで構成される。
スプール弁２は、筒状のスリーブ４と、このスリーブ４の内部を長手方向（図示左右方向）に往復動可能に収容されるスプール５と、このスプール５を付勢するスプリング６と、このスプリング６のセット荷重を調整するアジャストスクリュ７等より構成される。
以下、図２に示すスリーブ４の長手方向を軸方向と呼び、その軸方向の図示左側（反ソレノイド部側）を一端側、図示右側を他端側と定義する。

スリーブ４は、例えば、アルミダイキャストによって製造され、内部を軸方向に貫通する段付き状の円筒孔が形成されている。この円筒孔には、一端側の内周にアジャストスクリュ７をねじ結合するための雌ねじ部４ａが形成され、さらに、雌ねじ部４ａより他端側には、スプリング６を配設するスプリング室９と、スプール５を摺動可能に収容する摺動孔８とが形成されている。
また、雌ねじ部４ａとスプリング室９との間には、図３に示す様に、雌ねじ部４ａの内径Ｄ１と同一寸法または若干小さい内径Ｄ２を有する内筒面４ｂが形成されている。

スリーブ４の一端側外周面には、内筒面４ｂが形成される軸方向の範囲内に袋孔４ｃが凹設され、袋孔４ｃの底面と内筒面４ｂとの間のスリーブ４の肉厚が薄く形成されている。なお、袋孔４ｃは、例えば、スリーブ４の径方向に対向する２箇所にドリル等で穿設される。
このスリーブ４には、所定のライン圧に調整された作動油がオイルポンプ（図示せず）より供給される入力ポート１０と、スプール５の位置に応じて所定の出力圧に調圧された作動油を出力する出力ポート１１と、出力圧をフィードバックして導入するＦ／Ｂポート１２と、余剰の作動油をオイルパン等の低圧側へ排出する排出ポート１３と、スプリング室９に通じる呼吸用のドレンポート１４等が形成される。

スプール５は、入力ポート１０のシール長を可変する入力ランド５ａと、この入力ランド５ａより一端側に設けられて排出ポート１３のシール長を可変する排出ランド５ｂと、入力ランド５ａより他端側に設けられて摺動孔８の内周面をシールするＦ／Ｂランド５ｃ等を有する。なお、「入力ポート１０のシール長」とは、入力ポート１０と出力ポート１１との間に形成されるスリーブ４の内周面に対し、入力ランド５ａの外周面が軸方向にラップする長さであり、「排出ポート１３のシール長」とは、出力ポート１１と排出ポート１３との間に形成されるスリーブ４の内周面に対し、排出ランド５ｂの外周面が軸方向にラップする長さである。
入力ランド５ａと排出ランド５ｂは、互いの外径が同一寸法に形成され、Ｆ／Ｂランド５ｃは、入力ランド５ａおよび排出ランド５ｂより外径が少し小さく形成されている。

入力ランド５ａと排出ランド５ｂとの間には、スプール５の位置に応じて入力ポート１０から流入した作動油を出力ポート１１と排出ポート１３に分配するための分配室１５が形成される。また、入力ランド５ａとＦ／Ｂランド５ｃとの間には、Ｆ／Ｂポート１２に連通するＦ／Ｂ室１６が形成される。
Ｆ／Ｂポート１２よりＦ／Ｂ室１６に導入された出力圧は、入力ランド５ａとＦ／Ｂランド５ｃとの外径差による互いの受圧面積の差に応じて、スプール５を摺動孔８の一端方向（図示左方向）へ押圧する荷重（以下、Ｆ／Ｂ荷重と呼ぶ）として作用する。
このスプール５には、Ｆ／Ｂランド５ｃの他端側に棒状の連接シャフト５ｄが一体に設けられ、この連接シャフト５ｄの先端が、後述するプランジャ２１の一端側端面に当接している。また、連接シャフト５ｄには、スリーブ４とソレノイド部３との間を液密に区画するゴム製のダイヤフラム１７が取り付けられている。

スプリング６は、一端がアジャストスクリュ７に係止され、他端が排出ランド５ｂに係止されて、初期荷重を付与された状態、つまり圧縮された状態でスプリング室９に配設される圧縮コイルばねであり、スプール５を他端側へ付勢している。
アジャストスクリュ７は、図４に示す様に、外周に雄ねじ部７ａを有し、この雄ねじ部７ａをスリーブ４の内周に形成された雌ねじ部４ａに噛み合わせてねじ結合することにより、スリーブ４の一端側開口部に取り付けられる。このアジャストスクリュ７は、治具（図示せず）により回転力を与えられながら、スリーブ４に対するねじ込み量を調整することにより、スプリング６のセット荷重を調整することができる。

また、実施例１のアジャストスクリュ７には、図４に示す様に、雄ねじ部７ａより軸方向のスプリング側（図示右側）に円筒面７ｂが設けられている。この円筒面７ｂの外径ｄ１は、アジャストスクリュ７をスリーブ４の内周にねじ結合する際に、スリーブ４の内周に形成された雌ねじ部４ａと干渉しない様に、雌ねじ部４ａの内径Ｄ１（図３参照）より若干小さい寸法（例えば、雄ねじ部７ａの谷の径ｄ２と同一寸法）を有し、スリーブ４に形成される内筒面４ｂの内周に若干の隙間を有して挿入される。

ソレノイド部３は、図２に示す様に、ハウジングを兼ねるヨーク１８と、このヨーク１８の内周に収容されるコイル１９と、ヨーク１８と共にコイル１９の周囲に磁気回路を形成する円筒状のステータ２０と、このステータ２０の内周を軸方向に可動する上記プランジャ２１等より構成される。このソレノイド部３は、コネクタハウジング２２に設けられたターミナル２３を通じてコイル１９が励磁されると、電磁石が形成されてステータ２０が磁化されることにより、プランジャ２１がステータ２０に磁気吸引されて、ステータ２０の内周を図示左方向へ移動する。このプランジャ２１の移動により、スプリング６の付勢力に抗してスプール５が摺動孔８の内周を一端側へ移動する。この時、スプール５は、「スプリング６の反力」と「ソレノイド部３の駆動力＋Ｆ／Ｂ荷重」とが釣り合う位置で静止する。一方、コイル１９への励磁を中止して電磁石の吸引力が失われると、「スプリング６の反力」が「Ｆ／Ｂ荷重」に打ち勝ってスプール５を他端側へ移動させる。

次に、油圧制御弁１の作動について説明する。
オイルポンプより入力ポート１０に供給された作動油は、入力ランド５ａの外周面とスリーブ４の内周面との隙間を通って分配室１５に流入した後、出力ポート１１と排出ポート１３とに分配されて、各ポート１１、１３より流出する。この時、出力ポート１１より流出する作動油の出力圧は、上述した入力ポート１０のシール長と排出ポート１３のシール長との比率に応じて変化する。
例えば、スプール５がスリーブ４の内部を一端側へ移動して、入力ポート１０のシール長が長く、排出ポート１３のシール長が短くなると、入力ポート１０より分配室１５へ流入する作動油の量が減少して、排出ポート１３より流出する作動油の量が増加するため、出力ポート１１より流出する作動油の量が減少して、出力圧は低くなる。

一方、スプール５がスリーブ４の内部を他端側へ移動して、入力ポート１０のシール長が短く、排出ポート１３のシール長が長くなると、入力ポート１０より分配室１５へ流入する作動油の量は増加して、排出ポート１３より流出する作動油の量は減少するため、出力ポート１１より流出する作動油の量が増加して、出力圧は高くなる。
上記のように、スプール５の移動位置に応じて、入力ポート１０のシール長と排出ポート１３のシール長との比率を変えることにより、出力ポート１１より流出する作動油の圧力（出力圧）を変化させることができる。

続いて、スプリング６のセット荷重を調整する工程（以下、調圧工程と呼ぶ）について詳述する。
スプリング６のセット荷重は、スリーブ４に対するアジャストスクリュ７のねじ込み量によって調整される。実施例１では、「アジャストスクリュ７に回転力を与える治具の軸方向荷重」をＦ１、「スプリング６の反力」をＦ２とすると、
Ｆ１＞Ｆ２ ………………………………………………………………（１）
上記（１）式の条件が成立する状態で調圧工程が実施される。
以下、スリーブ４の内周に形成される雌ねじ部４ａのねじ面を雌ねじ面と呼び、アジャストスクリュ７に形成される雄ねじ部７ａのねじ面を雄ねじ面と呼ぶ。

実施例１の調圧工程では、治具によりアジャストスクリュ７をねじ込んでいく際に、上記（１）式の条件が成立しているので、図５に示す様に、雌ねじ面と雄ねじ面とが、アジャストスクリュ７に形成された雄ねじ山のスプリング側で当接している。
調圧工程が実施された後、前記（１）式の条件が維持された状態、つまり、治具による軸方向荷重＝Ｆ１をアジャストスクリュ７に付与したままの状態で、アジャストスクリュ７の円筒面７ｂに対し、スリーブ４の外周面に凹設された袋孔４ｃにカシメパンチ（図示せず）を挿入してスリーブ４の外径をかしめることにより、スリーブ４に対してアジャストスクリュ７が回り止めされてアジャストスクリュ７の取り付け位置が固定される。

（実施例１の作用および効果）
実施例１では、Ｆ１＞Ｆ２の条件が成立する状態で調圧工程が実施されるため、図５に示したように、雌ねじ面と雄ねじ面とが雄ねじ山のスプリング側で当接し、反スプリング側にねじピッチクリアランスＣが生じている。
調圧工程が実施された後、アジャストスクリュ７に対しスリーブ４の外径をカシメパンチにより押圧してアジャストスクリュ７の円筒面７ｂをかしめているので、かしめ力が雄ねじ部７ａに加わることはない。つまり、実施例１のかしめ工程では、かしめ力の軸方向分力が雄ねじ面に作用することはないので、かしめ時にアジャストスクリュ７を軸方向へ移動させる力は発生しない。

また、Ｆ１＞Ｆ２の条件が維持された状態でかしめ工程が実施されるので、スリーブ４の外径をかしめる際に、スプリング６の反力によってアジャストスクリュ７が軸方向の反スプリング側へ移動することはない。これにより、調圧後、スリーブ４に対するアジャストスクリュ７の軸方向の位置ずれを防止できるので、スプリング６のセット荷重を精度良く調整でき、調圧ずれを防止できる。
さらに、スリーブ４に対しアジャストスクリュ７が回り止めされた状態で、雌ねじ面と雄ねじ面とが雄ねじ山のスプリング側で当接しているので、雌ねじ部４ａと雄ねじ部７ａとが噛み合うねじ嵌合部からの作動油のリーク量を抑制できる効果も期待できる。

以下、本発明に係る他の実施例（実施例２〜６）を説明する。
なお、実施例２〜６において、実施例１と同一名称の部品または同一機能を有する部品には、実施例１と同一番号を付している。
（実施例２）
この実施例２は、調圧工程の際に、アジャストスクリュ７に掛かる軸方向荷重の力関係が実施例１とは異なる。つまり、実施例２では、下記（２）式の条件が成立する状態で調圧工程が実施される。
Ｆ１＜Ｆ２ ………………………………………………………………（２）

実施例２の調圧工程では、治具によりアジャストスクリュ７をねじ込んでいく際に、上記（２）式の条件が成立しているので、図６に示す様に、雌ねじ面と雄ねじ面とが雄ねじ山の反スプリング側で当接し、スプリング側にねじピッチクリアランスＣが生じている。 調圧工程が実施された後、前記（２）式の条件が維持された状態で、実施例１と同様に、アジャストスクリュ７の円筒面７ｂに対し、スリーブ４の外周面に凹設された袋孔４ｃにカシメパンチ（図示せず）を挿入してスリーブ４の外径をかしめることにより、スリーブ４に対してアジャストスクリュ７が回り止めされてアジャストスクリュ７の取り付け位置が固定される。
この実施例２においても、実施例１と同様に、かしめ力が雄ねじ部７ａに加わることはないので、かしめ時にアジャストスクリュ７を軸方向へ移動させる力は発生しない。

また、Ｆ１＜Ｆ２の条件が維持された状態でかしめ工程が実施されるので、スリーブ４の外径をかしめる際に、スプリング６の反力に抗してアジャストスクリュ７が軸方向のスプリング側へ移動することはない。これにより、調圧後、スリーブ４に対するアジャストスクリュ７の軸方向の位置ずれを防止できるので、スプリング６のセット荷重を精度良く調整でき、調圧ずれを防止できる。
さらに、スリーブ４に対しアジャストスクリュ７が回り止めされた状態で、雌ねじ面と雄ねじ面とが雄ねじ山の反スプリング側で当接しているので、雌ねじ部４ａと雄ねじ部７ａとが噛み合うねじ嵌合部からの作動油のリーク量を抑制できる効果も期待できる。

（実施例３）
この実施例３は、図７に示すように、アジャストスクリュ７の雄ねじ部７ａより軸方向のスプリング側に非ねじ部が設けられ、この非ねじ部がスリーブ４に形成される内筒面４ｂの内周に若干の隙間を有して挿入される。
非ねじ部の外周には、図８に示す様に、複数本（図８では３本）の突条部７ｃが設けられている。この突条部７ｃは、非ねじ部の外周を周方向に連続する円環状に設けられて、高さ方向の頂点に向かって軸方向の幅寸法が次第に小さく形成され、且つ、軸方向の断面形状が左右非対称の山形状となっている。

具体的には、図９に示す様に、突条部７ｃの頂点に対し軸方向の反スプリング側の側面を第１側面７ｃ１と呼び、軸方向のスプリング側の側面を第２側面７ｃ２と呼び、頂点を通って軸方向と直交する垂線と第１側面７ｃ１とが成す角度をθ１、垂線と第２側面７ｃ２とが成す角度をθ２と定義した時に、下記（３）式の条件が成立している。
θ１＞θ２ ………………………………………………………………（３）
上記（３）式の条件を満たす一例として、「のこ歯形状」がある。
また、突条部７ｃの高さは、アジャストスクリュ７をスリーブ４の内周にねじ結合する際に、スリーブ４の内周に形成された雌ねじ部４ａと干渉しない寸法に設定される。すなわち、突条部７ｃの外径は、雌ねじ部４ａの内径より若干小さく、例えば、雄ねじ部７ａの谷の径と同一寸法に形成される。

実施例３の調圧工程は、実施例１に記載した（１）式の条件（Ｆ１＞Ｆ２）が成立する状態で実施される。このため、調圧時の雌ねじ面と雄ねじ面との位置関係は、実施例１（図５参照）と同じく、雌ねじ面と雄ねじ面とが雄ねじ山のスプリング側で当接し、反スプリング側にねじピッチクリアランスＣが生じている。
調圧工程が実施された後、Ｆ１＞Ｆ２の力関係が維持された状態、つまり、治具による軸方向荷重＝Ｆ１をアジャストスクリュ７に付与したままの状態で、アジャストスクリュ７の非ねじ部に設けられた突条部７ｃに対し、スリーブ４の外周面に凹設された袋孔４ｃ（図７参照）にカシメパンチ（図示せず）を挿入してスリーブ４の外径をかしめることにより、スリーブ４に対してアジャストスクリュ７が回り止めされてアジャストスクリュ７の取り付け位置が固定される。

（実施例３の作用および効果）
実施例３では、調圧工程が実施された後、アジャストスクリュ７の雄ねじ部７ａではなく、非ねじ部に設けられた突条部７ｃに対しスリーブ４をかしめているので、かしめ力の軸方向分力が雄ねじ面に作用することはない。一方、突条部７ｃには、かしめ力の軸方向分力が作用する。実施例３の突条部７ｃは、頂点を通って軸方向と直交する垂線に対して軸方向の一端側と他端側とが非対称形状に設けられ、θ１＞θ２の条件が成立している。従って、突条部７ｃの第１側面７ｃ１と第２側面７ｃ２とに加わるかしめ力の軸方向分力を比較すると、図９に示す様に、第１側面７ｃ１に加わるかしめ力の軸方向分力ｆ１の方が第２側面７ｃ２に加わるかしめ力の軸方向分力ｆ２より大きくなる。これにより、（ｆ１−ｆ２）の荷重がアジャストスクリュ７を軸方向のスプリング側へ押圧する力として加わる。

また、かしめ時においても、Ｆ１＞Ｆ２の条件が維持されているので、スリーブ４の外径をかしめる際に、スプリング６の反力によってアジャストスクリュ７が軸方向の反スプリング側へ移動することはない。これにより、調圧後、スリーブ４に対するアジャストスクリュ７の軸方向の位置ずれを防止できるので、スプリング６のセット荷重を精度良く調整でき、調圧ずれを防止できる。
さらに、実施例３では、Ｆ１＞Ｆ２の条件が維持された状態でかしめが行われ、そのかしめ時に突条部７ｃに作用するかしめ力の軸方向分力がアジャストスクリュ７を軸方向のスプリング側へ押圧する力として加わるため、雄ねじ山のスプリング側で当接する雌ねじ面と雄ねじ面との密着力が高まることにより、雌ねじ部４ａと雄ねじ部７ａとが噛み合うねじ嵌合部からの作動油のリーク量を抑制できる効果が向上する。

（実施例４）
この実施例４は、実施例３と同様に、アジャストスクリュ７に非ねじ部を設け、その非ねじ部の外周に複数本の突条部７ｃ（図１０参照）を設けた他の事例である。
突条部７ｃの形状は、図１１に示す様に、θ１とθ２との関係において、下記（４）式の条件が成立している。
θ１＜θ２ ………………………………………………………………（３）
また、実施例４の調圧工程は、実施例２に記載した（２）式の条件（Ｆ１＜Ｆ２）が成立する状態で実施される。このため、調圧時の雌ねじ面と雄ねじ面との位置関係は、実施例２（図６参照）と同じく、雌ねじ面と雄ねじ面とが雄ねじ山の反スプリング側で当接し、スプリング側にねじピッチクリアランスＣが生じている。

調圧工程が実施された後、Ｆ１＜Ｆ２の力関係が維持された状態で、アジャストスクリュ７の非ねじ部に設けられた突条部７ｃに対し、スリーブ４の外周面に凹設された袋孔にカシメパンチ（図示せず）を挿入してスリーブ４の外径をかしめることにより、スリーブ４に対してアジャストスクリュ７が回り止めされてアジャストスクリュ７の取り付け位置が固定される。
この実施例４では、突条部７ｃに対してスリーブ４の外径をかしめる際に、突条部７ｃの第１側面７ｃ１と第２側面７ｃ２とに加わるかしめ力の軸方向分力を比較すると、前記（３）式の関係が成立していることから、第１側面７ｃ１に加わるかしめ力の軸方向分力ｆ１より第２側面７ｃ２に加わるかしめ力の軸方向分力ｆ２の方が大きくなる。従って、（ｆ２−ｆ１）の荷重がアジャストスクリュ７を軸方向の反スプリング側へ押圧する力として加わる。

また、かしめ時においても、Ｆ１＜Ｆ２の条件が維持されているので、スリーブ４の外径をかしめる際に、スプリング６の反力に抗してアジャストスクリュ７が軸方向のスプリング側へ移動することはない。これにより、調圧後、スリーブ４に対するアジャストスクリュ７の軸方向の位置ずれを防止できるので、スプリング６のセット荷重を精度良く調整でき、調圧ずれを防止できる。
さらに、実施例４では、Ｆ１＜Ｆ２の条件が維持された状態でかしめが行われ、そのかしめ時に突条部７ｃに作用するかしめ力の軸方向分力がアジャストスクリュ７を軸方向の反スプリング側へ押圧する力として加わるため、雄ねじ山の反スプリング側で当接する雌ねじ面と雄ねじ面との密着力が高まることにより、雌ねじ部４ａと雄ねじ部７ａとが噛み合うねじ嵌合部からの作動油のリーク量を抑制できる効果が向上する。

（実施例５）
この実施例５は、アジャストスクリュ７の雄ねじ部７ａより軸方向のスプリング側にテーパ面７ｄを設けた一例である。
上記テーパ面７ｄは、図１２に示す様に、軸方向の反スプリング側からスプリング側へ向かって外径が次第に大きく形成され、且つ、アジャストスクリュ７をスリーブ４の内周にねじ結合する際に、スリーブ４の内周に形成された雌ねじ部４ａと干渉しない様に、テーパ面７ｄの最大外径が雌ねじ部４ａの内径より若干小さく形成されている。
実施例５の調圧工程は、実施例１に記載した（１）式の条件（Ｆ１＞Ｆ２）が成立する状態で実施される。このため、調圧時の雌ねじ面と雄ねじ面との位置関係は、実施例１と同じく、雌ねじ面と雄ねじ面とが雄ねじ山のスプリング側で当接し、反スプリング側にねじピッチクリアランスＣが生じている。

調圧工程が実施された後、Ｆ１＞Ｆ２の力関係が維持された状態、つまり、治具による軸方向荷重＝Ｆ１をアジャストスクリュ７に付与したままの状態で、アジャストスクリュ７のテーパ面７ｄに対し、スリーブ４の外周面に凹設された袋孔４ｃにカシメパンチ（図示せず）を挿入してスリーブ４の外径をかしめることにより、スリーブ４に対してアジャストスクリュ７が回り止めされてアジャストスクリュ７の取り付け位置が固定される。

（実施例５の作用および効果）
実施例５では、調圧工程が実施された後、アジャストスクリュ７の雄ねじ部７ａではなく、テーパ面７ｄに対しスリーブ４の外径をかしめているので、かしめ力の軸方向分力が雄ねじ面に作用することはない。一方、テーパ面７ｄには、かしめ力の軸方向分力が作用する。この軸方向分力は、テーパ面７ｄの外径が軸方向の反スプリング側からスプリング側へ向かって次第に大きく形成されているので、アジャストスクリュ７を軸方向のスプリング側へ押圧する力として働く。また、かしめ時においても、Ｆ１＞Ｆ２の条件が維持されているので、スリーブ４をかしめる際に、スプリング６の反力によってアジャストスクリュ７が軸方向の反スプリング側へ移動することはない。

これにより、調圧後、スリーブ４に対するアジャストスクリュ７の軸方向の位置ずれを防止できるので、スプリング６のセット荷重を精度良く調整でき、調圧ずれを防止できる。さらに、実施例５では、Ｆ１＞Ｆ２の条件が維持された状態でかしめが行われ、そのかしめ時にテーパ面７ｄに作用するかしめ力の軸方向分力がアジャストスクリュ７を軸方向のスプリング側へ押圧する力として加わるため、雄ねじ山のスプリング側で当接する雌ねじ面と雄ねじ面との密着力が高まることにより、雌ねじ部４ａと雄ねじ部７ａとが噛み合うねじ嵌合部からの作動流体（例えば油）のリーク量を抑制できる効果が向上する。

（実施例６）
この実施例６は、実施例５と同様に、アジャストスクリュ７の雄ねじ部７ａより軸方向のスプリング側にテーパ面７ｄを設けた他の事例である。
上記テーパ面７ｄは、図１３に示す様に、軸方向の反スプリング側からスプリング側へ向かって外径が次第に小さく形成され、且つ、アジャストスクリュ７をスリーブ４の内周にねじ結合する際に、スリーブ４の内周に形成された雌ねじ部４ａと干渉しない様に、テーパ面７ｄの最大外径が雌ねじ部４ａの内径より若干小さく形成されている。

実施例６の調圧工程は、実施例２に記載した（２）式の条件（Ｆ１＜Ｆ２）が成立する状態で実施される。このため、調圧時の雌ねじ面と雄ねじ面との位置関係は、実施例２と同じく、雌ねじ面と雄ねじ面とが雄ねじ山の反スプリング側で当接し、スプリング側にねじピッチクリアランスＣが生じている。
調圧工程が実施された後、Ｆ１＜Ｆ２の力関係が維持された状態で、アジャストスクリュ７のテーパ面７ｄに対し、スリーブ４の外周面に凹設された袋孔４ｃにカシメパンチ（図示せず）を挿入してスリーブ４の外径をかしめることにより、スリーブ４に対してアジャストスクリュ７が回り止めされてアジャストスクリュ７の取り付け位置が固定される。

（実施例６の作用および効果）
実施例６では、調圧工程が実施された後、実施例５と同様に、アジャストスクリュ７の雄ねじ部７ａではなく、テーパ面７ｄに対しスリーブ４の外径をかしめているので、かしめ力の軸方向分力が雄ねじ面に作用することはない。一方、テーパ面７ｄには、かしめ力の軸方向分力が作用する。この軸方向分力は、テーパ面７ｄの外径が軸方向の反スプリング側からスプリング側へ向かって次第に小さく形成されているので、アジャストスクリュ７を軸方向の反スプリング側へ押圧する力として働く。また、かしめ時においても、Ｆ１＜Ｆ２の条件が維持されているので、スリーブ４をかしめる際に、スプリング６の反力に抗してアジャストスクリュ７が軸方向のスプリング側へ移動することはない。

これにより、調圧後、スリーブ４に対するアジャストスクリュ７の軸方向の位置ずれを防止できるので、スプリング６のセット荷重を精度良く調整でき、調圧ずれを防止できる。さらに、実施例６では、Ｆ１＜Ｆ２の条件が維持された状態でかしめが行われ、そのかしめ時にテーパ面７ｄに作用するかしめ力の軸方向分力がアジャストスクリュ７を軸方向の反スプリング側へ押圧する力として加わるため、雄ねじ山の反スプリング側で当接する雌ねじ面と雄ねじ面との密着力が高まることにより、雌ねじ部４ａと雄ねじ部７ａとが噛み合うねじ嵌合部からの作動流体（例えば油）のリーク量を抑制できる効果が向上する。

（変形例）
実施例１、２では、アジャストスクリュ７の円筒面７ｂを雄ねじ部７ａより軸方向のスプリング側に設けているが、雄ねじ部７ａより軸方向の反スプリング側に設けても良い。あるいは、雄ねじ部７ａの軸方向中央部に円筒面７ｂを設けることもできる。
同様に、実施例３、４に記載した突条部７ｃ、および、実施例５、６に記載したテーパ面７ｄを、雄ねじ部７ａより軸方向の反スプリング側、あるいは、雄ねじ部７ａの軸方向中央部に設けることもできる。

なお、円筒面７ｂ（または、突条部７ｃ、テーパ面７ｄ）を雄ねじ部７ａの反スプリング側に設ける場合は、実施例１に記載したスリーブ４の内筒面４ｂが雌ねじ部４ａの反スプリング側に形成されるため、内筒面４ｂの内径Ｄ２は、図１４に示す様に、雌ねじ部４ａの谷の径Ｄ３と同一寸法、あるいは、谷の径Ｄ３以上の大きさに形成される。言い換えると、内筒面４ｂの内径Ｄ２が雌ねじ部４ａの谷の径Ｄ３より小さく形成されることはない。この場合、実施例１に記載した様に、円筒面７ｂの外径ｄ１を雌ねじ部４ａの内径Ｄ１（図３参照）より若干小さい寸法に設定すると、内筒面４ｂと円筒面７ｂとの間にねじ山の高さ分に相当する隙間が生じるため、円筒面７ｂに対しスリーブ４の外径をかしめることができなくなる。従って、円筒面７ｂを雄ねじ部７ａの反スプリング側に設ける場合は、円筒面７ｂの外径ｄ１を内筒面４ｂの内径Ｄ２より小さく、且つ、雄ねじ部７ａの外径ｄ３以上の大きさに設定する必要がある。これは、突条部７ｃおよびテーパ面７ｄの場合も同じである。

実施例３、４では、非ねじ部の外周に例えば３本の突条部７ｃを設けた事例を記載しているが、３本に限定するものではない。つまり、少なくとも１本の突条部７ｃが形成されていれば良い。
実施例１では、スリーブ４の外周面にドリル等で穿設した袋孔４ｃを径方向に対向する２箇所に形成している、つまり、アジャストスクリュ７の円筒面７ｂに対し二点かしめを実施しているが、二点かしめに限定するものではなく、例えば、一点かしめでも良い。あるいは、周方向において等間隔に三点以上をかしめる多点かしめ、または、スリーブ４の全周をかしめる全周かしめを実施することも出来る。
なお、実施例１と同様に、二点かしめを実施する場合は、スリーブ４の径方向に対向する平行な二平面を形成し、この二平面にカシメパンチを押圧してかしめを実施することもできる。また、全周かしめを実施する場合は、予め、かしめ部位に相当するスリーブ４の全周に周溝を形成して、スリーブ４の肉厚を薄く形成しておくこともできる。

実施例１〜６では、本発明のソレノイド弁を自動変速機の油圧制御装置に用いられる油圧制御弁１に適用した一例を記載したが、例えば、内燃機関の吸気バルブまたは排気バルブの開閉タイミングを調整するバルブタイミング調整装置に使用される油圧制御弁に適用することも出来る。また、油圧制御弁１に限らず、流量制御弁、流路切換弁などにも適用可能である。
さらに、実施例１〜６に記載した油圧制御弁１は、弁体として串形のスプール５を使用しているが、本発明のソレノイド弁は、スプール５以外の弁体（例えば、ボール弁、ニードル弁など）を使用することも可能である。

１ 油圧制御弁（ソレノイド弁）
３ ソレノイド部
４ スリーブ（弁ハウジング）
４ａ スリーブの雌ねじ部
５ スプール（弁体）
６ スプリング
７ アジャストスクリュ
７ａ アジャストスクリュの雄ねじ部
７ｂ アジャストスクリュに設けられた円筒面
７ｃ アジャストスクリュの非ねじ部に設けられた突条部
７ｄ アジャストスクリュに設けられたテーパ面
８ スリーブの摺動孔

Claims (7)

1. 軸方向の一端側内周に雌ねじ部（４ａ）が形成された円筒孔を有する弁ハウジング（４）と、
   前記円筒孔に往復動可能に収容される弁体（５）と、
   電磁石の駆動力によって前記弁体（５）を前記円筒孔の一端方向へ駆動するソレノイド部（３）と、
   前記電磁石の駆動力に抗して前記弁体（５）を前記円筒孔の他端方向へ付勢するスプリング（６）と、
   外周に雄ねじ部（７ａ）を有し、この雄ねじ部（７ａ）を前記雌ねじ部（４ａ）に噛み合わせて前記弁ハウジング（４）の一端側内周にねじ結合され、治具により回転力が付与されて前記弁ハウジング（４）に対するねじ込み量を調整することで前記スプリング（６）のセット荷重を調整するアジャストスクリュ（７）とを備えるソレノイド弁（１）であって、
   前記治具により前記アジャストスクリュ（７）に回転力を付与しながら前記スプリング（６）のセット荷重を調整する工程を調圧工程と呼ぶ時に、前記調圧工程を実施する際に前記アジャストスクリュ（７）を軸方向のスプリング側へ押圧する力をＦ１、軸方向の反スプリング側へ押圧する力をＦ２とすると、下記（１）式の条件が成立する状態で前記調圧工程が実施され、
   Ｆ１＞Ｆ２ ………………………………………………………………（１）
   前記アジャストスクリュ（７）は、前記雄ねじ部（７ａ）より軸方向のスプリング側または前記雄ねじ部（７ａ）の軸方向中央部に円筒面（７ｂ）が設けられて、その円筒面（７ｂ）の外径が前記雌ねじ部（４ａ）の内径より小さく形成され、あるいは、前記雄ねじ部（７ａ）より軸方向の反スプリング側に円筒面（７ｂ）が設けられて、その円筒面（７ｂ）の外径が前記雄ねじ部（７ａ）の外径以上に大きく形成され、
   前記調圧工程が実施された後、前記（１）式の条件が維持された状態で、前記円筒面（７ｂ）に対し前記弁ハウジング（４）をかしめることにより、前記弁ハウジング（４）に対して前記アジャストスクリュ（７）が回り止めされることを特徴とするソレノイド弁。
2. 軸方向の一端側内周に雌ねじ部（４ａ）が形成された円筒孔を有する弁ハウジング（４）と、
   前記円筒孔に往復動可能に収容される弁体（５）と、
   電磁石の駆動力によって前記弁体（５）を前記円筒孔の一端方向へ駆動するソレノイド部（３）と、
   前記電磁石の駆動力に抗して前記弁体（５）を前記円筒孔の他端方向へ付勢するスプリング（６）と、
   外周に雄ねじ部（７ａ）を有し、この雄ねじ部（７ａ）を前記雌ねじ部（４ａ）に噛み合わせて前記弁ハウジング（４）の一端側内周にねじ結合され、治具により回転力が付与されて前記弁ハウジング（４）に対するねじ込み量を調整することで前記スプリング（６）のセット荷重を調整するアジャストスクリュ（７）とを備えるソレノイド弁（１）であって、
   前記治具により前記アジャストスクリュ（７）に回転力を付与しながら前記スプリング（６）のセット荷重を調整する工程を調圧工程と呼ぶ時に、前記調圧工程を実施する際に前記アジャストスクリュ（７）を軸方向のスプリング側へ押圧する力をＦ１、軸方向の反スプリング側へ押圧する力をＦ２とすると、下記（２）式の条件が成立する状態で前記調圧工程が実施され、
   Ｆ１＜Ｆ２ ……………… ………………………………………………（２）
   前記アジャストスクリュ（７）は、前記雄ねじ部（７ａ）より軸方向のスプリング側または前記雄ねじ部（７ａ）の軸方向中央部に円筒面（７ｂ）が設けられて、その円筒面（７ｂ）の外径が前記雌ねじ部（４ａ）の内径より小さく形成され、あるいは、前記雄ねじ部（７ａ）より軸方向の反スプリング側に円筒面（７ｂ）が設けられて、その円筒面（７ｂ）の外径が前記雄ねじ部（７ａ）の外径以上に大きく形成され、
   前記調圧工程が実施された後、前記（２）式の条件が維持された状態で、前記円筒面（７ｂ）に対し前記弁ハウジング（４）をかしめることにより、前記アジャストスクリュ（７）が前記弁ハウジング（４）に回り止めされることを特徴とするソレノイド弁。
3. 軸方向の一端側内周に雌ねじ部（４ａ）が形成された円筒孔を有する弁ハウジング（４）と、
   前記円筒孔に往復動可能に収容される弁体（５）と、
   電磁石の駆動力によって前記弁体（５）を前記円筒孔の一端方向へ駆動するソレノイド部（３）と、
   前記電磁石の駆動力に抗して前記弁体（５）を前記円筒孔の他端方向へ付勢するスプリング（６）と、
   外周に雄ねじ部（７ａ）を有し、この雄ねじ部（７ａ）を前記雌ねじ部（４ａ）に噛み合わせて前記弁ハウジング（４）の一端側内周にねじ結合され、治具により回転力が付与されて前記弁ハウジング（４）に対するねじ込み量を調整することで前記スプリング（６）のセット荷重を調整するアジャストスクリュ（７）とを備えるソレノイド弁（１）であって、
   前記治具により前記アジャストスクリュ（７）に回転力を付与しながら前記スプリング（６）のセット荷重を調整する工程を調圧工程と呼ぶ時に、前記調圧工程を実施する際に前記アジャストスクリュ（７）を軸方向のスプリング側へ押圧する力をＦ１、軸方向の反スプリング側へ押圧する力をＦ２とすると、下記（１）式の条件が成立する状態で前記調圧工程が実施され、
   Ｆ１＞Ｆ２ ………………………………………………………………（１）
   前記アジャストスクリュ（７）は、前記雄ねじ部（７ａ）より軸方向のスプリング側または前記雄ねじ部（７ａ）の軸方向中央部に非ねじ部を有すると共に、この非ねじ部の外周には、少なくとも１本の突条部（７ｃ）が周方向に連続する円環状に設けられて、その突条部（７ｃ）の外径が前記雌ねじ部（４ａ）の内径より小さく形成され、あるいは、前記雄ねじ部（７ａ）より軸方向の反スプリング側に非ねじ部を有すると共に、この非ねじ部の外周には、少なくとも１本の突条部（７ｃ）が周方向に連続する円環状に設けられて、その突条部（７ｃ）の外径が前記雄ねじ部（７ａ）の外径以上に大きく形成され、
   前記突条部（７ｃ）は、高さ方向の頂点に向かって軸方向の幅寸法が次第に小さく形成され、且つ、軸方向の反スプリング側の側面を第１側面（７ｃ１）と呼び、スプリング側の側面を第２側面（７ｃ２）と呼び、前記頂点を通って軸方向と直交する垂線と前記第１側面（７ｃ１）とが成す角度をθ１、前記垂線と前記第２側面（７ｃ２）とが成す角度をθ２と定義した時に、下記（３）式の条件が成立しており、
   θ１＞θ２ ………………………………………………………………（３）
   前記調圧工程が実施された後、前記（１）式の条件が維持された状態で、前記突条部（７ｃ）に対し前記弁ハウジング（４）をかしめることにより、前記アジャストスクリュ（７）が前記弁ハウジング（４）に回り止めされることを特徴とするソレノイド弁。
4. 軸方向の一端側内周に雌ねじ部（４ａ）が形成された円筒孔を有する弁ハウジング（４）と、
   前記円筒孔に往復動可能に収容される弁体（５）と、
   電磁石の駆動力によって前記弁体（５）を前記円筒孔の一端方向へ駆動するソレノイド部（３）と、
   前記電磁石の駆動力に抗して前記弁体（５）を前記円筒孔の他端方向へ付勢するスプリング（６）と、
   外周に雄ねじ部（７ａ）を有し、この雄ねじ部（７ａ）を前記雌ねじ部（４ａ）に噛み合わせて前記弁ハウジング（４）の一端側内周にねじ結合され、治具により回転力が付与されて前記弁ハウジング（４）に対するねじ込み量を調整することで前記スプリング（６）のセット荷重を調整するアジャストスクリュ（７）とを備えるソレノイド弁（１）であって、
   前記治具により前記アジャストスクリュ（７）に回転力を付与しながら前記スプリング（６）のセット荷重を調整する工程を調圧工程と呼ぶ時に、前記調圧工程を実施する際に前記アジャストスクリュ（７）を軸方向のスプリング側へ押圧する力をＦ１、軸方向の反スプリング側へ押圧する力をＦ２とすると、下記（２）式の条件が成立する状態で前記調圧工程が実施され、
   Ｆ１＜Ｆ２ ………………………………………………………………（２）
   前記アジャストスクリュ（７）は、前記雄ねじ部（７ａ）より軸方向のスプリング側または前記雄ねじ部（７ａ）の軸方向中央部に非ねじ部を有すると共に、この非ねじ部の外周には、少なくとも１本の突条部（７ｃ）が周方向に連続する円環状に設けられて、その突条部（７ｃ）の外径が前記雌ねじ部（４ａ）の内径より小さく形成され、あるいは、前記雄ねじ部（７ａ）より軸方向の反スプリング側に非ねじ部を有すると共に、この非ねじ部の外周には、少なくとも１本の突条部（７ｃ）が周方向に連続する円環状に設けられて、その突条部（７ｃ）の外径が前記雄ねじ部（７ａ）の外径以上に大きく形成され、
   前記突条部（７ｃ）は、高さ方向の頂点に向かって軸方向の幅寸法が次第に小さく形成され、且つ、軸方向の反スプリング側の側面を第１側面（７ｃ１）と呼び、スプリング側の側面を第２側面（７ｃ２）と呼び、前記頂点を通って軸方向と直交する垂線と前記第１側面（７ｃ１）とが成す角度をθ１、前記垂線と前記第２側面（７ｃ２）とが成す角度をθ２と定義した時に、下記（４）式の条件が成立しており、
   θ１＜θ２ ………………………………………………………………（４）
   前記調圧工程が実施された後、前記（２）式の条件が維持された状態で、前記突条部（７ｃ）に対し前記弁ハウジング（４）をかしめることにより、前記アジャストスクリュ（７）が前記弁ハウジング（４）に回り止めされることを特徴とするソレノイド弁。
5. 軸方向の一端側内周に雌ねじ部（４ａ）が形成された円筒孔を有する弁ハウジング（４）と、
   前記円筒孔に往復動可能に収容される弁体（５）と、
   電磁石の駆動力によって前記弁体（５）を前記円筒孔の一端方向へ駆動するソレノイド部（３）と、
   前記電磁石の駆動力に抗して前記弁体（５）を前記円筒孔の他端方向へ付勢するスプリング（６）と、
   外周に雄ねじ部（７ａ）を有し、この雄ねじ部（７ａ）を前記雌ねじ部（４ａ）に噛み合わせて前記弁ハウジング（４）の一端側内周にねじ結合され、治具により回転力が付与されて前記弁ハウジング（４）に対するねじ込み量を調整することで前記スプリング（６）のセット荷重を調整するアジャストスクリュ（７）とを備えるソレノイド弁（１）であって、
   前記治具により前記アジャストスクリュ（７）に回転力を付与しながら前記スプリング（６）のセット荷重を調整する工程を調圧工程と呼ぶ時に、前記調圧工程を実施する際に前記アジャストスクリュ（７）を軸方向のスプリング側へ押圧する力をＦ１、軸方向の反スプリング側へ押圧する力をＦ２とすると、下記（１）式の条件が成立する状態で前記調圧工程が実施され、
   Ｆ１＞Ｆ２ ………………………………………………………………（１）
   前記アジャストスクリュ（７）は、前記雄ねじ部（７ａ）より軸方向のスプリング側または前記雄ねじ部（７ａ）の軸方向中央部にテーパ面（７ｄ）が設けられて、そのテーパ面（７ｄ）の外径が軸方向の反スプリング側からスプリング側へ向かって次第に大きく形成されると共に、前記テーパ面（７ｄ）の最大外径が雌ねじ部（４ａ）の内径より小さく形成され、あるいは、前記雄ねじ部（７ａ）より軸方向の反スプリング側にテーパ面（７ｄ）が設けられて、そのテーパ面（７ｄ）の外径が軸方向の反スプリング側からスプリング側へ向かって次第に大きく形成されると共に、前記テーパ面（７ｄ）の最大外径が前記雄ねじ部（７ａ）の外径以上に大きく形成され、
   前記調圧工程が実施された後、前記（１）式の条件が維持された状態で、前記テーパ面（７ｄ）に対し前記弁ハウジング（４）をかしめることにより、前記アジャストスクリュ（７）が前記弁ハウジング（４）に回り止めされることを特徴とするソレノイド弁。
6. 軸方向の一端側内周に雌ねじ部（４ａ）が形成された円筒孔を有する弁ハウジング（４）と、
   前記円筒孔に往復動可能に収容される弁体（５）と、
   電磁石の駆動力によって前記弁体（５）を前記円筒孔の一端方向へ駆動するソレノイド部（３）と、
   前記電磁石の駆動力に抗して前記弁体（５）を前記円筒孔の他端方向へ付勢するスプリング（６）と、
   外周に雄ねじ部（７ａ）を有し、この雄ねじ部（７ａ）を前記雌ねじ部（４ａ）に噛み合わせて前記弁ハウジング（４）の一端側内周にねじ結合され、治具により回転力が付与されて前記弁ハウジング（４）に対するねじ込み量を調整することで前記スプリング（６）のセット荷重を調整するアジャストスクリュ（７）とを備えるソレノイド弁（１）であって、
   前記治具により前記アジャストスクリュ（７）に回転力を付与しながら前記スプリング（６）のセット荷重を調整する工程を調圧工程と呼ぶ時に、前記調圧工程を実施する際に前記アジャストスクリュ（７）を軸方向のスプリング側へ押圧する力をＦ１、軸方向の反スプリング側へ押圧する力をＦ２とすると、下記（２）式の条件が成立する状態で前記調圧工程が実施され、
   Ｆ１＜Ｆ２ ………………………………………………………………（２）
   前記アジャストスクリュ（７）は、前記雄ねじ部（７ａ）より軸方向のスプリング側または前記雄ねじ部（７ａ）の軸方向中央部にテーパ面（７ｄ）が設けられて、そのテーパ面（７ｄ）の外径が軸方向のスプリング側から反スプリング側へ向かって次第に大きく形成されると共に、前記テーパ面（７ｄ）の最大外径が雌ねじ部（４ａ）の内径より小さく形成され、あるいは、前記雄ねじ部（７ａ）より軸方向の反スプリング側にテーパ面（７ｄ）が設けられて、そのテーパ面（７ｄ）の外径が軸方向のスプリング側から反スプリング側へ向かって次第に大きく形成されると共に、前記テーパ面（７ｄ）の最大外径が前記雄ねじ部（７ａ）の外径以上に大きく形成され、
   前記調圧工程が実施された後、前記（２）式の条件が維持された状態で、前記テーパ面（７ｄ）に対し前記弁ハウジング（４）をかしめることにより、前記アジャストスクリュ（７）が前記弁ハウジング（４）に回り止めされることを特徴とするソレノイド弁。
7. 請求項１〜６に記載した何れか一つのソレノイド弁（１）において、
   前記弁ハウジング（４）の一端側外周面には、少なくとも一つの袋孔（４ｃ）が穿設され、前記アジャストスクリュ（７）に対し、前記袋孔（４ｃ）にて前記弁ハウジング（４）を点かしめすることを特徴とするソレノイド弁。