JP5446694B2 - エジェクタ式冷凍サイクル - Google Patents

Description

本発明は、エジェクタを有するエジェクタ式冷凍サイクルに関する。

従来、冷媒減圧手段の機能および冷媒循環手段の機能を果たすエジェクタを有するエジェクタ式冷凍サイクルが知られている。

例えば、特許文献１には、圧縮機から吐出された冷媒を放熱器にて室外空気と熱交換させて放熱させ、放熱した高圧冷媒をエジェクタのノズル部へ供給し、吸引側蒸発器にて蒸発した冷媒をエジェクタの冷媒吸引口から吸引するエジェクタ式冷凍サイクルが開示されている。

さらに、特許文献１のエジェクタ式冷凍サイクルでは、エジェクタのディフューザ部下流側に、ディフューザ部から流出した冷媒の気液を分離する流出側気液分離器を配置し、流出側気液分離器の気相冷媒出口を圧縮機の吸入口側へ接続するとともに、液相冷媒出口を吸引側蒸発器の入口側へ接続し、吸引側蒸発器の出口側を冷媒吸引口に接続している。

また、この種のエジェクタ式冷凍サイクルに適用されるエジェクタでは、エジェクタのノズル部にて高圧冷媒を減圧膨張させて噴射し、この噴射冷媒の圧力低下によって冷媒吸引口から蒸発器下流側の冷媒を吸引することで、ノズル部における減圧膨張時の運動エネルギの損失を回収している。

さらに、回収した運動エネルギ（以下、回収エネルギという。）を、エジェクタのディフューザ部にて圧力エネルギに変換して、圧縮機吸入冷媒圧力を上昇させることで、圧縮機の駆動動力を低減させてエジェクタ式冷凍サイクルの成績係数（ＣＯＰ）を向上させている。

特許第３３２２２６３号公報

ところが、特許文献１のエジェクタ式冷凍サイクルでは、ノズル部を通過する冷媒（以下、駆動流という。）の流量低下に伴って、エジェクタの吸引能力が低下してしまうので、回収エネルギ量も減少してしまう。このため、駆動流の流量低下に伴って、上述のＣＯＰ向上効果が低減してしまう。

なお、駆動流の流量低下が生じる運転条件としては、例えば、外気温の低下に伴って高圧冷媒の圧力が低下する場合等がある。つまり、外気温の低下に伴って高圧冷媒の圧力が低下してしまうと、高圧冷媒と低圧冷媒との圧力差が縮小して、エジェクタの駆動流の流量が低下してしまう。

さらに、このような駆動流の流量低下が生じると、エジェクタの吸引能力が低下して、回収エネルギ量が減少するだけでなく、流出側気液分離器から吸引側蒸発器へ液相冷媒が供給されにくくなり、エジェクタ式冷凍サイクルが発揮できる冷凍能力も低下してしまう。その結果、駆動流の流量低下に伴って、ＣＯＰが大幅に低減してしまう。

この問題に対して、本発明者らは、先に、特願２００８−２５９５０１（以下、先願例という。）にて、図１８３の全体構成図に示すエジェクタ式冷凍サイクルを提案している。この先願例のエジェクタ式冷凍サイクルは、特許文献１のサイクルに対して、吸引側蒸発器２３から流出した冷媒を吸入し圧縮して、冷媒吸引口１９ｂ側へ吐出する第２の圧縮機２１を追加したものである。

これにより、エジェクタ１９の駆動流の流量が低下して、エジェクタ１９の吸引能力が低下するような運転条件であっても、第２の圧縮機２１がエジェクタ１９の吸引能力を補助することができる。従って、駆動流の流量変動にかかわらず、安定的に、吸引側蒸発器２３へ冷媒を供給してＣＯＰの大幅な低減を抑制できる。

しかしながら、本発明者らが、先願例のサイクルについて更なる試験研究を進めたところ、この先願例のサイクルでは、安定的に吸引側蒸発器２３へ冷媒を供給できるにもかかわらず、吸引側蒸発器２３にて発揮できる冷凍能力が低下して、ＣＯＰの大幅な低減を抑制する効果を充分に得られないことがあった。

そこで、本発明者らが、その原因について調査したところ、第２圧縮機２１にて等エントロピ的に圧縮されてエンタルピが増加した乾き度の高い冷媒が冷媒吸引口１９ｂから吸引されることで、ディフューザ部１９ｃから流出した冷媒の乾き度が、特許文献１のサイクルよりも高くなってしまうことが原因であると判った。

その理由は、ディフューザ部１９ｃから流出した冷媒の乾き度が高くなると、流出側気液分離器２６にて分離される液相冷媒流量が減少してしまうため、流出側気液分離器２６から吸引側蒸発器２３側へ供給される液相冷媒流量が、特許文献１のサイクルよりも少なくなってしまうからである。その結果、吸引側蒸発器２３にて発揮できる冷凍能力が低下して、ＣＯＰ低減の抑制効果を充分に得られなくなってしまう。

さらに、第１、第２圧縮機１１、２１の潤滑のために、冷媒中に潤滑用オイル（冷凍機油）を混入させると、一般的な冷凍機油は液相冷媒中に溶け込んでしまうため、流出側気液分離器２６内の液相冷媒中の冷凍機油濃度が、特許文献１のサイクルよりも濃くなってしまう。

そして、冷凍機油濃度の高い液相冷媒が流出側気液分離器２６から吸引側蒸発器２３側へ流入すると、冷凍機油が吸引側蒸発器２３内に滞留してしまうこともある。このような冷凍機油の滞留は、吸引側蒸発器２３への冷媒の流通を妨げて、冷凍能力を低下させるだけでなく、第１、第２圧縮機１１、２１の潤滑不足を引き起こす原因にもなる。

本発明は、上記点に鑑み、駆動流の流量変動が生じ得る運転条件であっても、ＣＯＰを低下させることなく、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させることを目的とする。

さらに、エジェクタ式冷凍サイクルでは、駆動流の流量変動が生じ得る運転条件のみならず、運転条件によらず高いＣＯＰを発揮できることが望まれる。

そこで、本発明は、駆動流の流量変動が生じ得る運転条件であってもＣＯＰを低下させることなくエジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させるとともに、運転条件によらず高いＣＯＰを発揮させることを他の目的とする。

上記の目的を達成するため、請求項１に記載の発明では、冷媒を圧縮して吐出する第１圧縮手段（１１ａ）と、第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された高圧冷媒を放熱させる放熱器（１２）と、放熱器（１２）から流出した冷媒の流れを分岐する第１分岐部（１３）と、第１分岐部（１３）にて分岐された一方の冷媒を減圧膨張させる高圧側減圧手段（１４）と、第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒の流れを分岐する第２分岐部（１８、１８ａ）と、第２分岐部（１８、１８ａ）にて分岐された一方の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１９ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって、冷媒吸引口（１９ｂ）から冷媒を吸引して、噴射冷媒と冷媒吸引口（１９ｂ）から吸引された吸引冷媒とを混合して昇圧するエジェクタ（１９）と、エジェクタ（１９）から流出した冷媒を吸引し、圧縮して吐出する第２圧縮手段（２１ａ）と、第２分岐部（１８、１８ａ）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させる吸引側減圧手段（２２、２２ａ）と、吸引側減圧手段（２２、２２ａ）にて減圧膨張された冷媒を蒸発させて、冷媒吸引口（１９ｂ）側へ流出させる吸引側蒸発器（２３）と、第２圧縮手段（２１ａ）から吐出された冷媒の流れ、および、高圧側減圧手段（１４）にて減圧膨張された冷媒の流れを合流させて、第１圧縮手段（１１ａ）吸入側へ流出させる合流部（１６）と、高圧側減圧手段（１４）下流側冷媒と第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒とを熱交換させる内部熱交換器（１５）と、エジェクタ（１９）から流出した冷媒と第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒を熱交換させる補助内部熱交換器（２５）とを備えるエジェクタ式冷凍サイクルを特徴とする。

これによれば、エジェクタ（１９）の駆動流の流量低下に伴ってエジェクタ（１９）の吸引能力が低下するような運転条件となっても、第２圧縮手段（２１ａ）によってエジェクタ（１９）の下流側から冷媒を吸入して、エジェクタ（１９）の駆動流が低下してしまうことを抑制することができる。

従って、エジェクタ（１９）に確実に吸引作用を発揮させて、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させることができる。この際、第１圧縮手段（１１ａ）の冷媒吐出能力を第２圧縮手段（２１ａ）に対して独立して調整することで、サイクルの高圧側冷媒圧力が不必要に上昇してしまうこともない。

さらに、第１圧縮手段（１１ａ）→放熱器（１２）→第１分岐部（１３）→高圧側減圧手段（１４）→内部熱交換器（１５）→合流部（１６）→第１圧縮手段（１１ａ）の順に冷媒を循環させる冷凍サイクルを、第１、第２分岐部（１３、１８、１８ａ）を介して吸引側蒸発器（２３）へ流入する冷媒を冷却するために利用することができる。

従って、吸引側蒸発器（２３）へ流入する冷媒のエンタルピを減少させて、吸引側蒸発器（２３）にて発揮できる冷凍能力を増大させることができるので、ＣＯＰを向上させることができる。

しかも、第１圧縮手段（１１ａ）→放熱器（１２）→第１分岐部（１３）→内部熱交換器（１５）→第２分岐部（１８、１８ａ）→吸引側減圧手段（２２、２２ａ）→吸引側蒸発器（２３）→エジェクタ（１９）→第２圧縮手段（２１ａ）→合流部（１６）→第１圧縮手段（１１ａ）という順に冷媒を循環させているので、吸引側蒸発器（２３）を通過する冷媒の流れが環状となる。

従って、冷媒に第１、第２圧縮手段（１１ａ、２１ａ）の潤滑用の冷凍機油を混入させても、冷凍機油が吸引側蒸発器（２３）内に滞留してしまうことを回避できる。

さらに、第１圧縮手段（１１ａ）に、合流部（１６）にて合流した中間圧気相冷媒を吸入させることができるので、第２圧縮手段（２１ａ）吐出冷媒のみを吸入させる場合に対して、第１圧縮手段（１１ａ）において冷媒を等エントロピ的に圧縮する際の圧縮仕事量を低減させて、より一層、ＣＯＰを向上できる。

その結果、駆動流の流量変動が生じ得る運転条件であっても、ＣＯＰを低下させることなく、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させることができる。

また、請求項１に記載の発明では、エジェクタ（１９）から流出した冷媒と第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒を熱交換させる補助内部熱交換器（２５）を備えているから、補助内部熱交換器（２５）にて、第１、第２分岐部（１３、１８、１８ａ）を介して吸引側蒸発器（２３）へ流入する冷媒を冷却することができるので、吸引側蒸発器（２３）へ流入する冷媒のエンタルピを減少させて、より一層、ＣＯＰを向上させることができる。

請求項２に記載の発明では、請求項１に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、冷媒吸引口（１９ｂ）へ吸引される冷媒と、第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒を熱交換させる第２補助内部熱交換器（３５）を備えることを特徴とする。

これによれば、第２補助内部熱交換器（３５）にて、第１、第２分岐部（１３、１８、１８ａ）を介して吸引側蒸発器（２３）へ流入する冷媒を冷却することができるので、吸引側蒸発器（２３）へ流入する冷媒のエンタルピを減少させて、より一層、ＣＯＰを向上させることができる。
請求項３に記載の発明では、冷媒を圧縮して吐出する第１圧縮手段（１１ａ）と、第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された高圧冷媒を放熱させる放熱器（１２）と、放熱器（１２）から流出した冷媒の流れを分岐する第１分岐部（１３）と、第１分岐部（１３）にて分岐された一方の冷媒を減圧膨張させる高圧側減圧手段（１４）と、第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒の流れを分岐する第２分岐部（１８、１８ａ）と、第２分岐部（１８、１８ａ）にて分岐された一方の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１９ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって、冷媒吸引口（１９ｂ）から冷媒を吸引して、噴射冷媒と冷媒吸引口（１９ｂ）から吸引された吸引冷媒とを混合して昇圧するエジェクタ（１９）と、エジェクタ（１９）から流出した冷媒を吸引し、圧縮して吐出する第２圧縮手段（２１ａ）と、第２分岐部（１８、１８ａ）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させる吸引側減圧手段（２２、２２ａ）と、吸引側減圧手段（２２、２２ａ）にて減圧膨張された冷媒を蒸発させて、冷媒吸引口（１９ｂ）側へ流出させる吸引側蒸発器（２３）と、第２圧縮手段（２１ａ）から吐出された冷媒の流れ、および、高圧側減圧手段（１４）にて減圧膨張された冷媒の流れを合流させて、第１圧縮手段（１１ａ）吸入側へ流出させる合流部（１６）と、高圧側減圧手段（１４）下流側冷媒と第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒とを熱交換させる内部熱交換器（１５）と、冷媒吸引口（１９ｂ）へ吸引される冷媒と第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒を熱交換させる第２補助内部熱交換器（３５）とを備えるエジェクタ式冷凍サイクルを特徴とする。
これによれば、請求項１に記載の発明と同様の効果が得られる。特に、請求項３に記載の発明では、内部熱交換器（１５）と第２補助内部熱交換器（３５）の両方にて、第１、第２分岐部（１３、１８、１８ａ）を介して吸引側蒸発器（２３）へ流入する冷媒を冷却することができるので、吸引側蒸発器（２３）へ流入する冷媒のエンタルピを減少させて、より一層、ＣＯＰを向上させることができる。

請求項４に記載の発明では、請求項１ないし３に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒を放熱させる補助放熱器（２４）を備えることを特徴とする。

これによれば、補助放熱器（２４）にて、第１、第２分岐部（１３、１８、１８ａ）を介して吸引側蒸発器（２３）へ流入する冷媒を冷却することができるので、吸引側蒸発器（２３）へ流入する冷媒のエンタルピを減少させて、より一層、ＣＯＰを向上させることができる。

請求項５に記載の発明では、請求項１ないし４のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、エジェクタ（１９）出口側と第２圧縮手段（２１ａ）吸入側との間に配置されて、エジェクタ（１９）から流出した冷媒を蒸発させる流出側蒸発器（２０）を備えることを特徴とする。

これによれば、吸引側蒸発器（２３）のみならず、流出側蒸発器（２０）でも冷凍能力を発揮できる。さらに、吸引側蒸発器（２３）では、噴射冷媒の吸引作用に応じた冷媒蒸発圧力となり、流出側蒸発器（２０）では、エジェクタ（１９）にて昇圧された後の冷媒蒸発圧力となるので、吸引側蒸発器（２３）および流出側蒸発器（２０）の冷媒蒸発温度を異なる温度とすることができる。

請求項６に記載の発明では、請求項１ないし５のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、第２分岐部（１８ａ）からノズル部（１９ａ）側へ流出する冷媒流量をノズル側冷媒流量（Ｇｎｏｚ）とし、第２分岐部（１８ａ）から吸引側減圧手段（２２、２２ａ）側へ流出する冷媒流量を減圧手段側冷媒流量（Ｇｅ）としたときに、減圧手段側冷媒流量（Ｇｅ）に対するノズル側冷媒流量（Ｇｎｏｚ）の流量比（Ｇｎｏｚ／Ｇｅ）が、サイクルの負荷の変動に応じて調整可能に構成されていることを特徴とする。

ここで、エジェクタ（１９）は、ノズル部（１９ａ）から噴射される噴射冷媒によって生じる負圧によって冷媒吸引口（１９ｂ）から冷媒を吸引している。さらに、噴射冷媒と吸引冷媒との混合冷媒の速度エネルギを、ディフューザ部（１９ｃ）にて圧力エネルギに変換している。

そのため、エジェクタ（１９）のノズル部（１９ａ）へ供給される冷媒、すなわち駆動流を確保できなければ、冷媒吸引作用も冷媒昇圧作用も発揮することができず、第２圧縮機２１吸引冷媒の圧力を上昇させて第２圧縮機２１の駆動力を低減することができない。一方、吸引側蒸発器（２３）に対しても適切な流量の冷媒を供給しなければ、吸引側蒸発器（２３）要求される冷凍能力を発揮させることができない。

従って、サイクルの負荷の変動に応じて、第２分岐部（１８ａ）へ流入する冷媒流量が変化した際に、流量比（Ｇｎｏｚ／Ｇｅ）を適切な値となるように調整することで、駆動流の流量変動が生じ得る運転条件のみならず、運転条件によらずサイクルに高いＣＯＰを発揮させることができる。

なお、本請求項におけるサイクルの負荷とは、エジェクタ式冷凍サイクルの熱負荷に相関を有する物理量によって表すことができる。例えは、放熱器（１２）に要求される放熱能力（放熱器（１２）の放熱負荷）あるいは吸引側蒸発器（２３）に要求される吸熱能力（吸引側蒸発器（２３）の吸熱負荷）等によって表すことができる。

具体的には、請求項７に記載の発明のように、通常運転時よりもサイクルの負荷が低下する低負荷運転時には、流量比（Ｇｎｏｚ／Ｇｅ）を通常運転時よりも増加させればよい。さらに、請求項８に記載の発明のように、通常運転時よりもサイクルの負荷が増加する高負荷運転時には、流量比（Ｇｎｏｚ／Ｇｅ）を通常運転時よりも低下させればよい。

請求項９に記載の発明では、請求項６ないし８のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、吸引側減圧手段は、冷媒通路面積を変更可能に構成された電気式の可変絞り機構（２２ａ）であり、可変絞り機構（２２ａ）の作動を制御する絞り能力制御手段（６０ｂ）を備え、制御手段が可変絞り機構（２２ａ）の作動を制御することによって、流量比（Ｇｎｏｚ／Ｇｅ）が調整されることを特徴とする。これにより、容易に流量比（Ｇｎｏｚ／Ｇｅ）を調整することができる。

また、請求項１０に記載の発明では、冷媒を圧縮して吐出する第１圧縮手段（１１ａ）と、第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された高圧冷媒を放熱させる放熱器（１２）と、放熱器（１２）から流出した冷媒の流れを分岐する第１分岐部（１３）と、第１分岐部（１３）にて分岐された一方の冷媒を減圧膨張させる高圧側減圧手段（１４）と、第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１９ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって、冷媒吸引口（１９ｂ）から冷媒を吸引して、噴射冷媒と冷媒吸引口（１９ｂ）から吸引された吸引冷媒とを混合して昇圧するエジェクタ（１９）と、エジェクタ（１９）から流出した冷媒の気液を分離する流出側気液分離器（２６）と、流出側気液分離器（２６）にて分離された気相冷媒を吸引し、圧縮して吐出する第２圧縮手段（２１ａ）と、流出側気液分離器（２６）にて分離された液相冷媒を減圧膨張させる吸引側減圧手段（２２）と、吸引側減圧手段（２２）にて減圧膨張された冷媒を蒸発させて、冷媒吸引口（１９ｂ）側へ流出させる吸引側蒸発器（２３）と、第２圧縮手段（２１ａ）から吐出された冷媒の流れ、および、高圧側減圧手段（１４）にて減圧膨張された冷媒の流れを合流させて、第１圧縮手段（１１ａ）吸入側へ流出させる合流部（１６）と、高圧側減圧手段（１４）下流側冷媒と第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒とを熱交換させる内部熱交換器（１５）と、吸引側蒸発器（２３）出口側と第２圧縮手段（２１ａ）吸引側とを連通させて、冷媒に混入されたオイルを第２圧縮手段（２１ａ）側へ戻すオイル戻し通路（２７）と、エジェクタ（１９）から流出した冷媒と第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒を熱交換させる補助内部熱交換器（２５）とを備えるエジェクタ式冷凍サイクルを特徴とする。

これによれば、請求項１に記載の発明と同様に、第２圧縮手段（２１ａ）の作用によって駆動流の流量低下を抑制して、エジェクタ（１９）に確実に吸引作用を発揮させることができるので、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させることができる。

さらに、内部熱交換器（１５）の作用によるＣＯＰ向上効果、および、合流部（１６）にて合流した冷媒を第１圧縮手段（１１ａ）に吸入させることによるＣＯＰ向上効果を得ることができる。

しかも、オイル戻し通路（２７）を備えているので、冷媒に第１、第２圧縮手段（１１ａ、２１ａ）の潤滑用の冷凍機油を混入させても、冷凍機油が吸引側蒸発器（２３）内に滞留してしまうことを回避できる。

その結果、駆動流の流量変動が生じ得る運転条件であっても、ＣＯＰを低下させることなく、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させることができる。

また、請求項１０に記載の発明では、エジェクタ（１９）から流出した冷媒と、第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒を熱交換させる補助内部熱交換器（２５）を備えているから、請求項１に記載の発明と同様に、補助内部熱交換器（２５）にて、吸引側蒸発器（２３）へ流入する冷媒のエンタルピを減少させて、より一層、ＣＯＰを向上させることができる。

請求項１１に記載の発明では、請求項１０に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、冷媒吸引口（１９ｂ）へ吸引される冷媒と、第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒を熱交換させる第２補助内部熱交換器（３５）を備えることを特徴とする。

これによれば、請求項２、３に記載の発明と同様に、第２補助内部熱交換器（３５）にて、吸引側蒸発器（２３）へ流入する冷媒のエンタルピを減少させて、より一層、ＣＯＰを向上させることができる。
請求項１２に記載の発明では、冷媒を圧縮して吐出する第１圧縮手段（１１ａ）と、第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された高圧冷媒を放熱させる放熱器（１２）と、放熱器（１２）から流出した冷媒の流れを分岐する第１分岐部（１３）と、第１分岐部（１３）にて分岐された一方の冷媒を減圧膨張させる高圧側減圧手段（１４）と、第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１９ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって、冷媒吸引口（１９ｂ）から冷媒を吸引して、噴射冷媒と冷媒吸引口（１９ｂ）から吸引された吸引冷媒とを混合して昇圧するエジェクタ（１９）と、エジェクタ（１９）から流出した冷媒の気液を分離する流出側気液分離器（２６）と、流出側気液分離器（２６）にて分離された気相冷媒を吸引し、圧縮して吐出する第２圧縮手段（２１ａ）と、流出側気液分離器（２６）にて分離された液相冷媒を減圧膨張させる吸引側減圧手段（２２）と、吸引側減圧手段（２２）にて減圧膨張された冷媒を蒸発させて、冷媒吸引口（１９ｂ）側へ流出させる吸引側蒸発器（２３）と、第２圧縮手段（２１ａ）から吐出された冷媒の流れ、および、高圧側減圧手段（１４）にて減圧膨張された冷媒の流れを合流させて、第１圧縮手段（１１ａ）吸入側へ流出させる合流部（１６）と、高圧側減圧手段（１４）下流側冷媒と第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒とを熱交換させる内部熱交換器（１５）と、吸引側蒸発器（２３）出口側と第２圧縮手段（２１ａ）吸引側とを連通させて、冷媒に混入されたオイルを第２圧縮手段（２１ａ）側へ戻すオイル戻し通路（２７）と、冷媒吸引口（１９ｂ）へ吸引される冷媒と第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒を熱交換させる第２補助内部熱交換器（３５）とを備えるエジェクタ式冷凍サイクルを特徴とする。
これによれば、請求項１０に記載の発明と同様の効果が得られる。特に、請求項１２に記載の発明では、内部熱交換器（１５）と第２補助内部熱交換器（３５）の両方にて、吸引側蒸発器（２３）へ流入する冷媒を冷却することができるので、吸引側蒸発器（２３）へ流入する冷媒のエンタルピを減少させて、より一層、ＣＯＰを向上させることができる。

請求項１３に記載の発明では、請求項１０ないし１２のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、エジェクタ（１９）出口側と流出側気液分離器（２６）入口側との間に配置されて、エジェクタ（１９）から流出した冷媒を蒸発させる流出側蒸発器（２０）を備えることを特徴とする。これによれば、請求項５に記載の発明と同様に、吸引側蒸発器（２３）のみならず、流出側蒸発器（２０）でも冷凍能力を発揮できる。

請求項１４に記載の発明のように、請求項１ないし１３のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、放熱器（１２）から流出した冷媒の気液を分離して、分離された液相冷媒を下流側へ導出する高圧側気液分離器（１２ｂ、２４ｂ）を備えていてもよい。これにより、第１分岐部（１３）にて飽和液相冷媒を分岐することができるので、サイクルの作動を安定化させやすい。

請求項１５に記載の発明のように、請求項１ないし１３のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、放熱器（１２）は、冷媒を凝縮させる凝縮部（１２ｃ）、凝縮部（１２ｃ）から流出した冷媒の気液を分離する気液分離部（１２ｄ）、および、気液分離部（１２ｄ）から流出した液相冷媒を過冷却する過冷却部（１２ｅ）を有していてもよい。

これにより、第１分岐部（１３）にて過冷却液相冷媒を分岐することができるので、サイクルの作動を安定化させやすい。

請求項１６に記載の発明では、請求項１ないし１５のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された高圧冷媒を、吸引側蒸発器（２３）へ導くバイパス通路（２８）と、バイパス通路（２８）を開閉する開閉手段（２８ａ）とを備えることを特徴とする。

これによれば、吸引側蒸発器（２３）の着霜時に、開閉手段（２８ａ）を開くことで、第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された高温冷媒を吸引側蒸発器（２３）に流入させて除霜することができる。

請求項１７に記載の発明では、５または１３に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された高圧冷媒を、流出側蒸発器（２０）へ導くバイパス通路（２８）と、バイパス通路（２８、２８ｂ）を開閉する開閉手段（２８ａ）とを備えることを特徴とする。

これによれば、流出側蒸発器（２０）の着霜時に、開閉手段（２８ａ）を開くことで、第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された高温冷媒を流出側蒸発器（２０）に流入させて除霜することができる。

請求項１８に記載の発明のように、請求項１６または１７に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、さらに、放熱器（１２）の放熱能力を調整する放熱能力調整手段（１２ａ）を備え、放熱能力調整手段（１２ａ）は、開閉手段（２８ａ）がバイパス通路（２８）を開いた際に、放熱器（１２）の放熱能力を低下させるようにしてもよい。

なお、本請求項における放熱能力を低下させるとは、単に放熱能力を低下させることのみを意味するだけでなく、放熱能力を０とする（放熱器（１２）にて、冷媒を放熱させない状態とする）ことも含み意味である。

また、請求項１９に記載の発明では、冷媒を圧縮して吐出する第１圧縮手段（１１ａ）と、第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された高圧冷媒の流れを分岐する第１分岐部（１３）と、第１分岐部（１３）にて分岐された一方の冷媒を放熱させる第１放熱器（１２１）と、第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒を放熱させる第２放熱器（１２２）と、第１放熱器（１２１）にて放熱した冷媒を減圧膨張させる高圧側減圧手段（１４）と、第２放熱器（１２２）にて放熱した冷媒の流れを分岐する第２分岐部（１８、１８ａ）と、第２分岐部（１８、１８ａ）にて分岐された一方の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１９ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって、冷媒吸引口（１９ｂ）から冷媒を吸引して、噴射冷媒と冷媒吸引口（１９ｂ）から吸引された吸引冷媒とを混合して昇圧するエジェクタ（１９）と、エジェクタ（１９）から流出した冷媒を吸引し、圧縮して吐出する第２圧縮手段（２１ａ）と、第２分岐部（１８、１８ａ）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させる吸引側減圧手段（２２、２２ａ）と、吸引側減圧手段（２２、２２ａ）にて減圧膨張された冷媒を蒸発させて、冷媒吸引口（１９ｂ）側へ流出させる吸引側蒸発器（２３）と、第２圧縮手段（２１ａ）から吐出された冷媒の流れ、および、第１分岐部（１３）にて減圧膨張された冷媒の流れを合流させて、第１圧縮手段（１１ａ）吸入側へ流出させる合流部（１６）と、高圧側減圧手段（１４）下流側冷媒と第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒とを熱交換させる内部熱交換器（１５）と、エジェクタ（１９）から流出した冷媒と第２放熱器（１２２）から流出した冷媒とを熱交換させる補助内部熱交換器（２５）とを備えるエジェクタ式冷凍サイクルを特徴とする。

これによれば、請求項１に記載の発明と同様に、第２圧縮手段（２１ａ）の作用によって駆動流の流量低下を抑制して、エジェクタ（１９）に確実に吸引作用を発揮させることができるので、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させることができる。

さらに、内部熱交換器（１５）の作用によるＣＯＰ向上効果、および、合流部（１６）にて合流した冷媒を第１圧縮手段（１１ａ）に吸入させることによるＣＯＰ向上効果を得ることができる。

さらに、第１放熱器（１２１）および第２放熱器（１２２）の熱交換能力（放熱性能）を独立に変化させることができるので、例えば、第２放熱器（１２２）の熱交換能力と、吸引側蒸発器（２３）の熱交換能力（吸熱性能）とを容易に適合させることができる。従って、サイクルの作動を安定化させやすい。

しかも、第１圧縮手段（１１ａ）→第１分岐部（１３）→第２放熱器（１２２）→内部熱交換器（１５）→第２分岐部（１８、１８ａ）→吸引側減圧手段（２２、２２ａ）→吸引側蒸発器（２３）→エジェクタ（１９）→第２圧縮手段（２１ａ）→合流部（１６）→第１圧縮手段（１１ａ）という順に冷媒を循環させているので、吸引側蒸発器（２３）を通過する冷媒の流れが環状となる。

従って、請求項１に記載の発明と同様に、冷媒に第１、第２圧縮手段（１１ａ、２１ａ）の潤滑用の冷凍機油を混入させても、冷凍機油が吸引側蒸発器（２３）内に滞留してしまうことを回避できる。

その結果、駆動流の流量変動が生じ得る運転条件であっても、ＣＯＰを低下させることなく、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させることができる。

また、請求項１９に記載の発明では、エジェクタ（１９）から流出した冷媒と、第２放熱器（１２２）から流出した冷媒とを熱交換させる補助内部熱交換器（２５）を備えているから、補助内部熱交換器（２５）にて、第２分岐部（１８、１８ａ）を介して吸引側蒸発器（２３）へ流入する冷媒を冷却することができるので、吸引側蒸発器（２３）へ流入する冷媒のエンタルピを減少させて、より一層、ＣＯＰを向上させることができる。

請求項２０に記載の発明では、請求項１９に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、冷媒吸引口（１９ｂ）へ吸引される冷媒と第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒を熱交換させる第２補助内部熱交換器（３５）を備えることを特徴とする。

これによれば、第２補助内部熱交換器（３５）にて、第２分岐部（１８、１８ａ）を介して吸引側蒸発器（２３）へ流入する冷媒を冷却することができるので、吸引側蒸発器（２３）へ流入する冷媒のエンタルピを減少させて、より一層、ＣＯＰを向上させることができる。
請求項２１に記載の発明では、冷媒を圧縮して吐出する第１圧縮手段（１１ａ）と、第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された高圧冷媒の流れを分岐する第１分岐部（１３）と、第１分岐部（１３）にて分岐された一方の冷媒を放熱させる第１放熱器（１２１）と、第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒を放熱させる第２放熱器（１２２）と、第１放熱器（１２１）にて放熱した冷媒を減圧膨張させる高圧側減圧手段（１４）と、第２放熱器（１２２）にて放熱した冷媒の流れを分岐する第２分岐部（１８、１８ａ）と、第２分岐部（１８、１８ａ）にて分岐された一方の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１９ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって、冷媒吸引口（１９ｂ）から冷媒を吸引して、噴射冷媒と冷媒吸引口（１９ｂ）から吸引された吸引冷媒とを混合して昇圧するエジェクタ（１９）と、エジェクタ（１９）から流出した冷媒を吸引し、圧縮して吐出する第２圧縮手段（２１ａ）と、第２分岐部（１８、１８ａ）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させる吸引側減圧手段（２２、２２ａ）と、吸引側減圧手段（２２、２２ａ）にて減圧膨張された冷媒を蒸発させて、冷媒吸引口（１９ｂ）側へ流出させる吸引側蒸発器（２３）と、第２圧縮手段（２１ａ）から吐出された冷媒の流れ、および、第１分岐部（１３）にて減圧膨張された冷媒の流れを合流させて、第１圧縮手段（１１ａ）吸入側へ流出させる合流部（１６）と、高圧側減圧手段（１４）下流側冷媒と第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒とを熱交換させる内部熱交換器（１５）と、冷媒吸引口（１９ｂ）へ吸引される冷媒と第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒を熱交換させる第２補助内部熱交換器（３５）とを備えるエジェクタ式冷凍サイクルを特徴とする。
これによれば、請求項１９に記載の発明と同様の効果が得られる。特に、請求項２１に記載の発明では、内部熱交換器（１５）と第２補助内部熱交換器（３５）の両方にて、第２分岐部（１８、１８ａ）を介して吸引側蒸発器（２３）へ流入する冷媒を冷却することができるので、吸引側蒸発器（２３）へ流入する冷媒のエンタルピを減少させて、より一層、ＣＯＰを向上させることができる。

請求項２２に記載の発明では、請求項１９ないし２１に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、エジェクタ（１９）出口側と第２圧縮手段（２１ａ）吸入側との間に配置されて、エジェクタ（１９）から流出した冷媒を蒸発させる流出側蒸発器（２０）を備えることを特徴とする。これによれば、吸引側蒸発器（２３）のみならず、流出側蒸発器（２０）でも冷凍能力を発揮できる。

請求項２３に記載の発明では、請求項１９ないし２２のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、第２分岐部（１８ａ）から吸引側減圧手段（２２、２２ａ）側へ流出する減圧手段側冷媒流量（Ｇｅ）に対する第２分岐部（１８ａ）からノズル部（１９ａ）側へ流出するノズル側冷媒流量（Ｇｎｏｚ）の流量比（Ｇｎｏｚ／Ｇｅ）を、サイクルの負荷の変動に応じて調整可能に構成されていることを特徴とする。

これによれば、請求項６に記載の発明と同様に、サイクルの負荷の変動に応じて、第２分岐部（１８ａ）へ流入する冷媒流量が変化した際に、流量比（Ｇｎｏｚ／Ｇｅ）を適切な値となるように調整することで、駆動流の流量変動が生じ得る運転条件のみならず、運転条件によらずサイクルに高いＣＯＰを発揮させることができる。

なお、本請求項におけるサイクルの負荷とは、エジェクタ式冷凍サイクルの熱負荷に相関を有する物理量で表すことができる。例えは、第２放熱器（１２２）に要求される放熱能力（第２放熱器（１２２）の放熱負荷）あるいは吸引側蒸発器（２３）に要求される吸熱能力（吸引側蒸発器（２３）の吸熱負荷）等によって表すことができる。

具体的には、請求項２４に記載の発明のように、通常運転時よりもサイクルの負荷が低下する低負荷運転時には、流量比（Ｇｎｏｚ／Ｇｅ）を通常運転時よりも増加させればよい。さらに、請求項２５に記載の発明のように、通常運転時よりもサイクルの負荷が増加する高負荷運転時には、流量比（Ｇｎｏｚ／Ｇｅ）を通常運転時よりも低下させればよい。

請求項２６に記載の発明のように、請求項１９ないし２５のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、第１放熱器（１２１）から流出した冷媒の気液を分離して、分離された液相冷媒を下流側へ導出する第１高圧側気液分離器（１２１ｂ）、および、第２放熱器（１２２）から流出した冷媒の気液を分離して、分離された液相冷媒を下流側へ導出する第２高圧側気液分離器（１２２ｂ）のうち、少なくとも一方の高圧側気液分離器（１２１ｂ、１２２ｂ）を備えてもよい。

さらに、請求項２７に記載の発明のように、第１、第２放熱器（１２１、１２２）のうち、少なくとも一方は、冷媒を凝縮させる凝縮部（１２１ｃ、１２２ｃ）、凝縮部（１２１ｃ、１２２ｃ）から流出した冷媒の気液を分離する気液分離部（１２１ｄ、１２２ｄ）、および、気液分離部（１２１ｄ、１２２ｄ）から流出した液相冷媒を過冷却する過冷却部（１２１ｅ、１２２ｅ）を有していてもよい。これにより、サイクルの作動を安定化させやすくなる。

請求項２８に記載の発明では、請求項１９ないし２７のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された高圧冷媒を、吸引側蒸発器（２３）へ導くバイパス通路（２８）と、バイパス通路（２８）を開閉する開閉手段（２８ａ）とを備えることを特徴とする。これによれば、吸引側蒸発器（２３）の着霜時に、請求項１６に記載の発明と同様に除霜することができる。

請求項２９に記載の発明では、請求項２２のいずか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された高圧冷媒を、流出側蒸発器（２０）へ導くバイパス通路（２８）と、バイパス通路（２８、２８ｂ）を開閉する開閉手段（２８ａ）とを備えることを特徴とする。これによれば、流出側蒸発器（２０）の着霜時に、請求項１７に記載の発明と同様に除霜することができる。

請求項３０に記載の発明のように、請求項２８または２９に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、さらに、第１、第２放熱器（１２１、１２２）の放熱能力を調整する放熱能力調整手段（１２１ａ、１２２ａ）を備え、放熱能力調整手段（１２１ａ、１２２ａ）は、開閉手段（２８ａ）がバイパス通路（２８）を開いた際に、第１、第２放熱器（１２１、１２２）の放熱能力を低下させるようにしてもよい。

なお、本請求項における放熱能力を低下させるとは、単に放熱能力を低下させることのみを意味するだけでなく、放熱能力を０とする（第１、第２放熱器（１２１、１２２）にて、冷媒を放熱させない状態とする）ことも含み意味である。

請求項３１に記載の発明のように、具体的に、請求項１ないし３０のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、内部熱交換器（１５）は、高圧側減圧手段（１４）下流側冷媒のうち、合流部（１６）の上流側の冷媒を、第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒と熱交換させるようになっていてもよい。

さらに、請求項３２に記載の発明のように、内部熱交換器（１５）は、高圧側減圧手段（１４）下流側冷媒のうち、合流部（１６）にて第２圧縮手段（２１ａ）吐出冷媒と合流した冷媒を、第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒と熱交換させるようになっていてもよい。これにより、内部熱交換器（１５）における高圧側冷媒と低圧側冷媒との温度差を拡大して、内部熱交換器（１５）の熱交換効率を向上できる。

請求項３３に記載の発明では、請求項１ないし３２のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、吸引側減圧手段（２２、２２ａ）は、冷媒を体積膨張させて減圧させるとともに、冷媒の圧力エネルギを機械的エネルギに変換して出力する膨張機（４０）であることを特徴とする。これによれば、膨張機から出力された機械的エネルギを有効に活用することで、エジェクタ式冷凍サイクル全体としてのエネルギ効率を向上できる。

請求項３４に記載の発明では、請求項１ないし３３のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、ノズル部（１９ａ）へ流入する冷媒を減圧膨張させるノズル前減圧手段（１７）を備えることを特徴とする。

これによれば、ノズル前減圧手段（１７）の作用によって、ノズル部（１９ａ）へ流入する冷媒を気液二相冷媒となるまで減圧することができる。従って、ノズル部（１９ａ）へ液相冷媒を流入させる場合に対して、ノズル部（１９ａ）における冷媒の沸騰を促進させて、ノズル効率を向上させることができる。

その結果、エジェクタ（１９）における昇圧量を増加させて、より一層、ＣＯＰを向上できる。なお、ノズル効率とは、ノズル部（１９ａ）において、冷媒の圧力エネルギを運動エネルギに変換する際のエネルギ変換効率である。

さらに、ノズル前減圧手段（１７）を可変絞り機構で構成することで、サイクルの負荷の変動に応じて、ノズル部（１９ａ）へ流入させる冷媒流量を変化させることができる。その結果、負荷変動が生じても、高いＣＯＰを発揮させながら安定してサイクルを作動させることができる。

請求項３５に記載の発明のように、このノズル前減圧手段（１７）は、第２分岐部（１８、１８ａ）出口側とノズル部（１９ａ）入口側との間に配置されていてもよい。さらに、請求項３６に記載の発明のように、請求項３５に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、内部熱交換器（１５）は、高圧側減圧手段（１４）下流側冷媒と第２分岐部（１８、１８ａ）にて分岐された他方の冷媒とを熱交換させるようにすればよい。

これによれば、内部熱交換器（１５）にて第２分岐部（１８、１８ａ）にて分岐された他方の冷媒、すなわち吸引側蒸発器（２３）へ流入する冷媒を冷却することができるので、吸引側蒸発器（２３）へ流入する冷媒のエンタルピを減少させて、より一層、ＣＯＰを向上させることができる。

さらに、第２分岐部（１８、１８ａ）からノズル部（１９ａ）へ流入する冷媒のエンタルピを不必要に減少させない。これにより、ノズル部（１９ａ）における回収エネルギ量を増大させて、更なるＣＯＰ向上効果を得ることができる。その理由は、ノズル部（１９ａ）へ流入する冷媒のエンタルピが増加するに伴って、モリエル線図上における等エントロピ線の傾きが緩やかになるからである。

そのため、ノズル部（１９ａ）にて、同じ圧力分だけ等エントロピ膨張させた場合、ノズル部（１９ａ）入口側冷媒のエンタルピが高いほど、ノズル部（１９ａ）入口側冷媒のエンタルピとノズル部（１９ａ）出口側冷媒のエンタルピとの差（回収エネルギ量）が大きくなる。そして、この回収エネルギ量の増大に伴って、エジェクタ（１９）の昇圧量を増大させることができ、更なるＣＯＰ向上効果を得ることができる。

請求項３７に記載の発明では、請求項２、１１、２０に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、第２分岐部（１８、１８ａ）出口側とノズル部（１９ａ）入口側との間に配置されて、ノズル部（１９ａ）へ流入する冷媒を減圧膨張させるノズル前減圧手段（１７）を備え、補助内部熱交換器（２５）は、エジェクタ（１９）から流出した冷媒と、第２分岐部（１８、１８ａ）にて分岐された他方の冷媒とを熱交換させることを特徴とする。

これによれば、補助内部熱交換器（２５）にて第２分岐部（１８、１８ａ）にて分岐された他方の冷媒、すなわち吸引側蒸発器（２３）へ流入する冷媒を冷却することができるとともに、補助内部熱交換器（２５）にてノズル部（１９ａ）へ流入する冷媒のエンタルピを不必要に減少させないので、請求項３２と同様に、より一層、ＣＯＰを向上させることができる。

請求項３８に記載の発明では、請求項２、３、１１、１２、２０、２１に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、第２分岐部（１８、１８ａ）出口側とノズル部（１９ａ）入口側との間に配置されて、ノズル部（１９ａ）へ流入する冷媒を減圧膨張させるノズル前減圧手段（１７）を備え、第２補助内部熱交換器（３５）は、冷媒吸引口（１９ｂ）へ吸引される冷媒と、第２分岐部（１８、１８ａ）にて分岐された他方の冷媒とを熱交換させることを特徴とする。

これによれば、第２補助内部熱交換器（３５）にて第２分岐部（１８、１８ａ）にて分岐された他方の冷媒、すなわち吸引側蒸発器（２３）へ流入する冷媒を冷却することができるとともに、第２補助内部熱交換器（３５）にてノズル部（１９ａ）へ流入する冷媒のエンタルピを不必要に減少させないので、請求項３２と同様に、より一層、ＣＯＰを向上させることができる。

請求項３９に記載の発明では、請求項３４ないし３８のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、ノズル前減圧手段（１７）入口側の冷媒圧力（Ｐｄｅｉ）とノズル部（１９ａ）入口側の冷媒圧力（Ｐｎｏｚｉ）との第１圧力差（Ｐｄｅｉ−Ｐｎｏｚｉ）は、ノズル前減圧手段（１７）入口側の冷媒圧力（Ｐｄｅｉ）とノズル部（１９ａ）出口側の冷媒圧力（Ｐｎｏｚｏ）との第２圧力差（Ｐｄｅｉ−Ｐｎｏｚｏ）に０．１以上０．６以下の値を乗じた値になっていることを特徴とする。

ここで、前述の如く、サイクルの負荷の変動に応じて、流量比（Ｇｎｏｚ／Ｇｅ）を適切な値となるように調整することで、運転条件によらず高いＣＯＰを発揮させることができる。

さらに、後述する実施形態で説明するように、ノズル前減圧手段（１７）入口側の冷媒圧力（Ｐｄｉ）とノズル部（１９ａ）入口側の冷媒圧力（Ｐｎｉ）との第１圧力差（Ｐｄｅｉ−Ｐｎｏｚｉ）、および、ノズル前減圧手段（１７）入口側の冷媒圧力（Ｐｄｉ）とノズル部（１９ａ）出口側の冷媒圧力（Ｐｎｏ）との第２圧力差（Ｐｄｅｉ−Ｐｎｏｚｏ）によって、ＣＯＰが変化する。

本請求項では、適切な流量比（Ｇｎｏｚ／Ｇｅ）を実現する具体的な手段として、第１圧力差（Ｐｄｅｉ−Ｐｎｏｚｉ）を、第２圧力差（Ｐｄｅｉ−Ｐｎｏｚｏ）に０．１以上０．６以下の値を乗じた値としている。これにより、駆動流の流量変動が生じ得る運転条件のみならず、運転条件によらずサイクルに高いＣＯＰを発揮させることができる。

請求項４０に記載の発明では、請求項３４ないし３９のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、ノズル前減圧手段（１７）は、ノズル部（１９ａ）へ流入する冷媒の乾き度（Ｘ０）が０．００３以上０．１４以下となるように冷媒を減圧膨張させることを特徴とする。

これによれば、ノズル前減圧手段（１７）が、ノズル部（１９ａ）へ流入する冷媒の乾き度が０．００３以上０．１４以下となるように冷媒を減圧膨張させるので、後述する実施形態で説明するように、流量比（Ｇｎｏｚ／Ｇｅ）を適切な値となるように調整することができる。従って、駆動流の流量変動が生じ得る運転条件のみならず、運転条件によらずサイクルに高いＣＯＰを発揮させることができる。

請求項４１に記載の発明では、請求項３４ないし４０のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、ノズル前減圧手段（１７）は、冷媒を体積膨張させて減圧させるともに、冷媒の圧力エネルギを機械的エネルギに変換して出力する膨張機（４０）であることを特徴とする。これによれば、膨張機から出力された機械的エネルギを有効に活用することで、エジェクタ式冷凍サイクル全体としてのエネルギ効率を向上できる。

また、請求項４２に記載の発明では、冷媒を圧縮して吐出する第１圧縮手段（１１ａ）と、冷媒と外気とを熱交換させる室外熱交換器（５３）と、冷媒と熱交換対象流体とを熱交換させる利用側熱交換器（５５）と、熱交換対象流体を冷却する冷却運転モードの冷媒流路および熱交換対象流体を加熱する加熱運転モードの冷媒流路を切り替える冷媒流路切替手段（５１、５２）と、冷却運転モード時に、室外熱交換器（５３）から流出した冷媒の流れを分岐する第１分岐部（１３）と、冷却運転モード時に、第１分岐部（１３）にて分岐された一方の冷媒を減圧膨張させる高圧側減圧手段（１４）と、冷却運転モード時に、第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒の流れを分岐する第２分岐部（１８）と、冷却運転モード時に、第２分岐部（１８）にて分岐された一方の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１９ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって、冷媒吸引口（１９ｂ）から冷媒を吸引して、噴射冷媒と冷媒吸引口（１９ｂ）から吸引された吸引冷媒とを混合して昇圧するエジェクタ（１９）と、冷却運転モード時に、エジェクタ（１９）から流出した冷媒を吸引し、圧縮して吐出する第２圧縮手段（２１ａ）と、冷却運転モード時に、第２分岐部（１８）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させる吸引側減圧手段（２２）と、冷却運転モード時に、第２圧縮手段（２１ａ）から吐出された冷媒の流れ、および、高圧側減圧手段（１４）にて減圧膨張された冷媒の流れを合流させて、第１圧縮手段（１１ａ）吸入側へ流出させる合流部（１６）と、冷却運転モード時に、高圧側減圧手段（１４）下流側冷媒と第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒とを熱交換させる内部熱交換器（１５）を備え、
利用側熱交換器（５５）は、冷却運転モード時に、吸引側減圧手段（２２）にて減圧膨張された冷媒を蒸発させて、冷媒吸引口（１９ｂ）側へ流出させ、冷媒流路切替手段（５１、５２）は、冷却運転モードでは、第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された冷媒を室外熱交換器（５３）にて放熱させるとともに、利用側熱交換器（５５）にて冷媒を蒸発させる冷媒流路に切り替え、加熱運転モードでは、第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された冷媒を利用側熱交換器（５５）にて放熱させるとともに、室外熱交換器（５３）にて冷媒を蒸発させる冷媒流路に切り替えるようになっており、
さらに、冷却運転モード時に、エジェクタ（１９）から流出した冷媒と第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒を熱交換させる補助内部熱交換器（２５）を備えるエジェクタ式冷凍サイクルを特徴とする。

これによれば、冷却運転モード時に、請求項１に記載の発明と同様に、第２圧縮手段（２１ａ）の作用によって駆動流の流量低下を抑制して、エジェクタ（１９）に確実に吸引作用を発揮させることができるので、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させることができる。

さらに、内部熱交換器（１５）の作用によるＣＯＰ向上効果、および、第１圧縮手段（１１ａ）に、合流部（１６）にて合流した冷媒を吸入させることによるＣＯＰ向上効果を得ることができる。

しかも、冷却運転モード時には、第１圧縮手段（１１ａ）→室外熱交換器（５３）→第１分岐部（１３）→内部熱交換器（１５）→第２分岐部（１８）→吸引側減圧手段（２２、２２ａ）→利用側熱交換器（５５）→エジェクタ（１９）→第２圧縮手段（２１ａ）→合流部（１６）→第１圧縮手段（１１ａ）という順に冷媒を循環させているので、利用側熱交換器（５５）を通過する冷媒の流れが環状となる。

従って、請求項１に記載の発明と同様に、冷媒に第１、第２圧縮手段（１１ａ、２１ａ）の潤滑用の冷凍機油を混入させても、冷却運転モード時に、冷凍機油が利用側熱交換器（５５）内に滞留してしまうことを回避できる。

その結果、駆動流の流量変動が生じ得る運転条件であっても、ＣＯＰを低下させることなく、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させることができる。さらに、冷媒流路切替手段（５１、５２）が冷媒流路を切り替えることによって、加熱対象流体を加熱することもできる。

また、請求項４２に記載の発明では、冷却運転モード時に、エジェクタ（１９）から流出した冷媒と第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒を熱交換させる補助内部熱交換器（２５）を備えているから、冷却運転モード時に、補助内部熱交換器（２５）の作用によって、利用側熱交換器（５５）へ流入する冷媒を冷却することができるので、利用側熱交換器（５５）へ流入する冷媒のエンタルピを減少させて、より一層、冷却運転モード時のＣＯＰを向上させることができる。
請求項４３に記載の発明では、冷媒を圧縮して吐出する第１圧縮手段（１１ａ）と、冷媒と外気とを熱交換させる室外熱交換器（５３）と、冷媒と熱交換対象流体とを熱交換させる利用側熱交換器（５５）と、熱交換対象流体を冷却する冷却運転モードの冷媒流路および熱交換対象流体を加熱する加熱運転モードの冷媒流路を切り替える冷媒流路切替手段（５１、５２）と、冷却運転モード時に、室外熱交換器（５３）から流出した冷媒の流れを分岐する第１分岐部（１３）と、冷却運転モード時に、第１分岐部（１３）にて分岐された一方の冷媒を減圧膨張させる高圧側減圧手段（１４）と、冷却運転モード時に、第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒の流れを分岐する第２分岐部（１８）と、冷却運転モード時に、第２分岐部（１８）にて分岐された一方の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１９ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって、冷媒吸引口（１９ｂ）から冷媒を吸引して、噴射冷媒と冷媒吸引口（１９ｂ）から吸引された吸引冷媒とを混合して昇圧するエジェクタ（１９）と、冷却運転モード時に、エジェクタ（１９）から流出した冷媒を吸引し、圧縮して吐出する第２圧縮手段（２１ａ）と、冷却運転モード時に、第２分岐部（１８）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させる吸引側減圧手段（２２）と、冷却運転モード時に、第２圧縮手段（２１ａ）から吐出された冷媒の流れ、および、高圧側減圧手段（１４）にて減圧膨張された冷媒の流れを合流させて、第１圧縮手段（１１ａ）吸入側へ流出させる合流部（１６）と、冷却運転モード時に、高圧側減圧手段（１４）下流側冷媒と第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒とを熱交換させる内部熱交換器（１５）を備え、
利用側熱交換器（５５）は、冷却運転モード時に、吸引側減圧手段（２２）にて減圧膨張された冷媒を蒸発させて、冷媒吸引口（１９ｂ）側へ流出させ、冷媒流路切替手段（５１、５２）は、冷却運転モードでは、第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された冷媒を室外熱交換器（５３）にて放熱させるとともに、利用側熱交換器（５５）にて冷媒を蒸発させる冷媒流路に切り替え、加熱運転モードでは、第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された冷媒を利用側熱交換器（５５）にて放熱させるとともに、室外熱交換器（５３）にて冷媒を蒸発させる冷媒流路に切り替えるようになっており、
さらに、冷却運転モード時に、内部熱交換器（１５）は、高圧側減圧手段（１４）下流側冷媒のうち、合流部（１６）にて第２圧縮手段（２１ａ）吐出冷媒と合流した冷媒を、第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒と熱交換させるエジェクタ式冷凍サイクルを特徴とする。
これによれば、請求項４２に記載の発明と同様の効果が得られる。特に、請求項４３に記載の発明では、内部熱交換器（１５）は、高圧側減圧手段（１４）下流側冷媒のうち、合流部（１６）にて第２圧縮手段（２１ａ）吐出冷媒と合流した冷媒を、第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒と熱交換させるから、請求項３２と同様に内部熱交換器（１５）における冷媒間の温度差を拡大して内部熱交換器（１５）の熱交換効率を向上できる。

請求項４４に記載の発明では、請求項４２または４３に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、冷却運転モード時に、第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒を放熱させる補助室外熱交換器（５３ｂ）を備えることを特徴とする。

これによれば、冷却運転モード時に、補助室外熱交換器（５３ｂ）にて、利用側熱交換器（５５）へ流入する冷媒を冷却することができるので、利用側熱交換器（５５）へ流入する冷媒のエンタルピを減少させて、より一層、ＣＯＰを向上させることができる。

また、請求項４５に記載の発明では、冷媒を圧縮して吐出する第１圧縮手段（１１ａ）と、冷媒と外気とを熱交換させる第１、第２室外熱交換器（５３１、５３２）と、冷媒と熱交換対象流体とを熱交換させる利用側熱交換器（５５）と、熱交換対象流体を冷却する冷却運転モードの冷媒流路および熱交換対象流体を加熱する加熱運転モードの冷媒流路を切り替える冷媒流路切替手段（５１、５２）と、冷却運転モード時に、第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された冷媒の流れを分岐して、分岐された一方の冷媒を第１室外熱交換器（５３１）側へ流出させるとともに、分岐された他方の冷媒を第２室外熱交換器（５３２）側へ流出させる第１分岐部（１３）と、冷却運転モード時に、第１室外熱交換器（５３１）にて熱交換した冷媒を減圧膨張させる高圧側減圧手段（１４ａ）と、冷却運転モード時に、第２室外熱交換器（５３２）にて熱交換した冷媒の流れを分岐する第２分岐部（１８）と、冷却運転モード時に、第２分岐部（１８）にて分岐された一方の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１９ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって、冷媒吸引口（１９ｂ）から冷媒を吸引して、噴射冷媒と冷媒吸引口（１９ｂ）から吸引された吸引冷媒とを混合して昇圧するエジェクタ（１９）と、冷却運転モード時に、エジェクタ（１９）から流出した冷媒を吸引し、圧縮して吐出する第２圧縮手段（２１ａ）と、冷却運転モード時に、第２分岐部（１８）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させる吸引側減圧手段（２２）と、冷却運転モード時に、第２圧縮手段（２１ａ）から吐出された冷媒の流れ、および、第１分岐部（１３）にて減圧膨張された冷媒の流れを合流させて、第１圧縮手段（１１ａ）吸入側へ流出させる合流部（１６）と、冷却運転モード時に、高圧側減圧手段（１４ａ）下流側冷媒と第２室外熱交換器（５３２）から流出した冷媒とを熱交換させる内部熱交換器（１５）を備え、
利用側熱交換器（５５）は、冷却運転モード時に、吸引側減圧手段（２２）にて減圧膨張された冷媒を蒸発させて、冷媒吸引口（１９ｂ）側へ流出させ、冷媒流路切替手段（５１、５２）は、冷却運転モードでは、第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された冷媒を第１、第２室外熱交換器（５３２）にて放熱させるとともに、利用側熱交換器（５５）にて冷媒を蒸発させる冷媒流路に切り替え、加熱運転モードでは、第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された冷媒を利用側熱交換器（５５）にて放熱させるとともに、第２室外熱交換器（５３２）にて冷媒を蒸発させる冷媒流路に切り替えるようになっており、
さらに、冷却運転モード時に、エジェクタ（１９）から流出した冷媒と第２室外熱交換器（５３２）にて放熱した冷媒とを熱交換させる補助内部熱交換器（２５）を備えるエジェクタ式冷凍サイクルを特徴とする。

これによれば、冷却運転モード時に、請求項１に記載の発明と同様に、第２圧縮手段（２１ａ）の作用によって駆動流の流量低下を抑制して、エジェクタ（１９）に確実に吸引作用を発揮させることができるので、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させることができる。

さらに、内部熱交換器（１５）の作用によるＣＯＰ向上効果、および、第１圧縮手段（１１ａ）に、合流部（１６）にて合流した冷媒を吸入させることによるＣＯＰ向上効果を得ることができる。

さらに、第１室外熱交換器（５３１）および第２室外熱交換器（５３２）の熱交換能力を独立に変化させることができるので、例えば、冷房運転モード時の第２室外熱交換器（５３２）の熱交換能力と、利用側熱交換器（５５）の熱交換能力（吸熱性能）とを容易に適合させることができる。従って、サイクルの作動を安定化させやすい。

しかも、冷却運転モード時には、第１圧縮手段（１１ａ）→第１分岐部（１３）→第２室外熱交換器（５３２）→内部熱交換器（１５）→第２分岐部（１８）→吸引側減圧手段（２２）→利用側熱交換器（５５）→エジェクタ（１９）→第２圧縮手段（２１ａ）→合流部（１６）→第１圧縮手段（１１ａ）という順に冷媒を循環させているので、利用側熱交換器（５５）を通過する冷媒の流れが環状となる。

従って、請求項１に記載の発明と同様に、冷媒に第１、第２圧縮手段（１１ａ、２１ａ）の潤滑用の冷凍機油を混入させても、冷凍機油が利用側熱交換器（５５）内に滞留してしまうことを回避できる。

その結果、駆動流の流量変動が生じ得る運転条件であっても、ＣＯＰを低下させることなく、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させることができる。さらに、冷媒流路切替手段（５１、５２）が冷媒流路を切り替えることによって、加熱対象流体を加熱することもできる。

また、請求項４５に記載の発明では、冷却運転モード時に、エジェクタ（１９）から流出した冷媒と第２室外熱交換器（５３２）にて放熱した冷媒とを熱交換させる補助内部熱交換器（２５）を備えているから、冷却運転モード時に、補助内部熱交換器（２５）の作用によって、利用側熱交換器（５５）へ流入する冷媒を冷却することができるので、利用側熱交換器（５５）へ流入する冷媒のエンタルピを減少させて、より一層、冷却運転モード時のＣＯＰを向上させることができる。
請求項４６に記載の発明では、冷媒を圧縮して吐出する第１圧縮手段（１１ａ）と、冷媒と外気とを熱交換させる第１、第２室外熱交換器（５３１、５３２）と、冷媒と熱交換対象流体とを熱交換させる利用側熱交換器（５５）と、熱交換対象流体を冷却する冷却運転モードの冷媒流路および熱交換対象流体を加熱する加熱運転モードの冷媒流路を切り替える冷媒流路切替手段（５１、５２）と、冷却運転モード時に、第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された冷媒の流れを分岐して、分岐された一方の冷媒を第１室外熱交換器（５３１）側へ流出させるとともに、分岐された他方の冷媒を第２室外熱交換器（５３２）側へ流出させる第１分岐部（１３）と、冷却運転モード時に、第１室外熱交換器（５３１）にて熱交換した冷媒を減圧膨張させる高圧側減圧手段（１４ａ）と、冷却運転モード時に、第２室外熱交換器（５３２）にて熱交換した冷媒の流れを分岐する第２分岐部（１８）と、冷却運転モード時に、第２分岐部（１８）にて分岐された一方の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１９ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって、冷媒吸引口（１９ｂ）から冷媒を吸引して、噴射冷媒と冷媒吸引口（１９ｂ）から吸引された吸引冷媒とを混合して昇圧するエジェクタ（１９）と、冷却運転モード時に、エジェクタ（１９）から流出した冷媒を吸引し、圧縮して吐出する第２圧縮手段（２１ａ）と、冷却運転モード時に、第２分岐部（１８）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させる吸引側減圧手段（２２）と、冷却運転モード時に、第２圧縮手段（２１ａ）から吐出された冷媒の流れ、および、第１分岐部（１３）にて減圧膨張された冷媒の流れを合流させて、第１圧縮手段（１１ａ）吸入側へ流出させる合流部（１６）と、冷却運転モード時に、高圧側減圧手段（１４ａ）下流側冷媒と第２室外熱交換器（５３２）から流出した冷媒とを熱交換させる内部熱交換器（１５）を備え、
利用側熱交換器（５５）は、冷却運転モード時に、吸引側減圧手段（２２）にて減圧膨張された冷媒を蒸発させて、冷媒吸引口（１９ｂ）側へ流出させ、冷媒流路切替手段（５１、５２）は、冷却運転モードでは、第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された冷媒を第１、第２室外熱交換器（５３２）にて放熱させるとともに、利用側熱交換器（５５）にて冷媒を蒸発させる冷媒流路に切り替え、加熱運転モードでは、第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された冷媒を利用側熱交換器（５５）にて放熱させるとともに、第２室外熱交換器（５３２）にて冷媒を蒸発させる冷媒流路に切り替えるようになっており、
さらに、冷却運転モード時に、内部熱交換器（１５）は、高圧側減圧手段（１４）下流側冷媒のうち、合流部（１６）にて第２圧縮手段（２１ａ）吐出冷媒と合流した冷媒を、第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒と熱交換させるエジェクタ式冷凍サイクルを特徴とする。
これによれば、請求項４５に記載の発明と同様の効果が得られる。特に、請求項４６に記載の発明では、内部熱交換器（１５）は、高圧側減圧手段（１４）下流側冷媒のうち、合流部（１６）にて第２圧縮手段（２１ａ）吐出冷媒と合流した冷媒を、第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒と熱交換させるから、請求項３２と同様に内部熱交換器（１５）における冷媒間の温度差を拡大して内部熱交換器（１５）の熱交換効率を向上できる。

請求項４７に記載の発明では、請求項４５または４６に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、冷却運転モード時に、エジェクタ（１９）から流出した冷媒を蒸発させる補助利用側熱交換器（５４）を備えることを特徴とする。これによれば、冷却運転モード時に、利用側熱交換器（５５）のみならず、補助利用側熱交換器（５４）でも冷凍能力を発揮できる。

請求項４８に記載の発明のように、具体的に、請求項４２ないし４７のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、冷却運転モード時に、内部熱交換器（１５）は、高圧側減圧手段（１４ａ）下流側冷媒のうち、合流部（１６）の上流側の冷媒を、第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒と熱交換させるようになっていてもよい。

さらに、請求項４９に記載の発明のように、請求項４２または４５に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、内部熱交換器（１５）は、冷却運転モード時に、高圧側減圧手段（１４）下流側冷媒のうち、合流部（１６）にて第２圧縮手段（２１ａ）吐出冷媒と合流した冷媒を、第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒と熱交換させるようになっていてもよい。

請求項５０に記載の発明では、請求項１ないし４９のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、第１圧縮手段（１１ａ）の冷媒吐出能力を変更する第１吐出能力変更手段（１１ｂ）と、第２圧縮手段（２１ａ）の冷媒吐出能力を変更する第２吐出能力変更手段（２１ｂ）とを備え、第１吐出能力変更手段（１１ｂ）および第２吐出能力変更手段（２１ｂ）は、それぞれ独立して第１圧縮手段（１１ａ）および第２圧縮手段（２１ａ）の冷媒吐出能力を変更可能に構成されていることを特徴とする。

これによれば、第１圧縮手段（１１ａ）の冷媒吐出能力と第２圧縮手段（２１ａ）の冷媒吐出能力とを独立に調整して、第１、第２圧縮手段（１１ａ、２１ａ）のいずれも高い圧縮効率を発揮させながら作動させることができる。従って、エジェクタ式冷凍サイクル全体としてのＣＯＰを、より一層、向上させることができる。

請求項５１に記載の発明では、請求項１ないし５０のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、第１圧縮手段（１１ａ）および第２圧縮手段（２１ａ）は、同一のハウジング（１０ａ）内に収容されて、一体的に構成されていることを特徴とする。これによれば、第１圧縮手段（１１ａ）および第２圧縮手段（２１ａ）の小型化が可能となり、エジェクタ式冷凍サイクル全体としての小型化を図ることもできる。

請求項５２に記載の発明のように、請求項１ないし５１のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、第１圧縮手段（１１ａ）は、冷媒を臨界圧力以上となるまで昇圧させるようになっていてもよい。

なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。

第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第３実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第３実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第５実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 （ａ）は、第５実施形態の通常運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第５実施形態のオイル戻し運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第６実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 （ａ）は、第６実施形態の通常運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第６実施形態のオイル戻し運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第７実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第７実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第８実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第８実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第９実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第１０実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第１１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第１２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第１３実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第１４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第１５実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第１６実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第１７実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第１８実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第１９実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第２０実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第２１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第２２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第２３実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第２４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第２５実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第２６実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第２７実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第２８実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第２９実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第３０実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第３１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第３２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第３３実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第３３実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第３４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第３４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第３５実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第３５実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第３６実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第３６実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第３７実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第３７実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第３８実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第３８実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第３９実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 （ａ）は、第３９実施形態の通常運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第３９実施形態の除霜運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第４０実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 （ａ）は、第４０実施形態の通常運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第４０実施形態の除霜運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第４１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 （ａ）は、第４１実施形態の通常運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第４１実施形態の除霜運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第４２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 （ａ）は、第４２実施形態の通常運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第４２実施形態の除霜運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第４３実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 （ａ）は、第４３実施形態の通常運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第４３実施形態の除霜運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第４４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 （ａ）は、第４４実施形態の通常運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第４４実施形態の除霜運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第４５実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 （ａ）は、第４５実施形態の通常運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第４５実施形態の除霜運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第４６実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 （ａ）は、第４６実施形態の通常運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第４６実施形態の除霜運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第４７実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 （ａ）は、第４７実施形態の通常運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第４７実施形態の除霜運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第４８実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 （ａ）は、第４８実施形態の冷却運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第４８実施形態の加熱運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第４９実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 （ａ）は、第４９実施形態の冷却運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第４９実施形態の加熱運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第５０実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 （ａ）は、第５０実施形態の冷却運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第５０実施形態の加熱運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第５１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 （ａ）は、第５１実施形態の冷却運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第５１実施形態の加熱運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第５２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 （ａ）は、第５２実施形態の冷却運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第５２実施形態の加熱運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第５３実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 （ａ）は、第５３実施形態の冷却運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第５３実施形態の加熱運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第５４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第５４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第５５実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第５５実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第５６実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第５６実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第５７実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第５７実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第５８実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 （ａ）は、第５８実施形態の通常運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第５８実施形態のオイル戻し運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第５９実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 （ａ）は、第５９実施形態の通常運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第５９実施形態のオイル戻し運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第６０実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第６０実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第６１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第６１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第６２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第６３実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第６４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第６５実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第６６実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第６７実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第６８実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第６９実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第７０実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第７１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第７２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第７３実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第７４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第７５実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第７６実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第７７実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第７８実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第７９実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第８０実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第８０実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第８１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第８１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第８２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第８２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第８３実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第８３実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第８４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第８４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第８５実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第８５実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第８６実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 （ａ）は、第８６実施形態の通常運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第８６実施形態の除霜運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第８７実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 （ａ）は、第８７実施形態の通常運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第８７実施形態の除霜運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第８８実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 （ａ）は、第８８実施形態の通常運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第８８実施形態の除霜運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第８９実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 （ａ）は、第８９実施形態の通常運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第８９実施形態の除霜運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第９０実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 （ａ）は、第９０実施形態の通常運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第９０実施形態の除霜運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第９１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 （ａ）は、第９１実施形態の通常運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第９１実施形態の除霜運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第９２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 （ａ）は、第９２実施形態の通常運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第９２実施形態の除霜運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第９３実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 （ａ）は、第９３実施形態の通常運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第９３実施形態の除霜運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第９４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 （ａ）は、第９４実施形態の通常運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第９４実施形態の除霜運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第９５実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 （ａ）は、第９５実施形態の冷却運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第９５実施形態の加熱運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第９６実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 （ａ）は、第９６実施形態の冷却運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第９６実施形態の加熱運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第９７実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 （ａ）は、第９７実施形態の冷却運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第９７実施形態の加熱運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第９８実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 （ａ）は、第９８実施形態の冷却運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第９８実施形態の加熱運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第９９実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 （ａ）は、第９９実施形態の冷却運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第９９実施形態の加熱運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第１００実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 （ａ）は、第１００実施形態の冷却運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第１００実施形態の加熱運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第１０１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第１０１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第１０２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第１０２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの電気制御系のブロック図である。 第１０３実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの第１圧力差、第２圧力差およびＣＯＰの関係を示す説明図である。 第１０４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルのノズル部へ流入する冷媒の乾き度Ｘ０とＣＯＰとの関係を示すグラフである。 第１０５実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第１０５実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第１０６実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第１０６実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第１０７実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第１０７実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第１０８実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第１０８実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第１０９実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第１０９実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第１１０実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第１１０実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第１１１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第１１１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第１１２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第１１２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの電気制御系のブロック図である。 第１１３実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第１１３実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの電気制御系のブロック図である。 先願例のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。

（第１実施形態）
図１、２により、本発明のエジェクタ式冷凍サイクルを冷凍機に適用した例を説明する。この冷凍機は、冷却対象空間である冷凍庫内を−３０〜−１０℃程度の極低温まで冷却するものである。図１は、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００の全体構成図である。

エジェクタ式冷凍サイクル１００において、第１圧縮機１１は、冷媒を吸入し、圧縮して吐出するもので、吐出容量が固定された第１圧縮手段１１ａを第１電動モータ１１ｂにて駆動する電動圧縮機である。第１圧縮手段１１ａとしては、具体的に、スクロール型圧縮手段、ベーン型圧縮手段等の各種圧縮手段を採用できる。

第１電動モータ１１ｂは、後述する制御装置から出力される制御信号によって、その作動（回転数）が制御されるもので、交流モータ、直流モータのいずれの形式を採用してもよい。そして、この回転数制御によって、第１圧縮手段１１ａの冷媒吐出能力が変更される。従って、本実施形態の第１電動モータ１１ｂは、第１圧縮手段１１ａの冷媒吐出能力を変更する第１吐出能力変更手段を構成している。

第１圧縮機１１の吐出口側には、放熱器１２が接続されている。放熱器１２は第１圧縮機１１から吐出された高圧冷媒と冷却ファン１２ａにより送風される庫外空気（外気）とを熱交換させることによって、高圧冷媒を放熱させて冷却する放熱用熱交換器である。冷却ファン１２ａは、制御装置から出力される制御電圧によって回転数（送風空気量）が制御される電動式送風機である。

そして、この回転数制御による送風空気量の増減に伴って、放熱器１２の放熱能力も増減する。さらに、本実施形態の放熱器１２は、冷却ファン１２ａを停止させると、ほぼ放熱能力を発揮しない状態となる。従って、本実施形態の冷却ファン１２ａは、放熱器１２の放熱能力を調整する放熱能力調整手段を構成している。

なお、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００では、冷媒として通常のフロン系冷媒を採用し、高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を超えない亜臨界冷凍サイクルを構成している。従って、放熱器１２は冷媒を凝縮させる凝縮器として機能する。また、この冷媒には第１、第２圧縮手段１１ａ、２１ａを潤滑するための液相冷媒に対して溶解性を有する冷凍機油が混入されており、冷凍機油は冷媒とともにサイクルを循環している。

放熱器１２の出口側には、放熱器１２から流出した高圧冷媒の流れを分岐する第１分岐部１３が接続されている。第１分岐部１３は、３つの流入出口を有する三方継手で構成されており、３つの流入出口のうち１つを冷媒流入口とし、２つを冷媒流出口としたものである。

このような三方継手は、管径の異なる配管を接合して構成してもよいし、金属ブロックや樹脂ブロックに通路径の異なる複数の冷媒通路を設けて構成してもよい。第１分岐部１３の一方の冷媒流出口には、高圧側減圧手段としての温度式膨張弁１４が接続され、他方の冷媒流出口には、後述する内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａが接続されている。

温度式膨張弁１４は、第１圧縮手段１１ａ吸入側に設けられた感温部（図示せず）を有しており、第１圧縮手段１１ａ吸入側冷媒の温度と圧力とに基づいて、第１圧縮手段１１ａ吸入側冷媒の過熱度を検出し、この過熱度が予め設定された所定値となるように機械的機構により弁開度（冷媒流量）を調整する可変絞り機構である。

温度式膨張弁１４の出口側には、内部熱交換器１５の中間圧側冷媒流路１５ｂが接続されている。内部熱交換器１５は、高圧側冷媒流路１５ａを通過する第１分岐部１３にて分岐された他方の冷媒と中間圧側冷媒流路１５ｂを通過する温度式膨張弁１４下流側冷媒との間で熱交換を行うものである。

より具体的には、本実施形態における温度式膨張弁１４下流側冷媒は、温度式膨張弁１４にて減圧膨張された冷媒のうち、後述する合流部１６上流側の冷媒である。従って、第１分岐部１３にて温度式膨張弁１４側へ流入した冷媒は、温度式膨張弁１４→内部熱交換器１５の中間圧側冷媒流路１５ｂ→合流部１６の順に流れる。

また、内部熱交換器１５の具体的構成としては、高圧側冷媒流路１５ａを形成する外側管の内側に中間圧側冷媒流路１５ｂを形成する内側管を配置する二重管方式の熱交換器構成を採用している。もちろん、高圧側冷媒流路１５ａを内側管として、中間圧側冷媒流路１５ｂを外側管としてもよい。さらに、高圧側冷媒流路１５ａと中間圧側冷媒流路１５ｂとを形成する冷媒配管同士をろう付け接合して熱交換させる構成等を採用してもよい。

内部熱交換器１５の中間圧側冷媒流路１５ｂの出口側には、合流部１６の冷媒流入口が接続されている。合流部１６は、内部熱交換器１５の中間圧側冷媒流路１５ｂから流出した冷媒の流れと後述する第２圧縮機２１の第２圧縮手段２１ａ吐出冷媒の流れとを合流させて、第１圧縮手段１１ａ吸入側へ流出させるものである。

この合流部１６の基本的構成は、第１分岐部１３と同様である。つまり、合流部１６では、三方継手の３つの流入出口のうち２つを冷媒流入口とし、１つを冷媒流出口としている。

内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａの出口側には、図１に示すように、後述するエジェクタ１９のノズル部１９ａへ流入する冷媒を中間圧冷媒となるまで減圧膨張させるノズル前減圧手段としての、第１固定絞り１７が接続されている。この第１固定絞り１７としては、キャピラリチューブ、オリフィス等の固定絞り機構を採用できる。

第１固定絞り１７の出口側には、第１分岐部１３にて分岐された他方の冷媒の流れ、すなわち第１分岐部１３にて分岐されて第１固定絞り１７にて減圧膨張された冷媒の流れを分岐する第２分岐部１８が接続されている。この第２分岐部１８の基本的構成は、第１分岐部１３と同様である。

第２分岐部１８の一方の冷媒流出口には、エジェクタ１９のノズル部１９ａ入口側が接続され、他方の冷媒流出口には、後述する吸引側減圧手段としての第２固定絞り２２が接続されている。エジェクタ１９は、冷媒を減圧膨張させる冷媒減圧手段であるとともに、高速で噴出する冷媒流の吸引作用によって冷媒の循環を行う冷媒循環手段もある。

具体的には、エジェクタ１９は、第２分岐部１８にて分岐された一方の中間圧冷媒の通路面積を小さく絞って、中間圧冷媒を等エントロピ的に減圧膨張させるノズル部１９ａ、ノズル部１９ａの冷媒噴射口と連通するように配置されて後述する吸引側蒸発器２３から流出した冷媒を吸引する冷媒吸引口１９ｂ等を有して構成される。

さらに、ノズル部１９ａおよび冷媒吸引口１９ｂの冷媒流れ下流側部位には、ノズル部１９ａから噴射する高速度の噴射冷媒と冷媒吸引口１９ｂからの吸引冷媒とを混合して昇圧させるディフューザ部１９ｃが設けられている。

ディフューザ部１９ｃは冷媒通路面積を徐々に大きくする形状に形成されており、冷媒流れを減速して冷媒圧力を上昇させる作用、つまり、冷媒の速度エネルギを圧力エネルギに変換する作用を果たす。もちろん、噴射冷媒と吸引冷媒とを混合させる混合部を設け、混合された冷媒をディフューザ部１９ｃへ流入させるようにしてもよい。

エジェクタ１９の出口側（具体的には、ディフューザ部１９ｃの出口側）には、流出側蒸発器２０が接続されている。流出側蒸発器２０は、エジェクタ１９のディフューザ部１９ｃから流出した冷媒と送風ファン２０ａによって循環送風される冷凍庫内空気とを熱交換させることによって、低圧冷媒を蒸発させて吸熱作用を発揮させる吸熱用熱交換器である。従って、流出側蒸発器２０における熱交換対象流体は、冷凍庫内空気である。

流出側蒸発器２０の出口側には、第２圧縮機２１の吸入口が接続されている。第２圧縮機２１の基本的構成は第１圧縮機１１と同様である。従って、第２圧縮機２１は、固定容量型の第２圧縮手段２１ａを第２電動モータ２１ｂにて駆動する電動圧縮機である。さらに、本実施形態の第２電動モータ２１ｂは、第２圧縮手段２１ａの冷媒吐出能力を変更する第２吐出能力変更手段を構成している。

また、前述の如く、第２圧縮機２１の吐出口には、合流部１６の冷媒流入口が接続され、合流部１６の冷媒流出口には、第１圧縮手段１１ａの吸入口が接続されている。

第２分岐部１８の他方の冷媒流出口には、図１に示すように、第２固定絞り２２が接続されている。第２固定絞り２２の基本的構成は、第１固定絞り１７と同様である。この第２固定絞り２２は、第２分岐部１８にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させるもので、その出口側に接続された吸引側蒸発器２３へ流入する冷媒を減圧膨張させる吸引側減圧手段としての機能を果たす。

吸引側蒸発器２３は、固定絞り２２にて減圧膨張された低圧冷媒と送風ファン２０ａから循環送風された流出側蒸発器２０通過後の庫内空気とを熱交換させることによって、冷媒を蒸発させて吸熱作用を発揮させる吸熱用熱交換器である。吸引側蒸発器２３の出口側には、エジェクタ１９の冷媒吸引口１９ｂが接続されている。

なお、本実施形態では、流出側蒸発器２０および吸引側蒸発器２３をフィンアンドチューブ構造の熱交換器で構成し、流出側蒸発器２０および吸引側蒸発器２３の熱交換フィンを共通化している。そして、エジェクタ１９から流出した冷媒を流通させるチューブ構成と、固定絞り２２から流出した冷媒を流通させるチューブ構成とを互いに独立に設けることで、流出側蒸発器２０および吸引側蒸発器２３を一体構造に構成している。

そのため、送風ファン２０ａにて送風された室外空気は、まず、流出側蒸発器２０にて吸熱され、次に吸引側蒸発器２３にて吸熱されるようになっている。もちろん、流出側蒸発器２０および吸引側蒸発器２３を一体構造とする際に、双方の蒸発器の構成部品をアルミニウムで構成し、ろう付け等の接合手段により一体構造に接合してもよい。さらに、ボルト締め等の機械的係合手段によって一体的に結合する構成を採用してもよい。

図示しない制御装置は、ＣＰＵ、ＲＯＭおよびＲＡＭ等を含む周知のマイクロコンピュータとその周辺回路から構成される。この制御装置は、そのＲＯＭ内に記憶された制御プログラムに基づいて各種演算、処理を行って、上述の各種電気式のアクチュエータ１１ａ、１２ａ、２０ａ、２１ａ等の作動を制御する制御手段である。

従って、この制御装置は、第１吐出能力変更手段である第１電動モータ１１ｂの作動を制御する第１吐出能力制御手段としての機能、第２吐出能力変更手段である第２電動モータ２１ｂの作動を制御する第２吐出能力制御手段、そして、放熱能力調整手段である冷却ファン１２ａの作動を制御する放熱能力制御手段としての機能を兼ね備えている。

もちろん、第１吐出能力制御手段、第２吐出能力制御手段および放熱能力制御手段を異なる制御装置で構成してもよい。また、制御装置には、外気温を検出する外気センサ、庫内温度を検出する庫内温度センサ等の図示しないセンサ群の検出値や、冷凍機を作動させる作動スイッチ、等が設けられた図示しない操作パネルの各種操作信号が入力される。

次に、上記構成における本実施形態の作動を図２のモリエル線図に基づいて説明する。操作パネルの作動スイッチが投入されると、制御装置が第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、冷却ファン１２ａ、送風ファン２０ａを作動させる。これにより、圧縮機１０が冷媒を吸入し、高圧冷媒となるまで圧縮して吐出する（図２（ａ）のａ₂点）。

第１圧縮機１１から吐出された高温高圧の気相冷媒は、放熱器１２へ流入し、冷却ファン１２ａから送風された送風空気（外気）と熱交換して放熱して凝縮する（ａ₂点→ｂ₂点）。放熱器１２から流出した冷媒の流れは、第１分岐部１３にて温度式膨張弁１４側へ流出する流れと、内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ側へ流出する流れとに分流される。

温度式膨張弁１４へ流入した冷媒は、中間圧冷媒となるまで等エンタルピ的に減圧膨張されて気液二相状態となる（ｂ₂点→ｃ₂点）。この際、温度式膨張弁１４の弁開度は、第１圧縮機１１吸入側冷媒の過熱度（ｅ₂点）が予め定めた所定値となるように調整される。温度式膨張弁１４から流出した中間圧冷媒は、内部熱交換器１５の中間圧側冷媒流路１５ｂへ流入する。

内部熱交換器１５の中間圧側冷媒流路１５ｂへ流入した中間圧冷媒は、第１分岐部１３から高圧側冷媒流路１５ａへ流入した高圧冷媒と熱交換して、そのエンタルピを増加させる（ｃ₂点→ｄ₂点）。中間圧側冷媒流路１５ｂから流出した冷媒は、合流部１６にて第２圧縮機２１吐出冷媒（ｌ₂）と合流して（ｄ₂点→ｅ₂点）、第１圧縮機１１に吸入されて再び圧縮される（ｅ₂点→ａ₂点）。

一方、第１分岐部１３から内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａへ流入した冷媒は、そのエンタルピを減少させて（ｂ₂点→ｆ₂点）、第１固定絞り１７へ流入する。第１固定絞り１７へ流入した冷媒は、等エンタルピ的に減圧膨張して、気液二相状態となる（ｆ₂点→ｇ₂点）。

第１固定絞り１７から流出した冷媒の流れは、第２分岐部１８にてエジェクタ１９のノズル部１９ａ側へ流出する流れと、第２固定絞り２２側へ流出する流れとに分流される。

この際、第２分岐部１８では、第２固定絞り２２側へ流入する減圧手段側冷媒流量Ｇｅとノズル部１９ａ側へ流入するノズル側冷媒流量Ｇｎｏｚとの流量比Ｇｎｏｚ／Ｇｅが、サイクル全体として高いＣＯＰを発揮できる最適流量比となるように、第２分岐部１８、ノズル部１９ａおよび第２固定絞り２２の流量特性（圧力損失特性）が決定されている。

第２分岐部１８からエジェクタ１９のノズル部１９ａへ流入した冷媒は、ノズル部１９ａにて、等エントロピ的に減圧膨張する（ｇ₂点→ｈ₂点）。そして、この減圧膨張時に冷媒の圧力エネルギが速度エネルギに変換されて、冷媒がノズル部１９ａの冷媒噴射口から高速度となって噴射される。この噴射冷媒の冷媒吸引作用により、冷媒吸引口１９ｂから吸引側蒸発器２３流出冷媒が吸引される。

さらに、ノズル部１９ａから噴射された噴射冷媒と冷媒吸引口１９ｂから吸引された吸引冷媒がエジェクタ１９のディフューザ部１９ｃにて混合され（ｈ₂点→ｉ₂点、ｎ₂点→ｉ₂点）、昇圧される（ｉ₂点→ｊ₂点）。つまり、ディフューザ部１９ｃでは通路面積の拡大により、冷媒の速度エネルギが圧力エネルギに変換されるため、冷媒の圧力が上昇する。

ディフューザ部１９ｃから流出した冷媒は、流出側蒸発器２０へ流入して、送風ファン２０ａにより循環送風される庫内空気から吸熱して蒸発する（ｊ₂点→ｋ₂点）。これにより、庫内送風空気が冷却される。そして、吸引側蒸発器２３から流出した冷媒は、第２圧縮機２１に吸入され、中間圧となるまで圧縮される（ｋ₂点→ｌ₂点）。

この際、制御装置は、第２圧縮機２１の吸引作用によって、エジェクタ１９の下流側から冷媒を吸入して、エジェクタ１９の駆動流の流量低下を抑制して、エジェクタ１９に吸引作用を発揮させることができるように、第２圧縮機２１の第２電動モータ２１ｂの作動を制御する。

さらに、第２圧縮機２１の冷媒吐出能力に応じて、サイクルの高圧側冷媒圧力、すなわち第１圧縮機１１の吐出冷媒圧力が不必要に上昇しないように、第１圧縮機１１の第１電動モータ１１ｂの作動を制御する。第２圧縮機２１から吐出された冷媒は、前述の如く、合流部２０にて内部熱交換器１５の中間圧側冷媒流路１５ｂから流出した冷媒と合流して（ｌ₂点→ｅ₂点）、第１圧縮機１１に吸入される。

一方、第２分岐部１８から固定絞り２２側へ流入した冷媒は、さらに低圧冷媒となるまで等エンタルピ的に減圧膨張される（ｇ₂点→ｍ₂点）。固定絞り２２にて減圧膨張された低圧冷媒は、吸引側蒸発器２３へ流入し、送風ファン２０ａから送風された流出側蒸発器２０通過後の庫内送風空気から吸熱して蒸発する（ｍ₂点→ｎ₂点）。

これにより、庫内送風空気がさらに冷却される。そして、吸引側蒸発器２３から流出した冷媒は、前述の如く、冷媒吸引口１９ｂからエジェクタ１９内へ吸引される（ｎ₂点→ｉ₂点）。

本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００は、上述の如く作動するので、以下のような優れた効果を得ることができる。

（Ａ）第２分岐部１８において、流量比Ｇｎｏｚ／Ｇｅが最適流量比となるように、冷媒の流れを分流しているので、流出側蒸発器２０および吸引側蒸発器２３の双方へ適切に冷媒を供給できる。従って、流出側蒸発器２０および吸引側蒸発器２３の双方で同時に冷却作用を発揮できる。

この際、吸引側蒸発器２３の冷媒蒸発圧力は第２固定絞り２２にて減圧された後の圧力となり、流出側蒸発器２０の冷媒蒸発圧力は、吸引側蒸発器２３の冷媒蒸発圧力をディフューザ部１９ｃで昇圧した後の圧力となる。従って、流出側蒸発器２０の冷媒蒸発温度よりも吸引側蒸発器２３の冷媒蒸発温度を低くすることができる。

そして、送風ファン２０ａの送風空気の流れ方向に対して、冷媒蒸発温度が高い流出側蒸発器２０を上流側に配置し、冷媒蒸発温度が低い吸引側蒸発器２３を下流側に配置しているので、流出側蒸発器２０における冷媒蒸発温度と送風空気との温度差および吸引側蒸発器２３における冷媒蒸発温度と送風空気との温度差を確保できる。その結果、流出側蒸発器２０および吸引側蒸発器２３の双方における熱交換効率を向上できる。

（Ｂ）エジェクタ１９の駆動流が流量低下するような運転条件、すなわち、エジェクタ１９の吸引能力が低下するような運転条件となっても、第２圧縮機２１（第２圧縮手段２１ａ）の吸引作用によって、エジェクタ１９のディフューザ部１９ｃの下流側から冷媒を吸入して、エジェクタ１９の駆動流の流量低下を抑制できる。従って、エジェクタ１９の吸引能力を補助して、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させることができる。

第２圧縮機２１の冷媒吐出能力を増加させたとしても、第１圧縮手段１１ａの冷媒吐出能力を調整することができるので、サイクルの高圧側冷媒圧力が不必要に上昇してしまうことを回避できる。従って、不必要にＣＯＰを低下させてしまうことがない。その結果、駆動流の流量変動が生じ得る運転条件であっても、ＣＯＰを低下させることなく、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させることができる。

このような効果は、高圧冷媒と低圧冷媒との圧力差が大きい冷凍サイクル装置、例えば、本実施形態のように、冷却対象空間である冷凍庫内温度を極低温（例えば、−３０℃〜−１０程度）まで低下させる冷凍サイクル装置において、極めて有効である。

（Ｃ）第１圧縮機１１→放熱器１２→第１分岐部１３→温度式膨張弁１４→内部熱交換器１５の中間圧側冷媒流路１５ｂ→合流部１６→第１圧縮機１１の順に冷媒を循環させる冷凍サイクルを、内部熱交換器１５によって、吸引側蒸発器２３および流出側蒸発器２０へ流入する冷媒を冷却するために利用している。

従って、吸引側蒸発器２３および流出側蒸発器２０へ流入する冷媒のエンタルピを減少させて、吸引側蒸発器２３および流出側蒸発器２０にて発揮できる冷凍能力を増大させることができ、ＣＯＰを向上させることができる。

（Ｄ）流出側蒸発器２０および吸引側蒸発器２３といった蒸発器を通過する冷媒は、第１圧縮機１１→放熱器１２→第１分岐部１３→内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ→第１固定絞り１７→第２分岐部１８→エジェクタ１９→流出側蒸発器２０→第２圧縮機２１→合流部１６→第１圧縮機１１の順に流れ、さらに、第１圧縮機１１→放熱器１２→第１分岐部１３→内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ→第１固定絞り１７→第２分岐部１８→第２固定絞り２２→吸引側蒸発器２３→エジェクタ１９→流出側蒸発器２０→第２圧縮機２１→合流部１６→第１圧縮機１１（第１圧縮手段１１ａ）の順に流れる。

つまり、流出側蒸発器２０および吸引側蒸発器２３といった蒸発器を通過する冷媒の流れが環状となるので、冷媒に第１、第２圧縮機１１、２１の潤滑用のオイル（冷凍機油）を混入させても、このオイルが流出側蒸発器２０および吸引側蒸発器２３内等に滞留してしまうことを回避できる。その結果、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させることができる。

（Ｅ）第１圧縮手段１１ａに、合流部１６にて合流した中間圧気相冷媒を吸入させることができるので、第２圧縮手段２１ａ吐出冷媒のみを吸入させる場合に対して、第１圧縮手段１１ａにおいて冷媒を等エントロピ的に圧縮する際の圧縮仕事量を低減させて、より一層、ＣＯＰを向上できる。

（Ｆ）第１固定絞り１７にて減圧された冷媒（図２のｇ₂点）が気液二相状態となるので、エジェクタ１９のノズル部１９ａへ気液二相状態の冷媒を流入させることができる。従って、ノズル部１９ａへ液相冷媒を流入させる場合に対して、ノズル部１９ａにおける冷媒の沸騰を促進させることができ、ノズル効率を向上させることができる。

従って、回収エネルギ量を増加させて、ディフューザ部１９ｃにおける昇圧量を増加させることができるので、より一層、ＣＯＰを向上できる。さらに、ノズル部１９ａへ液相冷媒を流入させる場合に対して、ノズル部１９ａの冷媒通路面積を拡大することができるので、ノズル部１９ａの加工が容易となる。その結果、エジェクタ１９の製造コストを低減して、エジェクタ式冷凍サイクル１００全体としての製造コストを低減できる。

（第２実施形態）
本実施形態では、図３の全体構成図に示すように、第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、補助内部熱交換器２５を追加するとともに、流出側蒸発器２０を廃止した例を説明する。なお、図３では、第１実施形態と同一もしくは均等部分には同一の符号を付している。このことは、以下の図面においても同様である。

本実施形態の補助内部熱交換器２５の基本的構成は、第１実施形態の内部熱交換器１５と同様である。この補助内部熱交換器２５は、高圧側冷媒流路２５ａを通過する第１分岐部１３から内部熱交換器１５側へ流出した冷媒と、低圧側冷媒流路２５ｂを通過するエジェクタ１９のディフューザ部１９ｃから流出した冷媒との間で熱交換を行うものである。

より具体的には、本実施形態における高圧側冷媒流路２５ａを通過する冷媒は、内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ出口側から第１固定絞り１７へ至る冷媒流路を流通する冷媒である。従って、第１分岐部１３から内部熱交換器１５側へ流出した冷媒は、内部熱交換器１５→補助内部熱交換器２５→第１固定絞り１７の順に流れる。その他の構成は、第１実施形態と同様である。

次に、上記構成における本実施形態の作動を図４のモリエル線図に基づいて説明する。なお、図４における冷媒の状態を示す符号は、図２における同様の冷媒の状態を示す符号と同一の符号を用いるとともに添字のみを変更している。このことは、以下の実施形態におけるモリエル線図においても同様である。

本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００作動させると、ディフューザ部１９ｃから流出した冷媒が補助内部熱交換器２５の低圧側冷媒流路２５ｂにて蒸発して、第２圧縮機２１へ吸入される冷媒のエンタルピが増加する（図４のｊ₄点→ｋ₄点）。さらに、内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａから流出した冷媒が補助内部熱交換器２５の高圧側冷媒流路２５ｂにて放熱し、そのエンタルピが減少する（図４のｆ₄点→ｆ’₄点）。

その他の作動は、第１実施形態と同様である。従って、本実施形態では、吸引側蒸発器２３にて冷却作用を発揮できるだけでなく、第１実施形態の（Ｂ）〜（Ｆ）と同様の効果を得ることができる。さらに、補助内部熱交換器２５の作用によって、吸引側蒸発器２３流入冷媒のエンタルピを減少させて、吸引側蒸発器２３にて発揮できる冷凍能力を増大させることができるので、より一層、ＣＯＰを向上できる。

さらに、本実施形態では、第１分岐部１３から内部熱交換器１５側へ流出した冷媒を内部熱交換器１５→補助内部熱交換器２５→第１固定絞り１７の順に通過させているので、効率的に吸引側蒸発器２３流入冷媒のエンタルピを減少させることができる。その理由は、内部熱交換器１５の中間圧側冷媒流路１５ｂを流れる中間圧冷媒に対して、補助内部熱交換器２５の低圧側冷媒流路２５ｂを流れる低圧冷媒の温度が低くなるからである。

もちろん、中間圧冷媒と低圧冷媒との温度差が小さくなる場合等には、第１分岐部１３から内部熱交換器１５側へ流出した冷媒を補助内部熱交換器２５の高圧側冷媒流路２５ａ→内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ→第１固定絞り１７の順に通過させてもよい。

（第３実施形態）
本実施形態では、図５の全体構成図に示すように、第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、補助放熱器２４を追加した例を説明する。補助放熱器２４は、第１分岐部１３から内部熱交換器１５側へ流出した高圧冷媒と冷却ファン１２ａにより送風される庫外空気（外気）とを熱交換させることによって、高圧冷媒をさらに放熱させて冷却する放熱用熱交換器である。

なお、図５では、図示の明確化のため、冷却ファン１２ａを放熱器１２近傍に配置しているが、この冷却ファン１２ａは、補助放熱器２４にも庫外空気を送風する。もちろん、放熱器１２および補助放熱器２４に、それぞれ独立した送風ファンから庫外空気を送風するようにしてもよい。

また、本実施形態の放熱器１２は、上述の実施形態に対して、熱交換面積を縮小することによって、その熱交換能力を低下させている。さらに、図５に示すように、本実施形態では、第１分岐部１３から内部熱交換器１５側へ流出した冷媒は、補助放熱器２４→内部熱交換器１５→第１固定絞り１７の順に流れる。

さらに、本実施形態の第１分岐部１３は、放熱器１２の熱交換能力の低下に伴って、補助放熱器２４側へ流出する冷媒流量が、温度式膨張弁１４側へ流出する冷媒流量よりも多くなるように構成されている。このような流量調整は、第１分岐部１３内の各冷媒通路の冷媒通路面積等を調整することで行うことができる。その他の構成は、第１実施形態と同様である。

次に、本実施形態の作動を図６のモリエル線図に基づいて説明する。本実施形態では、第１圧縮機１１吐出冷媒（図６のａ₆点）が放熱器１２にて放熱して凝縮し、気液二相状態となる（ａ₆点→ｂ₆点）。これは、上述の第１実施形態に対して放熱器１２の熱交換能力を低下させているからである。

放熱器１２から流出した高圧冷媒は、第１分岐部１３へ流入し、温度式膨張弁１４側へ流出する冷媒流れと補助放熱器２４側へ流出する冷媒流れとに分流される。補助放熱器２４側へ流入した冷媒は、補助放熱器２４→内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａの順に流れて、そのエンタルピをさらに減少させる（ｂ₆点→ｂ’₆点→ｆ₆点）。

その他の作動は、第１実施形態と同様である。従って、本実施形態では、第１実施形態の（Ａ）〜（Ｆ）と同様の効果を得ることができるとともに、補助放熱器２４の作用によって、吸引側蒸発器２３流入冷媒のエンタルピを減少させて、吸引側蒸発器２３および流出側蒸発器２０にて発揮できる冷凍能力を増大させることができる。

さらに、第１分岐部１３から補助放熱器２４側へ流出する冷媒流量が、温度式膨張弁１４側へ流出する冷媒流量より多くなるように調整されているので、吸引側蒸発器２３および流出側蒸発器２０へ供給される冷媒流量を増加させることができる。その結果、吸引側蒸発器２３および流出側蒸発器２０にて発揮される冷却能力を増加させることができる。

さらに、本実施形態では、第１分岐部１３から内部熱交換器１５側へ流出した冷媒を補助放熱器２４→内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ→第１固定絞り１７の順に通過させているので、効率的に吸引側蒸発器２３流入冷媒のエンタルピを減少させることができる。その理由は、内部熱交換器１５の中間圧側冷媒流路１５ｂを流れる中間圧冷媒に対して、補助放熱器２４にて冷媒と熱交換する庫外空気の温度が高くなるからである。

もちろん、中間圧冷媒と庫外空気との温度差が小さくなる場合等には、第１分岐部１３から内部熱交換器１５側へ流出した冷媒を内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ→補助放熱器２４→第１固定絞り１７の順に通過させてもよい。

（第４実施形態）
本実施形態では、図７の全体構成図に示すように、第３実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、第２実施形態と同様の補助内部熱交換器２５を追加するとともに、流出側蒸発器２０を廃止している。

従って、本実施形態では、第１分岐部１３から内部熱交換器１５側へ流出した冷媒は、補助放熱器２４→内部熱交換器１５→補助内部熱交換器２５→第１固定絞り１７の順に流れる。その他の構成は、第３実施形態と同様である。

次に、本実施形態の作動を図８のモリエル線図に基づいて説明する。本実施形態では、放熱器１２から流出した高圧冷媒が、第１分岐部１３にて、温度式膨張弁１４側へ流出する冷媒流れと補助放熱器２４側へ流出する冷媒流れとに分流される。

第１分岐部１３から補助放熱器２４側へ流入した冷媒は、第３実施形態と同様に、補助放熱器２４→内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ順に流れ、そのエンタルピをさらに減少させる（図８のｂ₈点→ｂ’₈点→ｆ₈点）。

さらに、第２実施形態と同様に、ディフューザ部１９ｃから流出した冷媒が補助内部熱交換器２５の低圧側冷媒流路２５ｂにて蒸発して、第２圧縮機２１へ吸入される冷媒のエンタルピが増加する（ｊ₈点→ｋ₈点）。また、内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａから流出した冷媒が補助内部熱交換器２５の高圧側冷媒流路２５ｂにて冷却され、そのエンタルピが減少する（ｆ₈点→ｆ’₈点）。

その他の作動は、第３実施形態と同様である。従って、本実施形態では、吸引側蒸発器２３にて冷却作用を発揮できるだけでなく、第１実施形態の（Ｂ）〜（Ｆ）と同様の効果を得ることができる。さらに、補助放熱器２４および補助内部熱交換器２５の作用によって、吸引側蒸発器２３流入冷媒のエンタルピを減少させて、吸引側蒸発器２３にて発揮できる冷凍能力を増大させることができるので、より一層、ＣＯＰを向上できる。

さらに、本実施形態では、第１分岐部１３から内部熱交換器１５側へ流出した冷媒を補助放熱器２４→内部熱交換器１５→補助内部熱交換器２５→第１固定絞り１７の順に通過させているので、第２、第３実施形態と同様に、効率的に吸引側蒸発器２３流入冷媒のエンタルピを減少させることができる。

（第５実施形態）
図９、１０により、本発明のエジェクタ式冷凍サイクル２００を第１実施形態と同様の冷凍機に適用した例を説明する。図９は、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００の全体構成図である。なお、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００は、その前提となる第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、構成機器の変更およびその接続態様の変更、すなわちサイクル構成を変更したものである。

図９に示すように、本実施形態では、第２分岐部１８を廃止して、第１固定絞り１７から流出した冷媒の全流量をエジェクタ１９のノズル部１９ａへ流入させる。流出側蒸発器２０を廃止して、エジェクタ１９のディフューザ部１９ｃの出口側に、ディフューザ部１９ｃから流出した冷媒の気液を分離して、サイクル内の余剰冷媒を貯える流出側気液分離器としてのアキュムレータ２６を設けている。

アキュムレータ２６の気相冷媒出口には、第２圧縮機２１の吸入口が接続され、液相冷媒出口には、第２固定絞り２２が接続されている。また、第２固定絞り２２の出口側には、吸引側蒸発器２３の入口側が接続されている。さらに、本実施形態では、吸引側蒸発器２３出口側と第２圧縮機２１吸入口側とを接続するオイル戻し通路２７が設けられている。

このオイル戻し通路２７は、吸引側蒸発器２３の出口側から第２圧縮機２１の吸入口側へ冷凍機油を戻すための通路である。また、オイル戻し通路２７には、オイル戻し通路２７を開閉するオイル戻し用開閉弁２７ａが配置されている。このオイル戻し用開閉弁２７ａは、制御装置から出力される制御電圧によって、開閉作動が制御される電磁弁である。

さらに、オイル戻し用開閉弁２７ａが開弁した際の冷媒通路面積は、オイル戻し通路２７の冷媒通路面積よりも小さく形成されている。従って、オイル戻し通路２７を流通する冷媒は、オイル戻し用開閉弁２７ａを通過する際に減圧される。その他の構成は、第１実施形態と同様である。

次に、上記構成における本実施形態の作動を図１０のモリエル線図に基づいて説明する。本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００では、庫内を冷却する通常運転モードと庫内を冷却しながら第２圧縮機２１へ冷凍機油を戻すオイル戻し運転モードとを、所定時間毎に切り替えている。なお、図１０（ａ）は、通常運転モードのモリエル線図であり、図１０（ｂ）は、オイル戻し運転モードのモリエル線図である。

まず、通常運転モードでは、制御装置が、制御装置が第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、冷却ファン１２ａ、送風ファン２０ａを作動させる。さらに、制御装置が、オイル戻し用開閉弁２７ａを閉弁状態とする。

従って、第１圧縮機１１吐出冷媒（図１０（ａ）のａ_10a点）が、放熱器１２にて冷却され、第１分岐部１３にて分岐される。第１分岐部１３から温度式膨張１４側へ流出した冷媒は、第１実施形態と同様に、温度式膨張弁１４→内部熱交換器１５→合流部１６→第１圧縮機１１の順に流れる（ｂ_10a点→ｃ_10a点→ｄ_10a点→ｅ_10a点）。

一方、第１分岐部１３から内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ側へ流出した冷媒は、第１実施形態と同様に、内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ→第１固定絞り１７の順に流れ（ｂ_10a点→ｆ_10a点→ｇ_10a点）、第１固定絞り１７から流出した冷媒の全流量がエジェクタ１９のノズル部１９ａへ流入する。

エジェクタ１９のノズル部１９ａへ流入した冷媒は、ノズル部１９ａにて、等エントロピ的に減圧膨張する（ｇ_10a点→ｈ_10a点）。そして、第１実施形態と同様に、ノズル部１９ａから噴射された噴射冷媒と冷媒吸引口１９ｂから吸引された吸引冷媒がエジェクタ１９のディフューザ部１９ｃにて混合され（ｈ_10a点→ｉ_10a点、ｎ_10a点→ｉ_10a点）、昇圧される（ｉ_10a点→ｊ_10a点）。

次に、ディフューザ部１９ｃから流出した冷媒は、アキュムレータ２６にて気液分離される（ｊ_10a点→ｋ１_10a点およびｊ_10a点→ｋ２_10a点）。さらに、アキュムレータ２６の気相冷媒出口から流出した冷媒は、第２圧縮機２１に吸入され、中間圧となるまで圧縮される（ｋ１_10a点→ｌ_10a点）。

この際、制御装置は、第２圧縮機２１の吸引作用によって、エジェクタ１９の下流側から冷媒を吸入して、エジェクタ１９の駆動流を確保できるように、第２圧縮機２１の第２電動モータ２１ｂの作動を制御する。さらに、第２圧縮機２１の冷媒吐出能力に応じて、サイクルの高圧側冷媒圧力、すなわち第１圧縮機１１の吐出冷媒圧力が不必要に上昇しないように、第１圧縮機１１の第１電動モータ１１ｂの作動を制御する。

さらに、第２圧縮機２１から吐出された冷媒は、前述の如く、合流部２０にて内部熱交換器１５の中間圧側冷媒流路１５ｂから流出した冷媒と合流して（ｌ_10a点→ｅ_10a点）、第１圧縮機１１に吸入される。

一方、アキュムレータ２６の液相冷媒出口から第２固定絞り２２へ流入した冷媒は、さらに低圧冷媒となるまで等エンタルピ的に減圧膨張される（ｋ２_10a点→ｍ_10a点）。固定絞り２２にて減圧膨張された低圧冷媒は、吸引側蒸発器２３へ流入し、送風ファン２０ａにより循環送風される庫内送風空気から吸熱して蒸発する（ｍ_10a点→ｎ_10a点）。これにより、庫内空気が冷却される。

そして、吸引側蒸発器２３から流出した冷媒は、オイル戻し用開閉弁２７ａが閉弁状態となっているので、その全流量が、冷媒吸引口１９ｂからエジェクタ１９内へ吸引される（ｎ_10a点→ｉ_10a点）。

次に、オイル戻し運転モードについて説明する。このオイル戻し運転モードは、通常運転モードが予め定めた第１基準時間継続された際に実行される。そして、このオイル戻し運転モードは予め定めた第２基準時間継続される。この第２基準時間は、第１基準時間に対して充分に短く設定されている。

オイル戻し運転モードでは、制御装置が、オイル戻し用開閉弁２７ａを開弁させ、第２圧縮機２１の冷媒吐出能力を増加させる。このため、図１０（ｂ）のモリエル線図に示すように、吸引側蒸発器２３から流出した冷媒の一部が、第２圧縮機２１の吸引作用によって、オイル戻し通路２７側へ流入する。

オイル戻し通路２７へ流入した冷媒は、オイル戻し用開閉弁２７ａを通過する際に圧力低下して（ｎ_10b点→ｎ’_10b点）、第２圧縮機２１へ吸入される（ｎ’_10b点）。これにより、冷媒とともに吸引側蒸発器２３へ流入した冷凍機油が第２圧縮機２１へ吸入される。

本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００は、上述の如く作動するので、吸引側蒸発器２３にて冷却作用を発揮できるとともに、第１実施形態の（Ｂ）、（Ｃ）、（Ｅ）、（Ｆ）と同様の効果を得ることができる。

さらに、（Ｇ）オイル戻し通路２７およびオイル戻し用開閉弁２７ａを備えているので、オイル戻し運転モードを実行することができる。その結果、冷媒に第１、第２圧縮手段１１ａ、２１ａの潤滑用の冷凍機油を混入させても、冷凍機油が吸引側蒸発器２３内に滞留してしまうことを回避できる。その結果、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させることができる。

なお、本実施形態では、オイル戻し通路２７にオイル戻し用開閉弁２７ａを設けた例を説明したが、オイル戻し用開閉弁２７ａを廃止して、吸引側蒸発器２３側から第２圧縮機２１側へ冷媒（冷凍機油）が流れることのみを許容するオイル戻し用逆止弁を設けてもよい。

（第６実施形態）
本実施形態では、図１１の全体構成図に示すように、第５実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００に対して、第３実施形態と同様の流出側蒸発器２０および補助放熱器２４を追加している。

さらに、第５実施形態に対して、放熱器１２の熱交換能力を低下させるとともに、第１分岐部１３にて補助放熱器２４側へ流出する冷媒流量が温度式膨張弁１４側へ流出する冷媒流量よりも多くなるように構成されている。その他の構成は、第５実施形態と同様である。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００を作動させると、図１２のモリエル線図に示すように、通常運転モードおよびオイル戻し運転モードのいずれの運転モードにおいても、第１分岐部１３から補助放熱器２４側へ流入した冷媒が、補助放熱器２４→内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ順に流れる際に、そのエンタルピを減少させる（ｂ_12a点→ｂ’_12a点→ｆ_12a点）。

さらに、ディフューザ部１９ｃから流出した冷媒は、流出側蒸発器２０へ流入して、送風ファン２０ａにより循環送風される庫内空気から吸熱して蒸発する（ｊ_12a点→ｋ_12a点）。これにより、庫内送風空気が冷却される。なお、図１２（ａ）は、通常運転モードのモリエル線図であり、図１２（ｂ）は、オイル戻し運転モードのモリエル線図である。その他の作動は、第５実施形態と同様である。

従って、本実施形態では、第５実施形態と同様の効果を得ることができるとともに、第３実施形態と同様に、補助放熱器２４の作用によって、吸引側蒸発器２３流入冷媒のエンタルピを減少させて、吸引側蒸発器２３および流出側蒸発器２０にて発揮できる冷凍能力を増大させることができる。

さらに、第１分岐部１３から補助放熱器２４側へ流出する冷媒流量が、温度式膨張弁１４側へ流出する冷媒流量より多くなるように調整されているので、吸引側蒸発器２３および流出側蒸発器２０へ供給される冷媒流量を増加させることができる。その結果、吸引側蒸発器２３および流出側蒸発器２０にて発揮される冷却能力を増加させることができる。

（第７実施形態）
図１３、１４により、本発明のエジェクタ式冷凍サイクル３００を第１実施形態と同様の冷凍機に適用した例を説明する。図１３は、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００の全体構成図である。なお、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００は、その前提となる第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、構成機器の変更およびその接続態様の変更、すなわちサイクル構成を変更したものである。

図１３に示すように、本実施形態では、第１圧縮機１１の吐出口側に、第１実施形態と同様の第１分岐部１３を配置している。第１分岐部１３の一方の冷媒流出口には、第１放熱器１２１が接続され、他方の冷媒流出口には、第２放熱器１２２が接続されている。

第１放熱器１２１は、第１分岐部１３の一方の冷媒流出口から流出した高圧冷媒と、冷却ファン１２１ａにより送風される庫外空気（外気）とを熱交換させて、高圧冷媒を放熱させて冷却する放熱用熱交換器である。また、第２放熱器１２２は、第１分岐部１３の他方の冷媒流出口から流出した高圧冷媒と、冷却ファン１２２ａにより送風される庫外空気（外気）とを熱交換させて、高圧冷媒を放熱させて冷却する放熱用熱交換器である。

さらに、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００では、第１放熱器１２１の熱交換面積を、第２放熱器１２２に対して縮小させることによって、第１放熱器１２１の熱交換能力（放熱性能）を第２放熱器１２２の熱交換能力よりも低下させている。冷却ファン１２１ａ、１２２ａは、制御装置から出力される制御電圧によって回転数（送風空気量）が制御される電動式送風機である。本実施形態の冷却ファン１２１ａ、１２２ａは、それぞれ放熱器１２１、１２２の放熱能力を調整する放熱能力調整手段を構成している。

第１放熱器１２１の出口側には、第１実施形態と同様の高圧側減圧手段としての温度式膨張弁１４が接続されている。さらに、温度式膨張弁１４の出口側には、第１実施形態と同様の内部熱交換器１５の中間圧側冷媒流路１５ｂが接続されている。内部熱交換器１５の中間圧側冷媒流路１５ｂの冷媒流れ下流側のサイクル構成は、第１実施形態と同様である。

一方、第２放熱器１２２の出口側には、内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａが接続されている。内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａの冷媒流れ下流側のサイクル構成は、第１実施形態と同様である。

次に、本実施形態の作動を図１４のモリエル線図に基づいて説明する。本実施形態では、第１圧縮機１１吐出冷媒（図１４のａ₁₄点）が第１分岐部１３へ流入し、第１放熱器１２１側へ流入する冷媒流れと第２放熱器１２２側へ流入する冷媒流れとに分流される。

第１放熱器１２１側へ流入した冷媒は、冷却ファン１２１ａから送風された送風空気（外気）と熱交換して放熱して凝縮する（ａ₁₄点→ｂ１₁₄点）。一方、第２放熱器１２２側へ流入した冷媒は、冷却ファン１２２ａから送風された送風空気（外気）と熱交換して放熱して凝縮する（ａ₁₄点→ｂ２₁₄点）。

この際、第１放熱器１２１の熱交換能力が、第２放熱器１２２の熱交換能力よりも低く設定されているので、第１放熱器１２１から流出した冷媒のエンタルピは、第２放熱器１２２から流出した冷媒のエンタルピよりも高くなる。

第１放熱器１２１から流出した冷媒は、温度式膨張弁１４にて等エンタルピ的に減圧膨張される（ｂ１₁₄点→ｃ₁₄点）。一方、第２放熱器１２２から流出した冷媒は、内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａにて放熱して、そのエンタルピをさらに減少させる（ｂ２₁₄点→ｆ₁₄点）。その他の作動は、第１実施形態と同様である。

従って、本実施形態では、第１実施形態の（Ａ）〜（Ｃ）、（Ｅ）、（Ｆ）と同様の効果を得ることができる。

さらに、流出側蒸発器２０および吸引側蒸発器２３といった蒸発器を通過する冷媒は、第１圧縮機１１→第１分岐部１３→第２放熱器１２２→内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ→第１固定絞り１７→第２分岐部１８→エジェクタ１９→流出側蒸発器２０→第２圧縮機２１→合流部１６→第１圧縮機１１の順に流れ、さらに、第１圧縮機１１→第１分岐部１３→第２放熱器１２２→内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ→第１固定絞り１７→第２分岐部１８→第２固定絞り２２→吸引側蒸発器２３→エジェクタ１９→流出側蒸発器２０→第２圧縮機２１→合流部１６→第１圧縮機１１の順に流れる。

つまり、流出側蒸発器２０および吸引側蒸発器２３といった蒸発器を通過する冷媒の流れが環状となるので、冷媒に第１、第２圧縮機１１、２１の潤滑用のオイル（冷凍機油）を混入させても、このオイルが流出側蒸発器２０および吸引側蒸発器２３内等に滞留してしまうことを回避できる。その結果、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させることができる。

さらに、第１放熱器１２１および第２放熱器１２２の熱交換能力（放熱性能）を独立に変化させることができるので、例えば、第２放熱器１２２の熱交換能力と、吸引側蒸発器２３の熱交換能力（吸熱性能）とを容易に適合させることができる。従って、エジェクタ式冷凍サイクルの作動を、より一層、安定化させやすい。

（第８実施形態）
本実施形態では、図１５の全体構成図に示すように、第７実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００に対して、第２実施形態と同様の補助内部熱交換器２５を追加するとともに、流出側蒸発器２０を廃止している。

本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００作動させると、図１６のモリエル線図に示すように、ディフューザ部１９ｃから流出した冷媒が補助内部熱交換器２５の低圧側冷媒流路２５ｂにて蒸発して、第２圧縮機２１吸入冷媒のエンタルピが増加する（ｊ₁₆点→ｋ₁₆点）。

さらに、内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａから流出した冷媒が、補助内部熱交換器２５の高圧側冷媒流路２５ａにて放熱して、そのエンタルピをさらに減少させる（ｆ₁₆点→ｆ’₁₆点）。その他の作動は、第７実施形態と同様である。

従って、本実施形態では、吸引側蒸発器２３にて冷却作用を発揮できるだけでなく、第１実施形態の（Ｂ）、（Ｃ）、（Ｅ）、（Ｆ）と同様の効果を得ることができる。さらに、第７実施形態と同様に、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させることができる。

（第９実施形態）
本実施形態は、図１７に示すように、第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、放熱器１２出口側に、放熱器１２から流出した冷媒の気液を分離して余剰冷媒を貯える高圧側気液分離器として受液器１２ｂを設けたものである。この受液器１２ｂは、分離された飽和液相冷媒を下流側の第１分岐部１３へ導出させる。

本実施形態によれば、サイクルに負荷変動が生じても、第１分岐部１３に流入する冷媒（第１実施形態の図２のｂ₂点に対応）が、確実に飽和液相状態となるので、サイクルの作動を安定化させやすい。

（第１０実施形態）
本実施形態では、図１８に示すように、第２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、第９実施形態と同様の受液器１２ｂを設けている。これによれば、第９実施形態と同様に、サイクルの作動を安定化させやすい。もちろん、第３、第４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００および第５、第６実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００に対して、第９実施形態と同様の受益器１２ｂを設けてもよい。

（第１１実施形態）
本実施形態では、図１９に示すように、第３実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、補助放熱器２４出口側に、補助放熱器２４から流出した冷媒の気液を分離して余剰冷媒を貯える高圧側気液分離器として受液器２４ｂを設けている。この受液器２４ｂは、分離された飽和液相冷媒を下流側の内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａへ導出させる。

本実施形態によれば、サイクルに負荷変動が生じても、内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａに流入する冷媒（図６のｂ’₆点に対応）が、確実に飽和液相状態となるので、サイクルの作動を安定化させやすい。

（第１２実施形態）
本実施形態では、図２０に示すように、第４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、第１１実施形態と同様の受液器２４ｂを設けている。本実施形態によれば、第１１実施形態と同様に、サイクルの作動を安定化させやすい。

（第１３実施形態）
本実施形態では、図２１に示すように、第７実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００に対して、第１放熱器１２１および第２放熱器１２２の出口側に、それぞれ第１、第２放熱器１２１、１２２から流出した冷媒の気液を分離して余剰冷媒を貯える高圧側気液分離器としての第１、第２受液器１２１ｂ、１２２ｂを設けたものである。

この第１、第２受液器１２１ｂ、１２２ｂは、分離された飽和液相冷媒を、それぞれ下流側の温度式膨張弁１４および内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａへ導出させる。

本実施形態によれば、サイクルに負荷変動が生じても、第１受液器１２１ｂから温度式膨張弁１４へ流入する冷媒、および、第２受液器１２２ｂから内部熱交換器１５へ流入する冷媒（第７実施形態の図１４のｂ１₁₄点およびｂ２₁₄点に対応）が、確実に飽和液相状態となるので、サイクルの作動を安定化させやすい。

なお、本実施形態では、第１、第２受液器１２１ｂ、１２２ｂの双方を設けた例を説明したが、第１、第２受液器１２１ｂ、１２２ｂのうち、いずれか一方のみを設ける構成としてもよい。

（第１４実施形態）
第１４実施形態では、図２２に示すように、第８実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００に対して、第１３実施形態と同様の第１、第２受液器１２１ｂ、１２２ｂを設けている。本実施形態によれば、第１３実施形態と同様に、サイクルの作動を安定化させやすい。もちろん、本実施形態においても、第１、第２受液器１２１ｂ、１２２ｂのうち、いずれか一方のみを設ける構成としてもよい。

（第１５実施形態）
本実施形態では、図２３の全体構成図に示すように、第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、放熱器１２の構成を変更した例を説明する。

具体的には、本実施形態の放熱器１２は、冷媒を凝縮させる凝縮部１２ｃ、凝縮部１２ｃから流出した冷媒の気液を分離する気液分離部１２ｄ（受液部）、および、気液分離部１２ｄから流出した液相冷媒を過冷却する過冷却部１２ｅを有する、いわゆるサブクール型凝縮器として構成されている。その他の構成は、第１実施形態と同様である。

本実施形態によれば、サイクルに負荷変動が生じても、第１分岐部１３に流入する冷媒（第１実施形態の図２のｂ₂点に対応）が、確実に過冷却液相状態となるので、サイクルの作動を安定化させることができる。さらに、吸引側蒸発器２３および流出側蒸発器２０へ流入する冷媒のエンタルピを低下させて、吸引側蒸発器２３および流出側蒸発器２０にて発揮できる冷媒能力を増大できる。その結果、より一層、ＣＯＰを向上できる。

（第１６〜１８実施形態）
第１６実施形態では、図２４の全体構成図に示すように、第２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、第１５実施形態と同様に、放熱器１２としてサブクール型凝縮器を採用している。これによれば、第１５実施形態と同様に、サイクルの作動を安定化させることができるとともに、より一層、ＣＯＰを向上できる。

第１７実施形態では、図２５の全体構成図に示すように、第３実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、第１５実施形態と同様に、放熱器１２としてサブクール型凝縮器を採用している。これによれば、第１５実施形態と同様に、サイクルの作動を安定化させることができるとともに、より一層、ＣＯＰを向上できる。

第１８実施形態では、図２６の全体構成図に示すように、第４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、第１５実施形態と同様に、放熱器１２としてサブクール型凝縮器を採用している。これによれば、第１５実施形態と同様に、サイクルの作動を安定化させることができるとともに、より一層、ＣＯＰを向上できる。

もちろん、第５、第６実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００に対して、放熱器１２としてサブクール型凝縮器を採用してもよい。

（第１９実施形態）
本実施形態では、図２７の全体構成図に示すように、第７実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００に対して、第１放熱器１２１および第２放熱器１２２を、それぞれ第１５実施形態と同様のサブクール型凝縮器に変更している。

より具体的には、第１放熱器１２１および第２放熱器１２２は、それぞれ冷媒を凝縮させる凝縮部１２１ｃ、１２２ｃ、凝縮部１２１ｃ、１２２ｃから流出した冷媒の気液を分離する気液分離部１２１ｄ、１２２ｄ（受液部）、および、気液分離部１２１ｄ、１２２ｄから流出した液相冷媒を過冷却する過冷却部１２１ｅ、１２２ｅを有して構成されている。その他の構成は、第７実施形態と同様である。

本実施形態によれば、サイクルに負荷変動が生じても、第１放熱器１２１から温度式膨張弁１４へ流入する冷媒、および、第２放熱器１２２から内部熱交換器１５へ流入する冷媒（第７実施形態の図１４のｂ１₁₄点およびｂ２₁₄点に対応）が、確実に過冷却液相状態となるので、サイクルの作動を安定化させやすい。

さらに、吸引側蒸発器２３および流出側蒸発器２０へ流入する冷媒のエンタルピを低下させて、吸引側蒸発器２３および流出側蒸発器２０にて発揮できる冷媒能力を増大できる。その結果、より一層、ＣＯＰを向上できる。なお、本実施形態では、第１、第２放熱器１２１、１２２の双方をサブクール型凝縮器とした例を説明したが、第１、第２放熱器１２１、１２２のうち、いずれか一方のみをサブクール型凝縮器としてもよい。

（第２０実施形態）
本実施形態では、図２８の全体構成図に示すように、第８実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００に対して、第１放熱器１２１および第２放熱器１２２を、それぞれ第１９実施形態と同様のサブクール型凝縮器に変更している。

本実施形態によれば、第１９実施形態と同様に、サイクルの作動を安定化させやすくなるとともに、より一層、ＣＯＰを向上できる。もちろん、本実施形態においても、第１、第２放熱器１２１、１２２のうち、いずれか一方をサブクール型凝縮器としてもよい。

（第２１実施形態）
本実施形態では、図２９の全体構成図に示すように、第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、温度式膨張弁１４を廃止して、高圧側減圧手段として冷媒の圧力エネルギを機械的エネルギに変換して出力する膨張機４０を設けた例を説明する。

本実施形態では具体的に、膨張機４０として、スクロール型の容積型圧縮機構を採用している。もちろん、ベーン型、ローリングピストン型といった他の形式の容積型圧縮機構を採用してもよい。そして、容積型圧縮機構を圧縮機構として用いる場合の冷媒流れに対して逆流させるように冷媒を流すことで、冷媒を体積膨張させて減圧させながら、回転軸を回転させて機械的エネルギ（回転エネルギ）を出力させる。

また、膨張機４０の回転軸には、発電機４０ａの回転軸が直結されている。発電機４０ａは、膨張機４０が出力した機械的エネルギ（回転エネルギ）を電気エネルギに変換して出力するものである。さらに、発電機４０ａが出力した電気エネルギは、バッテリ４０ｂに貯えられる。その他の構成および作動は、第１実施形態と同様である。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００を作動させると、第１実施形態の（Ａ）〜（Ｆ）と同様の効果を得ることができるだけでなく、エジェクタ式冷凍サイクル１００全体としてのエネルギ効率を向上できる。

すなわち、本実施形態では、第１実施形態の温度式膨張弁１４において、冷媒が等エンタルピ的に減圧膨張する際に損失していたエネルギを膨張機４０で機械的エネルギとして回収できる。そして、回収した機械的エネルギを電気エネルギに変換することによって、損失していたエネルギを有効に活用することができる。その結果、エジェクタ式冷凍サイクル１００全体としてのエネルギ効率を向上できる。

なお、バッテリ４０ｂに蓄えられた電気エネルギは、エジェクタ式冷凍サイクル１００の各種電気式アクチュエータ１１ｂ、２１ｂ、１２ａ、２０ａに供給してもよいし、サイクル構成機器以外の外部の電気負荷に供給してもよい。

また、膨張機４０にて回収された機械的エネルギを、電気エネルギに変換することなく、そのまま機械的エネルギとして利用してもよい。例えば、膨張機４０の回転軸と第１、第２圧縮手段１１ａ、２１ａの回転軸とを連結して、第１、第２圧縮手段１１ａ、２１ａの補助動力源として利用すれば、エジェクタ式冷凍サイクル１００のＣＯＰを向上できる。

もちろん、膨張機４０から出力された機械的エネルギを、外部機器の駆動源として利用してもよい。例えば、外部機器としてフライホイールを採用すれば、膨張機にて回収された機械的エネルギを運動エネルギとして蓄えることができる。また、外部機器として発条装置（ぜんまいばね）を採用すれば、膨張機から出力された機械的エネルギを弾性エネルギとして蓄えることもできる。

さらに、本実施形態では、高圧側減圧手段として膨張機４０を採用した例を説明したが、もちろん、第１固定絞り１７を廃止して、ノズル前減圧手段として膨張機を採用してもよいし、第２固定絞り２２を廃止して、吸引側減圧手段として膨張機を採用してもよい。

（第２２〜２６実施形態）
第２２実施形態では、図３０の全体構成図に示すように、第２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、温度式膨張弁１４を廃止して、高圧側減圧手段として第２１実施形態と同様の膨張機４０、発電機４０ａおよびバッテリ４０ｂを設けている。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００を作動させると、第２実施形態と同様の効果を得ることができるだけでなく、第２１実施形態と同様にエジェクタ式冷凍サイクル１００全体としてのエネルギ効率を向上できる。

第２３実施形態では、図３１の全体構成図に示すように、第３実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、温度式膨張弁１４を廃止して、高圧側減圧手段として第２１実施形態と同様の膨張機４０、発電機４０ａおよびバッテリ４０ｂを設けている。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００を作動させると、第３実施形態と同様の効果を得ることができるだけでなく、第２１実施形態と同様にエジェクタ式冷凍サイクル１００全体としてのエネルギ効率を向上できる。

第２４実施形態では、図３２の全体構成図に示すように、第４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、温度式膨張弁１４を廃止して、高圧側減圧手段として第２１実施形態と同様の膨張機４０、発電機４０ａおよびバッテリ４０ｂを設けている。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００を作動させると、第４実施形態と同様の効果を得ることができるだけでなく、第２１実施形態と同様にエジェクタ式冷凍サイクル１００全体としてのエネルギ効率を向上できる。

第２５実施形態では、図３３の全体構成図に示すように、第７実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００に対して、温度式膨張弁１４を廃止して、高圧側減圧手段として第２１実施形態と同様の膨張機４０、発電機４０ａおよびバッテリ４０ｂを設けている。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００を作動させると、第７実施形態と同様の効果を得ることができるだけでなく、第２１実施形態と同様にエジェクタ式冷凍サイクル３００全体としてのエネルギ効率を向上できる。

第２６実施形態では、図３４の全体構成図に示すように、第８実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００に対して、温度式膨張弁１４を廃止して、高圧側減圧手段として第２１実施形態と同様の膨張機４０、発電機４０ａおよびバッテリ４０ｂを設けている。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００を作動させると、第８実施形態と同様の効果を得ることができるだけでなく、第２１実施形態と同様にエジェクタ式冷凍サイクル３００全体としてのエネルギ効率を向上できる。

もちろん、第２２〜第２６実施形態において、第１固定絞り１７を廃止して、ノズル前減圧手段として膨張機を採用してもよいし、第２固定絞り２２を廃止して、吸引側減圧手段として膨張機を採用してもよい。さらに、第５、第６実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００において、温度式膨張弁１４、第１、第２固定絞り１７、２２として膨張機を採用してもよい。

（第２７実施形態）
本実施形態では、図３５の全体構成図に示すように、第１実施形態の第１圧縮機１１および第２圧縮機２１を圧縮機１０として１つの圧縮機として構成した例を説明する。具体的には、圧縮機１０は、１つのハウジング１０ａ内に第１、第２圧縮手段１１ａ、２１ａの２つの圧縮手段および第１、第２圧縮手段１１ａ、２１ａを駆動する第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂを収容して構成された二段昇圧式の電動圧縮機である。

この第１、第２圧縮手段１１ａ、２１ａとしては、第１実施形態と同様に、スクロール型圧縮手段、ベーン型圧縮手段等の各種圧縮機構を採用できる。また、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂは、後述する制御装置から出力される制御信号によって、それぞれ独立して、その作動（回転数）が制御されるもので、交流モータ、直流モータのいずれの形式を採用してもよい。

そして、この回転数制御によって、第１、第２圧縮手段１１ａ、２１ａの冷媒吐出能力が、それぞれ独立して変更される。従って、本実施形態の第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂは、第１実施形態と同様に、それぞれ第１、第２圧縮手段１１ａ、２１ａの冷媒吐出能力を変更する第１、第２吐出能力変更手段を構成している。

ハウジング１０ａには、低圧冷媒を吸入する吸入ポート１０ｂ、中間圧冷媒を流入させる中間圧ポート１０ｃ、および、高圧冷媒を吐出する吐出ポート１０ｄが設けられている。そして、これらの各ポート１０ｂ〜１０ｄが、ハウジング１０ａ内部で第１、第２圧縮手段１１ａ、２１ａに接続されている。

具体的には、吸入ポート１０ｂは、第２圧縮手段２１ａの吸入口へ接続され、中間圧ポート１０ｃは、第２圧縮手段２１ａの吐出口と第１圧縮手段１１ａの吸入口に連通するように接続され、吐出ポート１０ｄは、第１圧縮手段１１ａの吐出口へ接続される。従って、第１圧縮手段１１ａは、第２圧縮手段２１ａから吐出された冷媒と中間圧ポート１０ｃから流入した冷媒とを混合した中間圧冷媒を吸入し圧縮して吐出することになる。

このため、図３５に示すように、圧縮機１０の吸入ポート１０ｂにエジェクタ１９のディフューザ部１９ｃ出口側を接続し、中間圧ポート１０ｃに内部熱交換器１５の中間圧側冷媒流路１５ｂ出口側を接続し、吐出ポート１０ｄに放熱器１２入口側を接続することで、第１実施形態と全く同様のサイクルが構成される。さらに、本実施形態の合流部１６は、圧縮機１０の内部に構成される。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００を作動させると、第１実施形態と全く同様に作動して、全く同様の効果を得ることができる。さらに、第１、第２圧縮手段１１ａ、２１ａを同一のハウジング１０ａに収容して、圧縮機１０として一体的に構成しているので、圧縮機１０の小型化および低コスト化ができる。延いては、エジェクタ式冷凍サイクル１００全体としての小型化および低コスト化ができる。

（第２８〜３２実施形態）
第２８実施形態では、図３６の全体構成図に示すように、第２７実施形態と同様に、第２実施形態の第１圧縮機１１および第２圧縮機２１を圧縮機１０として１つの圧縮機として構成している。つまり、圧縮機１０として二段昇圧式の電動圧縮機を採用することで、第２実施形態と全く同様のサイクルを構成している。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００を作動させると、第２実施形態と全く同様に作動して、全く同様の効果を得ることができる。さらに、圧縮機１０の小型化および低コスト化ができる。

第２９実施形態では、図３７の全体構成図に示すように、第２７実施形態と同様に、第３実施形態の第１圧縮機１１および第２圧縮機２１を圧縮機１０として１つの圧縮機として構成している。つまり、圧縮機１０として二段昇圧式の電動圧縮機を採用することで、第３実施形態と全く同様のサイクルを構成している。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００を作動させると、第３実施形態と全く同様に作動して、全く同様の効果を得ることができるとともに、圧縮機１０の小型化および低コスト化ができる。

第３０実施形態では、図３８の全体構成図に示すように、第２７実施形態と同様に、第４実施形態の第１圧縮機１１および第２圧縮機２１を圧縮機１０として１つの圧縮機として構成している。つまり、圧縮機１０として二段昇圧式の電動圧縮機を採用することで、第４実施形態と全く同様のサイクルを構成している。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００を作動させると、第４実施形態と全く同様に作動して、全く同様の効果を得ることができるとともに、圧縮機１０の小型化および低コスト化ができる。

第３１実施形態では、図３９の全体構成図に示すように、第２７実施形態と同様に、第７実施形態の第１圧縮機１１および第２圧縮機２１を圧縮機１０として１つの圧縮機として構成している。つまり、圧縮機１０として二段昇圧式の電動圧縮機を採用することで、第７実施形態と全く同様のサイクルを構成している。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００を作動させると、第７実施形態と全く同様に作動して、全く同様の効果を得ることができるとともに、圧縮機１０の小型化および低コスト化ができる。

第３２実施形態では、図４０の全体構成図に示すように、第２７実施形態と同様に、第８実施形態の第１圧縮機１１および第２圧縮機２１を圧縮機１０として１つの圧縮機として構成している。つまり、圧縮機１０として二段昇圧式の電動圧縮機を採用することで、第８実施形態と全く同様のサイクルを構成している。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００を作動させると、第８実施形態と全く同様に作動して、全く同様の効果を得ることができるとともに、圧縮機１０の小型化および低コスト化ができる。

もちろん、第５、第６実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００に対して、二段昇圧式の圧縮機１０を採用してもよい。

（第３３実施形態）
上述の各実施形態では、冷媒として通常のフロン系冷媒を採用し、第１圧縮機１１吐出冷媒の圧力が冷媒の臨界圧力を超えない亜臨界冷凍サイクルを構成した例を説明したが、本実施形態では、冷媒として二酸化炭素を採用し、第１圧縮機１１吐出冷媒の圧力が冷媒の臨界圧力以上となる超臨界冷凍サイクルを構成した例を説明する。

さらに、本実施形態では、図４１の全体構成図に示すように、第１実施形態に対して、ノズル前減圧手段である第１固定絞り１７を廃止している。その他の構成は、第１実施形態と同様である。

次に、図４２のモリエル線図により、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００の作動を説明する。本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００を作動させると、第１圧縮機１１吐出冷媒が放熱器１２にて放熱して冷却される。この際、放熱器１２を通過する冷媒は、凝縮することなく超臨界状態のまま放熱する（ａ₄₂点→ｂ₄₂点）。

放熱器１２から流出した冷媒は、第１分岐部１３へ流入し、温度式膨脹弁１４側へ流入する冷媒流れと内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ側へ流入する冷媒流れとに分流される。第１分岐部１３から内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ側へ流入した超臨界状態の高圧冷媒は、超臨界状態のままさらに放熱する（ｂ₄₂点→ｆ₄₂点）。

内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ側から流出した冷媒の流れは、第２分岐部１８へ流入し、エジェクタ１９のノズル部１９ａ側へ流入する冷媒流れと第２固定絞り２２側へ流入する冷媒流れとに分流される。第２分岐部１８からノズル部１９ａ側へ流出した超臨界状態の高圧冷媒は、ノズル部１９ａで等エントロピ的に減圧膨張する（ｆ₄₂点→ｈ₄₂点）。

一方、第２分岐部１８から第２固定絞り２２側へ流出した超臨界状態の高圧冷媒は、第２固定絞り２２にて等エンタルピ的に減圧膨張する（ｆ₄₂点→ｍ₄₂点）。以降の作動は、第１実施形態と同様である。従って、本実施形態の構成においても、第１実施形態の（Ａ）〜（Ｅ）と同様の効果を得ることができる。

さらに、超臨界冷凍サイクルでは、高圧側冷媒圧力が亜臨界冷凍サイクルよりも高くなるので、サイクルの高低圧差が拡大し、エジェクタ１９のノズル部１９ａにおける減圧量（図４２では、ｆ₄₂点とｈ₄₂点の圧力差）が増加する。これにより、ノズル部１９ａ入口側冷媒のエンタルピとノズル部１９ａ出口側冷媒のエンタルピとの差（回収エネルギ量）も増加するので、より一層、ＣＯＰを向上できる。

（第３４実施形態）
本実施形態では、図４３の全体構成図に示すように、第２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、第３３実施形態と同様に、第１固定絞り１７を廃止して、第１圧縮機１１吐出冷媒の圧力が冷媒の臨界圧力以上となる超臨界冷凍サイクルを構成している。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００を作動させると、第１実施形態の（Ｂ）〜（Ｅ）と同様の効果を得ることができるとともに、第２実施形態と同様のＣＯＰ向上効果を得ることができる。

さらに、図４４のモリエル線図に示すように、亜臨界冷凍サイクルを構成する場合よりもサイクルの高低圧差が拡大し、エジェクタ１９のノズル部１９ａにおける減圧量（図４４では、ｆ’₄₄点とｈ₄₄点の圧力差）が増加する。これにより、第３３実施形態と同様に、ノズル部１９ａ入口側冷媒のエンタルピとノズル部１９ａ出口側冷媒のエンタルピとの差（回収エネルギ量）も増加するので、より一層、ＣＯＰを向上できる。

（第３５実施形態）
本実施形態では、図４５の全体構成図に示すように、第３実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００において、第３３実施形態と同様に、第１固定絞り１７を廃止して、第１圧縮機１１吐出冷媒の圧力が冷媒の臨界圧力以上となる超臨界冷凍サイクルを構成している。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００を作動させると、第１実施形態の（Ａ）〜（Ｅ）と同様の効果を得ることができるとともに、第３実施形態と同様のＣＯＰ向上効果、および、冷却能力増加効果を得ることができる。

さらに、図４６のモリエル線図に示すように、亜臨界冷凍サイクルを構成する場合よりもサイクルの高低圧差が拡大して、エジェクタ１９のノズル部１９ａにおける減圧量（図４６では、ｆ₄₆点とｈ₄₆点の圧力差）が増加する。これにより、第３３実施形態と同様に、ノズル部１９ａ入口側冷媒のエンタルピとノズル部１９ａ出口側冷媒のエンタルピとの差（回収エネルギ量）も増加するので、より一層、ＣＯＰを向上できる。

（第３６実施形態）
本実施形態では、図４７の全体構成図に示すように、第４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００において、第３３実施形態と同様に、第１固定絞り１７を廃止して、第１圧縮機１１吐出冷媒の圧力が冷媒の臨界圧力以上となる超臨界冷凍サイクルを構成している。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００を作動させると、第１実施形態の（Ｂ）〜（Ｅ）と同様の効果を得ることができるとともに、第４実施形態と同様のＣＯＰ向上効果を得ることができる。

さらに、図４８のモリエル線図に示すように、亜臨界冷凍サイクルを構成する場合よりもサイクルの高低圧差が拡大し、エジェクタ１９のノズル部１９ａにおける減圧量（図４８では、ｆ’₄₈点とｈ₄₈点の圧力差）が増加する。これにより、第３３実施形態と同様に、ノズル部１９ａ入口側冷媒のエンタルピとノズル部１９ａ出口側冷媒のエンタルピとの差（回収エネルギ量）も増加するので、より一層、ＣＯＰを向上できる。

（第３７実施形態）
本実施形態では、図４９の全体構成図に示すように、第７実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００において、第３３実施形態と同様に、第１固定絞り１７を廃止して、第１圧縮機１１吐出冷媒の圧力が冷媒の臨界圧力以上となる超臨界冷凍サイクルを構成している。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００を作動させると、第１実施形態の（Ｂ）、（Ｃ）、（Ｅ）と同様の効果を得ることができる。さらに、第７実施形態と同様に、流出側蒸発器２０および吸引側蒸発器２３内等に滞留してしまうことを回避できるとともに、サイクルの作動を安定化させることができる。

さらに、図５０のモリエル線図に示すように、亜臨界冷凍サイクルを構成する場合よりもサイクルの高低圧差が拡大して、エジェクタ１９のノズル部１９ａにおける減圧量（図５０では、ｆ₅₀点とｈ₅₀点の圧力差）が増加する。これにより、第３３実施形態と同様に、ノズル部１９ａ入口側冷媒のエンタルピとノズル部１９ａ出口側冷媒のエンタルピとの差（回収エネルギ量）も増加するので、より一層、ＣＯＰを向上できる。

（第３８実施形態）
本実施形態では、図５１の全体構成図に示すように、第８実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００において、第３３実施形態と同様に、第１固定絞り１７を廃止して、第１圧縮機１１吐出冷媒の圧力が冷媒の臨界圧力以上となる超臨界冷凍サイクルを構成している。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００を作動させると、第１実施形態の（Ｂ）、（Ｃ）、（Ｅ）と同様の効果を得ることができる。さらに、第８実施形態と同様に、冷凍機油が流出側蒸発器２０および吸引側蒸発器２３内等に滞留してしまうことを回避できるとともに、サイクルの作動を安定化させることができる。

さらに、図５２のモリエル線図に示すように、亜臨界冷凍サイクルを構成する場合よりもサイクルの高低圧差が拡大し、エジェクタ１９のノズル部１９ａにおける減圧量（図５２では、ｆ’₅₂点とｈ₅₂点の圧力差）が増加する。これにより、第３３実施形態と同様に、ノズル部１９ａ入口側冷媒のエンタルピとノズル部１９ａ出口側冷媒のエンタルピとの差（回収エネルギ量）も増加するので、より一層、ＣＯＰを向上できる。

なお、第３３〜第３８実施形態では、第１〜第４、第７、第８実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００、３００を超臨界冷凍サイクルとして構成した例を説明したが、もちろん、第５、第６実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００を超臨界冷凍サイクルとして構成してもよい。

（第３９実施形態）
図５３、５４により本発明の第３９実施形態を説明する。ところで、第１実施形態のように冷凍機に適用されるエジェクタ式冷凍サイクル１００では、吸引側蒸発器２３における冷媒蒸発温度が０℃よりも低くなるので、吸引側蒸発器２３の着霜が懸念される。このような着霜が生じると、吸熱対象流体（庫内空気）が吸引側蒸発器に流通しにくくなり、冷媒の吸熱を妨げてしまうので、サイクルを安定して作動させることができない。

そこで、本実施形態では、図５３の全体構成図に示すように、第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、バイパス通路２８および開閉弁２８ａを追加し、吸引側減圧手段として電気式の可変絞り機構２２ａを採用している。

バイパス通路２８は、第１圧縮機１１の第１圧縮手段１１ａから吐出された高圧冷媒を、放熱器１２を迂回させて、直接、吸引側蒸発器２３へ導く冷媒流路で、第１圧縮機１１と放熱器１２との間および可変絞り機構２２ａと吸引側蒸発器２３との間を接続する冷媒配管によって構成されている。

開閉弁２８ａは、バイパス通路２８を開閉する開閉手段であって、制御装置から出力される制御信号によって開閉作動が制御される電磁弁である。さらに、開閉弁２８ａが開弁した際の冷媒通路面積は、バイパス通路２８の冷媒通路面積よりも小さく形成されている。従って、バイパス通路２８を流通する冷媒は、開閉弁２８ａを通過する際に減圧される。

このように開閉弁２８ａとして、減圧機能を有する減圧機能付き開閉弁を採用する理由は、圧縮機１０入口側冷媒の圧力と出口側冷媒の圧力との圧力差を確保するだけでなく、圧縮機１０から吐出した高圧冷媒を直接吸引側蒸発器２３へ流入させると、吸引側蒸発器２３内の冷媒圧力が吸引側蒸発器２３の耐圧を超えてしまうことが懸念されるからである。

そこで、本実施形態では、開閉弁２８ａの冷媒通路面積を小さく形成して、吸引側蒸発器２３へ流入する冷媒の圧力を、吸引側蒸発器２３の耐圧能力よりも低くなるまで低下させている。

従って、バイパス通路２８に、減圧機能を有していない開閉弁２８ａを配置する場合は、バイパス通路２８にバイパス通路側減圧手段を配置することが望ましい。そして、このバイパス通路側減圧手段としては、キャピラリチューブ、オリフィス等で構成される固定絞り機構を採用できる。

可変絞り機構２２ａは、絞り開度を変更可能に構成された弁体と、この弁体の絞り開度を変化させるステッピングモータからなる電動アクチュエータとを有して構成されている。また、可変絞り機構２２ａは、制御装置から出力される制御信号によって、その作動が制御される。

次に、図５４のモリエル線図により、本実施形態の作動を説明する。本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００では、庫内を冷却する通常運転モードと吸引側蒸発器２３および流出側蒸発器２０の除霜を行う除霜運転モードとを切り替えることができる。なお、図５４（ａ）は、通常運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、図５４（ｂ）は、除霜運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。

通常運転モードでは、制御装置が開閉弁２８ａを閉弁状態とし、可変絞り機構２２ａを予め定めた絞り開度とする。これにより、通常運転モードでは、図５４（ａ）のモリエル線図に示すように、第１実施形態の図２と同様に作動する。

一方、除霜運転モードでは、制御装置が冷却ファン１２ａの作動を停止させ、可変絞り機構２２ａを全閉状態とし、さらに、開閉弁２８ａを開く。これにより、第１圧縮機１１から吐出された高温冷媒（図５４（ｂ）のｏ₅₄点）が、バイパス通路２８へ流入する。

この際、本実施形態では、第１圧縮機１１→放熱器１２→第１分岐部１３→内部熱交換器１５→第１固定絞り１７→第２分岐部１８→エジェクタ１９→流出側蒸発器２０→第２圧縮機２１の順で流れる冷媒回路の圧力損失に対して、第１圧縮機１１→バイパス通路２８→吸引側蒸発器２３→エジェクタ１９→流出側蒸発器２０→第２圧縮機２１の順で流れる冷媒回路の圧力損失を小さく設定しているので、第１圧縮機１１から吐出された冷媒の大半がバイパス通路２８へ流入する。

もちろん、バイパス通路２８の入口側接続部あるいは出口側接続部に、三方弁を配置して、通常運転モードでは、圧縮機１０から吐出された冷媒を放熱器１２側のみへ流出させ、除霜運転モードでは、圧縮機１０から吐出された冷媒をバイパス通路２８側のみへ流出させるように冷媒流路を切り替えてもよい。

また、バイパス通路２８の入口側接続部から放熱器１２入口側へ至る冷媒通路に、減圧機能を有していない通常の補助開閉弁を配置して、通常運転モードでは補助開閉弁を開弁し、除霜運転モードでは補助開閉弁を閉弁するようにして、冷媒流路を切り替えてもよい。

バイパス通路２８へ流入した高温高圧冷媒は、開閉弁２８ａを通過する際に、等エンタルピ的に減圧膨脹する（ｏ₅₄点→ｐ₅₄点）。さらに、開閉弁２８ａを通過した高温低圧状態の気相冷媒は、可変絞り機構２２ａの絞り開度が全閉状態となっているので、可変絞り機構２２ａ側へ流れ込むことなく、吸引側蒸発器２３へ流入する。

吸引側蒸発器２３へ流入した冷媒は、吸引側蒸発器２３にその熱量を放熱する（ｐ₅₄点→Ｑ₅₄点）。これにより、吸引側蒸発器２３の除霜がなされる。吸引側蒸発器２３にて放熱した冷媒は、第２圧縮機２１の吸引作用によって、エジェクタ１９の冷媒吸引口１９ｂへ流入され、エジェクタ１９の内部を通過する際の圧力損失によって、その圧力が低下する（ｑ₅₄点→ｒ₅₄点）。

エジェクタ１９から流出した冷媒は、流出側蒸発器２０へ流入して、流出側蒸発器２０にその熱量を放熱する（ｒ₅₄点→ｓ₅₄点）。これにより、流出側蒸発器２０の除霜がなされる。さらに、流出側蒸発器２０から流出した冷媒は、第２圧縮機２１→合流部１６→第１圧縮機１１の順に流れて再び圧縮される（ｓ₅₄点→ｔ₅₄点→ｏ₅₄点）。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００では、通常運転モード時に、第１実施形態と同様の効果を得ることができ、除霜運転モード時に、吸引側蒸発器２３および流出側蒸発器２０の除霜を行うことができる。

なお、本実施形態では、吸引側減圧手段として可変絞り機構２２ａを採用し、除霜運転時に可変絞り機構２２ａの絞り開度を全閉状態としているが、もちろん、吸引側減圧手段として第２固定絞り２２を採用し、さらに、吸引側減圧手段出口側とバイパス通路２８の接続部との間に配置されて、吸引側減圧手段側から吸引側蒸発器２３側へ冷媒が流れることのみを許容する逆止弁を設けてもよい。

また、本実施形態のように、除霜運転モード時に、制御装置が冷却ファン１２ａの作動を停止させる場合は、放熱器１２が放熱能力を発揮しないので、例えば、放熱器１２の下流側であって第１分岐部１３の上流側から高圧冷媒をバイパス通路２８側へ流入させるようにしてもよい。

（第４０実施形態）
本実施形態では、図５５に示すように、第３９実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、第１圧縮機１１から吐出された高圧冷媒を、流出側蒸発器２０へ導く補助バイパス通路２８ｂを追加した例を説明する。

より具体的には、本実施形態の補助バイパス通路２８ｂは、バイパス通路２８のうち除霜運転モードにおける開閉弁２８ａの下流側、および、エジェクタ１９のディフューザ部１９ｃ流出口側と流出側蒸発器２０入口側との間を接続する冷媒流路である。

さらに、補助バイパス通路２８ｂには、通常運転モード時にエジェクタ１９のディフューザ部１９ｃから流出した冷媒が、バイパス通路２８側へ流れることを禁止する補助バイパス通路用逆止弁２８ｃが配置されている。

なお、この補助バイパス通路用逆止弁２８ｃの代わりに、補助バイパス通路２８ｂを開閉する補助バイパス通路用開閉弁を採用してもよい。この場合は、通常運転モードでは、補助バイパス通路用開閉弁を閉弁させ、除霜運転モードでは、補助バイパス通路用開閉弁を開弁させればよい。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００を作動させると、通常運転モードでは、図５６（ａ）のモリエル線図に示すように、第１実施形態の図２と同様に作動する。

一方、除霜運転モードでは、図５６（ｂ）のモリエル線図に示すように、第１圧縮機１１から吐出された高温高圧状態の気相冷媒は、開閉弁２８ａが開弁状態となっているので、第３９実施形態と同様に、バイパス通路２８側へ流入して、開閉弁２８ａを通過する際に、等エンタルピ的に減圧膨脹する（ｏ₅₆点→ｐ₅₆点）。

開閉弁２８ａにて減圧された冷媒の流れは、吸引側蒸発器２３側へ流れる冷媒流れと補助バイパス通路２８ｂ側へ流れる冷媒流れとに分流される。開閉弁２８ａから吸引側蒸発器２３側へ流出した高温気相冷媒は、吸引側蒸発器２３にその熱量を放熱する（ｐ₅₆点→ｑ₅₆点）。これにより、吸引側蒸発器２３の除霜がなされる。

吸引側蒸発器２３にて放熱した冷媒は、第２圧縮機２１の吸引作用によって、エジェクタ１９の冷媒吸引口１９ｂへ流入され、エジェクタ１９の内部を通過する際の圧力損失によって、その圧力が低下する（ｑ₅₆点→ｒ₅₆点）。

一方、開閉弁２８ａから補助バイパス通路２８ｂ側へ流出した高温気相冷媒は、逆止弁２８ｃを通過する際に圧力低下して（ｐ₅₆点→ｐ’₅₆点）、エジェクタ１９のディフューザ部１９ｃから流出した冷媒と合流する（ｐ’₅₆点→ｒ’₅₆点、ｒ₅₆点→ｒ’₅₆点）。さらに、合流した冷媒は流出側蒸発器２０へ流入して、流出側蒸発器２０にその熱量を放熱する（ｒ’₅₆点→ｓ₅₆点）。これにより、流出側蒸発器２０の除霜がなされる。

流出側蒸発器２０にて放熱した冷媒は、第２圧縮機２１→合流部１６→第１圧縮機１１の順に流れて再び圧縮される（ｓ₅₆点→ｔ₅₆点→ｏ₅₆点）。その他の作動は、第３９実施形態と同様である。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００では、通常運転モード時に、第１実施形態と同様の効果を得ることができ、除霜運転モード時に、吸引側蒸発器２３および流出側蒸発器２０の除霜を行うことができる。

（第４１実施形態）
本実施形態では、図５７に示すように、第２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、第３９実施形態と同様のバイパス通路２８および開閉弁２８ａを追加し、吸引側減圧手段として電気式の可変絞り機構２２ａを採用して、除霜運転モードを実行可能にしている。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００を作動させると、通常運転モードでは、図５８（ａ）のモリエル線図に示すように、第２実施形態の図４と同様に作動する。

一方、除霜運転モードでは、図５８（ｂ）のモリエル線図に示すように、第１圧縮機１１から吐出された高温高圧状態の気相冷媒は、開閉弁２８ａが開弁状態となっているので、第３９実施形態と同様に、バイパス通路２８側へ流入して、開閉弁２８ａを通過する際に、等エンタルピ的に減圧膨脹する（ｏ₅₈点→ｐ₅₈点）。

開閉弁２８ａにて減圧された高温気相冷媒は、吸引側蒸発器２３へ流入して、吸引側蒸発器２３にその熱量を放熱する（ｐ₅₈点→ｑ₅₈点）。これにより、吸引側蒸発器２３の除霜がなされる。吸引側蒸発器２３にて放熱した冷媒は、第２圧縮機２１の吸引作用によって、エジェクタ１９の冷媒吸引口１９ｂへ流入され、エジェクタ１９の内部を通過する際の圧力損失によって、その圧力が低下する（ｑ₅₈点→ｓ₅₈点）。

エジェクタ１９から流出した冷媒は、第２圧縮機２１→合流部１６→第１圧縮機１１の順に流れて再び圧縮される（ｓ₅₈点→ｔ₅₈点→ｏ₅₈点）。その他の作動は、第３９実施形態と同様である。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００では、通常運転モード時に、第１実施形態と同様の効果を得ることができ、除霜運転モード時に、吸引側蒸発器２３の除霜を行うことができる。

（第４２実施形態）
本実施形態では、図５９に示すように、第３実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、第３９実施形態と同様のバイパス通路２８および開閉弁２８ａを追加し、吸引側減圧手段として電気式の可変絞り機構２２ａを採用して、除霜運転モードを実行可能に構成している。

本実施形態の基本的作動は、第３９実施形態と同様である。従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００を作動させると、通常運転モードでは、図６０（ａ）のモリエル線図に示すように、第３実施形態の図６と同様に作動する。一方、除霜運転モードでは、図６０（ｂ）のモリエル線図に示すように、第３９実施形態の除霜運転モードの図５４（ｂ）と同様に作動する。

これにより、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００では、通常運転モード時に、第１実施形態と同様の効果を得ることができ、除霜運転モード時に、吸引側蒸発器２３および流出側蒸発器２０の除霜を行うことができる。

（第４３実施形態）
本実施形態では、図６１に示すように、第３実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、第４０実施形態と同様のバイパス通路２８、開閉弁２８ａ、補助バイパス通路２８ｂおよび補助バイパス通路用逆止弁２８ｃを追加し、吸引側減圧手段として電気式の可変絞り機構２２ａを採用して、除霜運転モードを実行可能に構成している。

本実施形態の基本的作動は、第３９実施形態と同様である。従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００を作動させると、通常運転モードでは、図６２（ａ）のモリエル線図に示すように、第３実施形態の図６と同様に作動する。一方、除霜運転モードでは、図６２（ｂ）のモリエル線図に示すように、第４０実施形態の除霜運転モードの図５６（ｂ）と同様に作動する。

これにより、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００では、通常運転モード時に、第１実施形態と同様の効果を得ることができ、除霜運転モード時に、吸引側蒸発器２３および流出側蒸発器２０の除霜を行うことができる。

（第４４実施形態）
本実施形態では、図６３に示すように、第４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、第３９実施形態と同様のバイパス通路２８および開閉弁２８ａを追加し、吸引側減圧手段として電気式の可変絞り機構２２ａを採用して、除霜運転モードを実行可能に構成している。

本実施形態の基本的作動は、第３９実施形態と同様である。従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００を作動させると、通常運転モードでは、図６４（ａ）のモリエル線図に示すように、第４実施形態の図８と同様に作動する。一方、除霜運転モードでは、図６４（ｂ）のモリエル線図に示すように、第４１実施形態の除霜運転モードの図５８（ｂ）と同様に作動する。

これにより、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００では、通常運転モード時に、第１実施形態と同様の効果を得ることができ、除霜運転モード時に、吸引側蒸発器２３および流出側蒸発器２０の除霜を行うことができる。

また、第３９〜第４５実施形態では、エジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、バイパス通路２８および開閉弁２８ａ等を追加した例を説明したが、もちろん、第５、第６実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００に対して、バイパス通路２８および開閉弁２８ａ等を追加してもよい。

（第４５実施形態）
本実施形態では、図６５の全体構成図に示すように、第７実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００に対して、第３９実施形態と同様のバイパス通路２８および開閉弁２８ａを追加し、吸引側減圧手段として電気式の可変絞り機構２２ａを採用して、除霜運転モードを実行可能に構成している。

より具体的には、本実施形態のバイパス通路２８は、第１分岐部１３下流側かつ第２放熱器１２２上流側の高圧冷媒を、第１、第２放熱器１２１、１２２を迂回させて、直接、吸引側蒸発器２３へ導く冷媒流路である。もちろん、バイパス通路２８は、第１分岐部１３下流側かつ第２放熱器１２２上流側の高圧冷媒、または、第１分岐部１３上流側の第１圧縮機１１吐出冷媒を吸引側蒸発器２３へ導く冷媒流路で構成してもよい。

次に、図６６のモリエル線図により、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００の作動を説明する。本実施形態の基本的作動は、第３９実施形態と同様である。従って、通常運転モードでは、図６６（ａ）のモリエル線図に示すように、第７実施形態の図１４と同様に作動する。

一方、除霜運転モードでは、制御装置が第１、第２冷却ファン１２１ａ、１２２ａの作動を停止させ、可変絞り機構２２ａを全閉状態とし、さらに、開閉弁２８ａを開く。これにより、第１圧縮機１１から吐出された（図６６（ｂ）のｏ₆₆点）が、バイパス通路２８へ流入する。

この際、本実施形態では、第１圧縮機１１→第１分岐部１３→第１放熱器１２１→内部熱交換器１５→第１固定絞り１７→第２分岐部１８→エジェクタ１９→流出側蒸発器２０→第２圧縮機２１の順で流れる冷媒回路の圧力損失に対して、第１圧縮機１１→第１分岐部１３→バイパス通路２８→吸引側蒸発器２３→エジェクタ１９→流出側蒸発器２０→第２圧縮機２１の順で流れる冷媒回路の圧力損失を小さく設定しているので、第１圧縮機１１から吐出された冷媒の大半がバイパス通路２８へ流入する。

従って、除霜運転モードでは、図６６（ｂ）のモリエル線図に示すように、第３９実施形態の図５４（ｂ）と同様に作動する。これにより、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００では、通常運転モード時に、第７実施形態と同様の効果を得ることができ、除霜運転モード時に、吸引側蒸発器２３および流出側蒸発器２０の除霜を行うことができる。

また、本実施形態のように、除霜運転モード時に、制御装置が第１、第２冷却ファン１２１ａ、１２２ａの作動を停止させる場合は、第１、第２放熱器１２１、１２２が放熱能力を発揮しない。

従って、例えば、第１放熱器１２１の下流側であって温度式膨張弁１４の上流側から高圧冷媒をバイパス通路２８側へ流入させるようにしてもよいし、第２放熱器１２２の下流側であって内部熱交換器１５の上流側から高圧冷媒をバイパス通路２８側へ流入させるようにしてもよい。

（第４６実施形態）
本実施形態では、図６７に示すように、第４５実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００に対して、第１圧縮機１１から吐出された高圧冷媒を流出側蒸発器２０へ導く、第４０実施形態と同様の補助バイパス通路２８ｂおよび補助バイパス通路用逆止弁２８ｃを追加した例を説明する。

本実施形態の基本的作動は、第４５実施形態と同様である。従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００を作動させると、通常運転モードでは、図６８（ａ）のモリエル線図に示すように、第７実施形態の図１４と同様に作動する。一方、除霜運転モードでは、図６８（ｂ）のモリエル線図に示すように、第４０実施形態の図５６（ｂ）と同様に作動する。

これにより、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００では、通常運転モード時に、第７実施形態と同様の効果を得ることができ、除霜運転モード時に、吸引側蒸発器２３および流出側蒸発器２０の除霜を行うことができる。

（第４７実施形態）
本実施形態では、図６９に示すように、第８実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００に対して、第４５実施形態と同様のバイパス通路２８および開閉弁２８ａを追加し、吸引側減圧手段として電気式の可変絞り機構２２ａを採用して、除霜運転モードを実行可能に構成している。

本実施形態の基本的作動は、第４５実施形態と同様である。従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００を作動させると、通常運転モードでは、図７０（ａ）のモリエル線図に示すように、第８実施形態の図１６と同様に作動する。一方、除霜運転モードでは、図７０（ｂ）のモリエル線図に示すように、第４１実施形態の除霜運転モードの図５８（ｂ）と同様に作動する。

これにより、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００では、通常運転モード時に、第８実施形態と同様の効果を得ることができ、除霜運転モード時に、吸引側蒸発器２３の除霜を行うことができる。

（第４８実施形態）
次に、図７１、７２により、本発明の第４８実施形態を説明する。本実施形態では、本発明のエジェクタ式冷凍サイクルを、庫内温度を低温または高温に保つ冷温保存庫に適用している。図７１は、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００の全体構成図である。

このエジェクタ式冷凍サイクル５００は、熱交換対象流体である庫内空気を冷却する冷却運転モードと、庫内空気を加熱する加熱運転モードを切替可能に構成されている。なお、図５における実線矢印は、冷却運転モード時における冷媒の流れを示し、破線矢印は、加熱運転モードにおける冷媒の流れを示している。

ところで、冷却運転モードと加熱運転モードを切替可能に構成されたエジェクタ式冷凍サイクルでは、少なくともエジェクタを冷媒減圧手段として用いる冷媒流路に切り替えた際には、上述の実施形態と同様に、エジェクタ１９の吸引能力が低下するような運転条件となっても、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させることが望まれる。

そこで、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００は、以下に説明する構成になっている。まず、第１圧縮機１１の吐出口に、第１電気式四方弁５１が接続されている。この第１電気式四方弁５１は、制御装置から出力される制御信号によって、その作動が制御される冷媒流路切替手段である。

具体的には、第１電気式四方弁５１は、第１圧縮機１１吐出口と室外熱交換器５３との間および第２電気式四方弁５２の異なる２つの流入出口間を同時に接続する冷媒流路（図７１の実線矢印で示す回路）と、第１圧縮機１１吐出口と第２電気式四方弁５２の１つの流入出口との間および室外熱交換器５３と第２電気式四方弁５２の別の１つの流入出口との間を同時に接続する冷媒流路（図７１の破線矢印で示す回路）とを切り替える。

図７１の実線矢印で示す冷媒流路のように、冷却運転モードにおける第１圧縮機１１の吐出口側には、第１電気式四方弁５１を介して、室外熱交換器５３が接続されている。室外熱交換器５３は、その内部を通過する冷媒と送風ファン５３ａにより送風される室外空気とを熱交換させる熱交換器である。送風ファン５３ａは、制御装置から出力される制御電圧によって回転数（送風空気量）が制御される電動式送風機である。

冷却運転モードにおける室外熱交換器５３の出口側には、第１分岐部１３が接続されている。第１分岐部１３の一方の冷媒流出口には、高圧側減圧手段としての電気式の可変絞り機構１４ａが接続され、他方の冷媒流出口には、内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａが接続されている。

可変絞り機構１４ａは、絞り開度を変更可能に構成された弁体と、この弁体の絞り開度を変化させるステッピングモータからなる電動アクチュエータとを有して構成されている。また、可変絞り機構１４ａは、制御装置から出力される制御信号によって、その作動が制御される。

具体的には、本実施形態の制御装置には、第１圧縮手段１１ａ吸入側冷媒の温度を検出するための温度センサおよび圧力を検出する圧力センサ（いずれも図示せず。）が接続されている。さらに、制御装置は、これらのセンサの検出値に基づいて、予め記憶された制御マップを参照して、第１圧縮手段１１ａ吸入側冷媒の過熱度が予め設定された所定値となるように可変絞り機構１４ａの弁開度を制御する。

冷却運転モードにおける可変絞り機構１４ａの出口側には、第１実施形態と同様に、内部熱交換器１５の中間圧側冷媒流路１５ｂが接続され、中間圧側冷媒流路１５ｂの出口側には、合流部１６が接続されている。

冷却運転モードにおける内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａの出口側には、第１実施形態と同様に、第１固定絞り１７、第２分岐部１８が接続されている。第２分岐部１８の一方の冷媒流出口には、第２分岐部１８側からエジェクタ１９のノズル部１９ａ側へ冷媒が流れることのみを許容するノズル前逆止弁２９を介して、ノズル部１９ａ入口側が接続されている。

冷却運転モードにおけるエジェクタ１９のディフューザ部１９ｃの出口側には、補助利用側熱交換器５４が接続されている。この補助利用側熱交換器５４の基本的構成は、第１実施形態の流出側蒸発器２０と同様である。より具体的には、補助利用側熱交換器５４では、その内部を流通する冷媒と送風ファン５４ａから循環送風される庫内空気とを熱交換させる。なお、送風ファン５４ａの基本的構成は、送風ファン２０ａと同様である。

冷却運転モードにおける補助利用側熱交換器５４の出口側には、第２電気式四方弁５２が接続されている。この第２電気式四方弁５２は、制御装置から出力される制御信号によって、その作動が制御される冷媒流路切替手段であり、その基本的構成は、第１電気式四方弁５１と同様である。

具体的には、第２電気式四方弁５２は、補助利用側熱交換器５４と第２圧縮機２１吸入口との間および第１電気式四方弁５１の異なる２つの流入出口間を同時に接続する冷媒流路（図７１の実線矢印で示す回路）と、第１電気式四方弁５１の１つの流入出口と補助利用側熱交換器５４との間および第１電気式四方弁５１の別の１つの流入出口と第２圧縮機２１吸入口との間を同時に接続する冷媒流路（図７１の破線矢印で示す回路）とを切り替える。

また、冷却運転モードにおける第２分岐部１８の他方の冷媒流出口には、第２固定絞り２２を介して、利用側熱交換器２５が接続されている。この利用側熱交換器５５の基本的構成は、第１実施形態の吸引側蒸発器２３と同様である。より具体的には、利用側熱交換器５５では、その内部を流通する冷媒と送風ファン５４ａから循環送風されて補助利用側熱交換器５４通過後の庫内空気とを熱交換させる。

さらに、利用側熱交換器５５の出口側には、エジェクタ１９の冷媒吸引口１９ｂが接続されている。

次に、図７２により、上記構成における本実施形態の作動を説明する。本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００では、庫内空気を冷却する冷却運転モードおよび庫内空気を加熱する加熱運転モードを切り替えることができる。なお、図７２（ａ）は、冷却運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、図７２（ｂ）は、加熱運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。

冷却運転モードは、操作パネルの作動スイッチにより冷却運転モードが選択されると実行される。冷却運転モードでは、制御装置が、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、送風ファン５３ａ、５４ａを作動させ、可変絞り機構１４ａの絞り開度を上述の如く制御する。

さらに、制御装置が、第１圧縮機１１吐出口と室外熱交換器５３との間および第２電気式四方弁５２の異なる２つの流入出口間を同時に接続するように第１電気式四方弁５１を切り替え、補助利用側熱交換器５４と第２圧縮機２１吸入口との間および第１電気式四方弁５１の異なる２つの流入出口間を同時に接続するように第２電気式四方弁５２を切り替える。これにより、図７１の実線矢印に示すように、以下の冷媒回路が構成される。

第１の冷媒回路として、第１圧縮機１１→第１電気式四方弁５１→室外熱交換器５３→第１分岐部１３→可変絞り機構１４ａ→内部熱交換器１５の中間圧側冷媒流路１５ｂ→合流部１６→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環する回路が構成される。

第２の冷媒回路として、第１圧縮機１１→第１電気式四方弁５１→室外熱交換器５３→第１分岐部１３→内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ→第１固定絞り１７→第２分岐部１８→ノズル前逆止弁２９→エジェクタ１９→補助利用側熱交換器５４→第２電気式四方弁５２→第２圧縮機２１→合流部１６→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環する回路が構成される。

第３の冷媒回路として、第１圧縮機１１→第１電気式四方弁５１→室外熱交換器５３→第１分岐部１３→内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ→第１固定絞り１７→第２分岐部１８→第２固定絞り２２→利用側熱交換器５５→エジェクタ１９→補助利用側熱交換器５４→第２電気式四方弁５２→第２圧縮機２１→合流部１６→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環する回路が構成される。

つまり、本実施形態の冷却運転モードでは、室外熱交換器５３、利用側熱交換器５５および補助利用側熱交換器５４が、それぞれ第１実施形態における放熱器１２、吸引側蒸発器２３および流出側蒸発器２０に対応する構成となり、図７２（ａ）に示すように、第１実施形態の図２と同様に作動して庫内空気を冷却できる。

一方、加熱運転モードは、操作パネルの作動スイッチにより加熱運転モードが選択されると実行される。加熱運転モードでは、制御装置が、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、送風ファン５３ａ、５４ａを作動させ、可変絞り機構１４ａの絞り開度を全閉状態とする。

さらに、制御装置が第１圧縮機１１吐出口と第２電気式四方弁５２の１つの流入出口との間および室外熱交換器５３と第２電気式四方弁５２の別の１つの流入出口との間を同時に接続するように第１電気式四方弁５１を切り替え、第１電気式四方弁５１の１つの流入出口と補助利用側熱交換器５４との間および第１電気式四方弁５１の別の１つの流入出口と第２圧縮機２１吸入口との間を同時に接続するように第２電気式四方弁５２を切り替える。

これにより、第１圧縮機１１吐出冷媒は、第１、第２電気式四方弁５１、５２を介して、補助利用側熱交換器５４へ流入して、送風ファン５４ａから循環送風された庫内空気と熱交換して放熱する（図７２（ｂ）のａ_h72点→ｂ_h72点）。これにより庫内空気が加熱される。

補助利用側熱交換器５４から流出した冷媒は、ノズル前逆止弁２９の作用によって、エジェクタ１９の内部を、冷却運転モードに対して逆流するように、ディフューザ部１９ｃ→冷媒吸引口１９ｂの順に流れる。エジェクタ１９に流入した冷媒は、エジェクタ１９内の圧力損失によって圧力低下する（ｂ_h72点→ｃ_h72点）。

エジェクタ１９の冷媒吸引口１９ｂから流出した冷媒は、利用側熱交換器５５へ流入した、送風ファン５４ａから循環送風されて補助利用側熱交換器５４通過後の庫内空気と熱交換して放熱する（ｃ_h72点→ｄ_h72点）。これにより庫内空気がさらに加熱される。

利用側熱交換器５５から流出した冷媒は、第２固定絞り２２にて減圧され、第２分岐部１８を介して、第１固定絞り１７にて、さらに減圧される（ｄ_h72点→ｅ_h72点→ｆ_h72点）。この際、ノズル前逆止弁２９の前後差圧によって第２分岐部１８からノズル部１９ａ側へ冷媒が流出することはない。

第１固定絞り１７にて減圧膨張された冷媒は、内部熱交換器１５および第１分岐部１３を介して、室外熱交換器５３へ流入する。この際、可変絞り機構１４ａが全閉状態となっているので、内部熱交換器１５では、熱交換は行われない。さらに、第１分岐部１３から可変絞り機構１４ａ側へ冷媒が流出することはない。

室外熱交換器５３へ流入した冷媒は、送風ファン５３ａから送風された外気と熱交換して吸熱する（ｆ_h72点→ｇ_h72点）。室外熱交換器５３から流出した冷媒は、第１電気式四方弁５１→第２電気式四方弁５２の順に流れ、第２圧縮機２１へ吸入されて圧縮される（ｇ_h72点→ｈ_h72点）。さらに、第２圧縮機２１吐出冷媒は、合流部１６を介して、第１圧縮機１１へ吸入されて圧縮される（ｈ_h72点→ａ_h72点）。

本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００は、上述の如く作動するので、冷却運転モードでは、庫内空気を冷却することができ、加熱運転モードでは、庫内空気を加熱することができる。さらに、エジェクタ１９を冷媒減圧手段として用いる冷却運転モードにおいて、第１実施形態と同様に、エジェクタ１９の駆動流の流量変動が生じても、ＣＯＰを低下させることなく、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させることができる。

（第４９実施形態）
本実施形態では、図７３の全体構成図に示すように、第４８実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００に対して、第２実施形態と同様の補助内部熱交換器２５を追加するとともに、補助利用側熱交換器５４を廃止した例を説明する。

本実施形態の補助内部熱交換器２５は、冷却運転モード時に、高圧側冷媒流路２５ａを通過する第１分岐部１３から内部熱交換器１５側へ流出した冷媒と、低圧側冷媒流路２５ｂを通過するエジェクタ１９のディフューザ部１９ｃから流出した冷媒との間で熱交換を行うものである。

従って、本実施形態の第１電気式四方弁５１は、第１圧縮機１１吐出口と室外熱交換器５３との間および第２電気式四方弁５２の異なる２つの流入出口間を同時に接続する冷媒流路（図７３の実線矢印で示す回路）と、第１圧縮機１１吐出口と第２電気式四方弁５２の１つの流入出口との間および室外熱交換器５３と第２電気式四方弁５２の別の１つの流入出口との間を同時に接続する冷媒流路（図７３の破線矢印で示す回路）とを切り替える。

また、本実施形態の第２電気式四方弁５２は、エジェクタ１９のディフューザ部１９ｃと第１電気式四方弁５１の１つの流入出口との間および第１電気式四方弁５１の別の１つの流入出口と補助内部熱交換器２５の低圧側冷媒流路２５ｂとの間を同時に接続する冷媒流路（図７３の実線矢印で示す回路）と、第１電気式四方弁５１の１つの流入出口とエジェクタ１９のディフューザ部１９ｃとの間および第１電気式四方弁５１の別の１つの流入出口と補助内部熱交換器２５の低圧側冷媒流路２５ｂとの間を同時に接続する冷媒流路（図７３の破線矢印で示す回路）とを切り替える。

次に、図７４により、上記構成における本実施形態の作動を説明する。本実施形態の冷却運転モードでは、制御装置が、第１圧縮機１１吐出口と室外熱交換器５３との間および第２電気式四方弁５２の異なる２つの流入出口間を同時に接続するように第１電気式四方弁５１を切り替え、エジェクタ１９のディフューザ部１９ｃと第１電気式四方弁５１の１つの流入出口との間および第１電気式四方弁５１の別の１つの流入出口と補助内部熱交換器２５の低圧側冷媒流路２５ｂとの間を同時に接続するように第２電気式四方弁５２を切り替える。これにより、図７３の実線矢印に示すように、以下の冷媒回路が構成される。

第１の冷媒回路として、第１圧縮機１１→第１電気式四方弁５１→室外熱交換器５３→第１分岐部１３→可変絞り機構１４ａ→内部熱交換器１５の中間圧側冷媒流路１５ｂ→合流部１６→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環する回路が構成される。

第２の冷媒回路として、第１圧縮機１１→第１電気式四方弁５１→室外熱交換器５３→第１分岐部１３→内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ→補助内部熱交換器２５の高圧側冷媒流路２５ａ→第１固定絞り１７→第２分岐部１８→ノズル前逆止弁２９→エジェクタ１９→第１、第２電気式四方弁５１、５２→補助内部熱交換器２５の低圧側冷媒流路２５ｂ→第２圧縮機２１→合流部１６→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環する回路が構成される。

第３の冷媒回路として、第１圧縮機１１→第１電気式四方弁５１→室外熱交換器５３→第１分岐部１３→内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ→補助内部熱交換器２５の高圧側冷媒流路２５ａ→第１固定絞り１７→第２分岐部１８→第２固定絞り２２→利用側熱交換器５５→エジェクタ１９→第１、第２電気式四方弁５１、５２→補助内部熱交換器２５の低圧側冷媒流路２５ｂ→第２圧縮機２１→合流部１６→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環する回路が構成される。

つまり、本実施形態の冷却運転モードでは、室外熱交換器５３および利用側熱交換器５５が、それぞれ第２実施形態における放熱器１２および吸引側蒸発器２３に対応する構成となり、図７４（ａ）に示すように、第２実施形態の図４と同様に作動して庫内空気を冷却できる。

一方、加熱運転モードでは、制御装置が、第１圧縮機１１吐出口と第２電気式四方弁５２の１つの流入出口との間および室外熱交換器５３と第２電気式四方弁５２の別の１つの流入出口との間を同時に接続するように第１電気式四方弁５１を切り替え、第１電気式四方弁５１の１つの流入出口とエジェクタ１９のディフューザ部１９ｃとの間および第１電気式四方弁５１の別の１つの流入出口と補助内部熱交換器２５の低圧側冷媒流路２５ｂとの間を同時に接続するように第２電気式四方弁５２を切り替える。

これにより、第１圧縮機１１吐出冷媒は、第４８実施形態と同様に、第１、第２電気式四方弁５１、５２を介して、エジェクタ１９の内部を逆流しながら圧力低下して（ａ_h74点→ｃ_h74点）、利用側熱交換器５５へ流入する。利用側熱交換器５５へ流入した冷媒は、送風ファン５４ａから循環送風された庫内空気と熱交換して放熱する（ｃ_h74点→ｄ_h74点）。これにより庫内空気が、加熱される。

利用側熱交換器５５から流出した冷媒は、第２固定絞り２２→第２分岐部１８→第１固定絞り１７→補助内部熱交換器２５の高圧側冷媒流路２５ａの順に流れる（ｄ_h74点→ｅ_h74点→ｆ_h74点）。この際、ノズル前逆止弁２９の前後差圧によって第２分岐部１８からノズル部１９ａ側へ冷媒が流出することはない。

補助内部熱交換器２５では、高圧側冷媒流路２５ａを流通する冷媒と低圧側冷媒流路２５ｂを流通する冷媒との温度差が極めて小さいため、殆ど熱交換は行われない。

補助内部熱交換器２５の高圧側冷媒流路２５ａから流出した冷媒は、内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ→第１分岐部１３→室外熱交換器５３の順に流れる。この際、可変絞り機構１４ａが全閉状態となっているので、第１分岐部１３から可変絞り機構１４ａ側へ冷媒が流出することはなく、内部熱交換器１５では熱交換は行われない。

室外熱交換器５３へ流入した冷媒は、送風ファン５３ａから送風された外気と熱交換して吸熱する（ｆ_h74点→ｇ_h74点）。室外熱交換器５３から流出した冷媒は、第１電気式四方弁５１→第２電気式四方弁５２→補助内部熱交換器２５の低圧側冷媒流路２５ｂの順に流れる。

補助内部熱交換器２５の低圧側冷媒流路２５ｂから流出した冷媒は、第２圧縮機２１へ吸入され圧縮される（ｇ_h74点→ｈ_h74点）。さらに、第２圧縮機２１吐出冷媒は、合流部１６を介して、第１圧縮機１１へ吸入され圧縮される（ｈ_h74点→ａ_h74点）。その他の作動は、第４８実施形態と同様である。

本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００は、上述の如く作動するので、冷却運転モードでは、庫内空気を冷却することができ、加熱運転モードでは、庫内空気を加熱することができる。さらに、エジェクタ１９を冷媒減圧手段として用いる冷却運転モードにおいて、第２実施形態と同様に、エジェクタ１９の駆動流の流量変動が生じても、ＣＯＰを低下させることなく、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させることができる。

（第５０実施形態）
本実施形態では、図７５の全体構成図に示すように、第４８実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００に対して、第３実施形態の補助放熱器２４と同様の構成の補助室外熱交換器５３ｂを追加した例を説明する。本実施形態の補助室外熱交換器５３ｂは、その内部を流通する冷媒と送風ファン５３ａにより送風される庫外空気（外気）とを熱交換させるものである。

さらに、第４８実施形態に対して、室外熱交換器５３の熱交換能力を低下させるとともに、第１分岐部１３にて補助放熱器２４側へ流出する冷媒流量が温度式膨張弁１４側へ流出する冷媒流量よりも多くなるように構成されている。その他の構成は、第４８実施形態と同様である。

次に、図７６により、上記構成における本実施形態の作動を説明する。本実施形態の基本的作動は、第４８実施形態と同様である。従って、冷却運転モードでは、図７５の実線矢印に示すように、以下の冷媒回路が構成される。

第１の冷媒回路として、第１圧縮機１１→第１電気式四方弁５１→室外熱交換器５３→第１分岐部１３→可変絞り機構１４ａ→内部熱交換器１５の中間圧側冷媒流路１５ｂ→合流部１６→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環する回路が構成される。

第２の冷媒回路として、第１圧縮機１１→第１電気式四方弁５１→室外熱交換器５３→第１分岐部１３→補助室外熱交換器５３ｂ→内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ→第１固定絞り１７→第２分岐部１８→ノズル前逆止弁２９→エジェクタ１９→補助利用側熱交換器５４→第２電気式四方弁５２→第２圧縮機２１→合流部１６→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環する回路が構成される。

第３の冷媒回路として、第１圧縮機１１→第１電気式四方弁５１→室外熱交換器５３→第１分岐部１３→補助室外熱交換器５３ｂ→内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ→第１固定絞り１７→第２分岐部１８→第２固定絞り２２→利用側熱交換器５５→エジェクタ１９→補助利用側熱交換器５４→第２電気式四方弁５２→第２圧縮機２１→合流部１６→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環する回路が構成される。

つまり、本実施形態の冷却運転モードでは、室外熱交換器５３、補助室外熱交換器５３ｂ、補助利用側熱交換器５４および利用側熱交換器５５が、それぞれ第３実施形態における放熱器１２、補助放熱器２４、流出側蒸発器２０および吸引側蒸発器２３に対応する構成となり、図７６（ａ）に示すように、第３実施形態の図６と同様に作動して庫内空気を冷却できる。

一方、加熱運転モードでは、制御装置が、第４８実施形態と同様に第１、第２電気式四方弁５１、５２を切り替える。

これにより、第１圧縮機１１吐出冷媒は、第４８実施形態と同様に、第１電気式四方弁５１→第２電気式四方弁５２→補助利用側熱交換器５４→エジェクタ１９→利用側熱交換器５５の順に流れる（図７６（ｂ）のａ_h76点→ｂ_h76点→ｃ_h76点→ｄ_h76点）。これにより庫内空気が加熱される。

利用側熱交換器５５から流出した冷媒は、第２固定絞り２２→第２分岐部１８→第１固定絞り１７の順に流れ減圧される（ｄ_h76点→ｅ_h76点→ｆ_h76点）。第１固定絞り１７にて減圧膨張された冷媒は、内部熱交換器１５を介して、補助室外熱交換器５３ｂへ流入する。補助室外熱交換器５３ｂへ流入した冷媒は、送風ファン５３ａから送風された外気と熱交換して吸熱する（ｆ_h76点→ｆ’_h76点）。

補助室外熱交換器５３ｂから流入した冷媒は、第１分岐部１３を介して、室外熱交換器５３へ流入する。室外熱交換器５３へ流入した冷媒は、送風ファン５３ａから送風された外気と熱交換して吸熱する（ｆ’_h76点→ｇ_h76点）。

室外熱交換器５３から流出した冷媒は、第１電気式四方弁５１→第２電気式四方弁５２の順に流れ第２圧縮機２１へ吸入されて圧縮される（ｇ_h76点→ｈ_h76点）。さらに、第２圧縮機２１吐出冷媒は、合流部１６を介して、第１圧縮機１１へ吸入されて圧縮される（ｈ_h76点→ａ_h76点）。

本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００は、上述の如く作動するので、冷却運転モードでは、庫内空気を冷却することができ、加熱運転モードでは、庫内空気を加熱することができる。さらに、エジェクタ１９を冷媒減圧手段として用いる冷却運転モードにおいて、第３実施形態と同様に、エジェクタ１９の駆動流の流量変動が生じても、ＣＯＰを低下させることなく、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させることができる。

（第５１実施形態）
本実施形態では、図７７の全体構成図に示すように、第４９実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００に対して、第５０実施形態と同様の補助室外熱交換器５３ｂを追加した例である。その他の構成は、第４９実施形態と同様である。

次に、図７８より、上記構成における本実施形態の作動を説明する。本実施形態の基本的作動は、第４８実施形態と同様である。従って、冷却運転モードでは、図７７の実線矢印に示すように、以下の冷媒回路が構成される。

第１の冷媒回路として、第１圧縮機１１→第１電気式四方弁５１→室外熱交換器５３→第１分岐部１３→可変絞り機構１４ａ→内部熱交換器１５の中間圧側冷媒流路１５ｂ→合流部１６→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環する回路が構成される。

第２の冷媒回路として、第１圧縮機１１→第１電気式四方弁５１→室外熱交換器５３→第１分岐部１３→補助室外熱交換器５３ｂ→内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ→補助内部熱交換器２５の高圧側冷媒流路２５ａ→第１固定絞り１７→第２分岐部１８→ノズル前逆止弁２９→エジェクタ１９→第１、第２電気式四方弁５１、５２→補助内部熱交換器２５の低圧側冷媒流路２５ｂ→第２圧縮機２１→合流部１６→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環する回路が構成される。

第３の冷媒回路として、第１圧縮機１１→第１電気式四方弁５１→室外熱交換器５３→第１分岐部１３→補助室外熱交換器５３ｂ→内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ→補助内部熱交換器２５の高圧側冷媒流路２５ａ→第１固定絞り１７→第２分岐部１８→第２固定絞り２２→利用側熱交換器５５→エジェクタ１９→第１、第２電気式四方弁５１、５２→補助内部熱交換器２５の低圧側冷媒流路２５ｂ→第２圧縮機２１→合流部１６→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環する回路が構成される。

つまり、本実施形態の冷却運転モードでは、室外熱交換器５３、補助室外熱交換器５３ｂ、利用側熱交換器５５が、それぞれ第４実施形態における放熱器１２、補助放熱器２４および吸引側蒸発器２３に対応する構成となり、図７８（ａ）に示すように、第４実施形態の図８と同様に作動して庫内空気を冷却できる。

一方、加熱運転モードでは、制御装置が、第４９実施形態と同様に第１、第２電気式四方弁５１、５２を切り替える。

これにより、第１圧縮機１１吐出冷媒は、第４９実施形態と同様に、第１電気式四方弁５１→第２電気式四方弁５２→エジェクタ１９→利用側熱交換器５５の順に流れる（図７８（ｂ）のａ_h78点→ｃ_h78点→ｄ_h78点）。これにより庫内空気が加熱される。

利用側熱交換器５５から流出した冷媒は、第２固定絞り２２→第２分岐部１８→第１固定絞り１７の順に流れ減圧される（ｄ_h78点→ｅ_h78点→ｆ_h78点）。第１固定絞り１７にて減圧膨張された冷媒は、補助内部熱交換器２５および内部熱交換器１５を介して補助室外熱交換器５３ｂへ流入する。補助室外熱交換器５３ｂへ流入した冷媒は、送風ファン５３ａから送風された外気と熱交換して吸熱する（ｆ_h78点→ｆ’_h78点）。

補助室外熱交換器５３ｂから流入した冷媒は、第１分岐部１３を介して、室外熱交換器５３へ流入する。室外熱交換器５３へ流入した冷媒は、送風ファン５３ａから送風された外気と熱交換して吸熱する（ｆ’_h78点→ｇ_h78点）。

室外熱交換器５３から流出した冷媒は、第１電気式四方弁５１→第２電気式四方弁５２→補助内部熱交換器２５の低圧側冷媒流路２５ｂの順に流れ第２圧縮機２１へ吸入されて圧縮される（ｇ_h78点→ｈ_h78点）。さらに、第２圧縮機２１吐出冷媒は、合流部１６を介して、第１圧縮機１１へ吸入されて圧縮される（ｈ_h78点→ａ_h78点）。

本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００は、上述の如く作動するので、冷却運転モードでは、庫内空気を冷却することができ、加熱運転モードでは、庫内空気を加熱することができる。さらに、エジェクタ１９を冷媒減圧手段として用いる冷却運転モードにおいて、第４実施形態と同様に、エジェクタ１９の駆動流の流量変動が生じても、ＣＯＰを低下させることなく、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させることができる。

（第５２実施形態）
図７９、８０により、本発明のエジェクタ式冷凍サイクル６００を第４８実施形態と同様の冷温保存庫に適用した例を説明する。図７９は、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル６００の全体構成図である。なお、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル６００は、その前提となる第４８実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００に対して、構成機器の変更およびその接続態様の変更、すなわちサイクル構成を変更したものである。

図７９に示すように、本実施形態では、第４８実施形態と同様の第１分岐部１３を、第１圧縮機１１の吐出口側に配置している。第１分岐部１３の一方の冷媒流出口には、第１室外熱交換器５３１が接続され、他方の冷媒流出口には、第２室外熱交換器５３２が接続されている。

第１室外熱交換器５３１は、第１分岐部１３の一方の冷媒流出口から流出した高圧冷媒と、第１送風ファン５３１ａにより送風される庫外空気（外気）とを熱交換させる熱交換器である。また、第２室外熱交換器５３２は、第１分岐部１３の他方の冷媒流出口から流出した高圧冷媒と、第２送風ファン５３２ａにより送風される庫外空気（外気）とを熱交換させる熱交換器である。

さらに、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル６００では、第１室外熱交換器５３１の熱交換面積を、第２室外熱交換器５３２に対して縮小させることによって、第１室外熱交換器５３１の熱交換能力（放熱性能）を第２室外熱交換器５３２の熱交換能力よりも低下させている。第１、第２送風ファン５３１ａ、５３２ａは、制御装置から出力される制御電圧によって回転数（送風空気量）が制御される電動式送風機である。

第１室外熱交換器５３１の出口側には、第４８実施形態と同様に高圧側減圧手段としての可変絞り機構１４ａが接続されている。可変絞り機構１４ａの冷媒流れ下流側のサイクル構成は、第４８実施形態と同様である。一方、第２室外熱交換器５３２の出口側には、内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａが接続されている。高圧側冷媒流路１５ａの冷媒流れ下流側のサイクル構成は、第４８実施形態と同様である。

従って、本実施形態の第１電気式四方弁５１は、第１圧縮機１１吐出口と第１分岐部１３との間および第２電気式四方弁５２の異なる２つの流入出口間を同時に接続する冷媒流路（図７９の実線矢印で示す回路）と、第１圧縮機１１吐出口と第２電気式四方弁５２の１つの流入出口間および第１分岐部１３と第２電気式四方弁５２の別の１つの流入出口との間を同時に接続する冷媒流路（図７９の破線矢印で示す回路）とを切り替える。

また、本実施形態の第２電気式四方弁５２は、補助利用側熱交換器５４と第１電気式四方弁５１の１つの流入出口との間および第１電気式四方弁５１の別の１つの流入出口と第２圧縮機２１吸入口との間を同時に接続する冷媒流路（図７９の実線矢印で示す回路）と、第１電気式四方弁５１の１つの流入出口と補助利用側熱交換器５４との間および第１電気式四方弁５１の別の１つの流入出口と第２圧縮機２１吸入口との間とを同時に接続する冷媒流路（図７９の破線矢印で示す回路）とを切り替える。

次に、図８０により、上記構成における本実施形態の作動を説明する。本実施形態の基本的作動は、第４８実施形態と同様である。

本実施形態の冷却運転モードでは、制御装置が、第１圧縮機１１吐出口と第１分岐部１３との間および第２電気式四方弁５２の異なる２つの流入出口間を同時に接続するように第１電気式四方弁５１を切り替え、補助利用側熱交換器５４と第１電気式四方弁５１の１つの流入出口との間および第１電気式四方弁５１の別の１つの流入出口と第２圧縮機２１吸入口との間を同時に接続するように第２電気式四方弁５２を切り替える。従って、冷却運転モードでは、図７９の実線矢印に示すように、以下の冷媒回路が構成される。

第１の冷媒回路として、第１圧縮機１１→第１電気式四方弁５１→第１分岐部１３→第１室外熱交換器５３１→可変絞り機構１４ａ→内部熱交換器１５の中間圧側冷媒流路１５ｂ→合流部１６→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環する回路が構成される。

第２の冷媒回路として、第１圧縮機１１→第１電気式四方弁５１→第１分岐部１３→第２室外熱交換器５３２→内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ→第１固定絞り１７→第２分岐部１８→ノズル前逆止弁２９→エジェクタ１９→補助利用側熱交換器５４→第１、第２電気式四方弁５１、５２→第２圧縮機２１→合流部１６→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環する回路が構成される。

第３の冷媒回路として、第１圧縮機１１→第１電気式四方弁５１→第１分岐部１３→第２室外熱交換器５３２→内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ→第１固定絞り１７→第２分岐部１８→第２固定絞り２２→利用側熱交換器５５→エジェクタ１９→補助利用側熱交換器５４→第１、第２電気式四方弁５１、５２→第２圧縮機２１→合流部１６→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環する回路が構成される。

つまり、本実施形態の冷却運転モードでは、第１室外熱交換器５３１、第２室外熱交換器５３２、補助利用側熱交換器５４および利用側熱交換器５５が、それぞれ第７実施形態における第１放熱器１２１、第２放熱器１２２、流出側蒸発器２０、吸引側蒸発器２３に対応する構成となり、図８０（ａ）に示すように、第７実施形態の図１４と同様に作動して庫内空気を冷却できる。

一方、加熱運転モードでは、制御装置が、第１圧縮機１１吐出口と第２電気式四方弁５２の１つの流入出口間および第１分岐部１３と第２電気式四方弁５２の別の１つの流入出口との間を同時に接続するように第１電気式四方弁５１を切り替え、第１電気式四方弁５１の１つの流入出口と補助利用側熱交換器５４との間および第１電気式四方弁５１の別の１つの流入出口と第２圧縮機２１吸入口との間とを同時に接続するように第２電気式四方弁５２を切り替える。

さらに、本実施形態では、制御装置が、可変絞り機構１４ａを全閉状態とするだけでなく、第１送風ファン５３１ａの作動を停止させる。これにより、第１圧縮機１１吐出冷媒は、第４８実施形態と同様に、第１電気式四方弁５１→第２電気式四方弁５２→補助利用側熱交換器５４→エジェクタ１９→利用側熱交換器５５の順に流れる（図８０（ｂ）のａ_h80点→ｂ_h80点→ｃ_h80点→ｄ_h80点）。これにより庫内空気が加熱される。

利用側熱交換器５５から流出した冷媒は、第２固定絞り２２→第２分岐部１８→第１固定絞り１７の順に流れて減圧される（ｄ_h80点→ｅ_h80点→ｆ_h80点）。第１固定絞り１７にて減圧膨張された冷媒は、内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａを介して第２室外熱交換器５３２へ流入する。第２室外熱交換器５３２へ流入した冷媒は、第２送風ファン５３２ａから送風された外気と熱交換して吸熱する（ｆ_h80点→ｇ_h80点）。

第２室外熱交換器５３２から流出した冷媒は、第１分岐部１３→第１電気式四方弁５１→第２電気式四方弁５２の順に流れ第２圧縮機２１へ吸入されて圧縮される（ｇ_h80点→ｈ_h80点）。さらに、第２圧縮機２１吐出冷媒は、合流部１６を介して、第１圧縮機１１へ吸入されて圧縮される（ｈ_h80点→ａ_h80点）。

この際、可変絞り機構１４ａが全閉状態となっているので、第１分岐部１３から第１室外熱交換器５３１側へ冷媒が流出することはなく、内部熱交換器１５では熱交換は行われない。

本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル６００は、上述の如く作動するので、冷却運転モードでは、庫内空気を冷却することができ、加熱運転モードでは、庫内空気を加熱することができる。さらに、エジェクタ１９を冷媒減圧手段として用いる冷却運転モードにおいて、第７実施形態と同様に、エジェクタ１９の駆動流の流量変動が生じても、ＣＯＰを低下させることなく、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させることができる。

（第５３実施形態）
本実施形態では、図８１の全体構成図に示すように、第５２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル６００に対して、第８実施形態と同様の補助内部熱交換器２５を追加するとともに、補助利用側熱交換器５４を廃止した例を説明する。

本実施形態の補助内部熱交換器２５は、冷却運転モード時に、高圧側冷媒流路２５ａを通過する第２室外熱交換器５３２から流出した冷媒と、低圧側冷媒流路２５ｂを通過するエジェクタ１９のディフューザ部１９ｃから流出した冷媒との間で熱交換を行うものである。

従って、本実施形態の第１電気式四方弁５１は、第１圧縮機１１吐出口と第１分岐部１３との間および第２電気式四方弁５２の異なる２つの流入出口間を同時に接続する冷媒流路（図８１の実線矢印で示す回路）と、第１圧縮機１１吐出口と第２電気式四方弁５２の１つの流入出口間および第１分岐部１３と第２電気式四方弁５２の別の１つの流入出口との間を同時に接続する冷媒流路（図８１の破線矢印で示す回路）とを切り替える。

また、本実施形態の第２電気式四方弁５２は、エジェクタ１９のディフューザ部１９ｃと第１電気式四方弁５１の１つの流入出口との間および第１電気式四方弁５１の別の１つの流入出口と補助内部熱交換器２５の低圧側冷媒流路２５ｂとの間を同時に接続する冷媒流路（図８１の実線矢印で示す回路）と、第１電気式四方弁５１の１つの流入出口とエジェクタ１９のディフューザ部１９ｃとの間および第１電気式四方弁５１の別の１つの流入出口と補助内部熱交換器２５の低圧側冷媒流路２５ｂとの間を同時に接続する冷媒流路（図８１の破線矢印で示す回路）とを切り替える。

次に、図８２により、上記構成における本実施形態の作動を説明する。本実施形態の基本的作動は、第４９実施形態と同様である。

本実施形態の冷却運転モードでは、制御装置が、第１圧縮機１１吐出口と第１分岐部１３との間および第２電気式四方弁５２の異なる２つの流入出口間を同時に接続するように第１電気式四方弁５１を切り替え、エジェクタ１９のディフューザ部１９ｃと第１電気式四方弁５１の１つの流入出口との間および第１電気式四方弁５１の別の１つの流入出口と補助内部熱交換器２５の低圧側冷媒流路２５ｂとの間を同時に接続するように第２電気式四方弁５２を切り替える。これにより、図８１の実線矢印に示すように、以下の冷媒回路が構成される。

第１の冷媒回路として、第１圧縮機１１→第１電気式四方弁５１→第１分岐部１３→第１室外熱交換器５３１→可変絞り機構１４ａ→内部熱交換器１５の中間圧側冷媒流路１５ｂ→合流部１６→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環する回路が構成される。

第２の冷媒回路として、第１圧縮機１１→第１電気式四方弁５１→第１分岐部１３→第２室外熱交換器５３２→内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ→補助内部熱交換器２５の高圧側冷媒流路１５ａ→第１固定絞り１７→第２分岐部１８→ノズル前逆止弁２９→エジェクタ１９→第１、第２電気式四方弁５１、５２→補助内部熱交換器２５の低圧側冷媒流路２５ｂ→第２圧縮機２１→合流部１６→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環する回路が構成される。

第３の冷媒回路として、第１圧縮機１１→第１電気式四方弁５１→第１分岐部１３→第２室外熱交換器５３２→内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ→補助内部熱交換器２５の高圧側冷媒流路１５ａ→第１固定絞り１７→第２分岐部１８→第２固定絞り２２→利用側熱交換器５５→エジェクタ１９→第１、第２電気式四方弁５１、５２→補助内部熱交換器２５の低圧側冷媒流路２５ｂ→第２圧縮機２１→合流部１６→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環する回路が構成される。

つまり、本実施形態の冷却運転モードでは、第１室外熱交換器５３１、第２室外熱交換器５３２および利用側熱交換器５５が、それぞれ第８実施形態における第１放熱器１２１、第２放熱器１２２および吸引側蒸発器２３に対応する構成となり、図８２（ａ）に示すように、第８実施形態の図１６と同様に作動して庫内空気を冷却できる。

一方、加熱運転モードでは、制御装置が、第１圧縮機１１吐出口と第２電気式四方弁５２の１つの流入出口間および第１分岐部１３と第２電気式四方弁５２の別の１つの流入出口との間を同時に接続するように第１電気式四方弁５１を切り替え、第１電気式四方弁５１の１つの流入出口とエジェクタ１９のディフューザ部１９ｃとの間および第１電気式四方弁５１の別の１つの流入出口と補助内部熱交換器２５の低圧側冷媒流路２５ｂとの間を同時に接続するように第２電気式四方弁５２を切り替える。

さらに、本実施形態では、制御装置が、可変絞り機構１４ａを全閉状態とするだけでなく、第１送風ファン５３１ａの作動を停止させる。

これにより、第１圧縮機１１吐出冷媒は、第４９実施形態と同様に、第１、第２電気式四方弁５１、５２を介して、エジェクタ１９の内部を逆流しながら圧力低下して（ａ_h82点→ｃ_h82点）、利用側熱交換器５５へ流入する。利用側熱交換器５５へ流入した冷媒は、送風ファン５４ａから循環送風された庫内空気と熱交換して放熱する（ｃ_h82点→ｄ_h82点）。これにより庫内空気が、加熱される。

利用側熱交換器５５から流出した冷媒は、第２固定絞り２２→第２分岐部１８→第１固定絞り１７の順に流れて減圧される（ｄ_h82点→ｅ_h82点→ｆ_h82点）。第１固定絞り１７にて減圧膨張された冷媒は、補助内部熱交換器２５および内部熱交換器１５を介して第２室外熱交換器５３２へ流入する。

この際、補助内部熱交換器２５では、高圧側冷媒流路２５ａを流通する冷媒と低圧側冷媒流路２５ｂを流通する冷媒との温度差が極めて小さいため、殆ど熱交換は行われない。第２室外熱交換器５３２へ流入した冷媒は、第２送風ファン５３２ａから送風された外気と熱交換して吸熱する（ｆ_h82点→ｇ_h82点）。

第２室外熱交換器５３２から流出した冷媒は、第１分岐部１３→第１電気式四方弁５１→第２電気式四方弁５２→補助内部熱交換器２５の低圧側冷媒流路２５ｂの順に流れ第２圧縮機２１へ吸入されて圧縮される（ｇ_h82点→ｈ_h82点）。さらに、第２圧縮機２１吐出冷媒は、合流部１６を介して、第１圧縮機１１へ吸入されて圧縮される（ｈ_h82点→ａ_h82点）。

この際、可変絞り機構１４ａが全閉状態となっているので、第１分岐部１３から第１室外熱交換器５３１側へ冷媒が流出することはなく、内部熱交換器１５では熱交換は行われない。

本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル６００は、上述の如く作動するので、冷却運転モードでは、庫内空気を冷却することができ、加熱運転モードでは、庫内空気を加熱することができる。さらに、エジェクタ１９を冷媒減圧手段として用いる冷却運転モードにおいて、第８実施形態と同様に、エジェクタ１９の駆動流の流量変動が生じても、ＣＯＰを低下させることなく、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させることができる。

（第５４実施形態）
本実施形態では、図８３の全体構成図に示すように、第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、合流部１６の配置を変更している。つまり、第１実施形態では、合流部１６にて、内部熱交換器１５の中間圧側冷媒流路１５ｂから流出した冷媒と第２圧縮機２１吐出冷媒を合流させているが、本実施形態では、合流部１６にて、温度式膨張弁１４流出冷媒と第２圧縮機２１吐出冷媒を合流させている。

従って、本実施形態の内部熱交換器１５では、温度式膨張弁１４流出冷媒（図８４のｃ₈₄点）と第２圧縮機２１吐出冷媒（ｌ₈₄点）とを合流させた合流冷媒（ｄ₈₄点）と、第１分岐部１３から内部熱交換器１５側へ流出した冷媒（ｂ₈₄点）とを熱交換させている。その他の構成および作動は第１実施形態と同様である。

その結果、本実施形態では、図８４のモリエル線図に示すように、実質的に第１実施形態と同様に作動して、第１実施形態と同様の効果を得ることができる。

（第５５〜６１実施形態）
第５５実施形態では、図８５の全体構成図に示すように、第２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、第５４実施形態と同様に、合流部１６の配置を変更している。従って、図８６のモリエル線図に示すように、実質的に第２実施形態と同様に作動して、第２実施形態と同様の効果を得ることができる。

第５６実施形態では、図８７の全体構成図に示すように、第３実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、第５４実施形態と同様に、合流部１６の配置を変更している。従って、図８８のモリエル線図に示すように、実質的に第３実施形態と同様に作動して、第３実施形態と同様の効果を得ることができる。

第５７実施形態では、図８９の全体構成図に示すように、第４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、第５４実施形態と同様に、合流部１６の配置を変更している。従って、図９０のモリエル線図に示すように、実質的に第４実施形態と同様に作動して、第４実施形態と同様の効果を得ることができる。

第５８実施形態では、図９１の全体構成図に示すように、第５実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００に対して、第５４実施形態と同様に、合流部１６の配置を変更している。従って、図９２のモリエル線図に示すように、実質的に第５実施形態と同様に作動して、第５実施形態と同様の効果を得ることができる。

第５９実施形態では、図９３の全体構成図に示すように、第６実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００に対して、第５４実施形態と同様に、合流部１６の配置を変更している。従って、図９４のモリエル線図に示すように、実質的に第６実施形態と同様に作動して、第６実施形態と同様の効果を得ることができる。

第６０実施形態では、図９５の全体構成図に示すように、第７実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００に対して、第５４実施形態と同様に、合流部１６の配置を変更している。従って、図９６のモリエル線図に示すように、実質的に第７実施形態と同様に作動して、第７実施形態と同様の効果を得ることができる。

第６１実施形態では、図９７の全体構成図に示すように、第８実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００に対して、第５４実施形態と同様に、合流部１６の配置を変更している。従って、図９８のモリエル線図に示すように、実質的に第８実施形態と同様に作動して、第８実施形態と同様の効果を得ることができる。

（第６２〜第６７実施形態）
第６２実施形態は、図９９の全体構成図に示すように、第５４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、放熱器１２出口側に高圧側気液分離器として受液器１２ｂを設けたものである。この受液器１２ｂは、分離された飽和液相冷媒を下流側の第１分岐部１３へ導出させる。本実施形態によれば、実質的に第９実施形態と同様に作動して、第９実施形態と同様の効果を得ることができる。

第６３実施形態は、図１００の全体構成図に示すように、第５５実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、放熱器１２出口側に高圧側気液分離器として受液器１２ｂを設けたものである。本実施形態によれば、実質的に第１０実施形態と同様に作動して、第１０実施形態と同様の効果を得ることができる。

同様に、第５５、第５６実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００および第５７、第５８実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００に対して、第６２、第６３実施形態と同様の受益器１２ｂを設けてもよい。

第６４実施形態は、図１０１の全体構成図に示すように、第５６実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、補助放熱器２４出口側に高圧側気液分離器として受液器２４ｂを設けたものである。本実施形態によれば、実質的に第１１実施形態と同様に作動して、第１１実施形態と同様の効果を得ることができる。

第６５実施形態は、図１０２に示すように、第５７実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、補助放熱器２４出口側に高圧側気液分離器として受液器２４ｂを設けたものである。本実施形態によれば、実質的に第１２実施形態と同様に作動して、第１２実施形態と同様の効果を得ることができる。

第６６実施形態は、図１０３の全体構成図に示すように、第６０実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００に対して、第１放熱器１２１および第２放熱器１２２の出口側に、それぞれ高圧側気液分離器としての第１、第２受液器１２１ｂ、１２２ｂを設けたものである。本実施形態によれば、実質的に第１３実施形態と同様に作動して、第１３実施形態と同様の効果を得ることができる。

第６７実施形態は、図１０４の全体構成図に示すように、第６１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００に対して、第１放熱器１２１および第２放熱器１２２の出口側に、それぞれ第１、第２高圧側気液分離器としての第１、第２受液器１２１ｂ、１２２ｂを設けたものである。

本実施形態によれば、実質的に第１４実施形態と同様に作動して、第１４実施形態と同様の効果を得ることができる。なお、第６６、第６７本実施形態では、第１、第２受液器１２１ｂ、１２２ｂの双方を設けた例を説明したが、第１、第２受液器１２１ｂ、１２２ｂのうち、いずれか一方のみを設ける構成としてもよい。

（第６８〜第７３実施形態）
第６８実施形態は、図１０５の全体構成図に示すように、第５４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、放熱器１２の構成を第１５実施形態と同様のサブクール型凝縮器として構成したものである。その他の構成は、第５４実施形態と同様である。本実施形態によれば、実質的に第１５実施形態と同様に作動して、第１５実施形態と同様の効果を得ることができる。

第６９実施形態は、図１０６の全体構成図に示すように、第５５実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、放熱器１２の構成を第１５実施形態と同様のサブクール型凝縮器として構成したものである。その他の構成は、第５５実施形態と同様である。本実施形態によれば、実質的に第１６実施形態と同様に作動して、第１６実施形態と同様の効果を得ることができる。

第７０実施形態は、図１０７の全体構成図に示すように、第５６実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、放熱器１２の構成を第１５実施形態と同様のサブクール型凝縮器として構成したものである。その他の構成は、第５６実施形態と同様である。本実施形態によれば、実質的に第１７実施形態と同様に作動して、第１７実施形態と同様の効果を得ることができる。

第７１実施形態は、図１０８の全体構成図に示すように、第５７実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、放熱器１２の構成を第１５実施形態と同様のサブクール型凝縮器として構成したものである。その他の構成は、第５７実施形態と同様である。本実施形態によれば、実質的に第１８実施形態と同様に作動して、第１８実施形態と同様の効果を得ることができる。

もちろん、第５８、第５９実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００に対して、放熱器１２としてサブクール型凝縮器を採用してもよい。

第７２実施形態は、図１０９の全体構成図に示すように、第５８実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００に対して、第１、第２放熱器１２１、１２２の構成を第１９実施形態と同様のサブクール型凝縮器として構成したものである。その他の構成は、第６０実施形態と同様である。本実施形態によれば、実質的に第１９実施形態と同様に作動して、第１９実施形態と同様の効果を得ることができる。

第７３実施形態は、図１１０の全体構成図に示すように、第５９実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００に対して、第１、第２放熱器１２１、１２２の構成を第１５実施形態と同様のサブクール型凝縮器として構成したものである。その他の構成は、第６１実施形態と同様である。本実施形態によれば、実質的に第２０実施形態と同様に作動して、第２０実施形態と同様の効果を得ることができる。

第７２、第７３実施形態では、第１、第２放熱器１２１、１２２の双方をサブクール型凝縮器とした例を説明したが、第１、第２放熱器１２１、１２２のうち、いずれか一方のみをサブクール型凝縮器としてもよい。

（第７４〜第７９実施形態）
第７４実施形態は、図１１１の全体構成図に示すように、第５４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、温度式膨張弁１４を廃止して、第２１実施形態と同様の膨張機４０を設けたものである。本実施形態によれば、実質的に第２１実施形態と同様に作動して、エジェクタ式冷凍サイクル１００全体としてのエネルギ効率を向上できる。

第７５実施形態は、図１１２の全体構成図に示すように、第５５実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、温度式膨張弁１４を廃止して、第２１実施形態と同様の膨張機４０を設けたものである。本実施形態によれば、実質的に第２２実施形態と同様に作動して、エジェクタ式冷凍サイクル１００全体としてのエネルギ効率を向上できる。

第７６実施形態は、図１１３の全体構成図に示すように、第５６実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、温度式膨張弁１４を廃止して、第２１実施形態と同様の膨張機４０を設けたものである。本実施形態によれば、実質的に第２３実施形態と同様に作動して、エジェクタ式冷凍サイクル１００全体としてのエネルギ効率を向上できる。

第７７実施形態は、図１１４の全体構成図に示すように、第５７実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、温度式膨張弁１４を廃止して、第２１実施形態と同様の膨張機４０を設けたものである。本実施形態によれば、実質的に第２４実施形態と同様に作動して、エジェクタ式冷凍サイクル１００全体としてのエネルギ効率を向上できる。

第７８実施形態は、図１１５の全体構成図に示すように、第６０実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００に対して、温度式膨張弁１４を廃止して、第２１実施形態と同様の膨張機４０を設けたものである。本実施形態によれば、実質的に第２５実施形態と同様に作動して、エジェクタ式冷凍サイクル１００全体としてのエネルギ効率を向上できる。

第７９実施形態は、図１１６の全体構成図に示すように、第６１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００に対して、温度式膨張弁１４を廃止して、第２１実施形態と同様の膨張機４０を設けたものである。本実施形態によれば、実質的に第２６実施形態と同様に作動して、エジェクタ式冷凍サイクル１００全体としてのエネルギ効率を向上できる。

なお、第７４〜第７９実施形態では、高圧側減圧手段として膨張機４０を採用した例を説明したが、もちろん、第１固定絞り１７を廃止して、ノズル前減圧手段として膨張機を採用してもよいし、第２固定絞り２２を廃止して、吸引側減圧手段として膨張機を採用してもよい。さらに、第５８、第５９実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００において、温度式膨張弁１４、第１、第２固定絞り１７、２２として膨張機を採用してもよい。

（第８０実施形態）
第５４〜第７９実施形態では、冷媒として通常のフロン系冷媒を採用し、第１圧縮機１１吐出冷媒の圧力が冷媒の臨界圧力を超えない亜臨界冷凍サイクルを構成した例を説明したが、本実施形態では、冷媒として二酸化炭素を採用し、第１圧縮機１１吐出冷媒の圧力が冷媒の臨界圧力以上となる超臨界冷凍サイクルを構成した例を説明する。

さらに、本実施形態では、図１１７の全体構成図に示すように、第５４実施形態に対して、ノズル前減圧手段である第１固定絞り１７を廃止している。その他の構成は、第５４実施形態と同様である。

従って、本実施形態によれば、図１１８のモリエル線図に示すように、エジェクタ１９のノズル部１９ａにおける減圧量（図１１８では、ｆ₁₁₈点とｈ₁₁₈点の圧力差）を増加させることによるＣＯＰ向上効果を得ることができ、第３３実施形態と同様の効果を得ることができる。

（第８１実施形態）
本実施形態では、図１１９の全体構成図に示すように、第５５実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、第８０実施形態と同様に、第１固定絞り１７を廃止して、第１圧縮機１１吐出冷媒の圧力が冷媒の臨界圧力以上となる超臨界冷凍サイクルを構成している。

従って、本実施形態によれば、図１２０のモリエル線図に示すように、エジェクタ１９のノズル部１９ａにおける減圧量（図１２０では、ｆ’₁₂₀点とｈ₁₂₀点の圧力差）を増加させることによるＣＯＰ向上効果を得ることができ、第３４実施形態と同様の効果を得ることができる。

（第８２実施形態）
本実施形態では、図１２１の全体構成図に示すように、第５６実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、第８０実施形態と同様に、第１固定絞り１７を廃止して、第１圧縮機１１吐出冷媒の圧力が冷媒の臨界圧力以上となる超臨界冷凍サイクルを構成している。

従って、本実施形態によれば、図１２２のモリエル線図に示すように、エジェクタ１９のノズル部１９ａにおける減圧量（図１２２では、ｆ₁₂₂点とｈ₁₂₂点の圧力差）を増加させることによるＣＯＰ向上効果を得ることができ、第３５実施形態と同様の効果を得ることができる。

（第８３実施形態）
本実施形態では、図１２３の全体構成図に示すように、第５７実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、第８０実施形態と同様に、第１固定絞り１７を廃止して、第１圧縮機１１吐出冷媒の圧力が冷媒の臨界圧力以上となる超臨界冷凍サイクルを構成している。

従って、本実施形態によれば、図１２４のモリエル線図に示すように、エジェクタ１９のノズル部１９ａにおける減圧量（図１２４では、ｆ’₁₂₄点とｈ₁₂₄点の圧力差）を増加させることによるＣＯＰ向上効果を得ることができ、第３６実施形態と同様の効果を得ることができる。

（第８４実施形態）
本実施形態では、図１２５の全体構成図に示すように、第６０実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００に対して、第８０実施形態と同様に、第１固定絞り１７を廃止して、第１圧縮機１１吐出冷媒の圧力が冷媒の臨界圧力以上となる超臨界冷凍サイクルを構成している。

従って、本実施形態によれば、図１２６のモリエル線図に示すように、エジェクタ１９のノズル部１９ａにおける減圧量（図１２６では、ｆ₁₂₆点とｈ₁₂₆点の圧力差）を増加させることによるＣＯＰ向上効果を得ることができ、第３７実施形態と同様の効果を得ることができる。

（第８５実施形態）
本実施形態では、図１２７の全体構成図に示すように、第６１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００に対して、第８０実施形態と同様に、第１固定絞り１７を廃止して、第１圧縮機１１吐出冷媒の圧力が冷媒の臨界圧力以上となる超臨界冷凍サイクルを構成している。

従って、本実施形態によれば、図１２８のモリエル線図に示すように、エジェクタ１９のノズル部１９ａにおける減圧量（図１２８では、ｆ’₁₂₈点とｈ₁₂₈点の圧力差）を増加させることによるＣＯＰ向上効果を得ることができ、第３８実施形態と同様の効果を得ることができる。

なお、第８０〜第８５実施形態では、第５４〜第５７、第６０、第６１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００、３００を超臨界冷凍サイクルとして構成した例を説明したが、もちろん、第５８、第５９実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００を超臨界冷凍サイクルとして構成してもよい。

（第８６実施形態）
図１２９、１３０により本発明の第８６実施形態を説明する。ところで、第３９実施形態で説明したように、冷凍機に適用されるエジェクタ式冷凍サイクル１００では、吸引側蒸発器２３の着霜が懸念される。

そこで、本実施形態では、図１２９の全体構成図に示すように、第５４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、第３９実施形態と同様のバイパス通路２８および開閉弁２８ａを追加し、吸引側減圧手段として電気式の可変絞り機構２２ａを採用している。その他の構成は、第５４実施形態と同様である。

次に、図１３０のモリエル線図により、本実施形態の作動を説明する。本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００では、第３９実施形態と同様に、庫内を冷却する通常運転モードと吸引側蒸発器２３および流出側蒸発器２０の除霜を行う除霜運転モードとを切り替えることができる。

なお、図１３０（ａ）は、通常運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、図１３０（ｂ）は、除霜運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。

通常運転モードでは、制御装置が開閉弁２８ａを閉弁状態とし、可変絞り機構２２ａを予め定めた絞り開度とする。これにより、通常運転モードでは、図１３０（ａ）のモリエル線図に示すように、第５４実施形態の図８４と同様に作動する。

一方、除霜運転モードでは、制御装置が冷却ファン１２ａの作動を停止させ、可変絞り機構２２ａを全閉状態とし、さらに、開閉弁２８ａを開く。これにより、除霜運転モードでは、図１３０（ｂ）のモリエル線図に示すように、第３９実施形態の図５４（ｂ）と同様に作動する。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００では、通常運転モード時に、第５４実施形態と同様の効果を得ることができ、除霜運転モード時に、吸引側蒸発器２３および流出側蒸発器２０の除霜を行うことができる。

また、本実施形態のように、除霜運転モード時に、制御装置が冷却ファン１２ａの作動を停止させる場合は、放熱器１２が放熱能力を発揮しないので、例えば、放熱器１２の下流側であって第１分岐部１３の上流側から高圧冷媒をバイパス通路２８側へ流入させるようにしてもよい。

（第８７実施形態）
本実施形態では、図１３１の全体構成図に示すように、第８６実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、第４０実施形態と同様の補助バイパス通路２８ｂおよび補助バイパス通路用逆止弁２８ｃを追加して、除霜運転モードを実行可能に構成している。

本実施形態の基本的作動は、第８６実施形態と同様である。従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００を作動させると、通常運転モードでは、図１３２（ａ）のモリエル線図に示すように、第５４実施形態の図８６と同様に作動する。一方、除霜運転モードでは、図１３２（ｂ）のモリエル線図に示すように、第４０実施形態の図５６（ｂ）と同様に作動する。

その結果、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００では、通常運転モード時に、第５４実施形態と同様の効果を得ることができ、除霜運転モード時に、吸引側蒸発器２３および流出側蒸発器２０の除霜を行うことができる。

（第８８実施形態）
本実施形態では、図１３３の全体構成図に示すように、第５５実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、第３９実施形態と同様のバイパス通路２８および開閉弁２８ａを追加し、吸引側減圧手段として電気式の可変絞り機構２２ａを採用して除霜運転モードを実行可能に構成している。その他の構成は、第５５実施形態と同様である。

本実施形態の基本的作動は、第８６実施形態と同様である。従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００を作動させると、通常運転モードでは、図１３４（ａ）のモリエル線図に示すように、第５５実施形態の図８６と同様に作動する。一方、除霜運転モードでは、図１３４（ｂ）のモリエル線図に示すように、第４１実施形態の図５８（ｂ）と同様に作動する。

その結果、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００では、通常運転モード時に、第５５実施形態と同様の効果を得ることができ、除霜運転モード時に、吸引側蒸発器２３の除霜を行うことができる。

（第８９実施形態）
本実施形態では、図１３５の全体構成図に示すように、第５６実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、第３９実施形態と同様のバイパス通路２８および開閉弁２８ａを追加し、吸引側減圧手段として電気式の可変絞り機構２２ａを採用して除霜運転モードを実行可能に構成している。その他の構成は、第５６実施形態と同様である。

本実施形態の基本的作動は、第８６実施形態と同様である。従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００を作動させると、通常運転モードでは、図１３６（ａ）のモリエル線図に示すように、第５６実施形態の図８８と同様に作動する。一方、除霜運転モードでは、図１３６（ｂ）のモリエル線図に示すように、第４２実施形態の図６０（ｂ）と同様に作動する。

その結果、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００では、通常運転モード時に、第５６実施形態と同様の効果を得ることができ、除霜運転モード時に、吸引側蒸発器２３および流出側蒸発器２０の除霜を行うことができる。

（第９０実施形態）
本実施形態では、図１３７の全体構成図に示すように、第５６実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、バイパス通路２８、開閉弁２８ａ、補助バイパス通路２８ｂおよび補助バイパス通路用逆止弁２８ｃを追加し、吸引側減圧手段として電気式の可変絞り機構２２ａを採用して、除霜運転モードを実行可能に構成している。その他の構成は、第５６実施形態と同様である。

本実施形態の基本的作動は、第８６実施形態と同様である。従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００を作動させると、通常運転モードでは、図１３８（ａ）のモリエル線図に示すように、第５６の図８８と同様に作動する。一方、除霜運転モードでは、図１３８（ｂ）のモリエル線図に示すように、第４３実施形態の除霜運転モードの図６２（ｂ）と同様に作動する。

その結果、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００では、通常運転モード時に、第５６実施形態と同様の効果を得ることができ、除霜運転モード時に、吸引側蒸発器２３および流出側蒸発器２０の除霜を行うことができる。

（第９１実施形態）
本実施形態では、図１３９の全体構成図に示すように、第５７実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、第３９実施形態と同様のバイパス通路２８および開閉弁２８ａを追加し、吸引側減圧手段として電気式の可変絞り機構２２ａを採用して、除霜運転モードを実行可能に構成している。その他の構成は、第５７実施形態と同様である。

本実施形態の基本的作動は、第８６実施形態と同様である。従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００を作動させると、通常運転モードでは、図１４０（ａ）のモリエル線図に示すように、第５７実施形態の図９０と同様に作動する。一方、除霜運転モードでは、図１４０（ｂ）のモリエル線図に示すように、第４４実施形態の除霜運転モードの図６４（ｂ）と同様に作動する。

その結果、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００では、通常運転モード時に、第５７実施形態と同様の効果を得ることができ、除霜運転モード時に、吸引側蒸発器２３の除霜を行うことができる。

また、第８６〜第９１実施形態では、第５４〜第５７実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、バイパス通路２８および開閉弁２８ａ等を追加した例を説明したが、もちろん、第５８、第５９実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００に対して、バイパス通路２８および開閉弁２８ａ等を追加してもよい。

（第９２実施形態）
本実施形態では、図１４１の全体構成図に示すように、第６０実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００に対して、第３９実施形態と同様のバイパス通路２８および開閉弁２８ａを追加し、吸引側減圧手段として電気式の可変絞り機構２２ａを採用して、除霜運転モードを実行可能に構成している。

より具体的には、本実施形態のバイパス通路２８は、第１分岐部１３下流側かつ第２放熱器１２２上流側の高圧冷媒を、第１、第２放熱器１２１、１２２を迂回させて、直接、吸引側蒸発器２３へ導く冷媒流路である。

もちろん、バイパス通路２８は、第１分岐部１３下流側かつ第２放熱器１２２上流側の高圧冷媒、または、第１分岐部１３上流側の第１圧縮機１１吐出冷媒を吸引側蒸発器２３へ導く冷媒流路で構成してもよい。その他の構成は、第６０実施形態と同様である。

本実施形態の基本的作動は、第８６実施形態と同様である。従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００を作動させると、通常運転モードでは、図１４２（ａ）のモリエル線図に示すように、第６０実施形態の図９６と同様に作動する。一方、除霜運転モードでは、図１４２（ｂ）のモリエル線図に示すように、第４５実施形態の除霜運転モードの図６６（ｂ）と同様に作動する。

その結果、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００では、通常運転モード時に、第６０実施形態と同様の効果を得ることができ、除霜運転モード時に、吸引側蒸発器２３および流出側蒸発器２０の除霜を行うことができる。

また、本実施形態のように、除霜運転モード時に、制御装置が第１、第２冷却ファン１２１ａ、１２２ａの作動を停止させる場合は、第１、第２放熱器１２１、１２２が放熱能力を発揮しない。

従って、例えば、第１放熱器１２１の下流側であって温度式膨張弁１４の上流側から高圧冷媒をバイパス通路２８側へ流入させるようにしてもよいし、第２放熱器１２２の下流側であって内部熱交換器１５の上流側から高圧冷媒をバイパス通路２８側へ流入させるようにしてもよい。

（第９３実施形態）
本実施形態では、図１４３の全体構成図に示すように、第６０実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００に対して、バイパス通路２８、開閉弁２８ａ、補助バイパス通路２８ｂおよび補助バイパス通路用逆止弁２８ｃを追加し、吸引側減圧手段として電気式の可変絞り機構２２ａを採用して、除霜運転モードを実行可能に構成している。その他の構成は、第６０実施形態と同様である。

本実施形態の基本的作動は、第８６実施形態と同様である。従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００を作動させると、通常運転モードでは、図１４４（ａ）のモリエル線図に示すように、第６０実施形態の図９６と同様に作動する。一方、除霜運転モードでは、図１４４（ｂ）のモリエル線図に示すように、第４６実施形態の図６８（ｂ）と同様に作動する。

その結果、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００では、通常運転モード時に、第６０実施形態と同様の効果を得ることができ、除霜運転モード時に、吸引側蒸発器２３および流出側蒸発器２０の除霜を行うことができる。

（第９４実施形態）
本実施形態では、図１４５の全体構成図に示すように、第６１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００に対して、第６９に示すように、第８実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００に対して、第４５実施形態と同様のバイパス通路２８および開閉弁２８ａを追加し、吸引側減圧手段として電気式の可変絞り機構２２ａを採用して、除霜運転モードを実行可能に構成している。その他の構成は、第６１実施形態と同様である。

本実施形態の基本的作動は、第８６実施形態と同様である。従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００を作動させると、通常運転モードでは、図１４６（ａ）のモリエル線図に示すように、第６１実施形態の図９８と同様に作動する。一方、除霜運転モードでは、図１４６（ｂ）のモリエル線図に示すように、第４７実施形態の除霜運転モードの図７０（ｂ）と同様に作動する。

これにより、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００では、通常運転モード時に、第６１実施形態と同様の効果を得ることができ、除霜運転モード時に、吸引側蒸発器２３の除霜を行うことができる。

（第９５実施形態）
次に、図１４７、１４８により、本発明の第９５実施形態を説明する。本実施形態では、本発明のエジェクタ式冷凍サイクルを、第４８実施形態と同様の冷温保存庫に適用している。図１４７は、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００の全体構成図である。本実施形態では、図１４７の全体構成図に示すように、第４８実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００に対して、合流部１６の配置を変更している。

つまり、第４８実施形態では、合流部１６にて内部熱交換器１５の中間圧側冷媒流路１５ｂから流出した冷媒と第２圧縮機２１吐出冷媒を合流させているが、本実施形態では、冷却運転モード時に、合流部１６にて温度式膨張弁１４流出冷媒と第２圧縮機２１吐出冷媒を合流させている。その他の構成は第４８実施形態と同様である。

次に、図１４８により、上記構成における本実施形態の作動を説明する。なお、図１４８（ａ）は、冷却運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、図１４８（ｂ）は、加熱運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。

まず、冷却運転モードでは、制御装置が、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、送風ファン５３ａ、５４ａを作動させ、可変絞り機構１４ａの絞り開度を予め定めた開度となるように制御し、さらに、第４８実施形態と同様に、第１、第２電気式四方弁５１、５２を切り替える。これにより、図１４７の実線矢印に示すように、以下の冷媒回路が構成される。

第１の冷媒回路として、第１圧縮機１１→第１電気式四方弁５１→室外熱交換器５３→第１分岐部１３→可変絞り機構１４ａ→合流部１６→内部熱交換器１５の中間圧側冷媒流路１５ｂ→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環する回路が構成される。

第２の冷媒回路として、第１圧縮機１１→第１電気式四方弁５１→室外熱交換器５３→第１分岐部１３→内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ→第１固定絞り１７→第２分岐部１８→ノズル前逆止弁２９→エジェクタ１９→補助利用側熱交換器５４→第２電気式四方弁５２→第２圧縮機２１→合流部１６→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環する回路が構成される。

第３の冷媒回路として、第１圧縮機１１→第１電気式四方弁５１→室外熱交換器５３→第１分岐部１３→内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ→第１固定絞り１７→第２分岐部１８→第２固定絞り２２→利用側熱交換器５５→エジェクタ１９→補助利用側熱交換器５４→第２電気式四方弁５２→第２圧縮機２１→合流部１６→内部熱交換器１５の中間圧側冷媒流路１５ｂ→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環する回路が構成される。

つまり、本実施形態の冷却運転モードでは、室外熱交換器５３、利用側熱交換器５５および補助利用側熱交換器５４が、それぞれ第５４実施形態における放熱器１２、吸引側蒸発器２３および流出側蒸発器２０に対応する構成となり、図１４８（ａ）に示すように、第５４実施形態の図８４と同様に作動して庫内空気を冷却できる。

一方、加熱運転モードでは、制御装置が、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、送風ファン５３ａ、５４ａを作動させ、可変絞り機構１４ａの絞り開度を全閉状態とし、さらに、第４８実施形態と同様に、第１、第２電気式四方弁５１、５２を切り替える。

これにより、図１４７の破線矢印に示すように、第１圧縮機１１→第１、２電気式四方弁５１、５１→補助利用側熱交換器５４→エジェクタ１９のディフューザ部１９ｃ→エジェクタ１９の冷媒吸引口１９ｂ→利用側熱交換器５５→第２固定絞り２２→第２分岐部１８→第１固定絞り１７→内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ→第１分岐部１３→室外熱交換器５３→第１、２電気式四方弁５１、５２→第２圧縮機２１→合流部１６→内部熱交換器１５の中間圧側冷媒流路１５ｂ→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環する回路が構成される。

この際、可変絞り機構１４ａが全閉状態となっているので、第１分岐部１３から可変絞り機構１４ａ側へ冷媒が流出することはなく、内部熱交換器１５では熱交換は行われない。つまり、本実施形態の加熱運転モードでは、図１４８（ｂ）に示すように、実質的に第４８実施形態の図７２（ｂ）と同様に作動して庫内空気を加熱できる。

本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００は、上述の如く作動するので、冷却運転モードでは、庫内空気を冷却することができ、加熱運転モードでは、庫内空気を加熱することができる。さらに、エジェクタ１９を冷媒減圧手段として用いる冷却運転モードにおいて、第５４実施形態と同様に、エジェクタ１９の駆動流の流量変動が生じても、ＣＯＰを低下させることなく、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させることができる。

（第９６実施形態）
本実施形態では、図１４９の全体構成図に示すように、第４９実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００に対して、合流部１６の配置を第９５実施形態と同様に変更している。

なお、本実施形態の補助内部熱交換器２５は、冷却運転モード時に、高圧側冷媒流路２５ａを通過する第１分岐部１３から内部熱交換器１５側へ流出した冷媒と、低圧側冷媒流路２５ｂを通過するエジェクタ１９のディフューザ部１９ｃから流出した冷媒との間で熱交換を行うものである。その他の構成は、第４９実施形態と同様である。

次に、図１５０により、上記構成における本実施形態の作動を説明する。まず、冷却運転モードでは、制御装置が、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、送風ファン５３ａ、５４ａを作動させ、可変絞り機構１４ａの絞り開度を予め定めた開度となるように制御し、さらに、第４９実施形態と同様に、第１、第２電気式四方弁５１、５２を切り替える。これにより、図１４９の実線矢印に示すように、以下の冷媒回路が構成される。

第１の冷媒回路として、第１圧縮機１１→第１電気式四方弁５１→室外熱交換器５３→第１分岐部１３→可変絞り機構１４ａ→合流部１６→内部熱交換器１５の中間圧側冷媒流路１５ｂ→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環する回路が構成される。

第２の冷媒回路として、第１圧縮機１１→第１電気式四方弁５１→室外熱交換器５３→第１分岐部１３→内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ→補助内部熱交換器２５の高圧側冷媒流路２５ａ→第１固定絞り１７→第２分岐部１８→ノズル前逆止弁２９→エジェクタ１９→第１、第２電気式四方弁５１、５２→補助内部熱交換器２５の低圧側冷媒流路２５ｂ→第２圧縮機２１→合流部１６→内部熱交換器１５の中間圧側冷媒流路１５ｂ→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環する回路が構成される。

第３の冷媒回路として、第１圧縮機１１→第１電気式四方弁５１→室外熱交換器５３→第１分岐部１３→内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ→補助内部熱交換器２５の高圧側冷媒流路２５ａ→第１固定絞り１７→第２分岐部１８→第２固定絞り２２→利用側熱交換器５５→エジェクタ１９→第１、第２電気式四方弁５１、５２→補助内部熱交換器２５の低圧側冷媒流路２５ｂ→第２圧縮機２１→合流部１６→内部熱交換器１５の中間圧側冷媒流路１５ｂ→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環する回路が構成される。

つまり、本実施形態の冷却運転モードでは、室外熱交換器５３および利用側熱交換器５５が、それぞれ第５５実施形態における放熱器１２および吸引側蒸発器２３に対応する構成となり、図１５０（ａ）に示すように、第５５実施形態の図８６と同様に作動して庫内空気を冷却できる。

一方、加熱運転モードでは、制御装置が、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、送風ファン５３ａ、５４ａを作動させ、可変絞り機構１４ａの絞り開度を全閉状態とし、さらに、第４９実施形態と同様に、第１、第２電気式四方弁５１、５２を切り替える。

これにより、図１４９の破線矢印に示すように、第１圧縮機１１→第１、２電気式四方弁５１、５１→エジェクタ１９のディフューザ部１９ｃ→エジェクタ１９の冷媒吸引口１９ｂ→利用側熱交換器５５→第２固定絞り２２→第２分岐部１８→第１固定絞り１７→補助内部熱交換器２５の高圧側冷媒流路２５ａ→内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ→第１分岐部１３→室外熱交換器５３→第１、２電気式四方弁５１、５２→補助内部熱交換器２５の低圧側冷媒流路２５ａ→第２圧縮機２１→合流部１６→内部熱交換器１５の中間圧側冷媒流路１５ｂ→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環する回路が構成される。

この際、可変絞り機構１４ａが全閉状態となっているので、第１分岐部１３から可変絞り機構１４ａ側へ冷媒が流出することはなく、内部熱交換器１５では熱交換は行われない。また、補助内部熱交換器２５では、高圧側冷媒流路２５ａを流通する冷媒と低圧側冷媒流路２５ｂを流通する冷媒との温度差が極めて小さいため、殆ど熱交換は行われない。

つまり、本実施形態の加熱運転モードでは、図１５０（ｂ）に示すように、実質的に第４９実施形態の図７４（ｂ）と同様に作動して庫内空気を加熱できる。

本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００は、上述の如く作動するので、冷却運転モードでは、庫内空気を冷却することができ、加熱運転モードでは、庫内空気を加熱することができる。さらに、エジェクタ１９を冷媒減圧手段として用いる冷却運転モードにおいて、第５５実施形態と同様に、エジェクタ１９の駆動流の流量変動が生じても、ＣＯＰを低下させることなく、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させることができる。

（第９７実施形態）
本実施形態では、図１５１の全体構成図に示すように、第５０実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００に対して、合流部１６の配置を第９５実施形態と同様に変更している。

次に、図１５２により、上記構成における本実施形態の作動を説明する。まず、冷却運転モードでは、制御装置が、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、送風ファン５３ａ、５４ａを作動させ、可変絞り機構１４ａの絞り開度を予め定めた開度となるように制御し、さらに、第５０実施形態と同様に、第１、第２電気式四方弁５１、５２を切り替える。これにより、図１５１の実線矢印に示すように、以下の冷媒回路が構成される。

第１の冷媒回路として、第１圧縮機１１→第１電気式四方弁５１→室外熱交換器５３→第１分岐部１３→可変絞り機構１４ａ→合流部１６→内部熱交換器１５の中間圧側冷媒流路１５ｂ→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環する回路が構成される。

第２の冷媒回路として、第１圧縮機１１→第１電気式四方弁５１→室外熱交換器５３→第１分岐部１３→補助室外熱交換器５３ｂ→内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ→第１固定絞り１７→第２分岐部１８→ノズル前逆止弁２９→エジェクタ１９→補助利用側熱交換器５４→第２電気式四方弁５２→第２圧縮機２１→合流部１６→内部熱交換器１５の中間圧側冷媒流路１５ｂ→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環する回路が構成される。

第３の冷媒回路として、第１圧縮機１１→第１電気式四方弁５１→室外熱交換器５３→第１分岐部１３→補助室外熱交換器５３ｂ→内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ→第１固定絞り１７→第２分岐部１８→第２固定絞り２２→利用側熱交換器５５→エジェクタ１９→補助利用側熱交換器５４→第２電気式四方弁５２→第２圧縮機２１→合流部１６→内部熱交換器１５の中間圧側冷媒流路１５ｂ→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環する回路が構成される。

つまり、本実施形態の冷却運転モードでは、室外熱交換器５３、補助室外熱交換器５３ｂ、補助利用側熱交換器５４および利用側熱交換器５５が、それぞれ第５６実施形態における放熱器１２、補助放熱器２４、流出側蒸発器２０および吸引側蒸発器２３に対応する構成となり、図１５２（ａ）に示すように、第５６実施形態の図８８と同様に作動して庫内空気を冷却できる。

一方、加熱運転モードでは、制御装置が、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、送風ファン５３ａ、５４ａを作動させ、可変絞り機構１４ａの絞り開度を全閉状態とし、さらに、第５０実施形態と同様に、第１、第２電気式四方弁５１、５２を切り替える。

これにより、第１圧縮機１１吐出冷媒は、図１５１の破線矢印に示すように、第１圧縮機１１→第１、２電気式四方弁５１、５１→補助利用側熱交換器５４→エジェクタ１９のディフューザ部１９ｃ→エジェクタ１９の冷媒吸引口１９ｂ→利用側熱交換器５５→第２固定絞り２２→第２分岐部１８→第１固定絞り１７→内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ→補助外部熱交換器５３ｂ→第１分岐部１３→室外熱交換器５３→第１、２電気式四方弁５１、５２→補助内部熱交換器２５の低圧側冷媒流路２５ａ→第２圧縮機２１→合流部１６→内部熱交換器１５の中間圧側冷媒流路１５ｂ→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環する回路が構成される。

この際、可変絞り機構１４ａが全閉状態となっているので、第１分岐部１３から可変絞り機構１４ａ側へ冷媒が流出することはなく、内部熱交換器１５では熱交換は行われない。

つまり、本実施形態の加熱運転モードでは、図１５２（ｂ）に示すように、実質的に第５０実施形態の図７６（ｂ）と同様に作動して庫内空気を加熱できる。

本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００は、上述の如く作動するので、冷却運転モードでは、庫内空気を冷却することができ、加熱運転モードでは、庫内空気を加熱することができる。さらに、エジェクタ１９を冷媒減圧手段として用いる冷却運転モードにおいて、第５６実施形態と同様に、エジェクタ１９の駆動流の流量変動が生じても、ＣＯＰを低下させることなく、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させることができる。

（第９８実施形態）
本実施形態では、図１５３の全体構成図に示すように、第５１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００に対して、合流部１６の配置を第９５実施形態と同様に変更している。

次に、図１５４により、上記構成における本実施形態の作動を説明する。まず、冷却運転モードでは、制御装置が、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、送風ファン５３ａ、５４ａを作動させ、可変絞り機構１４ａの絞り開度を予め定めた開度となるように制御し、さらに、第５１実施形態と同様に、第１、第２電気式四方弁５１、５２を切り替える。これにより、図１５３の実線矢印に示すように、以下の冷媒回路が構成される。

第１の冷媒回路として、第１圧縮機１１→第１電気式四方弁５１→室外熱交換器５３→第１分岐部１３→可変絞り機構１４ａ→合流部１６→内部熱交換器１５の中間圧側冷媒流路１５ｂ→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環する回路が構成される。

第２の冷媒回路として、第１圧縮機１１→第１電気式四方弁５１→室外熱交換器５３→第１分岐部１３→補助室外熱交換器５３ｂ→内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ→補助内部熱交換器２５の高圧側冷媒流路２５ａ→第１固定絞り１７→第２分岐部１８→ノズル前逆止弁２９→エジェクタ１９→第１、第２電気式四方弁５１、５２→補助内部熱交換器２５の低圧側冷媒流路２５ｂ→第２圧縮機２１→合流部１６→内部熱交換器１５の中間圧側冷媒流路１５ｂ→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環する回路が構成される。

第３の冷媒回路として、第１圧縮機１１→第１電気式四方弁５１→室外熱交換器５３→第１分岐部１３→補助室外熱交換器５３ｂ→内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ→補助内部熱交換器２５の高圧側冷媒流路２５ａ→第１固定絞り１７→第２分岐部１８→第２固定絞り２２→利用側熱交換器５５→エジェクタ１９→第１、第２電気式四方弁５１、５２→補助内部熱交換器２５の低圧側冷媒流路２５ｂ→第２圧縮機２１→合流部１６→内部熱交換器１５の中間圧側冷媒流路１５ｂ→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環する回路が構成される。

つまり、本実施形態の冷却運転モードでは、室外熱交換器５３、補助室外熱交換器５３ｂ、利用側熱交換器５５が、それぞれ第５７実施形態における放熱器１２、補助放熱器２４および吸引側蒸発器２３に対応する構成となり、図１５４（ａ）に示すように、第５７実施形態の図９０と同様に作動して庫内空気を冷却できる。

一方、加熱運転モードでは、制御装置が、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、送風ファン５３ａ、５４ａを作動させ、可変絞り機構１４ａの絞り開度を全閉状態とし、さらに、第５１実施形態と同様に、第１、第２電気式四方弁５１、５２を切り替える。

これにより、図１５３の破線矢印に示すように、第１圧縮機１１→第１、２電気式四方弁５１、５１→エジェクタ１９のディフューザ部１９ｃ→エジェクタ１９の冷媒吸引口１９ｂ→利用側熱交換器５５→第２固定絞り２２→第２分岐部１８→第１固定絞り１７→補助内部熱交換器２５の高圧側冷媒流路２５ａ→内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ→第１分岐部１３→室外熱交換器５３→第１、２電気式四方弁５１、５２→補助内部熱交換器２５の低圧側冷媒流路２５ａ→第２圧縮機２１→合流部１６→内部熱交換器１５の中間圧側冷媒流路１５ｂ→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環する回路が構成される。

この際、可変絞り機構１４ａが全閉状態となっているので、第１分岐部１３から可変絞り機構１４ａ側へ冷媒が流出することはなく、内部熱交換器１５では熱交換は行われない。また、補助内部熱交換器２５では、高圧側冷媒流路２５ａを流通する冷媒と低圧側冷媒流路２５ｂを流通する冷媒との温度差が極めて小さいため、殆ど熱交換は行われない。

つまり、本実施形態の加熱運転モードでは、図１５４（ｂ）に示すように、実質的に第５１実施形態の図７８（ｂ）と同様に作動して庫内空気を加熱できる。

本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００は、上述の如く作動するので、冷却運転モードでは、庫内空気を冷却することができ、加熱運転モードでは、庫内空気を加熱することができる。さらに、エジェクタ１９を冷媒減圧手段として用いる冷却運転モードにおいて、第５７実施形態と同様に、エジェクタ１９の駆動流の流量変動が生じても、ＣＯＰを低下させることなく、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させることができる。

（第９９実施形態）
本実施形態では、図１５５の全体構成図に示すように、第５２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル６００に対して、合流部１６の配置を第９５実施形態と同様に変更している。

次に、図１５６により、上記構成における本実施形態の作動を説明する。まず、冷却運転モードでは、制御装置が、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、送風ファン５３１ａ、５３２ａ、５４ａを作動させ、可変絞り機構１４ａの絞り開度を予め定めた開度となるように制御し、さらに、第５２実施形態と同様に、第１、第２電気式四方弁５１、５２を切り替える。

これにより、冷却運転モードでは、図１５５の実線矢印に示すように、以下の冷媒回路が構成される。

第１の冷媒回路として、第１圧縮機１１→第１電気式四方弁５１→第１分岐部１３→第１室外熱交換器５３１→可変絞り機構１４ａ→合流部１６→内部熱交換器１５の中間圧側冷媒流路１５ｂ→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環する回路が構成される。

第２の冷媒回路として、第１圧縮機１１→第１電気式四方弁５１→第１分岐部１３→第２室外熱交換器５３２→内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ→第１固定絞り１７→第２分岐部１８→ノズル前逆止弁２９→エジェクタ１９→補助利用側熱交換器５４→第１、第２電気式四方弁５１、５２→第２圧縮機２１→合流部１６→内部熱交換器１５の中間圧側冷媒流路１５ｂ→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環する回路が構成される。

第３の冷媒回路として、第１圧縮機１１→第１電気式四方弁５１→第１分岐部１３→第２室外熱交換器５３２→内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ→第１固定絞り１７→第２分岐部１８→第２固定絞り２２→利用側熱交換器５５→エジェクタ１９→補助利用側熱交換器５４→第１、第２電気式四方弁５１、５２→第２圧縮機２１→合流部１６→内部熱交換器１５の中間圧側冷媒流路１５ｂ→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環する回路が構成される。

つまり、本実施形態の冷却運転モードでは、第１室外熱交換器５３１、第２室外熱交換器５３２、補助利用側熱交換器５４および利用側熱交換器５５が、それぞれ第６０実施形態における第１放熱器１２１、第２放熱器１２２、流出側蒸発器２０、吸引側蒸発器２３に対応する構成となり、図１５６（ａ）に示すように、第６０実施形態の図９６と同様に作動して庫内空気を冷却できる。

一方、加熱運転モードでは、制御装置が、第５２実施形態と同様に第１、第２電気式四方弁５１、５２を切り替え、可変絞り機構１４ａを全閉状態とし、第１送風ファン５３１ａの作動を停止させる。

これにより、図１５５の破線矢印に示すように、第１圧縮機１１→第１、２電気式四方弁５１、５１→補助利用側熱交換器５４→エジェクタ１９のディフューザ部１９ｃ→エジェクタ１９の冷媒吸引口１９ｂ→利用側熱交換器５５→第２固定絞り２２→第２分岐部１８→第１固定絞り１７→内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ→第２室外熱交換器５３２→第１分岐部１３→第１、２電気式四方弁５１、５２→第２圧縮機２１→合流部１６→内部熱交換器１５の中間圧側冷媒流路１５ｂ→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環する回路が構成される。

この際、可変絞り機構１４ａが全閉状態となっているので、第１分岐部１３から可変絞り機構１４ａ側へ冷媒が流出することはなく、内部熱交換器１５では熱交換は行われない。

つまり、本実施形態の加熱運転モードでは、図１５６（ｂ）に示すように、実質的に第５２実施形態の図８０（ｂ）と同様に作動して庫内空気を加熱できる。

本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル６００は、上述の如く作動するので、冷却運転モードでは、庫内空気を冷却することができ、加熱運転モードでは、庫内空気を加熱することができる。さらに、エジェクタ１９を冷媒減圧手段として用いる冷却運転モードにおいて、第６０実施形態と同様に、エジェクタ１９の駆動流の流量変動が生じても、ＣＯＰを低下させることなく、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させることができる。

（第１００実施形態）
本実施形態では、図１５７の全体構成図に示すように、第５３実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル６００に対して、合流部１６の配置を第９５実施形態と同様に変更している。

次に、図１５８により、上記構成における本実施形態の作動を説明する。まず、冷却運転モードでは、制御装置が、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、送風ファン５３１ａ、５３２ａ、５４ａを作動させ、可変絞り機構１４ａの絞り開度を予め定めた開度となるように制御し、さらに、第５３実施形態と同様に、第１、第２電気式四方弁５１、５２を切り替える。

これにより、冷却運転モードでは、図１５５の実線矢印に示すように、以下の冷媒回路が構成される。

第１の冷媒回路として、第１圧縮機１１→第１電気式四方弁５１→第１分岐部１３→第１室外熱交換器５３１→可変絞り機構１４ａ→合流部１６→内部熱交換器１５の中間圧側冷媒流路１５ｂ→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環する回路が構成される。

第２の冷媒回路として、第１圧縮機１１→第１電気式四方弁５１→第１分岐部１３→第２室外熱交換器５３２→内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ→補助内部熱交換器２５の高圧側冷媒流路１５ａ→第１固定絞り１７→第２分岐部１８→ノズル前逆止弁２９→エジェクタ１９→第１、第２電気式四方弁５１、５２→補助内部熱交換器２５の低圧側冷媒流路２５ｂ→第２圧縮機２１→合流部１６→内部熱交換器１５の中間圧側冷媒流路１５ｂ→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環する回路が構成される。

第３の冷媒回路として、第１圧縮機１１→第１電気式四方弁５１→第１分岐部１３→第２室外熱交換器５３２→内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ→補助内部熱交換器２５の高圧側冷媒流路１５ａ→第１固定絞り１７→第２分岐部１８→第２固定絞り２２→利用側熱交換器５５→エジェクタ１９→第１、第２電気式四方弁５１、５２→補助内部熱交換器２５の低圧側冷媒流路２５ｂ→第２圧縮機２１→合流部１６→内部熱交換器１５の中間圧側冷媒流路１５ｂ→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環する回路が構成される。

つまり、本実施形態の冷却運転モードでは、第１室外熱交換器５３１、第２室外熱交換器５３２および利用側熱交換器５５が、それぞれ第６１実施形態における第１放熱器１２１、第２放熱器１２２および吸引側蒸発器２３に対応する構成となり、図１５８（ａ）に示すように、第６１実施形態の図９８と同様に作動して庫内空気を冷却できる。

一方、加熱運転モードでは、制御装置が、第５３実施形態と同様に第１、第２電気式四方弁５１、５２を切り替え、可変絞り機構１４ａを全閉状態とし、第１送風ファン５３１ａの作動を停止させる。

これにより、図１５７の破線矢印に示すように、第１圧縮機１１→第１、２電気式四方弁５１、５１→エジェクタ１９のディフューザ部１９ｃ→エジェクタ１９の冷媒吸引口１９ｂ→利用側熱交換器５５→第２固定絞り２２→第２分岐部１８→第１固定絞り１７→補助内部熱交換器２５の高圧側冷媒流路２５ａ→内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ→第２室外熱交換器５３２→第１分岐部１３→第１、２電気式四方弁５１、５２→補助内部熱交換器２５の低圧側冷媒流路２５ｂ→第２圧縮機２１→合流部１６→内部熱交換器１５の中間圧側冷媒流路１５ｂ→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環する回路が構成される。

この際、可変絞り機構１４ａが全閉状態となっているので、第１分岐部１３から可変絞り機構１４ａ側へ冷媒が流出することはなく、内部熱交換器１５では熱交換は行われない。さらに、補助内部熱交換器２５では、高圧側冷媒流路２５ａを流通する冷媒と低圧側冷媒流路２５ｂを流通する冷媒との温度差が極めて小さいため、殆ど熱交換は行われない。

つまり、本実施形態の加熱運転モードでは、図１５８（ｂ）に示すように、実質的に第５３実施形態の図８２（ｂ）と同様に作動して庫内空気を加熱できる。

本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル６００は、上述の如く作動するので、冷却運転モードでは、庫内空気を冷却することができ、加熱運転モードでは、庫内空気を加熱することができる。さらに、エジェクタ１９を冷媒減圧手段として用いる冷却運転モードにおいて、第６１実施形態と同様に、エジェクタ１９の駆動流の流量変動が生じても、ＣＯＰを低下させることなく、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させることができる。

（第１０１実施形態）
本実施形態では、図１５９に示すように、第１実施形態の第２分岐部１８を廃止して、第２分岐部１８ａを採用した例を説明する。本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００では、第２分岐部１８ａを採用することで、減圧手段側冷媒流量Ｇｅに対するノズル側冷媒流量Ｇｎｏｚの流量比Ｇｎｏｚ／Ｇｅが、サイクルの負荷の変動に応じて調整されるようになっている。

なお、減圧手段側冷媒流量Ｇｅは、第２分岐部１８ａから第２固定絞り２２側へ流出する冷媒流量であり、ノズル側冷媒流量Ｇｎｏｚは、第２分岐部１８ａからエジェクタ１９のノズル部１９ａ側へ流出する冷媒流量である。

第２分岐部１８ａは、その内部に第１固定絞り１７から流入した冷媒に旋回流れを生じさせる内部空間が形成された遠心分離器構造のもので、この冷媒の旋回流れによって生じる遠心力の作用によって、内部空間内の冷媒に乾き度分布を生じさせるようになっている。そして、内部空間から所望の乾き度の冷媒を取り出せるように、ノズル部１９ａ側および第２固定絞り２２側へ冷媒を流出させる冷媒出口が設けられている。

より具体的には、本実施形態の第２分岐部１８ａの内部空間は、その軸方向が略鉛直方向に延びる円柱状に形成され、内部空間の下方側にノズル部１９ａ側へ冷媒を流出させる冷媒出口を配置し、ノズル部１９ａ側への冷媒出口よりも上方側に第２固定絞り２２側へ冷媒を流出させる冷媒出口を配置している。

これにより、サイクルの負荷の変動に応じて、ノズル部１９ａ側へ流出する冷媒の乾き度と第２固定絞り２２側へ流出する冷媒の乾き度とを変化させて、流量比Ｇｎｏｚ／Ｇｅを調整するようになっている。

例えば、通常運転時よりもサイクルの負荷が低下する低負荷運転時には、サイクルを循環する冷媒流量が低下して、内部空間の上方側に対して下方側に乾き度の低い冷媒が分布するので、減圧手段側冷媒流量Ｇｅに対してノズル側冷媒流量Ｇｎｏｚの質量流量が増加して、流量比Ｇｎｏｚ／Ｇｅが通常運転時よりも増加する。

一方、通常運転時よりもサイクルの負荷が増加する高負荷運転時には、サイクルを循環する冷媒流量の増加に伴って、内部空間の上方側にも乾き度の低い冷媒が分布するので、第２分岐部１８ａから第２固定絞り２２側へ流出する冷媒の乾き度が、第２分岐部１８ａからノズル部１９ａ側へ流出する冷媒の乾き度に近づき、流量比Ｇｎｏｚ／Ｇｅが通常運転時よりも低下する。その他の構成は、第１実施形態と同様である。

次に、本実施形態の作動を図１６０のモリエル線図を用いて説明する。なお、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００の基本的作動は、第１実施形態と同様である。そこで、図１６０では、低負荷運転時の冷媒の状態を破線で示すとともに、高負荷運転時の冷媒の状態を実線で示している。

さらに、図１６０では、低負荷運転時の冷媒の状態を示す符号に添字として１６０Ｌを記載し、高負荷運転時の冷媒の状態を示す符号に添字として１６０Ｈを記載している。また、図示の明確化のために、図２に示すモリエル線図に対して、縦軸（圧力軸）の縮尺を変更している。

まず、低負荷運転時には、第１実施形態と同様に、第１固定絞り１７にて減圧膨張された中間圧冷媒の流れ（図１６０のｇ_160L点）は、第２分岐部１８ａにてノズル部１９ａ側へ流出する冷媒流れと、第２固定絞り２２側へ流出する冷媒流れとに分流される。この際、第２分岐部１８ａの内部空間では、サイクルを循環する冷媒流量が低下するため、内部空間の上方側に対して下方側に乾き度の低い冷媒が分布する。

従って、第２分岐部１８ａからノズル部１９ａ側へ流出する冷媒の乾き度（図１６０に白丸で示すＸ_1L）が、第２分岐部１８ａから第２固定絞り２２側へ流出する冷媒の乾き度（図１６０に白丸で示すＸ_2L）よりも低くなる。そのため、減圧手段側冷媒流量Ｇｅに対してノズル側冷媒流量Ｇｎｏｚの質量流量が増加して、流量比Ｇｎｏｚ／Ｇｅが通常運転時よりも増加する。その他の作動は、第１実施形態と同様である。

次に、高負荷運転時には、第１実施形態と同様に、第１固定絞り１７にて減圧膨張された中間圧冷媒の流れ（図１６０のｇ_160H点）は、第２分岐部１８ａにてノズル部１９ａ側へ流出する冷媒流れと、第２固定絞り２２側へ流出する冷媒流れとに分流される。この際、第２分岐部１８ａの内部空間では、サイクルを循環する冷媒流量が増加するため、内部空間の上方側にも下方側と同様に乾き度の低い冷媒が分布する。

従って、第２分岐部１８ａからノズル部１９ａ側へ流出する冷媒の乾き度（図１６０に白丸で示すＸ_1H）と第２分岐部１８ａから第２固定絞り２２側へ流出する冷媒の乾き度（図１６０に白丸で示すＸ_2H）が近づく。そのため、流量比Ｇｎｏｚ／Ｇｅが通常運転時よりも低下する。その他の作動は、第１実施形態と同様である。

ここで、エジェクタ１９は、ノズル部１９ａから噴射される噴射冷媒によって生じる負圧によって冷媒吸引口１９ｂから冷媒を吸引している。さらに、噴射冷媒と吸引冷媒との混合冷媒の速度エネルギを、ディフューザ部１９ｃにて圧力エネルギに変換している。従って、エジェクタ１９のノズル部１９ａへ供給される冷媒、すなわち駆動流を確保できなければ、冷媒吸引作用も冷媒昇圧作用も発揮することができない。

つまり、エジェクタ１９は駆動流を充分に確保できなければ、エジェクタ１９の昇圧作用を発揮することができず、第２圧縮機２１吸引冷媒の圧力を上昇させて第２圧縮機２１の駆動力を低減することができない。一方、吸引側蒸発器２３では、サイクルの負荷に応じた液相冷媒あるいは気液二相冷媒が供給されることによって、要求される冷凍能力を発揮できる。

そこで、本実施形態では、サイクル内を循環する冷媒流量が少なくなるとともに、吸引側蒸発器２３に要求される冷凍能力が低くなる低負荷運転時に、流量比Ｇｎｏｚ／Ｇｅを通常運転時よりも増加させているので、エジェクタ１９のノズル部１９ａに駆動流として要求される流量の冷媒を充分に供給した上で、吸引側蒸発器２３に要求される冷凍能力を発揮できる程度の流量の冷媒を供給できる。

また、サイクル内を循環する冷媒流量が多くなるとともに、吸引側蒸発器２３に要求される冷凍能力が高くなる高負荷運転時に、流量比Ｇｎｏｚ／Ｇｅを通常運転時よりも低下させているので、ノズル部１９ａに駆動流として要求される流量の冷媒を充分に供給できるだけでなく、吸引側蒸発器２３にも要求される冷凍能力を発揮するために充分な流量の冷媒を供給できる。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００によれば、第１実施形態と同様の効果を得ることができるだけでなく、運転条件によらず高いＣＯＰを発揮させることができる。すなわち、駆動流の流量変動が生じ得る運転条件のみならず、サイクルに高いＣＯＰを発揮させることができる。

本実施形態では、遠心分離器構造の第２分岐部１８ａを採用した例を説明しているが、第２分岐部１８ａの構成は、これに限定されない。例えば、第２分岐部１８ａとして、サイクルの負荷の変動に応じて、ノズル部１９ａ側へ流出する冷媒の乾き度と第２固定絞り２２側へ流出する冷媒の乾き度とを変化させることのできる構成の流量分配器等を採用できる。

なお、本実施形態の第２分岐部１８ａは、第３、７、９、１１、１３、１５、１７、１９、２１、２３、２５、２７、２９、３１、３３、３５、３７、３９、４０、４２、４３、４５、４６、４８、５０、５２、５４、５６、６０、６２、６４、６６、６８、７０、７２、７４、７６、７８、８０、８２、８４、８５、８６、８９、９０、９２、９３、９５、９７、９９実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルに適用可能である。

特に、第３９、４０、４２、４３、４５、４６、８６、８９、９０、９２、９３実施形態では、通常運転モードにて、ＣＯＰ向上効果を発揮させるようにすればよい。また、第４８、５０、５２、９５、９７、９９実施形態では、冷却運転モードにて、ＣＯＰ向上効果を発揮させるようにすればよい。

（第１０２実施形態）
本実施形態では、第１実施形態に対して、図１６１の全体構成図に示すように、第１固定絞り１７を廃止して、第２分岐部１８とエジェクタ１９のノズル部１９ａ入口側との間に電気式の第１可変絞り機構１７ａを配置し、さらに、第２固定絞り２２を廃止して、第３９実施形態と同様の可変絞り機構２２ａを配置した例を説明する。

なお、第１可変絞り機構１７ａの基本的構成は、可変絞り機構２２ａと同様である。従って、第１可変絞り機構１７ａは、制御装置６０から出力される制御信号によって、その作動が制御される。また、以下の説明では、２つの可変絞り機構１７ａ、２２ａの相違を明確にするために、可変絞り機構２２ａを第２可変絞り機構２２ａと記載する。

次に、図１６２により、本実施形態の電気制御系について説明する。図１６２は、本実施形態の電気制御系を示すブロック図である。なお、本実施形態の制御装置６０の基本的構成は、第１実施形態と同様である。

この制御装置６０の入力側には、流出側蒸発器２０入口冷媒温度、流出側蒸発器２０出口冷媒温度、吸引側蒸発器２３入口冷媒温度、吸引側蒸発器２３出口冷媒温度、内部熱交換器１５の中間圧側冷媒流路１５ｂ入口冷媒温度、中間圧側冷媒流路１５ｂ出口冷媒温度、第１圧縮機１１回転数、第２圧縮機２１回転数等の冷媒側のサイクル負荷に相関を有する物理量を検出する冷媒側負荷検出手段、並びに、外気温、冷凍庫内温度等の空気側のサイクル負荷に相関を有する物理量を検出する空気側負荷検出手段が接続されている。

一方、制御装置６０の出力側には、第１、第２可変絞り機構１７ａ、２２ａ、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、操作パネル６１等が接続されている。従って、本実施形態の制御装置６０は、第１実施形態の制御装置に加えて、第１可変絞り機構１７ａの作動を制御する第１絞り能力制御手段６０ａおよび第２可変絞り機構２２ａの作動を制御する第２絞り能力制御手段６０ｂとしての機能を兼ね備えている。その他の構成は、第１実施形態と同様である。

次に、本実施形態の作動を説明する。本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００の基本的作動は、第１実施形態と同様である。従って、制御装置６０による第１、第２可変絞り機構１７ａ、２２ａの制御の詳細について説明する。

本実施形態では、制御装置６０が上述の各検出手段の検出した検出値に基づいて、サイクルの負荷状況に応じて目標流量比を決定し、流量比Ｇｎｏｚ／Ｇｅが目標流量比に近づくように、第１、第２可変絞り機構１７ａ、２２ａの作動を制御する。

具体的には、低負荷運転時には、サイクルの負荷の低下に伴って流量比Ｇｎｏｚ／Ｇｅが通常運転時よりも増加するように制御し、高負荷運転時には、サイクルの負荷の増加に伴って流量比Ｇｎｏｚ／Ｇｅが通常運転時よりも低下するように制御する。

このような制御は、例えは、制御装置６０が、第２圧縮機２１吸入冷媒の過熱度が予め定めた所定値となるように第１可変絞り機構１７ａの作動（弁開度）を制御し、さらに、第１可変絞り機構１７ａの弁開度を維持した状態で、流量比Ｇｎｏｚ／Ｇｅが目標流量比に近づくように第２可変絞り機構２２ａの作動（弁開度）を制御することで実現できる。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００によれば、第１０１実施形態と同様に、サイクルの負荷の変動に応じて流量比Ｇｎｏｚ／Ｇｅを調整することができるので、駆動流の流量変動が生じ得る運転条件のみならず、サイクルに高いＣＯＰを発揮させることができる。

なお、本実施形態では、高圧側減圧手段として温度式膨張弁１４を採用しているが、高圧側減圧手段として第４８実施形態と同様の電気式の可変絞り機構１４ａを採用して、制御手段６０が、第１、第２可変絞り機構１７ａ、２２ａに加えて可変絞り機構１４ａの作動を制御するようにしてもよい。

この場合は、第１圧縮機１１吸入冷媒の過熱度が予め定めた所定値となるように可変絞り機構１４ａの作動（弁開度）を制御し、第２圧縮機２１吸入冷媒の過熱度が予め定めた所定値となるように第１可変絞り機構１７ａの作動を制御する。そして、可変絞り機構１４ａおよび第１可変絞り機構１７ａの弁開度を維持した状態で、流量比Ｇｎｏｚ／Ｇｅが目標流量比に近づくように第２可変絞り機構２２ａの作動を制御すればよい。

さらに、本実施形態では、第２分岐部１８とエジェクタ１９のノズル部１９ａ入口側との間に第１可変絞り機構１７ａを配置しているが、第１可変絞り機構１７ａを内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ出口側と第２分岐部１８入口側との間に配置してもよい。

また、本実施形態の可変絞り機構１４ａ、１７ａ、２２ａの開度制御による流量比Ｇｎｏｚ／Ｇｅの調整は、第３、７、９、１１、１３、１５、１７、１９、２１、２３、２５、２７、２９、３１、３３、３５、３７、３９、４０、４２、４３、４５、４６、４８、５０、５２、５４、５６、６０、６２、６４、６６、６８、７０、７２、７４、７６、７８、８０、８２、８４、８５、８６、８９、９０、９２、９３、９５、９７、９９実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルに適用可能である。

特に、第３９、４０、４２、４３、４５、４６、８６、８９、９０、９２、９３実施形態では、通常運転モードにて、ＣＯＰ向上効果を発揮させるようにすればよい。また、第４８、５０、５２、９５、９７、９９実施形態では、冷却運転モードにて、ＣＯＰ向上効果を発揮させるようにすればよい。

（第１０３実施形態）
本実施形態では、第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００において、適切な流量比Ｇｎｏｚ／Ｇｅを実現する手段として、第１固定絞り１７、第２固定絞り２２およびエジェクタ１９のノズル部１９ａの流量特性を規定した例を説明する。

ここで、本発明者らは、第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００のように、第１固定絞り１７、第２固定絞り２２およびノズル部１９ａといった減圧手段が、冷媒通路面積（絞り通路面積）を変化させることのできない固定絞りとして形成されている場合の第１固定絞り１７およびノズル部１９ａの出入口圧力差とＣＯＰとの関係を調査した。

図１６３は、その調査結果を示す説明図である。なお、以下の説明では、第１固定絞り１７の入口側冷媒圧力をＰｄｅｉ、ノズル部１９ａの入口側冷媒圧力をＰｎｏｚｉ、ノズル部１９ａの出口側冷媒圧力をＰｎｏｚｏとする。ます、ノズル部１９ａ入口側冷媒圧力Ｐｎｏｚｉは、各固定絞り１７、２２、１９ａの流量特性（圧力損失特性）によって決定される。

より詳細には、第１固定絞り１７を流通して第２分岐部１８へ流入する冷媒流量Ｇが、減圧手段側冷媒流量Ｇｅとノズル側冷媒流量Ｇｎｏｚとの合計値に等しくなるように、ノズル部１９ａ入口側冷媒圧力Ｐｎｏｚｉが決定される。この際、ノズル部１９ａは固定絞りとして形成されているので、ノズル部１９ａの出入口冷媒の圧力差（Ｐｎｏｚｉ−Ｐｎｏｚｏ）には、ノズル効率を最も向上させるピーク点が存在する。

なお、ノズル効率とは、ノズル部１９ａにて冷媒の圧力エネルギが速度エネルギに変換される際のエネルギ変換効率である。従って、ノズル効率がピーク点近傍となるＰｎｏｚｉにおいて、流量比Ｇｎｏｚ／Ｇｅが適切となるように第２固定絞り２２の流量特性（圧力損失特性）を決定すれば、Ｐｎｏｚｉを適切に制御するだけで、サイクルに高いＣＯＰを発揮させることができる。

そこで、本発明者らは、第２固定絞り２２の流量特性を上記の如く決定した上で、第１固定絞り１７入口側の冷媒圧力Ｐｄｅｉとノズル部１９ａ入口側の冷媒圧力Ｐｎｏｚｉとの第１圧力差（Ｐｄｅｉ−Ｐｎｏｚｉ）、第１固定絞り１７入口側の冷媒圧力Ｐｄｅｉとノズル部１９ａ出口側の冷媒圧力Ｐｎｏｚｏとの第２圧力差（Ｐｄｅｉ−Ｐｎｏｚｏ）、および、ＣＯＰの関係を調査した。

その結果、図１６３に示すように、以下式Ｆ１に示す関係を満たす時に高いＣＯＰを発揮できることが判った。
０．１≦（Ｐｄｅｉ−Ｐｎｏｚｉ）／（Ｐｄｅｉ−Ｐｎｏｚｏ）≦０．６…（Ｆ１）
その理由は、（Ｐｄｅｉ−Ｐｎｏｚｉ）／（Ｐｄｅｉ−Ｐｎｏｚｏ）が０．１より小さくなると、ノズル側冷媒流量Ｇｎｏｚが増加し過ぎてノズル効率が悪化し、一方、Ｐｄｅｉ−Ｐｎｏｚｉ）／（Ｐｄｅｉ−Ｐｎｏｚｏ）が０．６よりも大きくなると、ノズル側冷媒流量Ｇｎｏｚが低下してエジェクタ１９の駆動流を充分に確保できなくなるからと考えられる。

以上の知見から、本実施形態では、適切な流量比Ｇｎｏｚ／Ｇｅを実現する具体的な手段として、第１圧力差Ｐｄｅｉ−Ｐｎｏｚｉを、第２圧力差Ｐｄｅｉ−Ｐｎｏｚｏに０．１以上０．６以下の値を乗じた値となるように、第１固定絞り１７、第２固定絞り２２およびエジェクタ１９のノズル部１９ａの流量特性を適切に設定している。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００では、駆動流の流量変動が生じ得る運転条件のみならず、運転条件によらずサイクルに高いＣＯＰを発揮させることができる。

また、本実施形態のような第１固定絞り１７、第２固定絞り２２およびエジェクタ１９のノズル部１９ａの流量特性の規定による流量比Ｇｎｏｚ／Ｇｅの調整は、第２〜３２、３９〜７９、８６〜１００実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルに適用可能である。特に、第３９〜４６、８６〜９４実施形態では、通常運転モードにて、ＣＯＰ向上効果を発揮させるようにすればよい。また、第４８〜５３、９５〜１００実施形態では、冷却運転モードにて、ＣＯＰ向上効果を発揮させるようにすればよい。

（第１０４実施形態）
本実施形態では、第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００において、適切な流量比Ｇｎｏｚ／Ｇｅを実現する手段として、エジェクタ１９のノズル部１９ａへ流入する冷媒の乾き度を規定した例を説明する。

ここで、ノズル部１９ａおよび第２固定絞り２２の流量特性が決まっていても、サイクルの負荷の変動に応じて流量比Ｇｎｏｚ／Ｇｅが変化してしまう原因の一つとして、第２分岐部１８から流出する気液二相冷媒が一様の乾き度となっておらず、液相冷媒と気相冷媒が偏在する不均質な状態になっていることが考えられる。

そこで、本発明者らは、エジェクタ１９のノズル部１９ａへ流入する冷媒の乾き度Ｘ０とＣＯＰとの関係を調査した。図１６４は、その調査結果を示すグラフである。図１６４によれば、以下式Ｆ１に示す関係を満たす時に、高いＣＯＰを発揮できることが判った。
０．００３≦Ｘ０≦０．１４…（Ｆ２）
その理由は、上述の第１０１実施形態のように、サイクルの負荷の変動に応じてノズル部１９ａへ流入する冷媒の乾き度を調整しなくても、エジェクタ１９のノズル部１９ａへ流入する冷媒の乾き度が所定の範囲であれば、第２分岐部１８にて分岐される冷媒のうち液相冷媒と気相冷媒との偏在を抑制しながら、第２分岐部１８からノズル部１９ａ側と第２固定絞り２２側へ同様の乾き度の冷媒を流出させることができるからである。

以上の知見から、本実施形態では、適切な流量比Ｇｎｏｚ／Ｇｅを実現する具体的な手段として、第１固定絞り１７として、ノズル部１９ａへ流入する冷媒の乾き度Ｘ０が０．００３以上０．１４以下となるように冷媒を減圧膨張させるものを採用している。従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００では、駆動流の流量変動が生じ得る運転条件のみならず、運転条件によらずサイクルに高いＣＯＰを発揮させることができる。

また、本実施形態の乾き度Ｘ０の規定による流量比Ｇｎｏｚ／Ｇｅの調整は、第２〜３２、３９〜７９、８６〜１００実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルに適用可能である。特に、第３９〜４６、８６〜９４実施形態では、通常運転モードにて、ＣＯＰ向上効果を発揮させるようにすればよい。また、第４８〜５３、９５〜１００実施形態では、冷却運転モードにて、ＣＯＰ向上効果を発揮させるようにすればよい。

（第１０５実施形態）
本実施形態では、図１６５の全体構成図に示すように、第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、第２補助内部熱交換器３５を追加した例を説明する。この第２補助内部熱交換器３５の基本的構成は、第１実施形態の内部熱交換器１５あるいは第２実施形態の補助内部熱交換器２５と同様である。

第２補助内部熱交換器３５は、高圧側冷媒流路３５ａを通過する第１分岐部１３から内部熱交換器１５側へ流出した冷媒と、低圧側冷媒流路３５ｂを通過する吸引側蒸発器２３から流出してエジェクタ１９の冷媒吸引口１９ｂへ吸引される冷媒との間で熱交換を行うものである。

より具体的には、本実施形態における高圧側冷媒流路３５ａを通過する冷媒は、内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ出口側から第１固定絞り１７へ至る冷媒流路を流通する冷媒である。従って、第１分岐部１３から内部熱交換器１５側へ流出した高圧冷媒は、内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ→第２補助内部熱交換器３５の高圧側冷媒流路３５ａ→第１固定絞り１７の順に流れる。その他の構成は、第１実施形態と同様である。

次に、上記構成における本実施形態の作動を図１６６のモリエル線図に基づいて説明する。本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００を作動させると、吸引側蒸発器２３から流出した冷媒は、第２補助内部熱交換器３５の低圧側冷媒流路３５ｂにて、そのエンタルピを増加させる（図１６６のｎ₁₆₆点→ｎ’₁₆₆点）。そして、低圧側冷媒流路３５ｂから流出した冷媒は、エジェクタ１９の冷媒吸引口１９ｂからエジェクタ１９の内部へ吸引される（図１６６のｎ’₁₆₆点→ｉ₁₆₆点）。

また、内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａから流出した冷媒は、第２補助内部熱交換器３５の高圧側冷媒流路３５ａへ流入して、そのエンタルピをさらに減少させる（図１６６のｆ₁₆₆点→ｆ’₁₆₆点）。さらに、高圧側冷媒流路３５ａから流出した冷媒の流れは、第１固定絞り１７にてさらに等エンタルピ的に減圧膨張されて（図１６６のｆ’₁₆₆点→ｇ₁₆₆点）、第２分岐部１８へ流入する。

その他の作動は、第１実施形態と同様である。従って、本実施形態では、第１実施形態と同様の効果を得ることができる。さらに、本実施形態では、第２補助内部熱交換器３５の作用によって、流出側蒸発器２０および吸引側蒸発器２３流入冷媒のエンタルピを減少させて、流出側蒸発器２０および吸引側蒸発器２３にて発揮できる冷凍能力を増大させることができる。従って、より一層、ＣＯＰを向上できる。

さらに、本実施形態では、第１分岐部１３から内部熱交換器１５側へ流出した高圧冷媒を内部熱交換器１５→第２補助内部熱交換器３５→第１固定絞り１７の順に通過させているので、効率的に流出側蒸発器２０および吸引側蒸発器２３流入冷媒のエンタルピを減少させることができる。その理由は、内部熱交換器１５の中間圧側冷媒流路１５ｂを流れる中間圧冷媒に対して、第２補助内部熱交換器３５の低圧側冷媒流路３５ｂを流れる低圧冷媒の温度が低くなるからである。

もちろん、中間圧冷媒と低圧冷媒との温度差が小さくなる場合等には、第１分岐部１３から内部熱交換器１５側へ流出した高圧冷媒を第２補助内部熱交換器３５→内部熱交換器１５→第１固定絞り１７の順に通過させるように、第２補助内部熱交換器３５を配置してもよい。

なお、本実施形態の第２補助内部熱交換器３５は、第２〜４７、５４〜９４、１０１〜１０４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルにも適用可能である。

特に、第２、４、８、１０、１２、１４、１６、１８、２０、２２、２４、２６、２８、３０、３２、３４、３６、３８、４１、４４、４７、５５、５７、６１、６３、６５、６７、６９、７１、７３、７５、７７、７９、８１、８３、８５、８８、９１、９４実施形態のように、補助内部熱交換器２５（以下、第２補助内部熱交換器３５との相違を明確化するため第１補助内部熱交換器２５という）を有するサイクルに適用する場合は、第１分岐部１３から内部熱交換器１５側へ流出した冷媒を内部熱交換器１５→第１補助内部熱交換器２５→第２補助内部熱交換器３５→第１固定絞り１７の順に通過させることで、効率的に吸引側蒸発器２３流入冷媒のエンタルピを減少させることができる。

また、本実施形態の第２補助内部熱交換器３５を第４８〜５３、９５〜１００実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルに適用すれば、加熱運転モード時には加熱能力を低下させてしまうことがあるものの、冷却運転モード時に上述のＣＯＰ向上効果を得ることができる。

（第１０６実施形態）
本実施形態では、図１６７の全体構成図に示すように、第２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、流出側蒸発器２０を追加した例を説明する。換言すると、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００は、第１実施形態のサイクルに対して補助内部熱交換器２５を追加したものと表現することもできる。

本実施形態の補助内部熱交換器２５は、高圧側冷媒流路２５ａを通過する第１分岐部１３から内部熱交換器１５側へ流出した冷媒（より具体的には、内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａから流出した冷媒）と、低圧側冷媒流路２５ｂを通過するエジェクタ１９から流出した冷媒（より具体的には、流出側蒸発器２０から流出した冷媒）との間で熱交換を行うものである。その他の構成は、第２実施形態と同様である。

次に、上記構成における本実施形態の作動を図１６８のモリエル線図に基づいて説明する。本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００を作動させると、ディフューザ部１９ｃから流出した冷媒は、流出側蒸発器２０にて送風ファン２０ａにより循環送風される庫内空気から吸熱して蒸発する（図１６８のｊ₁₆₈点→ｋ₁₆₈点）。これにより、庫内送風空気が冷却される。

さらに、流出側蒸発器２０から流出した冷媒は、補助内部熱交換器２５の低圧側冷媒流路２５ｂにてさらに吸熱して、そのエンタルピをさらに増加させる（図１６８のｋ₁₆₈点→ｋ’₁₆₈点）。

また、内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａから流出した冷媒は、補助内部熱交換器２５の高圧側冷媒流路２５ｂへ流入して、そのエンタルピを減少させる（図１６８のｆ₁₆₈点→ｆ’₁₆₈点）。さらに、高圧側冷媒流路２５ａから流出した冷媒は、第１固定絞り１７にて等エンタルピ的に減圧膨張される（図１６８のｆ’₁₆₈点→ｇ₁₆₈点）。

その他の作動は、第１実施形態と同様である。従って、本実施形態では、第１実施形態と同様の効果を得ることができる。さらに、本実施形態では、補助内部熱交換器２５の作用によって、流出側蒸発器２０および吸引側蒸発器２３流入冷媒のエンタルピを減少させて、流出側蒸発器２０および吸引側蒸発器２３にて発揮できる冷凍能力を増大させることができる。従って、より一層、ＣＯＰを向上できる。

さらに、本実施形態では、第１分岐部１３から内部熱交換器１５側へ流出した冷媒を内部熱交換器１５→補助内部熱交換器２５→第１固定絞り１７の順に通過させているので、第１０５実施形態と同様に、効率的に流出側蒸発器２０および吸引側蒸発器２３流入冷媒のエンタルピを減少させることができる。

もちろん、中間圧冷媒と低圧冷媒との温度差が小さくなる場合等には、第１分岐部１３から内部熱交換器１５側へ流出した高圧冷媒を補助内部熱交換器２５→内部熱交換器１５→第１固定絞り１７の順に通過させてもよい。

なお、第４、８、１０、１２、１４、１６、１８、２０、２２、２４、２６、２８、３０、３２、３４、３６、３８、４１、４４、４７、５５、５７、６１、６３、６５、６７、６９、７１、７３、７５、７７、７９、８１、８３、８５、８８、９１、９４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルに対して流出側蒸発器２０を追加した場合も、本実施形態と同様に、ＣＯＰの向上を図りながら流出側蒸発器２０および吸引側蒸発器２３の双方で冷凍能力を発揮できる。

換言すると、第３、６、７、９、１１、１３、１５、１７、１９、２１、２３、２５、２７、２９、３１、３３、３５、３７、３９、４０、４２、４３、４５、４６、５４、５６、６０、６２、６４、６６、６８、７０、７２、７４、７６、７８、８０、８２、８４、８６、８７、８９、９０、９２、９４、１０１〜１０４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルに対して補助内部熱交換器２５を追加しても、本実施形態と同様の効果を得ることができる。

また、第５、５８実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルに対して流出側蒸発器２０を追加するとともに補助内部熱交換器２５を追加する場合は、補助内部熱交換器２５の低圧側冷媒流路２５ｂに、流出側蒸発器２０から流出してアキュムレータ２６へ流入する冷媒あるいはアキュムレータ２６から流出した気相冷媒を流通させるようにすればよい。第６、５９実施形態に補助内部熱交換器２５を追加する場合も同様である。

また、第４９、５１、５３、９６、９８、１００実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルに対して、本実施形態の流出側蒸発器２０に対応する構成としての補助利用側熱交換器５４を追加すれば、加熱運転モード時には加熱能力を低下させてしまうことがあるものの、冷却運転モード時に上述の効果を得ることができる。

（第１０７実施形態）
本実施形態では、図１６９の全体構成図に示すように、第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａと第２分岐部１８との配置を変更するとともに、第１固定絞り１７を第２分岐部１８とエジェクタ１９のノズル部１９ａ入口側との間に配置した例を説明する。

具体的には、第２分岐部１８が第１分岐部１３から流出した直後の冷媒の流れを分岐するように配置されている。そして、第２分岐部１８にて分岐された一方の冷媒が第１固定絞り１７へ流入し、他方の冷媒が内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａへ流入するようになっている。

従って、本実施形態の内部熱交換器１５は、高圧側冷媒流路１５ａを通過する第２分岐部１８から第２固定絞り２２側へ流出した冷媒と、中間圧側冷媒流路１５ｂを通過する温度式膨張弁１４下流側冷媒との間で熱交換を行うものである。その他の構成は、第１実施形態と同様である。

次に、上記構成における本実施形態の作動を図１７０のモリエル線図に基づいて説明する。本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００を作動させると、第１分岐部１３にて内部熱交換器１５側へ分岐された他方の高圧冷媒の流れが、第２分岐部１８へ流入してさらに分岐される。

なお、本実施形態では、第１、第２分岐部１３、１８は近接配置されており、第１分岐部１８から第２分岐部１８へ至る冷媒の圧力損失および温度変化については、無視できる。従って、図１７０のモリエル線図上では、第１分岐部１３（ｂ₁₇₀点）と第２分岐部１８（ｇ₁₇₀点）が一致している。

第２分岐部１８にて第１固定絞り１７側へ分岐された一方の冷媒は、第１固定絞り１７へ流入して等エンタルピ的に減圧膨張して、エジェクタ１９のノズル部１９ａへ流入する（図１７０のｂ₁₇₀点（ｇ₁₇₀点）→ｇ’₁₇₀点）。

また、第２分岐部１８にて分岐された他方の冷媒は、内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａへ流入し、中間圧側冷媒流路１５ｂへ流入した中間圧冷媒と熱交換して、そのエンタルピを減少させる（図１７０のｂ₁₇₀点（ｇ₁₇₀点）→ｆ₁₇₀点）。高圧側冷媒流路１５ａから流出した冷媒は、第２固定絞り２２へ流入して等エンタルピ的に減圧膨張する（図１７０のｆ₁₇₀点→ｍ₁₇₀点）。その他の作動は第１実施形態と同様である。

従って、本実施形態では、第１実施形態と同様の効果を得ることができる。さらに、本実施形態では、内部熱交換器１５の作用によって第２分岐部１８から内部熱交換器１５側へ流出した冷媒のエンタルピが減少する。これにより、吸引側蒸発器２３の入口側冷媒のエンタルピと出口側冷媒のエンタルピとのエンタルピ差を拡大させて、吸引側蒸発器２３が発揮する冷凍能力を増大させることができる。

この際、内部熱交換器１５では、第２分岐部１８から第１固定絞り１７側へ流出した冷媒、すなわちエジェクタ１９のノズル部１９ａへ流入する冷媒のエンタルピを不必要に減少させない。これにより、更なるＣＯＰ向上効果を得ることができる。その理由は、ノズル部１９ａへ流入する冷媒のエンタルピを不必要に減少させないことで、ノズル部１９ａにおける回収エネルギ量を増大できるからである。

このことをより詳細に説明すると、ノズル部１９ａへ流入する冷媒のエンタルピが増加するに伴って、モリエル線図上の等エントロピ線の傾きが緩やかになる。そのため、ノズル部１９ａにて、同じ圧力分だけ等エントロピ膨張させた場合、ノズル部１９ａ入口側冷媒のエンタルピが高いほど、ノズル部１９ａ入口側冷媒のエンタルピとノズル部１９ａ出口側冷媒のエンタルピとの差（回収エネルギ量）を大きくすることができる。

従って、ノズル部１９ａへ流入する冷媒のエンタルピが増加するに伴って、ノズル部１９ａにおける回収エネルギ量が増大する。そして、この回収エネルギ量の増大に伴って、ディフューザ部１９ｃにおける昇圧量（図１７０ではｉ₁₇₀点とｊ₁₇₀点との圧力差に相当）を増大させることができる。その結果、第２圧縮機２１吸入冷媒を上昇させて、更なるＣＯＰ向上効果を得ることができる。

なお、本実施形態の如く、内部熱交換器１５と第２分岐部１８の位置関係を変更するとともに、第１固定絞り１７を第２分岐部１８とエジェクタ１９のノズル部１９ａ入口側との間に配置することは、第２、３、９〜１２、１５〜１８、２１〜２４、２７〜３０、３３〜３６、３９〜４４、５４〜５７、６２〜６５、６８〜７１、７４〜７７、８０〜８３、８６〜９１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルにも適用可能である。

特に、第３実施形態のように、補助放熱器２４を有するサイクルでは、第１分岐部１３にて分岐された他方の冷媒を、補助放熱器２４→第２分岐部１８→内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａの順に流通させてもよいし、第２分岐部１８→補助放熱器２４→内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａの順に流通させてもよい。

また、第１分岐部１３と第２分岐部１８とを一体的に構成してもよい。これにより本実施形態の構成を容易に実現できる。具体的には、第１分岐部１３と第２分岐部１８とを四方継手で構成し、４つの流入出口のうち１つを冷媒流入口として、放熱器１２の出口側に接続し、残りの３つを冷媒流出口として、それぞれ温度式膨張弁１４入口側、内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ入口側、第１固定絞り１７入口側に接続すればよい。

（第１０８実施形態）
本実施形態では、図１７１の全体構成図に示すように、第７実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００に対して、第１０７実施形態と同様に、内部熱交換器１５と第２分岐部１８の位置関係を変更するとともに、第１固定絞り１７を第２分岐部１８とエジェクタ１９のノズル部１９ａ入口側との間に配置している。

具体的には、第２分岐部１８は、第２放熱器１２２から流出した直後の冷媒の流れを分岐するように配置されている。そして、第２分岐部１８にて分岐された一方の冷媒は第１固定絞り１７へ流入し、他方の冷媒は内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａへ流入するようになっている。その他の構成は、第７実施形態と同様である。

次に、上記構成における本実施形態の作動を図１７２のモリエル線図に基づいて説明する。本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００を作動させると、第２放熱器１２２から流出した高圧冷媒の流れが、第２分岐部１８にて分岐される（図１７２のｂ２₁₇₂点）。第２分岐部１８にて分岐された一方の冷媒は、第１固定絞り１７へ流入して等エンタルピ的に減圧膨張し（図１７２のｂ２₁₇₂点→ｇ’₁₇₂点）、エジェクタ１９のノズル部１９ａへ流入する。

また、第２分岐部１８にて分岐された他方の冷媒は、内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａへ流入し、中間圧側冷媒流路１５ｂへ流入した中間圧冷媒と熱交換して、そのエンタルピを減少させる（図１７２のｂ２₁₇₂点→ｆ₁₇₂点）。高圧側冷媒流路１５ａから流出した冷媒は、第２固定絞り２２へ流入して等エントロピ的に減圧膨張する（図１７２のｆ₁₇₂点→ｍ₁₇₂点）。

その他の作動は第７実施形態と同様である。従って、本実施形態では、第７実施形態と同様の効果を得ることができるとともに、第１０７実施形態と同様に、吸引側蒸発器２３にて発揮される冷凍能力の増大効果、および、エジェクタ１９のノズル部１９ａへ流入する冷媒のエンタルピを不必要に減少させないことによるＣＯＰ向上効果を得ることができる。

なお、本実施形態の如く、内部熱交換器１５と第２分岐部１８の位置関係を変更するとともに、第１固定絞り１７を第２分岐部１８とエジェクタ１９のノズル部１９ａ入口側との間に配置することは、第８、１３、１４、１９、２０、２５、２６、３１、３２、３７、３８、４５、４６、４７、６０、６１、６６、６７、７２、７３、７８、７９、８４、８５、９２〜９４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルにも適用可能である。

（第１０９実施形態）
本実施形態では、図１７３の全体構成図に示すように、第１０５実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、第２補助内部熱交換器３５と第２分岐部１８との配置を変更するとともに、第１固定絞り１７を第２分岐部１８とエジェクタ１９のノズル部１９ａ入口側との間に配置した例を説明する。

具体的には、第２分岐部１８が内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａから流出した直後の冷媒の流れを分岐するように配置されている。そして、第２分岐部１８にて分岐された一方の冷媒が第１固定絞り１７へ流入し、他方の冷媒が第２補助内部熱交換器３５の高圧側冷媒流路３５ａへ流入するようになっている。

従って、本実施形態の第２補助内部熱交換器３５は、高圧側冷媒流路３５ａを通過する第２分岐部１８から第２固定絞り２２側へ流出した冷媒と、低圧側冷媒流路３５ｂを通過する吸引側蒸発器２３から流出してエジェクタ１９の冷媒吸引口１９ｂへ吸引される冷媒との間で熱交換を行うものである。その他の構成は、第１０５実施形態と同様である。

次に、上記構成における本実施形態の作動を図１７４のモリエル線図に基づいて説明する。本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００を作動させると、吸引側蒸発器２３から流出した冷媒は、第２補助内部熱交換器３５の低圧側冷媒流路３５ｂにて、そのエンタルピを増加させる（図１７４のｎ₁₇₄点→ｎ’₁₇₄点）。

そして、低圧側冷媒流路３５ｂから流出した冷媒は、エジェクタ１９の冷媒吸引口１９ｂからエジェクタ１９の内部へ吸引される（図１７４のｎ’₁₇₄点→ｉ₁₇₄点）。また、第２分岐部１８にて分岐された一方の冷媒は、第１固定絞り１７へ流入して等エンタルピ的に減圧膨張されて（図１７４のｆ₁₇₄点→ｇ₁₇₄点）、エジェクタ１９のノズル部１９ａへ流入する。

第２分岐部１８にて分岐された他方の冷媒は、第２補助内部熱交換器３５の高圧側冷媒流路３５ａへ流入して、エンタルピを減少させる（図１７４のｆ₁₇₄点→ｆ’₁₇₄点）。高圧側冷媒流路３５ａから流出した冷媒は、第２固定絞り２２へ流入して等エンタルピ的に減圧膨張される（図１７４のｆ’₁₇₄点→ｍ₁₇₄点）。

その他の作動は、第１０５実施形態と同様である。従って、本実施形態では、第１実施形態と同様の効果を得ることができるとともに、第１０５実施形態と同様に、第２補助内部熱交換器３５の作用によって、吸引側蒸発器２３流入冷媒のエンタルピを減少させて、吸引側蒸発器２３にて発揮できる冷凍能力を増大させることができる。

この際、第２補助内部熱交換器３５では、第２分岐部１８から第１固定絞り１７側へ流出した冷媒、すなわちエジェクタ１９のノズル部１９ａへ流入する冷媒のエンタルピを不必要に減少させない。これにより、第１０７実施形態と同様に、更なるＣＯＰ向上効果を得ることができる。

なお、本実施形態の如く、第２補助内部熱交換器３５と第２分岐部１８との配置を変更するとともに、第１固定絞り１７を第２分岐部１８とエジェクタ１９のノズル部１９ａ入口側との間に配置することは、第１０５実施形態に例示した第２補助内部熱交換器３５を適用可能な実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルに対して、第２補助内部熱交換器３５を適用したサイクルにも適用することができる。

さらに、これらの第２補助内部熱交換器３５を適用したサイクルにおいて、第２分岐部１８を第１分岐部１３と内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａとの間に配置してもよい。これによれば、内部熱交換器１５においても、エジェクタ１９のノズル部１９ａへ流入する冷媒のエンタルピを不必要に減少させることがない。

特に、第２実施形態のように、第１補助内部熱交換器２５を有するサイクルに適用する際には、第２分岐部１８を第１補助内部熱交換器２５と第２補助内部熱交換器３５との間に配置して、第１分岐部１３から内部熱交換器１５側へ流出した高圧冷媒を内部熱交換器１５→第１補助内部熱交換器２５→第２補助内部熱交換器３５の順に通過させてもよい。

また、第３実施形態のように、補助放熱器２４を有するサイクルでは、第２分岐部１８を、第１分岐部１３の冷媒流出口と補助放熱器２４の入口側との間に配置してもよいし、補助放熱器２４の出口側と内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ入口側との間に配置してもよい。

（第１１０実施形態）
本実施形態では、図１７５の全体構成図に示すように、第１０６実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、補助内部熱交換器２５と第２分岐部１８との配置を変更するとともに、第１固定絞り１７を第２分岐部１８とエジェクタ１９のノズル部１９ａ入口側との間に配置した例を説明する。

具体的には、第２分岐部１８が内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａから流出した直後の冷媒の流れを分岐するように配置されている。そして、第２分岐部１８にて分岐された一方の冷媒が第１固定絞り１７へ流入し、他方の冷媒が補助内部熱交換器２５の高圧側冷媒流路２５ａへ流入するようになっている。

従って、本実施形態の補助内部熱交換器２５は、高圧側冷媒流路２５ａを通過する第１分岐部１３から内部熱交換器１５側へ流出した冷媒（具体的には、内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａから流出した冷媒）と、低圧側冷媒流路２５ｂを通過するエジェクタ１９から流出した冷媒（具体的には、流出側蒸発器２０から流出した冷媒）との間で熱交換を行うものである。その他の構成は、第１０６実施形態と同様である。

次に、上記構成における本実施形態の作動を図１７６のモリエル線図に基づいて説明する。本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００を作動させると、流出側蒸発器２０から流出した冷媒は、補助内部熱交換器２５の低圧側冷媒流路２５ｂにて吸熱して、そのエンタルピを増加させる（図１７６のｋ₁₇₆点→ｋ’₁₇₆点）。

また、内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａから流出した冷媒の流れは、第２分岐部１８にて分岐される。第２分岐部１８にて分岐された一方の冷媒は、第１固定絞り１７へ流入して等エンタルピ的に減圧膨張され（図１７６のｆ₁₇₆点→ｇ₁₇₆点）、エジェクタ１９のノズル部１９ａへ流入する。

第２分岐部１８にて分岐された他方の冷媒は、補助内部熱交換器２５の高圧側冷媒流路２５ａへ流入して、そのエンタルピを減少させる（図１７６のｆ₁₇₆点→ｆ’₁₇₆点）。高圧側冷媒流路２５ａから流出した冷媒は、第２固定絞り２２へ流入して等エンタルピ的に減圧膨張される（図１７６のｆ’₁₇₆点→ｍ₁₇₆点）。

その他の作動は、第１０６実施形態と同様である。従って、本実施形態では、第１実施形態と同様の効果を得ることができるとともに、第１０６実施形態と同様に、補助内部熱交換器２５の作用によって、吸引側蒸発器２３流入冷媒のエンタルピを減少させて、吸引側蒸発器２３にて発揮できる冷凍能力を増大させることができる。

この際、補助内部熱交換器２５では、第２分岐部１８から第１固定絞り１７側へ流出した冷媒、すなわちエジェクタ１９のノズル部１９ａへ流入する冷媒のエンタルピを不必要に減少させない。これにより、第１０７実施形態と同様に、更なるＣＯＰ向上効果を得ることができる。

なお、本実施形態の如く、補助内部熱交換器２５と第２分岐部１８との配置を変更するとともに、第１固定絞り１７を第２分岐部１８とエジェクタ１９のノズル部１９ａ入口側との間に配置することは、第１０６実施形態にて例示した流出側蒸発器２０を追加可能な実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルで、流出側蒸発器２０を追加したサイクルにも適用可能である。

さらに、これらの流出側蒸発器２０を追加したサイクルにおいて、第２分岐部１８を第１分岐部１３と内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａとの間に配置してもよい。これによれば、内部熱交換器１５においても、エジェクタ１９のノズル部１９ａへ流入する冷媒のエンタルピを不必要に減少させることがない。

また、第４実施形態のように、補助放熱器２４を有するサイクルでは、第２分岐部１８を、第１分岐部１３と補助放熱器２４との間に配置してもよいし、補助放熱器２４と内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａとの間に配置してもよい。

（第１１１実施形態）
本実施形態では、図１７７の全体構成図に示すように、第１０６実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、流出側蒸発器２０を廃止し、さらに、補助内部熱交換器２５と第２分岐部１８との配置を変更するとともに、第１固定絞り１７を第２分岐部１８とエジェクタ１９のノズル部１９ａ入口側との間に配置している。

換言すると、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００は、第２実施形態のサイクルに対して、補助内部熱交換器２５と第２分岐部１８との配置を変更するとともに、第１固定絞り１７を第２分岐部１８とエジェクタ１９のノズル部１９ａ入口側との間に配置したものと表現することもできる。

次に、上記構成における本実施形態の作動を図１７８のモリエル線図に基づいて説明する。本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００を作動させると、ディフューザ部１９ｃから流出した冷媒が補助内部熱交換器２５の低圧側冷媒流路２５ｂにて蒸発して、第２圧縮機２１へ吸入される冷媒のエンタルピが増加する（図１７８のｊ₁₇₈点→ｋ₁₇₈点）。

さらに、第２分岐部１８にて分岐された他方の冷媒は、補助内部熱交換器２５の高圧側冷媒流路２５ａへ流入して、エンタルピを減少させる（図１７８のｆ₁₇₆点→ｆ’₁₇₆点）。その他の作動は、第１０６実施形態と同様である。

従って、本実施形態では、第２実施形態と同様の効果を得ることができるとともに、第１０６実施形態と同様に、補助内部熱交換器２５の作用によって、吸引側蒸発器２３流入冷媒のエンタルピを減少させて、吸引側蒸発器２３にて発揮できる冷凍能力を増大させることができる。

この際、補助内部熱交換器２５では、第２分岐部１８から第１固定絞り１７側へ流出した冷媒、すなわちエジェクタ１９のノズル部１９ａへ流入する冷媒のエンタルピを不必要に減少させない。これにより、第１０７実施形態と同様に、更なるＣＯＰ向上効果を得ることができる。

なお、本実施形態の如く、流出側蒸発器２０を設けることなく、補助内部熱交換器２５と第２分岐部１８との配置を変更するとともに、第１固定絞り１７を第２分岐部１８とエジェクタ１９のノズル部１９ａ入口側との間に配置することは、第１０６実施形態にて例示した流出側蒸発器２０を追加可能な実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルにも適用可能である。

さらに、これらのサイクルにおいて、第２分岐部１８を第１分岐部１３と内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａとの間に配置してもよい。これによれば、内部熱交換器１５においても、エジェクタ１９のノズル部１９ａへ流入する冷媒のエンタルピを不必要に減少させることがない。

また、第４実施形態のように、補助放熱器２４を有するサイクルでは、第２分岐部１８を、第１分岐部１３と補助放熱器２４との間に配置してもよいし、補助放熱器２４と内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａとの間に配置してもよい。

（第１１２実施形態）
本実施形態では、第３９実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、バイパス通路２８の接続態様を変更した例を説明する。本実施形態のバイパス通路２８は、図１７９に示すように、第１圧縮機１１の第１圧縮手段１１ａから吐出された高圧冷媒のうち、放熱器１２通過後の冷媒を吸引側蒸発器２３へ導くように接続されている。

より具体的には、放熱器１２出口側と第１分岐部１３との間および可変絞り機構２２ａと吸引側蒸発器２３との間を接続する冷媒配管によってバイパス通路２８を構成している。その他のサイクル構成については、第３９実施形態と同様である。

次に、図１８０により、本実施形態の電気制御系について説明する。図１８０は、本実施形態の電気制御系を示すブロック図である。なお、本実施形態の制御装置６０の基本的構成は、第３９実施形態と同様である。制御装置６０の入力側には、第１０２実施形態と同様の各種検出手段、および通常運転モードと除霜運転モードとの切り替えを選択する切替スイッチを有する操作パネル６１が接続されている。

一方、制御装置６０の出力側には、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、冷却ファン１２ａ、可変絞り機構２２ａ、開閉弁２８ａ等が接続されている。従って、制御装置６０は、放熱能力調整手段としての冷却ファン１２ａの作動を制御する放熱能力制御手段６０ｃとしての機能を有している。

次に、本実施形態の作動を説明する。本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００では、切替スイッチを操作することによって、第３９実施形態と同様に、庫内を冷却する通常運転モードと吸引側蒸発器２３および流出側蒸発器２０の除霜を行う除霜運転モードとを切り替えることができる。

通常運転モードでは、制御装置６０が開閉弁２８ａを閉弁状態とし、可変絞り機構２２ａを予め定めた絞り開度とする。これにより、通常運転モードでは、第３９実施形態の図５４（ａ）のモリエル線図と同様に作動して、庫内を冷却することができる。

一方、除霜運転モードでは、制御装置６０の放熱能力制御手段６０ｃが冷却ファン１２ａの作動を停止させ、可変絞り機構２２ａを全閉状態とし、さらに、開閉弁２８ａを開く。これにより、第３９実施形態の図５４（ｂ）のモリエル線図と同様に作動して、吸引側蒸発器２３および流出側蒸発器２０の除霜を行うことができる。

つまり、本実施形態のように、バイパス通路２８へ流入する冷媒が放熱器１２を通過する構成であっても、放熱能力制御手段６０ｃが冷却ファン１２ａを停止させて放熱器１２の放熱能力を低下させることができるので、バイパス通路２８へ流入する冷媒の温度が不必要に低下してしまうことがない。従って、第３９実施形態と全く同様に、吸引側蒸発器２３および流出側蒸発器２０の除霜を行うことができる。

なお、本実施形態では、バイパス通路２８の入口側を、放熱器１２出口側と第１分岐部１３との間に配置しているが、バイパス通路２８の入口側を、第１分岐部１３と内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａとの間に配置してもよいし、第１分岐部１３と温度式膨張弁１４との間に配置してもよい。

また、上記の如く、バイパス通路２８の入口側の配置を変更することは、第４０〜４４、第８６〜９１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルにも適用可能である。特に、第４２施形態のように補助放熱器２４を有するサイクルでは、除霜運転モード時に、冷却ファン１２ａを停止させるので、補助放熱器２４の放熱能力も低下する。従って、バイパス通路２８の入口側を、放熱器１２出口側から内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａへ至る範囲のいずれに配置してもよい。

（第１１３実施形態）
本実施形態では、第４５実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００に対して、バイパス通路２８の接続態様を変更した例を説明する。本実施形態のバイパス通路２８は、図１８１に示すように、第１圧縮機１１の第１圧縮手段１１ａから吐出された高圧冷媒のうち、第２放熱器１２２通過後の冷媒を吸引側蒸発器２３へ導くように接続されている。

より具体的には、放熱器１２出口側と第１分岐部１３との間および可変絞り機構２２ａと吸引側蒸発器２３との間を接続する冷媒配管によってバイパス通路２８を構成している。その他のサイクル構成については、第４５実施形態と同様である。

次に、図１８２により、本実施形態の電気制御系について説明する。図１８２は、本実施形態の電気制御系を示すブロック図である。なお、本実施形態の制御装置６０の基本的構成は、第４５実施形態と同様である。制御装置６０の入力側には、第１０２実施形態と同様の各種検出手段、および通常運転モードと除霜運転モードとの切り替えを選択する切替スイッチを有する操作パネル６１が接続されている。

一方、制御装置６０の出力側には、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、第１、第２冷却ファン１２１ａ、１２２ａ、可変絞り機構２２ａ、開閉弁２８ａ等が接続されている。従って、制御装置６０は、放熱能力調整手段としての第１、第２冷却ファン１２１ａ、１２２ａの作動を制御する第１、第２放熱能力制御手段６０ｄ、６０ｅとしての機能を有している。

次に、本実施形態の作動を説明する。本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００では、切替スイッチを操作することによって、第３９実施形態と同様に、庫内を冷却する通常運転モードと吸引側蒸発器２３および流出側蒸発器２０の除霜を行う除霜運転モードとを切り替えることができる。

通常運転モードでは、制御装置６０が開閉弁２８ａを閉弁状態とし、可変絞り機構２２ａを予め定めた絞り開度とする。これにより、通常運転モードでは、第４５実施形態の図６６（ａ）のモリエル線図と同様に作動して、庫内を冷却することができる。

一方、除霜運転モードでは、制御装置６０の第２放熱能力制御手段６０ｅが第２冷却ファン１２２ａの作動を停止させ、可変絞り機構２２ａを全閉状態とし、さらに、開閉弁２８ａを開く。これにより、第４５実施形態の図６６（ｂ）のモリエル線図と同様に作動して、吸引側蒸発器２３および流出側蒸発器２０の除霜を行うことができる。

つまり、本実施形態のように、バイパス通路２８へ流入する冷媒が第２放熱器１２２を通過する構成であっても、放熱能力制御手段６０ｅが第２冷却ファン１２２ａを停止させて放熱器１２の放熱能力を低下させることができるので、バイパス通路２８へ流入する冷媒の温度が不必要に低下してしまうことがない。従って、第４５実施形態と全く同様に、吸引側蒸発器２３および流出側蒸発器２０の除霜を行うことができる。

なお、本実施形態では、バイパス通路２８の入口側を、第２放熱器１２２出口側と内部熱交換器１５の高圧側冷媒流路１５ａ入口側との間に配置しているが、バイパス通路２８の入口側を、第１放熱器１２１出口側と温度式膨張弁１４との間に配置してもよい。また、上記の如く、バイパス通路２８の入口側の配置を変更することは、第４６、４７、９２〜９４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルにも適用可能である。

（他の実施形態）
本発明は上述の実施形態に限定されることなく、以下のように種々変形可能である。

（１）上述の各実施形態では、エジェクタ１９に吸引作用を発揮させることができるように、第２圧縮機２１の冷媒吐出能力を制御し、これに応じて第１圧縮機１１吐出冷媒圧力が不必要に上昇しないように、第１圧縮機１１の第２圧縮機２１の冷媒吐出能力を制御することを説明しているが、さらに、第１、第２圧縮手段１１ａ、２１ａの昇圧量が略同等となるように制御することが望ましい。

その理由は、第１、第２圧縮手段１１ａ、２１ａの昇圧量が略同等となるように制御することで、第１、第２圧縮手段１１ａ、２１ａの機械効率を向上させて、エジェクタ式冷凍サイクルのＣＯＰを向上させることができるからである。

なお、圧縮効率とは、第１、第２圧縮機１１、２１にて冷媒が等エントロピ圧縮された際の冷媒のエンタルピの増加量をΔＨ１としたときに、この増加量ΔＨ１を、実際に第１、第２圧縮機１１、２１にて冷媒が昇圧された際の冷媒のエンタルピ増加分ΔＨ２で除した値である。

さらに、上述の実施形態では、第１、第２圧縮機１１、２１として、それぞれ別体で構成された圧縮機を採用した例を説明したが、第１、第２圧縮機１１、２１を一体化して第１圧縮手段１１ａおよび第２圧縮手段２１ａを共通する電動モータで駆動するようにしてもよい。

（２）上述の各実施形態では、第１、第２圧縮機１１、２１として、電動圧縮機を採用した例を説明したが、第１、第２圧縮機１１、２１の形式はこれに限定されない。

例えば、エンジン等を駆動源として、吐出容量の変化により冷媒吐出能力を調整できる可変容量型圧縮機を採用してもよい。この場合は、吐出容量変更手段が、吐出能力変更手段となる。また、電磁クラッチの断続により駆動源との接続を断続的に変化させて冷媒吐出能力を調整する固定容量型圧縮機を使用してもよい。この場合は、電磁クラッチが、吐出能力変更手段となる。

さらに、第１、第２圧縮機１１、２１に、同一の形式の圧縮手段を採用してもよいし、異なる形式の圧縮手段を採用してもよい。

また、同一の形式の圧縮手段を採用する場合、例えば、第２７〜第３２実施形態のように第１、第２圧縮機１１、２１を圧縮機１０として一体的に構成する場合、単一の圧縮機構（例えば、スクロール型圧縮機構）の圧縮工程の途中に冷媒を流入させる流入ポートを設け、吸入口から流入ポート至る圧縮行程を第２圧縮機２１に相当する構成とし、流入ポートから吐出口に至る圧縮行程を第１圧縮機１１に相当する構成としてもよい。

（３）上述の各実施形態では、エジェクタ１９としてノズル部１９ａの絞り通路面積が固定された固定式のエジェクタ１９を採用しているが、ノズル部の絞り通路面積を変更可能に構成された可変エジェクタを採用してもよい。

例えば、第４８〜第５３、第９５〜第１００実施形態において、可変エジェクタを採用し、加熱運転モード時に可変エジェクタの絞り通路を全閉状態とすれば、エジェクタのディフューザ部からノズル部へ冷媒が逆流することを防止できるので、ノズル前逆止弁２９を廃止することができる。

さらに、上述の第４８〜第５３、第９５〜第１００実施形態では、加熱運転モード時に、可変絞り機構１４ａを全閉としているが、もちろん開弁状態としてもよい。従って、高圧側減圧手段として固定絞りを採用してもよい。

さらに、上述の各実施形態では、ノズル前減圧手段として第１固定絞り１７を採用しているが、ノズル前減圧手段として可変絞り機構を採用してもよい。例えば、第２圧縮機２１吸入冷媒の過熱度が予め定めた範囲となるように絞り開度を調整する温度式膨張弁や電気式膨張弁を採用してもよい。

さらに、上述の各実施形態では、吸引側減圧手段として第２固定絞り２２、電気式の可変絞り機構２２ａを採用した例を説明したが、例えば、吸引側蒸発器２３出口側冷媒の過熱度が予め定めた範囲となるように絞り開度を調整する温度式膨張弁を採用してもよい。

（４）上述の第１〜第４７、第５４〜第９４実施形態では、流出側蒸発器２０および吸引側蒸発器２３にて同一の冷却対象空間を冷却する例を説明したが、それぞれの蒸発器２０、２３で、異なる冷却対象空間を冷却してもよい。例えば、吸引側蒸発器２３を冷凍庫内空間冷却用とし、吸引側蒸発器２３よりも冷媒蒸発温度の高い流出側蒸発器２０を冷蔵庫内空間冷却用あるいは室内空調用に適用してもよい。

さらに、第１〜第４７、第５４〜第９４実施形態では、流出側蒸発器および吸引側蒸発器を第３３〜第３８、第８０〜第８５実施形態における利用側熱交換器として、放熱器１２、第１、第２放熱器１２１、１２２を大気側へ放熱する室外熱交換器として構成しているが、逆に、流出側蒸発器２０および吸引側蒸発器２３を大気等の熱源から吸熱する室外側熱交換器として構成し、放熱器１２を空気あるいは水等の被加熱冷媒を加熱する利用側熱交換器として構成するヒートポンプサイクルとしてもよい。

（５）上述の第３３〜第３８、第８０〜第８５実施形態では、冷媒として二酸化炭素を採用し、超臨界冷凍サイクルを構成した例を説明したが、この実施形態において、ノズル前減圧手段を設けてもよい。例えば、放熱器１２または第２放熱器１２２出口側冷媒の温度に基づいてＣＯＰが略最大となるように決定される目標高圧に近づくように、高圧側冷媒圧力を調整する圧力制御弁を採用してもよい。

このような圧力制御弁としては、具体的に、放熱器１２または第２放熱器１２２出口側に設けられた感温部を有し、この感温部の内部に放熱器１２出口側の高圧冷媒の温度に対応した圧力を発生させ、感温部の内圧と放熱器１２出口側の冷媒圧力とのバランスで弁開度を機械的機構により調整する構成を採用できる。

（６）上述の第３９〜第４７、第８６〜第９４、第１１２、第１１３実施形態では、操作パネルの切替スイッチの操作信号に基づいて、通常運転モードと除霜運転モードとの切り替えを行っているが、通常運転モードと除霜運転モードとの切り替えはこれに限定されない。

例えば、制御装置が、通常運転モードと除霜運転モードとを所定時間毎に交互に切り替えるようにしてもよい。つまり、通常運転モードが予め定めた第１基準時間以上継続された場合に、除霜運転モードへ切り替え、さらに、除霜運転モードが予め定めた第２基準時間以上継続された場合に、通常運転モードへ切り替えるようにしてもよい。

（７）上述の各実施形態に記載された手段は、他の実施形態に適用することができる。例えば、第１〜第６、第１２〜第１４実施形態は、流出側蒸発器２０を設けていないが、これらの実施形態において、流出側蒸発器２０を設けてもよい。この場合は、流出側蒸発器２０を冷蔵庫内の冷却用に用いることができる。

例えば、第７〜第４０実施形態において、第２実施形態と同様に、吸引側減圧手段として、可変絞り機構２２ａおよび逆止弁１９ｂを採用してもよいし、減圧機構一体型の逆止弁を採用してもよい。

さらに、流出側気液分離器および吸引側気液分離器を設けていない各実施形態に対して、流出側気液分離器および吸引側気液分離器を追加してもよい。さらに、第７〜第２５実施形態では、高圧側減圧手段を、第２分岐部１８出口側からエジェクタ１９のノズル部１９ａ入口側へ至る冷媒通路に配置してもよい。

（８）上述の実施形態で説明した内部熱交換器１５（補助内部熱交換器２５）としては、高圧側冷媒流路における冷媒流れ方向と中間圧側冷媒流路（低圧側冷媒流路）における冷媒流れ方向が異なる方向となる対向流型の熱交換器を採用してもよいし、高圧側冷媒流路における冷媒流れ方向と低圧側冷媒流路における冷媒流れ方向が同一方向となる並向流型の熱交換器を採用してもよい。

（９）上述の第１０３実施形態では、第１固定絞り１７、第２固定絞り２２およびエジェクタ１９のノズル部１９ａを固定絞りとして、Ｐｄｅｉ、ＰｎｏｚｉおよびＰｎｏｚｏが式Ｆ１を満たすように各固定絞り１７、２２、１９ａの流量特性を決定した例を説明したが、第１固定絞り１７、第２固定絞り２２およびノズル部１９ａは固定絞りに限定されない。

例えば、第１０２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００において、各可変絞り機構１４ａ、１７ａ、２２ａの開度制御によって、式Ｆ１を満たすようにＰｄｅｉ、ＰｎｏｚｉおよびＰｎｏｚｏを調整してもよい。さらに、第１固定絞り１７のみを可変絞り機構へ変更して、この可変絞り機構の開度制御によって、式Ｆ１を満たすようにしてもよい。

さらに、上述の第１０４実施形態では、第１固定絞り１７、第２固定絞り２２およびエジェクタ１９のノズル部１９ａを固定絞りとして、乾き度Ｘ０が式Ｆ２を満たすように、各固定絞り１７、２２、１９ａの流量特性を決定した例を説明したが、第１固定絞り１７、第２固定絞り２２およびノズル部１９ａは固定絞りに限定されない。

例えば、第１０２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００において、各可変絞り機構１４ａ、１７ａ、２２ａの開度制御によって、式Ｆ２を満たすようにＸ０を調整してもよい。さらに、第１固定絞り１７のみを可変絞り機構へ変更して、この可変絞り機構の開度制御によって、式Ｆ２を満たすようにしてもよい。

（１０）上述の各実施形態では、エジェクタ式冷凍サイクル１００〜３００の冷媒として、フロン系冷媒および二酸化炭素を採用した例を説明したが、冷媒はこれに限定されない。例えば、炭化水素系冷媒等を採用してもよい。

（１１）上述の各実施形態では、放熱器１２、１２１、１２２、流出側蒸発器２０、吸引側蒸発器２３、利用側熱交換器５５、補助利用側熱交換器５４といった各種の熱交換器を単一の構成として説明しているが、これらの熱交換器の構成はこれに限定されない。例えば、小型の熱交換器を複数個、冷媒流れに対して、直列あるいは並列に配置してもよい。これにより、単一の熱交換器として構成する場合に対して、小型な熱交換器の組み合わせで同等の熱交換性能を達成できるとともに、その搭載性を向上できる。

（１２）上述の各実施形態では、本発明のエジェクタ式冷凍サイクル１００〜３００を冷凍機に適用した例を説明したが、本発明の適用はこれに限定されない。例えば、エジェクタ式冷凍サイクルを、空調装置、冷蔵装置、自動販売機用冷却装置等の定置型の冷凍サイクル装置あるいは車両用空調装置、車両用冷凍装置等の車両用冷凍サイクル装置等に適用してもよい。

（１３）第３９〜４７、８６〜９４、１１２、１１３実施形態では、各冷却ファン１２ａ、１２１ａ、１２２ａを停止させることで、各放熱器１２、１２１、１２２の放熱能力を低下させた（放熱能力を０とした）例を説明したが、各放熱器１２、１２１、１２２の放熱能力を低下させる手段はこれに限定されない。

例えば、冷却ファン１２ａと放熱器１２との間に冷却ファン１２ａから放熱器１２へ向かって流れる冷却風の流れを遮断する遮断手段を設け、除霜運転モード時にこの遮断手段によって、冷却風が放熱器１２へ向かって流れないようにすればよい。

１１ａ、２１ａ 第１、第２圧縮手段
１２、１２１、１２２ 放熱器、第１、第２放熱器
１２ｂ、１２１ｂ、１２２ｂ、２４ｂ 受液器、第１、第２受液器
１３、１８、１８ａ 第１、第２分岐部
１４ 温度式膨張弁
１５、２５、３５ 内部熱交換器、補助内部熱交換器
１６ 合流部
１７、２２ 第１、第２固定絞り
１９ エジェクタ
１９ａ ノズル部
１９ｂ 冷媒吸引口
２０ 流出側蒸発器
２３ 吸引側蒸発器
２８ バイパス通路
２８ａ 開閉弁
５１、５２ 第１、第２電気式四方弁
５３、５３１、５３２ 室外熱交換器、第１、第２室外熱交換器
５４ 補助利用側熱交換器
５５ 利用側熱交換器

Claims (52)

1. 冷媒を圧縮して吐出する第１圧縮手段（１１ａ）と、
   前記第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された高圧冷媒を放熱させる放熱器（１２）と、
   前記放熱器（１２）から流出した冷媒の流れを分岐する第１分岐部（１３）と、
   前記第１分岐部（１３）にて分岐された一方の冷媒を減圧膨張させる高圧側減圧手段（１４）と、
   前記第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒の流れを分岐する第２分岐部（１８、１８ａ）と、
   前記第２分岐部（１８、１８ａ）にて分岐された一方の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１９ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって、冷媒吸引口（１９ｂ）から冷媒を吸引して、前記噴射冷媒と前記冷媒吸引口（１９ｂ）から吸引された吸引冷媒とを混合して昇圧するエジェクタ（１９）と、
   前記エジェクタ（１９）から流出した冷媒を吸引し、圧縮して吐出する第２圧縮手段（２１ａ）と、
   前記第２分岐部（１８、１８ａ）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させる吸引側減圧手段（２２、２２ａ）と、
   前記吸引側減圧手段（２２、２２ａ）にて減圧膨張された冷媒を蒸発させて、前記冷媒吸引口（１９ｂ）側へ流出させる吸引側蒸発器（２３）と、
   前記第２圧縮手段（２１ａ）から吐出された冷媒の流れ、および、前記高圧側減圧手段（１４）にて減圧膨張された冷媒の流れを合流させて、前記第１圧縮手段（１１ａ）吸入側へ流出させる合流部（１６）と、
   前記高圧側減圧手段（１４）下流側冷媒と前記第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒とを熱交換させる内部熱交換器（１５）と、
   前記エジェクタ（１９）から流出した冷媒と前記第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒を熱交換させる補助内部熱交換器（２５）とを備えることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。
2. 前記冷媒吸引口（１９ｂ）へ吸引される冷媒と前記第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒を熱交換させる第２補助内部熱交換器（３５）を備えることを特徴とする請求項１に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
3. 冷媒を圧縮して吐出する第１圧縮手段（１１ａ）と、
   前記第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された高圧冷媒を放熱させる放熱器（１２）と、
   前記放熱器（１２）から流出した冷媒の流れを分岐する第１分岐部（１３）と、
   前記第１分岐部（１３）にて分岐された一方の冷媒を減圧膨張させる高圧側減圧手段（１４）と、
   前記第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒の流れを分岐する第２分岐部（１８、１８ａ）と、
   前記第２分岐部（１８、１８ａ）にて分岐された一方の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１９ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって、冷媒吸引口（１９ｂ）から冷媒を吸引して、前記噴射冷媒と前記冷媒吸引口（１９ｂ）から吸引された吸引冷媒とを混合して昇圧するエジェクタ（１９）と、
   前記エジェクタ（１９）から流出した冷媒を吸引し、圧縮して吐出する第２圧縮手段（２１ａ）と、
   前記第２分岐部（１８、１８ａ）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させる吸引側減圧手段（２２、２２ａ）と、
   前記吸引側減圧手段（２２、２２ａ）にて減圧膨張された冷媒を蒸発させて、前記冷媒吸引口（１９ｂ）側へ流出させる吸引側蒸発器（２３）と、
   前記第２圧縮手段（２１ａ）から吐出された冷媒の流れ、および、前記高圧側減圧手段（１４）にて減圧膨張された冷媒の流れを合流させて、前記第１圧縮手段（１１ａ）吸入側へ流出させる合流部（１６）と、
   前記高圧側減圧手段（１４）下流側冷媒と前記第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒とを熱交換させる内部熱交換器（１５）と、
   前記冷媒吸引口（１９ｂ）へ吸引される冷媒と前記第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒を熱交換させる第２補助内部熱交換器（３５）とを備えることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。
4. 前記第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒を放熱させる補助放熱器（２４）を備えることを特徴とする請求項１ないし３のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
5. 前記エジェクタ（１９）出口側と前記第２圧縮手段（２１ａ）吸入側との間に配置されて、前記エジェクタ（１９）から流出した冷媒を蒸発させる流出側蒸発器（２０）を備えることを特徴とする請求項１ないし４のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
6. 前記第２分岐部（１８ａ）から前記ノズル部（１９ａ）側へ流出する冷媒流量をノズル側冷媒流量（Ｇｎｏｚ）とし、前記第２分岐部（１８ａ）から前記吸引側減圧手段（２２、２２ａ）側へ流出する冷媒流量を減圧手段側冷媒流量（Ｇｅ）としたときに、
   前記減圧手段側冷媒流量（Ｇｅ）に対する前記ノズル側冷媒流量（Ｇｎｏｚ）の流量比（Ｇｎｏｚ／Ｇｅ）が、サイクルの負荷の変動に応じて調整可能に構成されていることを特徴とする請求項１ないし５のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
7. 通常運転時よりも前記サイクルの負荷が低下する低負荷運転時には、前記流量比（Ｇｎｏｚ／Ｇｅ）を前記通常運転時よりも増加させることを特徴とする請求項６に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
8. 前記通常運転時よりも前記サイクルの負荷が増加する高負荷運転時には、前記流量比（Ｇｎｏｚ／Ｇｅ）を前記通常運転時よりも低下させることを特徴とする請求項６または７に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
9. 前記吸引側減圧手段は、冷媒通路面積を変更可能に構成された電気式の可変絞り機構（２２ａ）であり、
   前記可変絞り機構（２２ａ）の作動を制御する絞り能力制御手段（６０ｂ）を備え、
   前記制御手段が前記可変絞り機構（２２ａ）の作動を制御することによって、前記流量比（Ｇｎｏｚ／Ｇｅ）が調整されることを特徴とする請求項６ないし８のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
10. 冷媒を圧縮して吐出する第１圧縮手段（１１ａ）と、
    前記第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された高圧冷媒を放熱させる放熱器（１２）と、
    前記放熱器（１２）から流出した冷媒の流れを分岐する第１分岐部（１３）と、
    前記第１分岐部（１３）にて分岐された一方の冷媒を減圧膨張させる高圧側減圧手段（１４）と、
    前記第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１９ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって、冷媒吸引口（１９ｂ）から冷媒を吸引して、前記噴射冷媒と前記冷媒吸引口（１９ｂ）から吸引された吸引冷媒とを混合して昇圧するエジェクタ（１９）と、
    前記エジェクタ（１９）から流出した冷媒の気液を分離する流出側気液分離器（２６）と、
    前記流出側気液分離器（２６）にて分離された気相冷媒を吸引し、圧縮して吐出する第２圧縮手段（２１ａ）と、
    前記流出側気液分離器（２６）にて分離された液相冷媒を減圧膨張させる吸引側減圧手段（２２）と、
    前記吸引側減圧手段（２２）にて減圧膨張された冷媒を蒸発させて、前記冷媒吸引口（１９ｂ）側へ流出させる吸引側蒸発器（２３）と、
    前記第２圧縮手段（２１ａ）から吐出された冷媒の流れ、および、前記高圧側減圧手段（１４）にて減圧膨張された冷媒の流れを合流させて、前記第１圧縮手段（１１ａ）吸入側へ流出させる合流部（１６）と、
    前記高圧側減圧手段（１４）下流側冷媒と前記第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒とを熱交換させる内部熱交換器（１５）と、
    前記吸引側蒸発器（２３）出口側と前記第２圧縮手段（２１ａ）吸引側とを連通させて、冷媒に混入されたオイルを前記第２圧縮手段（２１ａ）側へ戻すオイル戻し通路（２７）と、
    前記エジェクタ（１９）から流出した冷媒と前記第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒を熱交換させる補助内部熱交換器（２５）とを備えることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。
11. 前記冷媒吸引口（１９ｂ）へ吸引される冷媒と前記第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒を熱交換させる第２補助内部熱交換器（３５）を備えることを特徴とする請求項１０に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
12. 冷媒を圧縮して吐出する第１圧縮手段（１１ａ）と、
    前記第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された高圧冷媒を放熱させる放熱器（１２）と、
    前記放熱器（１２）から流出した冷媒の流れを分岐する第１分岐部（１３）と、
    前記第１分岐部（１３）にて分岐された一方の冷媒を減圧膨張させる高圧側減圧手段（１４）と、
    前記第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１９ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって、冷媒吸引口（１９ｂ）から冷媒を吸引して、前記噴射冷媒と前記冷媒吸引口（１９ｂ）から吸引された吸引冷媒とを混合して昇圧するエジェクタ（１９）と、
    前記エジェクタ（１９）から流出した冷媒の気液を分離する流出側気液分離器（２６）と、
    前記流出側気液分離器（２６）にて分離された気相冷媒を吸引し、圧縮して吐出する第２圧縮手段（２１ａ）と、
    前記流出側気液分離器（２６）にて分離された液相冷媒を減圧膨張させる吸引側減圧手段（２２）と、
    前記吸引側減圧手段（２２）にて減圧膨張された冷媒を蒸発させて、前記冷媒吸引口（１９ｂ）側へ流出させる吸引側蒸発器（２３）と、
    前記第２圧縮手段（２１ａ）から吐出された冷媒の流れ、および、前記高圧側減圧手段（１４）にて減圧膨張された冷媒の流れを合流させて、前記第１圧縮手段（１１ａ）吸入側へ流出させる合流部（１６）と、
    前記高圧側減圧手段（１４）下流側冷媒と前記第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒とを熱交換させる内部熱交換器（１５）と、
    前記吸引側蒸発器（２３）出口側と前記第２圧縮手段（２１ａ）吸引側とを連通させて、冷媒に混入されたオイルを前記第２圧縮手段（２１ａ）側へ戻すオイル戻し通路（２７）と、
    前記冷媒吸引口（１９ｂ）へ吸引される冷媒と前記第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒を熱交換させる第２補助内部熱交換器（３５）とを備えることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。
13. 前記エジェクタ（１９）出口側と前記流出側気液分離器（２６）入口側との間に配置されて、前記エジェクタ（１９）から流出した冷媒を蒸発させる流出側蒸発器（２０）を備えることを特徴とする請求項１０ないし１２のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
14. 前記放熱器（１２）から流出した冷媒の気液を分離して、分離された液相冷媒を下流側へ導出する高圧側気液分離器（１２ｂ、２４ｂ）を備えることを特徴とする請求項１ないし１３のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
15. 前記放熱器（１２）は、冷媒を凝縮させる凝縮部（１２ｃ）、前記凝縮部（１２ｃ）から流出した冷媒の気液を分離する気液分離部（１２ｄ）、および、前記気液分離部（１２ｄ）から流出した液相冷媒を過冷却する過冷却部（１２ｅ）を有していることを特徴とする請求項１ないし１３のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
16. 前記第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された高圧冷媒を、前記吸引側蒸発器（２３）へ導くバイパス通路（２８）と、
    前記バイパス通路（２８）を開閉する開閉手段（２８ａ）とを備えることを特徴とする請求項１ないし１５のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
17. 前記第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された高圧冷媒を、前記流出側蒸発器（２０）へ導くバイパス通路（２８）と、
    前記バイパス通路（２８、２８ｂ）を開閉する開閉手段（２８ａ）とを備えることを特徴とする請求項５または１３に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
18. さらに、前記放熱器（１２）の放熱能力を調整する放熱能力調整手段（１２ａ）を備え、 前記放熱能力調整手段（１２ａ）は、前記開閉手段（２８ａ）が前記バイパス通路（２８）を開いた際に、前記放熱器（１２）の放熱能力を低下させることを特徴とする請求項１６または１７に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
19. 冷媒を圧縮して吐出する第１圧縮手段（１１ａ）と、
    前記第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された高圧冷媒の流れを分岐する第１分岐部（１３）と、
    前記第１分岐部（１３）にて分岐された一方の冷媒を放熱させる第１放熱器（１２１）と、
    前記第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒を放熱させる第２放熱器（１２２）と、
    前記第１放熱器（１２１）にて放熱した冷媒を減圧膨張させる高圧側減圧手段（１４）と、
    前記第２放熱器（１２２）にて放熱した冷媒の流れを分岐する第２分岐部（１８、１８ａ）と、
    前記第２分岐部（１８、１８ａ）にて分岐された一方の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１９ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって、冷媒吸引口（１９ｂ）から冷媒を吸引して、前記噴射冷媒と前記冷媒吸引口（１９ｂ）から吸引された吸引冷媒とを混合して昇圧するエジェクタ（１９）と、
    前記エジェクタ（１９）から流出した冷媒を吸引し、圧縮して吐出する第２圧縮手段（２１ａ）と、
    前記第２分岐部（１８、１８ａ）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させる吸引側減圧手段（２２、２２ａ）と、
    前記吸引側減圧手段（２２、２２ａ）にて減圧膨張された冷媒を蒸発させて、前記冷媒吸引口（１９ｂ）側へ流出させる吸引側蒸発器（２３）と、
    前記第２圧縮手段（２１ａ）から吐出された冷媒の流れ、および、前記第１分岐部（１３）にて減圧膨張された冷媒の流れを合流させて、前記第１圧縮手段（１１ａ）吸入側へ流出させる合流部（１６）と、
    前記高圧側減圧手段（１４）下流側冷媒と前記第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒とを熱交換させる内部熱交換器（１５）と、
    前記エジェクタ（１９）から流出した冷媒と前記第２放熱器（１２２）から流出した冷媒とを熱交換させる補助内部熱交換器（２５）とを備えることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。
20. 前記冷媒吸引口（１９ｂ）へ吸引される冷媒と前記第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒を熱交換させる第２補助内部熱交換器（３５）を備えることを特徴とする請求項１９に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
21. 冷媒を圧縮して吐出する第１圧縮手段（１１ａ）と、
    前記第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された高圧冷媒の流れを分岐する第１分岐部（１３）と、
    前記第１分岐部（１３）にて分岐された一方の冷媒を放熱させる第１放熱器（１２１）と、
    前記第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒を放熱させる第２放熱器（１２２）と、
    前記第１放熱器（１２１）にて放熱した冷媒を減圧膨張させる高圧側減圧手段（１４）と、
    前記第２放熱器（１２２）にて放熱した冷媒の流れを分岐する第２分岐部（１８、１８ａ）と、
    前記第２分岐部（１８、１８ａ）にて分岐された一方の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１９ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって、冷媒吸引口（１９ｂ）から冷媒を吸引して、前記噴射冷媒と前記冷媒吸引口（１９ｂ）から吸引された吸引冷媒とを混合して昇圧するエジェクタ（１９）と、
    前記エジェクタ（１９）から流出した冷媒を吸引し、圧縮して吐出する第２圧縮手段（２１ａ）と、
    前記第２分岐部（１８、１８ａ）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させる吸引側減圧手段（２２、２２ａ）と、
    前記吸引側減圧手段（２２、２２ａ）にて減圧膨張された冷媒を蒸発させて、前記冷媒吸引口（１９ｂ）側へ流出させる吸引側蒸発器（２３）と、
    前記第２圧縮手段（２１ａ）から吐出された冷媒の流れ、および、前記第１分岐部（１３）にて減圧膨張された冷媒の流れを合流させて、前記第１圧縮手段（１１ａ）吸入側へ流出させる合流部（１６）と、
    前記高圧側減圧手段（１４）下流側冷媒と前記第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒とを熱交換させる内部熱交換器（１５）と、
    前記冷媒吸引口（１９ｂ）へ吸引される冷媒と前記第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒を熱交換させる第２補助内部熱交換器（３５）とを備えることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。
22. 前記エジェクタ（１９）出口側と前記第２圧縮手段（２１ａ）吸入側との間に配置されて、前記エジェクタ（１９）から流出した冷媒を蒸発させる流出側蒸発器（２０）を備えることを特徴とする請求項１９ないし２１のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
23. 前記第２分岐部（１８ａ）から前記吸引側減圧手段（２２、２２ａ）側へ流出する減圧手段側冷媒流量（Ｇｅ）に対する前記第２分岐部（１８ａ）から前記ノズル部（１９ａ）側へ流出するノズル側冷媒流量（Ｇｎｏｚ）の流量比（Ｇｎｏｚ／Ｇｅ）を、サイクルの負荷の変動に応じて調整可能に構成されていることを特徴とする請求項１９ないし２２のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
24. 通常運転時よりも前記サイクルの負荷が低下する低負荷運転時には、前記流量比（Ｇｎｏｚ／Ｇｅ）を前記通常運転時よりも増加させることを特徴とする請求項２３に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
25. 前記通常運転時よりも前記サイクルの負荷が増加する高負荷運転時には、前記流量比（Ｇｎｏｚ／Ｇｅ）を前記通常運転時よりも低下させることを特徴とする請求項２３または２４に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
26. 前記第１放熱器（１２１）から流出した冷媒の気液を分離して、分離された液相冷媒を下流側へ導出する第１高圧側気液分離器（１２１ｂ）、および、前記第２放熱器（１２２）から流出した冷媒の気液を分離して、分離された液相冷媒を下流側へ導出する第２高圧側気液分離器（１２２ｂ）のうち、少なくとも一方の高圧側気液分離器（１２１ｂ、１２２ｂ）を備えることを特徴とする請求項１９ないし２５のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
27. 前記第１、第２放熱器（１２１、１２２）のうち、少なくとも一方は、冷媒を凝縮させる凝縮部（１２１ｃ、１２２ｃ）、前記凝縮部（１２１ｃ、１２２ｃ）から流出した冷媒の気液を分離する気液分離部（１２１ｄ、１２２ｄ）、および、前記気液分離部（１２１ｄ、１２２ｄ）から流出した液相冷媒を過冷却する過冷却部（１２１ｅ、１２２ｅ）を有していることを特徴とする請求項１９ないし２５のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
28. 前記第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された高圧冷媒を、前記吸引側蒸発器（２３）へ導くバイパス通路（２８）と、
    前記バイパス通路（２８）を開閉する開閉手段（２８ａ）とを備えることを特徴とする請求項１９ないし２７のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
29. 前記第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された高圧冷媒を、前記流出側蒸発器（２０）へ導くバイパス通路（２８）と、
    前記バイパス通路（２８、２８ｂ）を開閉する開閉手段（２８ａ）とを備えることを特徴とする請求項２２に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
30. さらに、前記第１、第２放熱器（１２１、１２２）の放熱能力を調整する放熱能力調整手段（１２１ａ、１２２ａ）を備え、
    前記放熱能力調整手段（１２１ａ、１２２ａ）は、前記開閉手段（２８ａ）が前記バイパス通路（２８）を開いた際に、前記第１、第２放熱器（１２１、１２２）の放熱能力を低下させることを特徴とする請求項２８または２９に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
31. 前記内部熱交換器（１５）は、前記高圧側減圧手段（１４）下流側冷媒のうち、前記合流部（１６）の上流側の冷媒を、前記第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒と熱交換させることを特徴とする請求項１ないし３０のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
32. 前記内部熱交換器（１５）は、前記高圧側減圧手段（１４）下流側冷媒のうち、前記合流部（１６）にて前記第２圧縮手段（２１ａ）吐出冷媒と合流した冷媒を、前記第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒と熱交換させることを特徴とする請求項１ないし３０のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
33. 前記吸引側減圧手段（２２、２２ａ）は、冷媒を体積膨張させて減圧させるとともに、冷媒の圧力エネルギを機械的エネルギに変換して出力する膨張機（４０）であることを特徴とする請求項１ないし３２のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
34. 前記ノズル部（１９ａ）へ流入する冷媒を減圧膨張させるノズル前減圧手段（１７）を備えることを特徴とする請求項１ないし３３のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
35. 前記ノズル前減圧手段（１７）は、前記第２分岐部（１８、１８ａ）出口側と前記ノズル部（１９ａ）入口側との間に配置されていることを特徴とする請求項３４に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
36. 前記内部熱交換器（１５）は、前記高圧側減圧手段（１４）下流側冷媒と前記第２分岐部（１８、１８ａ）にて分岐された他方の冷媒とを熱交換させることを特徴とする請求項３５に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
37. 前記第２分岐部（１８、１８ａ）出口側と前記ノズル部（１９ａ）入口側との間に配置されて、前記ノズル部（１９ａ）へ流入する冷媒を減圧膨張させるノズル前減圧手段（１７）を備え、
    前記補助内部熱交換器（２５）は、前記エジェクタ（１９）から流出した冷媒と、前記第２分岐部（１８、１８ａ）にて分岐された他方の冷媒とを熱交換させることを特徴とする請求項２、１１、２０に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
38. 前記第２分岐部（１８、１８ａ）出口側と前記ノズル部（１９ａ）入口側との間に配置されて、前記ノズル部（１９ａ）へ流入する冷媒を減圧膨張させるノズル前減圧手段（１７）を備え、
    前記第２補助内部熱交換器（３５）は、前記冷媒吸引口（１９ｂ）へ吸引される冷媒と、前記第２分岐部（１８、１８ａ）にて分岐された他方の冷媒とを熱交換させることを特徴とする請求項２、３、１１、１２、２０、２１に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
39. 前記ノズル前減圧手段（１７）入口側の冷媒圧力（Ｐｄｅｉ）と前記ノズル部（１９ａ）入口側の冷媒圧力（Ｐｎｏｚｉ）との第１圧力差（Ｐｄｅｉ−Ｐｎｏｚｉ）は、前記ノズル前減圧手段（１７）入口側の冷媒圧力（Ｐｄｅｉ）と前記ノズル部（１９ａ）出口側の冷媒圧力（Ｐｎｏｚｏ）との第２圧力差（Ｐｄｅｉ−Ｐｎｏｚｏ）に０．１以上０．６以下の値を乗じた値になっていることを特徴とする請求項３４ないし３８のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
40. 前記ノズル前減圧手段（１７）は、前記ノズル部（１９ａ）へ流入する冷媒の乾き度（Ｘ０）が０．００３以上０．１４以下となるように冷媒を減圧膨張させることを特徴とする請求項３４ないし３９のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
41. 前記ノズル前減圧手段（１７）は、冷媒を体積膨張させて減圧させるともに、冷媒の圧力エネルギを機械的エネルギに変換して出力する膨張機（４０）であることを特徴とする請求項３４ないし４０のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
42. 冷媒を圧縮して吐出する第１圧縮手段（１１ａ）と、
    冷媒と外気とを熱交換させる室外熱交換器（５３）と、
    冷媒と熱交換対象流体とを熱交換させる利用側熱交換器（５５）と、
    前記熱交換対象流体を冷却する冷却運転モードの冷媒流路および前記熱交換対象流体を加熱する加熱運転モードの冷媒流路を切り替える冷媒流路切替手段（５１、５２）と、
    前記冷却運転モード時に、前記室外熱交換器（５３）から流出した冷媒の流れを分岐する第１分岐部（１３）と、
    前記冷却運転モード時に、前記第１分岐部（１３）にて分岐された一方の冷媒を減圧膨張させる高圧側減圧手段（１４）と、
    前記冷却運転モード時に、前記第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒の流れを分岐する第２分岐部（１８）と、
    前記冷却運転モード時に、前記第２分岐部（１８）にて分岐された一方の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１９ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって、冷媒吸引口（１９ｂ）から冷媒を吸引して、前記噴射冷媒と前記冷媒吸引口（１９ｂ）から吸引された吸引冷媒とを混合して昇圧するエジェクタ（１９）と、
    前記冷却運転モード時に、前記エジェクタ（１９）から流出した冷媒を吸引し、圧縮して吐出する第２圧縮手段（２１ａ）と、
    前記冷却運転モード時に、前記第２分岐部（１８）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させる吸引側減圧手段（２２）と、
    前記冷却運転モード時に、前記第２圧縮手段（２１ａ）から吐出された冷媒の流れ、および、前記高圧側減圧手段（１４）にて減圧膨張された冷媒の流れを合流させて、前記第１圧縮手段（１１ａ）吸入側へ流出させる合流部（１６）と、
    前記冷却運転モード時に、前記高圧側減圧手段（１４）下流側冷媒と前記第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒とを熱交換させる内部熱交換器（１５）を備え、
    前記利用側熱交換器（５５）は、前記冷却運転モード時に、前記吸引側減圧手段（２２）にて減圧膨張された冷媒を蒸発させて、前記冷媒吸引口（１９ｂ）側へ流出させ、
    前記冷媒流路切替手段（５１、５２）は、
    前記冷却運転モードでは、前記第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された冷媒を前記室外熱交換器（５３）にて放熱させるとともに、前記利用側熱交換器（５５）にて冷媒を蒸発させる冷媒流路に切り替え、
    前記加熱運転モードでは、前記第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された冷媒を前記利用側熱交換器（５５）にて放熱させるとともに、前記室外熱交換器（５３）にて冷媒を蒸発させる冷媒流路に切り替えるようになっており、
    さらに、前記冷却運転モード時に、前記エジェクタ（１９）から流出した冷媒と前記第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒を熱交換させる補助内部熱交換器（２５）を備えることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。
43. 冷媒を圧縮して吐出する第１圧縮手段（１１ａ）と、
    冷媒と外気とを熱交換させる室外熱交換器（５３）と、
    冷媒と熱交換対象流体とを熱交換させる利用側熱交換器（５５）と、
    前記熱交換対象流体を冷却する冷却運転モードの冷媒流路および前記熱交換対象流体を加熱する加熱運転モードの冷媒流路を切り替える冷媒流路切替手段（５１、５２）と、
    前記冷却運転モード時に、前記室外熱交換器（５３）から流出した冷媒の流れを分岐する第１分岐部（１３）と、
    前記冷却運転モード時に、前記第１分岐部（１３）にて分岐された一方の冷媒を減圧膨張させる高圧側減圧手段（１４）と、
    前記冷却運転モード時に、前記第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒の流れを分岐する第２分岐部（１８）と、
    前記冷却運転モード時に、前記第２分岐部（１８）にて分岐された一方の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１９ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって、冷媒吸引口（１９ｂ）から冷媒を吸引して、前記噴射冷媒と前記冷媒吸引口（１９ｂ）から吸引された吸引冷媒とを混合して昇圧するエジェクタ（１９）と、
    前記冷却運転モード時に、前記エジェクタ（１９）から流出した冷媒を吸引し、圧縮して吐出する第２圧縮手段（２１ａ）と、
    前記冷却運転モード時に、前記第２分岐部（１８）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させる吸引側減圧手段（２２）と、
    前記冷却運転モード時に、前記第２圧縮手段（２１ａ）から吐出された冷媒の流れ、および、前記高圧側減圧手段（１４）にて減圧膨張された冷媒の流れを合流させて、前記第１圧縮手段（１１ａ）吸入側へ流出させる合流部（１６）と、
    前記冷却運転モード時に、前記高圧側減圧手段（１４）下流側冷媒と前記第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒とを熱交換させる内部熱交換器（１５）を備え、
    前記利用側熱交換器（５５）は、前記冷却運転モード時に、前記吸引側減圧手段（２２）にて減圧膨張された冷媒を蒸発させて、前記冷媒吸引口（１９ｂ）側へ流出させ、
    前記冷媒流路切替手段（５１、５２）は、
    前記冷却運転モードでは、前記第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された冷媒を前記室外熱交換器（５３）にて放熱させるとともに、前記利用側熱交換器（５５）にて冷媒を蒸発させる冷媒流路に切り替え、
    前記加熱運転モードでは、前記第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された冷媒を前記利用側熱交換器（５５）にて放熱させるとともに、前記室外熱交換器（５３）にて冷媒を蒸発させる冷媒流路に切り替えるようになっており、
    さらに、前記冷却運転モード時に、前記内部熱交換器（１５）は、前記高圧側減圧手段（１４ａ）下流側冷媒のうち、前記合流部（１６）にて前記第２圧縮手段（２１ａ）吐出冷媒と合流した冷媒を、前記第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒と熱交換させることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。
44. 前記冷却運転モード時に、前記第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒を放熱させる補助室外熱交換器（５３ｂ）を備えることを特徴とする請求項４２または４３に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
45. 冷媒を圧縮して吐出する第１圧縮手段（１１ａ）と、
    冷媒と外気とを熱交換させる第１、第２室外熱交換器（５３１、５３２）と、
    冷媒と熱交換対象流体とを熱交換させる利用側熱交換器（５５）と、
    前記熱交換対象流体を冷却する冷却運転モードの冷媒流路および前記熱交換対象流体を加熱する加熱運転モードの冷媒流路を切り替える冷媒流路切替手段（５１、５２）と、
    前記冷却運転モード時に、前記第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された冷媒の流れを分岐して、分岐された一方の冷媒を前記第１室外熱交換器（５３１）側へ流出させるとともに、分岐された他方の冷媒を前記第２室外熱交換器（５３２）側へ流出させる第１分岐部（１３）と、
    前記冷却運転モード時に、前記第１室外熱交換器（５３１）にて熱交換した冷媒を減圧膨張させる高圧側減圧手段（１４ａ）と、
    前記冷却運転モード時に、前記第２室外熱交換器（５３２）にて熱交換した冷媒の流れを分岐する第２分岐部（１８）と、
    前記冷却運転モード時に、前記第２分岐部（１８）にて分岐された一方の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１９ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって、冷媒吸引口（１９ｂ）から冷媒を吸引して、前記噴射冷媒と前記冷媒吸引口（１９ｂ）から吸引された吸引冷媒とを混合して昇圧するエジェクタ（１９）と、
    前記冷却運転モード時に、前記エジェクタ（１９）から流出した冷媒を吸引し、圧縮して吐出する第２圧縮手段（２１ａ）と、
    前記冷却運転モード時に、前記第２分岐部（１８）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させる吸引側減圧手段（２２）と、
    前記冷却運転モード時に、前記第２圧縮手段（２１ａ）から吐出された冷媒の流れ、および、前記第１分岐部（１３）にて減圧膨張された冷媒の流れを合流させて、前記第１圧縮手段（１１ａ）吸入側へ流出させる合流部（１６）と、
    前記冷却運転モード時に、前記高圧側減圧手段（１４ａ）下流側冷媒と前記第２室外熱交換器（５３２）から流出した冷媒とを熱交換させる内部熱交換器（１５）を備え、
    前記利用側熱交換器（５５）は、前記冷却運転モード時に、前記吸引側減圧手段（２２）にて減圧膨張された冷媒を蒸発させて、前記冷媒吸引口（１９ｂ）側へ流出させ、
    前記冷媒流路切替手段（５１、５２）は、
    前記冷却運転モードでは、前記第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された冷媒を前記第１、第２室外熱交換器（５３２）にて放熱させるとともに、前記利用側熱交換器（５５）にて冷媒を蒸発させる冷媒流路に切り替え、
    前記加熱運転モードでは、前記第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された冷媒を前記利用側熱交換器（５５）にて放熱させるとともに、前記第２室外熱交換器（５３２）にて冷媒を蒸発させる冷媒流路に切り替えるようになっており、
    さらに、前記冷却運転モード時に、前記エジェクタ（１９）から流出した冷媒と前記第２室外熱交換器（５３２）にて放熱した冷媒とを熱交換させる補助内部熱交換器（２５）を備えることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。
46. 冷媒を圧縮して吐出する第１圧縮手段（１１ａ）と、
    冷媒と外気とを熱交換させる第１、第２室外熱交換器（５３１、５３２）と、
    冷媒と熱交換対象流体とを熱交換させる利用側熱交換器（５５）と、
    前記熱交換対象流体を冷却する冷却運転モードの冷媒流路および前記熱交換対象流体を加熱する加熱運転モードの冷媒流路を切り替える冷媒流路切替手段（５１、５２）と、
    前記冷却運転モード時に、前記第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された冷媒の流れを分岐して、分岐された一方の冷媒を前記第１室外熱交換器（５３１）側へ流出させるとともに、分岐された他方の冷媒を前記第２室外熱交換器（５３２）側へ流出させる第１分岐部（１３）と、
    前記冷却運転モード時に、前記第１室外熱交換器（５３１）にて熱交換した冷媒を減圧膨張させる高圧側減圧手段（１４ａ）と、
    前記冷却運転モード時に、前記第２室外熱交換器（５３２）にて熱交換した冷媒の流れを分岐する第２分岐部（１８）と、
    前記冷却運転モード時に、前記第２分岐部（１８）にて分岐された一方の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１９ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって、冷媒吸引口（１９ｂ）から冷媒を吸引して、前記噴射冷媒と前記冷媒吸引口（１９ｂ）から吸引された吸引冷媒とを混合して昇圧するエジェクタ（１９）と、
    前記冷却運転モード時に、前記エジェクタ（１９）から流出した冷媒を吸引し、圧縮して吐出する第２圧縮手段（２１ａ）と、
    前記冷却運転モード時に、前記第２分岐部（１８）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させる吸引側減圧手段（２２）と、
    前記冷却運転モード時に、前記第２圧縮手段（２１ａ）から吐出された冷媒の流れ、および、前記第１分岐部（１３）にて減圧膨張された冷媒の流れを合流させて、前記第１圧縮手段（１１ａ）吸入側へ流出させる合流部（１６）と、
    前記冷却運転モード時に、前記高圧側減圧手段（１４ａ）下流側冷媒と前記第２室外熱交換器（５３２）から流出した冷媒とを熱交換させる内部熱交換器（１５）を備え、
    前記利用側熱交換器（５５）は、前記冷却運転モード時に、前記吸引側減圧手段（２２）にて減圧膨張された冷媒を蒸発させて、前記冷媒吸引口（１９ｂ）側へ流出させ、
    前記冷媒流路切替手段（５１、５２）は、
    前記冷却運転モードでは、前記第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された冷媒を前記第１、第２室外熱交換器（５３２）にて放熱させるとともに、前記利用側熱交換器（５５）にて冷媒を蒸発させる冷媒流路に切り替え、
    前記加熱運転モードでは、前記第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された冷媒を前記利用側熱交換器（５５）にて放熱させるとともに、前記第２室外熱交換器（５３２）にて冷媒を蒸発させる冷媒流路に切り替えるようになっており、
    さらに、前記冷却運転モード時に、前記内部熱交換器（１５）は、前記高圧側減圧手段（１４ａ）下流側冷媒のうち、前記合流部（１６）にて前記第２圧縮手段（２１ａ）吐出冷媒と合流した冷媒を、前記第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒と熱交換させることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。
47. 前記冷却運転モード時に、前記エジェクタ（１９）から流出した冷媒を蒸発させる補助利用側熱交換器（５４）を備えることを特徴とする請求項４５または４６に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
48. 前記冷却運転モード時に、前記内部熱交換器（１５）は、前記高圧側減圧手段（１４ａ）下流側冷媒のうち、前記合流部（１６）の上流側の冷媒を、前記第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒と熱交換させることを特徴とする請求項４２ないし４７のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
49. 前記冷却運転モード時に、前記内部熱交換器（１５）は、前記高圧側減圧手段（１４ａ）下流側冷媒のうち、前記合流部（１６）にて前記第２圧縮手段（２１ａ）吐出冷媒と合流した冷媒を、前記第１分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒と熱交換させることを特徴とする請求項４２または４５に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
50. 前記第１圧縮手段（１１ａ）の冷媒吐出能力を変更する第１吐出能力変更手段（１１ｂ）と、
    前記第２圧縮手段（２１ａ）の冷媒吐出能力を変更する第２吐出能力変更手段（２１ｂ）とを備え、
    前記第１吐出能力変更手段（１１ｂ）および前記第２吐出能力変更手段（２１ｂ）は、それぞれ独立して前記第１圧縮手段（１１ａ）および前記第２圧縮手段（２１ａ）の冷媒吐出能力を変更可能に構成されていることを特徴とする請求項１ないし４９のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
51. 前記第１圧縮手段（１１ａ）および前記第２圧縮手段（２１ａ）は、同一のハウジング（１０ａ）内に収容されて、一体的に構成されていることを特徴とする請求項１ないし５０のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
52. 前記第１圧縮手段（１１ａ）は、冷媒を臨界圧力以上となるまで昇圧させることを特徴とする請求項１ないし５１のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。

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