JP4381797B2

JP4381797B2 - クッション材用立体編物

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Publication number: JP4381797B2
Application number: JP2003424358A
Authority: JP
Inventors: 博山崎; 秀雄池永
Original assignee: Asahi Kasei Fibers Corp
Current assignee: Asahi Kasei Corp
Priority date: 2003-12-22
Filing date: 2003-12-22
Publication date: 2009-12-09
Anticipated expiration: 2023-12-22
Also published as: JP2005179842A

Description

本発明は、生分解性を有し、かつ、クッション性に優れたクッション材用立体編物に関する。

表裏二層の編地と該二層の編地を連結する連結糸から構成された立体編物は、そのクッション性、通気性、保温性、体圧分散性、振動吸収性等の機能を活かし、各種クッション材用途に利用されている。近年、これらの立体編物にも環境負荷の軽減が求められており、特に生分解性や自然環境下で分解する立体編物の要望が高まってきている。
特許文献１には、生体内に埋め込まれる材料として使用される生分解性の繊維からなる医療用立体編物が開示されている。この特許文献１には、体内で分解する速度をある程度コントロールするために一定の空隙を設けることが重要であり、立体編物が使用する状況に応じて厚みを任意に調整できる材料として適していること、該立体編物の厚みは１〜１０ｍｍの範囲が好ましいこと、および連結糸としてモノフィラメントを使用できることが記載されているが、クッション性に関する詳細な記載はなく、この立体編物はクッション材として要求される適度な弾力感や、厚み方向への繰り返し圧縮後の回復性が必ずしも満足できるレベルのものではなかった。
特開２００３−７０７９９号公報

本発明は、生分解性を有し、かつクッション材として使用できる適度な弾力感と、厚み方向への繰り返し圧縮後の回復性に優れたクッション性とを有するクッション材用立体編物を提供することにある。

本発明者等は、前記課題を解決するため、立体編物の表裏の編地を連結する繊維形態に着目し、立体編物のクッション性について鋭意検討した結果、本発明を完成させるに至った。
すなわち、本願で特許請求される発明は以下の通りである。
（１）表裏二層の編地と該二層の編地を連結するモノフィラメントの連結糸とを有する立体編物であって、上記編地および連結糸が生分解性を有する繊維で構成され、かつ連結糸が脂肪族ポリエステル系繊維からなるモノフィラメントで構成されており、該モノフィラメントの曲率が０．０１〜１．６であり、裏側編地を構成する地組織が、鎖編と３〜８針振のトリコット編との組合せ組織で構成され、裏側編地のタテ方向またはヨコ方向に、挿入糸が直線状またはジグザグ状に挿入されていることを特徴とするクッション材用立体編物。

本発明のクッション材用立体編物は、生分解性を有し、かつ、クッション材として使用できる適度な弾力感と、厚み方向への繰り返し圧縮後の回復性に優れたクッション性とを有する。

以下に、本発明について具体的に説明する。
本発明の立体編物は、表裏二層の編地と該二層の編地を連結する連結糸で構成され、該連結糸としてモノフィラメントが用いられる。
立体編物をダブルラッセル編機、ダブル丸編機、横編機等を用いて編成する場合、表裏の編地を連結する連結糸は、必ずどちらかの方向に湾曲した状態で編み込まれ、その連結糸に、厚み方向から力を加えると、既に湾曲している状態から更に湾曲し、力を取り除くと元の状態に戻ることになるが、この際に生じる連結糸の曲げと回復の挙動が、立体編物の反発感のあるクッション性に大きく影響するため、本発明の立体編物には、連結糸として曲げ剛性の高いモノフィラメントを用いることが必要である。
連結糸に用いるモノフィラメントの繊度には特に限定はないが、通常、２０〜１５００ｄｔｅｘが用いられる。立体編物に弾力感のあるより優れたクッション性を付与する点からは、モノフィラメントの繊度は５０〜１０００ｄｔｅｘが好ましく、より好ましくは２００〜８００ｄｔｅｘである。

立体編物の連結糸は、全てモノフィラメントであることが好ましいが、必要に応じて、モノフィラメント以外の繊維を編成時に交編させてもよい。この場合、モノフィラメント以外の繊維は、全連結糸の重量混率が５０％以下であることが好ましく、より好ましくは４０％以下である。例えば、マルチフィラメントの仮撚糸を交編すると、圧縮時にモノフィラメント同士が擦れて発生する耳障りな音を低減できる点で好ましい。連結糸としてマルチフィラメント繊維のみを用いた場合には、優れたクッション性（すなわち、反発感や回復性）が得られない。

また本発明の立体編物は、表裏二層の編地の間に位置する前記モノフィラメントの曲率が０．０１〜１．６、より好ましくは０．０３〜１．０、さらに好ましくは０．０５〜０．７であることが好ましい。
ここでいうモノフィラメントの曲率とは、立体編物中でモノフィラメントが最大に湾曲した部分におけるモノフィラメントの中心線でできる円弧の曲率のことをいう。図１は、表編地２と、裏編地３と、これらの編地を連結する連結糸（モノフィラメント）４とで構成された立体編物１のウエール列に沿った切断面の説明図である。モノフィラメントの曲率は、該モノフィラメント４の中心線５の曲率半径ｒ₁の逆数で表され、該曲率が大きいほど湾曲が大きくなる。
モノフィラメントの曲率が０．０１未満では、立体編物の厚み方向に荷重が加わった場合、表と裏の編地が立体編物の長さ方向（ウエール列に沿った方向）にずれ、せん断変形が生じやすく、圧縮回復時のヒステリシスロスが大きくなり、クッション材に適した弾力感やクッション性が得られず、また繰り返し圧縮によりその傾向がさらに増長する。モノフィラメントの曲率が１．６を超えるとせん断変形は生じ難くなるが、クッション材に適した弾力感やクッション性が得られない。

本発明において、立体編物を厚み方向に５０％圧縮した時のモノフィラメントの屈曲伸長率が２０％以下であることが好ましく、より好ましくは１５％以下、さらに好ましくは１０％以下である。ここでモノフィラメントの屈曲伸長率とは、立体編物を厚み方向に５０％圧縮した状態でモノフィラメントが最大に屈曲している個所の、凸側表面の伸長率をいう。図２は、立体編物を厚み方向に５０％圧縮した状態のウエール列に沿った切断面の説明図であるが、モノフィラメントの屈曲伸長率は、該モノフィラメント４が最大に屈曲している凸側表面６の伸長率をいう。
モノフィラメントの屈曲伸長率が２０％を超えると、立体編物を圧縮した後の残留歪が大きくなり、圧縮回復性の悪い立体編物となりやすく、繰り返しまたは長時間圧縮後に弾力感のあるクッション性が低下し易くなる。

立体編物のモノフィラメントの曲率および５０％圧縮時のモノフィラメントの屈曲伸長率は、立体編物の厚み、用いるモノフィラメントの直径、立体編物中のモノフィラメントの組織（表裏の編地を連結する際の幅方向の振り幅）、モノフィラメントの供給量、立体編物の仕上げ加工方法（幅出し率、オーバーフィード率）等に影響されるため、上記した範囲の曲率または屈曲伸長率を付与するためには上記事項を最適化して編成し、仕上げ加工後のモノフィラメントを適正形状にすることが好ましい。
これらのうちモノフィラメントの編組織と立体編物の厚みの関係については、連結糸を編地の幅方向（コース列に沿った方向）に斜めに傾斜させて表と裏の編地を連結し、適正幅出し率で仕上げ加工することにより、図３のコース列に沿った切断面図に示すように、圧縮前の立体編物の連結糸の長さＨ₁（ｍｍ）と、図４に示す５０％圧縮後の連結糸の長さＨ₂（ｍｍ）の関係が、Ｈ₁／Ｈ₂≧０．５５となるようにすることが、立体編物が５０％圧縮された時の屈曲伸長率を２０％以下にする上で好ましい。なお、連結糸の長さＨ₁およびＨ₂は、図３および図４に示すように、立体編物をコース列に沿った切断面から見た時に、表と裏の編地の間にある連結糸の見掛け上の長さであり、コース列に沿った切断面を写真撮影して計測される長さである。

連結糸をコース列に沿った方向に斜めに傾斜させる場合は、傾斜した連結糸と逆の傾斜方向にも連結糸を傾斜させて連結糸を後述するトラス構造やクロス構造にすることが好ましい。
本発明において、モノフィラメントの曲率が０．０１〜１．６であり、５０％圧縮時のモノフィラメントの屈曲伸長率が２０％以下であるモノフィラメントの使用割合は、立体編物の単位面積あたりの表裏編地を連結するモノフィラメントの全本数に対して２０％以上であることが好ましく、より好ましくは４０％以上、さらに好ましくは６０％以上である。
立体編地中の連結糸の密度は、立体編物２．５４ｃｍ平方あたりの面積中にある連結糸の本数をＮ（本／２．５４ｃｍ平方）、連結糸のデシテックスをＴ（ｇ／１×１０⁶ｃｍ）、連結糸の比重をρ₀ (ｇ／ｃｍ³)としたとき、立体編物２．５４ｃｍ平方あたりの面積中にある連結糸の総断面積（Ｎ・Ｔ／１×１０⁶・ρ₀)が０．０３〜０．３５ｃｍ²であることが好ましく、より好ましくは０．０５〜０．２５ｃｍ²である。この範囲に設定することにより、より適度な剛性による良好なクッション性を有する立体編物が得られ易くなる。

また連結糸は、表裏の編地中にループ状の編目を形成してもよく、表裏編地に挿入組織状に引っかけた構造でもよいが、少なくとも２本の連結糸が表裏の編地を互いに逆方向に斜めに傾斜して、クロス状（Ｘ状）やトラス状に連結することが、立体編物の形態安定性を向上させる上で好ましい。トラス構造の場合は、図５のコース列に沿った切断面図に示すように、２本の連結糸によって形成される角度（θ₁)を４０〜１６０度とするのが好ましい。また、クロス構造の場合は、図６のコース列に沿った切断面図に示すように、２本の連結糸によって形成される角度（θ₂)を１５〜１５０度とするのが好ましい。この際、トラス構造またはクロス構造の２本の連結糸は１本の同一の連結糸が表または裏面で折り返し、見かけ上２本となっている場合であってもよい。

さらに本発明の立体編物は、上記表裏二層の編地および連結糸が、生分解性を有する繊維で構成されていることが必要である。
ここで生分解性を有する繊維とは、微生物により直接主として水と二酸化炭素に分解されるもの、加熱処理や加水分解等で予備的に分解させた後に微生物により主として水と二酸化炭素に分解されるものをいう。
このような繊維の具体例としては、ポリ乳酸、ポリカプロラクタン、ポリブチレンサクシネート、ポリエチレンサクシネート、ポリグリコール酸等の脂肪族系ポリエステル、該脂肪族系ポリエステルと芳香族系ポリエステルの共重合体、ポリビニールアルコール、ポリアミノ酸類、ポリアミド類、キュプラレーヨン、ビスコースレーヨン、リヨセル等の再生セルロース、澱粉、酢酸セルロース、綿、絹、麻、ウール等の天然繊維等、またはこれらの複合物等が挙げられる。

連結糸に用いるモノフィラメントには、モノフィラメントの繊度や強伸度特性をコントロールし易い脂肪族ポリエステル系繊維を用いるのが好ましい。特にコスト面や製編性の点からはポリ乳酸繊維が好ましい。
ポリ乳酸繊維の強度は２〜６ｃＮ／ｄｔｅｘの範囲が好ましく、より好ましくは３〜５．５ｃＮ／ｄｔｅｘ、さらに好ましくは４〜５ｃＮ／ｄｔｅｘである。また伸度は１５〜６０％が好ましく、より好ましくは２０〜４５％、さらに好ましくは２５〜３５％である。初期引張抵抗度は１００ｃＮ／ｄｔｅｘ以下が好ましく、より好ましくは３０〜８０ｃＮ／ｄｔｅｘ、さらに好ましくは５０〜７５ｃＮ／ｄｔｅｘである。１０％伸長時の弾性回復率は２０％以上が好ましく、より好ましくは４０％以上である。このような特性により、クッション材に適したクッション性が得られ易くなる。
またポリ乳酸繊維の融点は１５０℃以上であることが好ましく、より好ましくは１６０℃以上、さらに好ましくは１７０℃以上である。融点の測定は、ＪＩＳ−Ｌ−１０１３の融点の測定方法（Ａ法）に準拠して測定することができる。融点が１５０℃未満では、クッション材の使用環境温度が８０℃程度の高温となる場合、弾力感、圧縮回復性が低下する場合がある。

本発明において、表裏二層の編物に用いる繊維は、モノフィラメント、マルチフィラメントの何れの繊維でもよく、通常、トータル繊度が５０〜２０００ｄｔｅｘのものを用いられ、単糸繊度も任意に設定することができる。
生分解性を有する繊維の断面形状は、丸型、三角、Ｌ型、Ｔ型、Ｙ型、Ｗ型、八葉型、偏平、ドッグボーン型等の多角形型、多葉型、中空型や不定形なものでもよい。繊維の形態も、未加工糸、紡績糸、撚糸、仮撚加工糸、流体噴射加工糸等いずれのものを採用してもよい。連結糸のモノフィラメントが編地表面に露出しないように被覆率を上げるには、立体編物の少なくとも片側面にマルチフィラメントの仮撚加工糸、紡績糸等の嵩高糸を用いることが好ましい。
この際、編機の針１本にかかるモノフィラメントの繊度Ｔ（デシテックス）と全マルチフィラメントの繊度ｄ（デシテックス）は、Ｔ／ｄ≧０．９であることが、モノフィラメントをマルチフィラメントで被覆して立体編物表面へのモノフィラメントの露出を防止し、モノフィラメント固有の光沢により立体編物表面がギラギラと光るギラツキを抑えると共に、表面の風合いを良好にする上で好ましい。

本発明に用いられる繊維には、チーズ、コーン、パーンからの解舒性、糸条同士の摩擦性、糸条と編機等のガイドとの摩耗性、糸条と編機の編針との摩耗性を向上させる原糸油剤が付着していることが好ましいが、難燃化を行うためには原糸油剤の付着量は２％ｏｍｆ以下とすることが好ましい。また原糸油剤中のシリコーン系化合物は燃えやすいため、使用する原糸油剤には含まれないことが好ましい。特に立体編物を精練や染色等の熱水処理を施さない場合にはヒートセットでの熱エネルギーのみで蒸発させる必要があり、原糸油剤の付着量が多い場合やシリコーン系化合物が含まれると難燃効果が低下する場合がある。
本発明に用いられる繊維は着色されていてもよい。着色方法としては、未着色の糸をかせやチーズ状で糸染めする方法（先染め）、紡糸前の原液に顔料、染料等を混ぜて着色する方法（原液着色）、立体編物状で染色したりプリントする方法等が用いられる。立体編物状で染色すると、立体形状を維持するのが困難であったり、加工性が悪い場合があるため、先染めまたはマスターバッチによる原着方式が好ましい。

本発明の立体編物は、相対する２列の針床を有するダブルラッセル編機、ダブル丸編機、Ｖベッドを有する横編機等で編成できるが、寸法安定性のよい立体編物を得るには、ダブルラッセル編機を用いるのが好ましい。編機のゲージは９ゲージから２８ゲージまでが好ましく用いられる。
立体編物における表裏面形状には特に限定されず、フラットなものや、畝状に０．５ｍｍ以上の凹凸を有するもの、起毛処理等で立毛されたものであってもよいが、立体編物の表裏の編地を４角、６角等のメッシュ編地、マーキゼット編地等複数の開口部を有する編地とすることにより軽量性や通気性を向上させることができ、また表面を平坦な組織にすることにより肌触りを良好にすることもできる。また表面を起毛することにより肌触りの良好なものが得られる。特に立体編物の難燃性を向上させる面からは、表裏の編地の何れかまたは両面共に複数の開口部を有する編地とするのが好ましい。

本発明の立体編物の厚みおよび目付は、目的に応じて任意に設定できる。厚みは３〜３０ｍｍが好ましく、より好ましくは５〜２０である。厚みが３ｍｍ未満の場合、圧縮量が少なく、クッション性に劣る場合があり、３０ｍｍを超えると、立体編物の仕上げ加工が難しくなる場合がある。目付は、好ましくは１５０〜３０００ｇ／ｍ²、より好ましくは２００〜２０００ｇ／ｍ²である。
立体編物の仕上げ加工方法は、先染め糸や原液着色糸を使用した立体編物の場合は生機を精練、ヒートセット等の工程を通して仕上げることができる。連結糸または表裏糸のいずれかが未着色の立体編物の場合は、生機を精練、染色、ヒートセットやスチームセット等の工程を通して仕上げることができる。先染め糸や原液着色糸を使用した立体編物や用途として意匠性が要求されない場合は、精練や染色工程を省いて生機をすぐにヒートセットやスチームセットのみや難燃剤付与とヒートセットで仕上げることが生産性が向上する点で好ましい。

仕上げセット時の熱処理温度（乾熱、湿熱を含む）には特に限定されず、立体編地を構成する生分解性を有する繊維の耐熱性を考慮して設定すればよい。特にポリ乳酸繊維が使用されている場合、繊維の融点より２０〜１００℃低い温度で熱処理を行うことが好ましい。例えば、融点１７０℃のポリ乳酸繊維が使用されている場合、７０℃〜１５０℃で熱処理することが好ましい。仕上げセット時には、使用されている繊維の生分解性が損なわなければ、難燃処理以外の通常繊維加工に施されている樹脂加工、吸水加工、制電加工、抗菌加工、撥水加工等の仕上げ加工を適用できる。
仕上げ加工後の立体編物は、融着、縫製、樹脂加工等の手段で端部を処理したり、熱成形等により所望の形状に加工してもよい。

本発明の立体編物はクッション性に優れたものである。
本発明において、クッション性とは、厚み方向への適度な変形があり、かつ、変形後に元の厚みに戻ることをいい、双方の特性を有することが重要である。
このような観点から、本発明の立体編物の圧縮回復率は８５％以上であることが好ましい。回復率が８５％未満では、回復が不十分となり、クッション材としての機能が十分発揮しない場合がある。

また立体編物は、５０％圧縮時のヒステリシスロスが５０％以下であることが好ましい。より好ましくは４０％以下、さらに好ましくは３０％以下である。ヒステリシスロスが５０％以下の場合、弾力感のあるクッション性が発現し、人体とのフィット性が増すと共に、繰り返しまたは長時間圧縮後も残留歪が少なく弾力感の変化が少なくなる。５０％圧縮時のヒステリシスロスを５０％以下とするためには、連結糸のモノフィラメントの屈曲伸長率が２０％以下となるように、立体編物の厚み、モノフィラメントの直径、モノフィラメントの傾斜状態等を適正化し、これに加えて曲げ回復時のヒステリシスロスが０．０５ｃＮ・ｃｍ／ｙａｒｎ以下のモノフィラメントを連結糸に使用するのが好ましい。より好ましくは０．０３０ｃＮ・ｃｍ／ｙａｒｎ以下であり、さらに好ましくは０．０１０ｃＮ・ｃｍ／ｙａｒｎ以下であり、０に近いほど好ましい。またモノフィラメントの直径Ｄ（ｍｍ）と立体編物の厚みＴ₀（ｍｍ）の関係が、Ｔ₀／Ｄ≧２０であることが好ましい。ここで、立体編物の厚みＴ₀（ｍｍ）とは、４９０Ｐａの荷重をかけて測定される厚みをいう。

本発明の立体編物をクッション材として使用する場合に１枚で使用してもよいが、目的とするクッション特性に合わせて２枚以上積層してもよい。
本発明の立体編物はハンモック式の椅子や乗り物用シートとして使用することも可能である。この場合、立体編物の面で荷重を支えるため、圧縮撓み量は１０〜８０ｍｍであることが、人体とのフィット感を有し、快適な座り心地を得る上で好ましい。ここでいうハンモック式の椅子や乗り物用シートとは、立体編物の周囲または少なくとも２辺をシートフレームまたは椅子の枠組みに緊張状態または弛ませた状態で張ることにより、立体編物が帆の様な状態でシートの座部や背もたれ部を形成するものをいう。また圧縮撓み量とは、四角にカットした立体編物の周囲を枠に固定し、立体編物の表面に対し直角方向に荷重を加えた時の立体編物の撓み量のことをいい、立体編物の表裏の編地の伸長特性によって大きく左右される。圧縮撓み量が１０ｍｍ未満では、人が座った際の沈み込みが少な過ぎ、立体編物によるシート面が人体にフィットせず、硬く座り心地の悪いものとなる。また圧縮撓み量が８０ｍｍを超えるとフィット感は良好なものの、座った後に元の形状に復元しないヘタリが発生しやすく、形態保持性が不十分なものとなる。圧縮撓み量はより好ましくは１５〜７０ｍｍ、さらに好ましくは１５〜６０ｍｍである。

またハンモック式の椅子や乗り物用シートに座った後のヘタリを少なくする上で、立体編物が伸長された際の伸長残留歪は１０％以下が好ましい。より好ましくは７％以下、さらに好ましくは５％以下である。
さらに立体編物は、圧縮撓み時のヒステリシスロスが６５％以下であることが、ハンモック式の椅子や乗り物用シートとして使用する場合に反発感のあるクッション性を有する上で好ましい。より好ましくは６０％以下、さらに好ましくは５０％以下であり、０に近いほどよい。また、立体編物は、圧縮撓み時の残留歪量が３０ｍｍ以下であることが、長時間または繰り返し座った後にヘタリが少なく形態保持性を向上させる上で好ましい。より好ましくは２０％以下、さらに好ましくは１５％以下であり、０に近いほどよい。
立体編物の圧縮撓み時のヒステリシスロスおよび残留歪量を低下させるには、表裏を構成する繊維を０％以上の伸長率で伸長熱処理する方法等で達成することができる。熱処理は、原糸製造の段階や、仮撚、流体噴射加工等の糸加工段階でアンダーフィードの熱処理を施してもよく、または編地の段階で伸長熱処理してもよい。編地で伸長熱処理する場合は、幅方向に５％以上の伸長率で熱処理することが好ましい。

前述のように圧縮撓み特性を適正な範囲とするには、立体編物のタテ方向（ウエール方向に沿った方向）およびヨコ方向（コース列に沿った方向）の伸長特性と、厚み方向の圧縮特性が重要となるが、本発明の立体編物は、タテ方向およびヨコ方向の伸長率が３〜５０％であることが、比較的沈み込み量が多く人体へのフィット性を向上させたハンモック式の椅子や乗り物シートを得る上で好ましい。より好ましくは５〜４５％である。また比較的反発感が強く、座った後にヘタリが少なく形態保持性の良好なハンモック式シートを得るには、立体編物のタテ方向およびヨコ方向の伸長率が０．５〜２０％であることが好ましい。より好ましくは１〜１５％である。

さらに本発明の立体編物を２辺固定式の椅子や乗り物用シートに使用した場合の幅入りを抑えて臀部の違和感を解消し、人体とのホールド性を向上させて安定な座り心地を得るために、５％伸長時の応力はタテ方向またはヨコ方向のいずれかの方向（Ａ方向）が４０〜３００Ｎ／４ｃｍ巾とすることが好ましく、より好ましくは７０〜２７０Ｎ／４ｃｍ巾、特に好ましくは１００〜２５０Ｎ／４ｃｍ巾であり、かつ、他方向（Ｂ方向）との応力比（Ａ方向の応力／Ｂ方向の応力）が１．５〜１５．０とすることが好ましく、より好ましくは１．５〜１０．０、特に好ましくは２．０〜８．０である。ここで述べるＡ方向とは５％伸長時のタテ方向またはヨコ方向の応力の高い方向を示すものである。
立体編物の５％伸長時の応力が、Ａ方向で３００Ｎ／４ｃｍを超えると、人が座った際の沈み込みが少なく、立体編物によるシート面が人体にフィットし難くなり、風合いが硬くて座り心地が低下する傾向がある。５％伸長時の応力が、４０Ｎ／４ｃｍ巾未満では、着座時の沈み込みが大きく、着座した瞬間からの反発感が低下し、底付き感を感じ易く、回復性が悪くてクッション性に欠けるものとなる。また、２辺固定で張設される座席での幅入りが大きく、臀部での違和感が生じるなど安定した座り心地を得られない。応力比（Ａ方向の応力／Ｂ方向の応力）が１．５未満または１５．０を超えると人体とのホールド性が劣る傾向になり、座り心地が悪くなる。なお、２辺固定で張設される椅子や乗り物用シートの場合は、Ａ方向の両端２辺を固定することが好ましい。

本発明の立体編物のタテ伸長応力およびヨコ伸長応力を適正な範囲にするには、裏側編地の構成が重要であり、裏側編地の初期の引張り弾性率を向上させる必要がある。初期の引張り弾性率を向上させるためには、裏側編地のタテ方向またはヨコ方向に挿入糸が直線状またはジグザグ状に挿入させる方法が好ましい。タテ方向の場合は、例えば鎖編やトリコット編等の組織で編まれる地糸のニードルループとシンカーループの間に１コース当り３針振り以下の振り幅で挿入された状態、または立体構造編物の長さ方向に連なる地糸のシンカーループの間を上下しながら挿入された状態で、立体構造編物の全長に渡り挿入糸をジグザグに近い形態で挿入する。またヨコ方向の場合は、例えば鎖編やトリコット編等の組織で編まれる地糸のニードルループとシンカーループの間に、立体構造編物の全幅に渡るように、挿入糸を直線に近い形態で挿入する。

挿入糸の挿入方法は、タテ方向の挿入であれば編組織によって挿入することができ、連結組織のアンダーラップ方向に対し、異方向に挿入するのが好ましく、振り幅は生機に発生するヨコシワの軽減の面から、１針振りよりも２針振りまたは３針振が好ましい。また、ヨコ方向の挿入であれば、緯糸挿入装置を装備したダブルラッセル編機を用いて緯糸挿入することができる。
さらに裏側編地に用いる糸の沸水収縮率は初期の引張り弾性率を向上させる点から２〜２０％であるのが好ましく、より好ましくはは５〜１５％である。また、裏側編地に用いる糸の少なくとも１種類に沸水収縮率が２〜２０％である原糸（未加工糸）を用いることがより好ましい。
裏側編地の編組織としては、比較的低伸長で形態安定性の良好な編地とするために、少なくとも１枚の筬に鎖編を用い、もう一方の筬にアンダーラップが３針振以上８針振のトリコット編を用い、かつ、２枚以上の筬で形成される編組織とすることが好ましい。

立体編物は、表裏一体でヒートセット、プリント等の仕上加工が施されるため、加工時のオーバーフィード率や幅出し状態を考慮して表裏の編組織を選定する必要がある。
裏側編地は、特に立体編物がフレームに張設されて座部および／または背部を形成される座席において、人の体重を支える最も重要な役割を果たす。立体編物は周囲または少なくとも２辺を、背部または座席のフレームに、緊張状態または弛ませた状態で張られて用いられる場合、裏側編地のタテおよびヨコ方向の破断強度は１４０Ｎ／ｃｍ以上が好ましく、より好ましくは１５０Ｎ／ｃｍ以上、最も好ましくは１７０Ｎ／ｃｍ以上が必要である。１４０Ｎ／ｃｍ未満であると、例えば、立体編物の２辺をフレームに張設した座席の場合に、高温環境下で勢いよく膝をつく行為など、高負荷が加わる際に立体編物が破断もしくは塑性変形し易くなる。
立体編物の裏側編地のタテおよびヨコ方向の破断強度を１４０Ｎ／ｃｍ以上とするには、好ましくは４ｃＮ／ｄｔｅｘ以上、より好ましくは５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上の高強度で、トータル繊度が３００デシテックス以上の繊維を少なくとも２０重量％用いることが好ましい。

本発明の立体編物は、２辺固定による張設圧縮時の幅入り率（Ｈ）が０〜１５％であることが、着座時におけるホールド性の向上と臀部への違和感（尻の割れ目に編地が盛り上がって異物上に座ったような感覚）をなくす上で好ましく、より好ましくは０〜１０％、最も好ましいのは０〜５％であり、０％に近いほど安定した座り心地が得られる。
本発明の立体編物は、表裏二層の編地と該二層の編地を連結する連結糸から構成されるが、立体編物をハンモック式の椅子や乗り物用シートとして用いた場合にも連結糸による厚み方向のクッション感を良好な状態で保持させる点から、表側編地の面伸長率（Ｆ）は好ましくは４．５〜１５％であり、表側編地の面伸長率（Ｆ）と裏側編地の面伸長率（Ｂ）との比（Ｆ／Ｂ）は好ましくは３．６〜１０．０、より好ましくは３．６〜９．０以下、さらに好ましくは４．０〜８．０である。本発明において、表側編地は最終製品で表側に使われる側を意味するが、最終製品が明瞭でない場合は、立体編物のどちら側を表とみなしてもよい。
また表側編地および裏側編地の面伸長率とは、立体編物から表側編地と裏側編地に分離し、それぞれの編地を枠に張設した状態で、編地面を直角方向に直径１００ｍｍの圧縮治具で２４５Ｎの荷重を掛けた時に、編地が面方向にどの程度伸長するかを便宜的に示すものである。

表側編地の面伸長率（Ｆ）が４．５％未満では、フレームに張設した座席において、表側編地が主体で人の体重を支えるものとなり、立体編物の連結糸のクッション感が発揮され難くなり、クッション性およびホールド性が低下し易い。表側編地の面伸長率が１５％を超えると、フレームに張設した座席において、表側編地が伸長し易く、連結糸が不安定な状態となるため、連結糸倒れによるクッション性の低下で底付き感が生じ易くなり、座り心地の悪いものとなる。
また立体編物の面伸長率の比（Ｆ／Ｂ）が３．６〜１０．０の面伸長バランスであると、連結糸によるクッション性が発揮され易く、座り心地が良好となる。面伸長率の比を適正な範囲とするには、表側編地と裏側編地の組織を同一にせずに異なる編組織とし、それぞれの編組織と糸使いを適宜選定し、調整することによって得られる。糸使いとしては、素材の乾熱収縮率が重要であり、乾熱収縮率と編組織を十分に考慮して、表裏の編地の面伸長率比を適正範囲に導く必要がある。

裏側編地としては、比較的低伸長で形態安定性の良好な編地とするために、少なくとも１枚の筬に鎖編を用い、かつ、２枚以上の筬で形成される編組織にすることが好ましい。表側編地としては、伸長率が過大となる開口の大きなメッシュ組織や比較的細繊度の糸使いによるルーズな編組織は避け、例えば鎖編を用いずにアンダーラップが２針以下のトリコット編、アトラス編、または６コースリピート以下のメッシュ編を中心とした若干の伸長率を有する編組織とすることが好ましい。
さらに本発明の立体編物が、張設式の椅子や乗り物用シートにおいてソフトな弾力感を有するためには、立体編物の圧縮弾性率が２０〜１５０Ｎ／ｍｍであることが好ましく、より好ましくは２５〜１００Ｎ／ｍｍ、最も好ましくは２５〜８０Ｎ／ｍｍである。圧縮弾性率が１５０を超えるとソフトな弾力感が得られなくなり、２０未満であると着座時に底付き感が発生しやすくなる。立体編物の圧縮弾性率は、立体編物を構成する連結糸の繊度、単位面積当たりの連結糸の本数、連結糸の傾斜角度、立体編物の厚み、仕上げ加工時のヒートセット温度等の要因によって調整されるものであり、これらを十分考慮して設定する必要がある。

椅子や乗り物用シートフレームへの立体編物の固定方法は、任意の方法を用いることができ、例えば、特開２００２−２１９９８５号公報に記載のように、立体編物の末端部に断面略Ｕ字状で溝部を有するプレート部材を固着し、該プレート部材の溝部を適宜のフレーム材に係合する方法、立体編物の末端部にさらにトリム布を連結し、このトリム布に上記のプレート部材を固着して適宜のフレーム材に係合する方法、立体編物の末端部を溶着、縫製、樹脂加工等により処理した後、端部を押さえ部材で押さえてボルト止め等でフレームに固定する方法またはコイルスプリング等の金属バネを介してフレームに固定する方法等を用いることができる。

以下、本発明を実施例により具体的に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。なお、例中の立体編物の各種物性の測定方法は以下の通りである。
(1) モノフィラメントの曲率Ｃ₁：
立体編物の連結糸のモノフィラメントの湾曲状態の拡大写真を、モノフィラメントが湾曲してできた円弧（半円）に対して直角方向から撮影する。この際連結糸が傾斜している場合は傾斜の角度にあわせて撮影する。拡大写真をイメージスキャーナーでコンピューターに読み込み、高精細画像解析システムＩＰ１０００ＰＣ（商品名、旭化成社製）の画像解析ソフトを用いて、モノフィラメントの湾曲が最も激しい個所の内接円（モノフィラメントの凹側）と外接円（モノフィラメントの凸側）を書き、それぞれの円の半径の平均値（実寸に直した値）を算出し、モノフィラメントの中心線に対する曲率半径ｒ₁（ｍｍ）を求め、下記式により曲率を算出する。
Ｃ₁＝１／ｒ₁

(2) モノフィラメントの屈曲伸長率Ｓ（％）：
立体編物の厚みＴ₀（ｍｍ）を４９０Ｐａの荷重をかけて測定し、立体編物の厚みがＴ₀／２（ｍｍ）となるように立体編物を５０％圧縮した状態で、モノフィラメントの湾曲状態の拡大写真を、モノフィラメントの湾曲によってできた円弧（半円）に対して直角方向から撮影する。拡大写真をイメージスキャーナーでコンピューターに読み込み、前述のようにモノフィラメントの湾曲が最も激しい個所のモノフィラメントの中心線でできる円弧に対する曲率半径ｒ₂（ｍｍ）を求め、下記式により屈曲伸長率Ｓ（％）を算出する。但し、式中のＤはモノフィラメントの直径（ｍｍ）である。
Ｓ（％）＝５０Ｄ／ｒ₂
５０％圧縮した状態の拡大写真を撮影するには、５０％圧縮した時に立体編物の編み終わり側の端部から、湾曲してはみ出してくるモノフィラメントを撮影すると、傾斜したモノフィラメントも撮影しやすい。また、写真撮影しやすくするために立体編物を５０％圧縮した状態で樹脂で硬化させてもよい。

(3) 繊維の強伸度特性：
東洋ボールドウィン社製のテンシロンを用い、試料長２０ｃｍ、引張速度２０ｃｍ／分の条件で、引張強度（ｃＮ／ｄｔｅｘ）、伸度（％）を測定する。
(4) 繊維の初期引張抵抗度：ＪＩＳ―Ｌ―１０１３化学繊維フィラメント糸試験方法の初期引張抵抗度の試験方法に準じ、試料の単位繊度当たり０．８８２ｍＮ／ｄｔｅｘの初荷重を掛けて引張試験を行い、得られた荷重−伸長曲線から初期引張抵抗度（ｃＮ／ｄｔｅｘ）を算出し、１０回の平均値を求める。
(5) 繊維の弾性回復率：
繊維を、チャック間距離２０ｃｍに０．０２９４ｃＮ／ｄｔｅｘの初荷重をかけて引張試験機に取り付け、引張速度２０ｃｍ／分で伸長率１０％まで伸長し、１分間放置する。その後、再び同じ速度で収縮させ、応力−歪み曲線を描く。収縮中、応力が０．０８８２６ｃＮ／ｄｔｅｘになった時の伸びを残留伸び（Ａ）とする。
１０％伸長時の弾性回復率は下記の式にしたがって求める。
１０％伸長時の弾性回復率（％）＝｛（１０−Ａ）／１０｝×１００

(6) ５０％圧縮回復時のヒステリシスロスＬ（％）：
島津オートグラフＡＧ−Ｂ型（島津製作所製）を用い、直径１００ｍｍの円盤状圧縮治具により、剛体面上に置いた１５ｃｍ角、厚みＴ₀(ｍｍ）の立体編物を１０ｍｍ／ｍｉｎの速度でＴ₀／２の厚みに圧縮し、所定の厚みになったら直ぐに１０ｍｍ／ｍｉｎの速度で開放する。この際に得られる図７に示す荷重−変位曲線から、行き（圧縮）の曲線と変位軸（ｘ軸）で形成される面積Ａ₀(ｃｍ²)と、帰り（回復）の曲線と変位軸（ｘ軸）で形成される面積Ａ₁(ｃｍ²)を求め、次式でヒステリシスロスＬ（％）を算出する。
Ｌ（％）＝（Ａ₀−Ａ₁）／Ａ₀×１００
(7) 圧縮撓み量Ｅ（ｍｍ）、圧縮撓み時のヒステリシスロスＱ（％）および圧縮撓み時の残留歪量Ｅ₁(ｍｍ）：
４隅に高さ１５ｃｍの足を取付けた内径が１辺３０ｃｍ、外径が１辺４１ｃｍの四角形の板状の金属枠（上面に４０番のサンドペーパーを貼りつけて滑り止め性を付与）と内径が１辺３０ｃｍ、外径が１辺４１ｃｍの四角形の板状の金属枠（下面に４０番のサンドペーパーを貼りつけて滑り止め性を付与）の間に立体編物を弛まないように挟み、周囲を万力で固定する。
島津オートグラフＡＧ−Ｂ型（島津製作所製）を用い、直径１００ｍｍの円形平面状の圧縮端子により、張設した立体編物の中央部を１００ｍｍ／分の速度で圧縮し、２４５Ｎの荷重になったら同速で元に戻す。この際に得られる図７に示す荷重−変位曲線から、２４５Ｎ荷重時の変位を撓み量Ｅ（ｍｍ）、回復曲線の荷重が０となる変位を残留歪量Ｅ₁（ｍｍ）とする。また、行き（圧縮）の曲線と変位軸（ｘ軸）で形成される面積をａ₀(ｃｍ²)、帰り（回復）の曲線と変位軸（ｘ軸）で形成される面積をａ₁(ｃｍ²)とした時に、次式でヒステリシスロスＱ（％）を算出する。
Ｑ（％）＝（ａ₀−ａ₁）／ａ₀×１００

(8) 圧縮回復率Ｒ（％）：
厚みがＴ₀(ｍｍ）の立体編物をＴ₀／２（ｍｍ）となるように５０％圧縮した状態で、常温下（２３±０．５℃）で２２時間放置する。２２時間後に圧縮を開放し常温下で３０分間放置した後、４９０Ｐａの荷重下での立体編物の厚みＴ₂を測定し次式で圧縮回復率Ｒ（％）を算出する。
Ｒ（％）＝（Ｔ₂／Ｔ₀）×１００
(9) 繰り返し圧縮残留歪ε（％）：
フォームラバー繰り返し圧縮試験機Ａ型（テスター産業社製）を用い、立体編物を厚みＴ₀(ｍｍ）がＴ₀／２の厚みになるように５０％圧縮を２５万回繰り返した後、厚みＴ₃（ｍｍ）を測定し、次式で繰り返し圧縮残留歪ε（％）を算出する。
ε（％）＝（Ｔ₀−Ｔ₃）／Ｔ₀×１００
(10) モノフィラメントの曲げ回復時のヒステリシスロス２ＨＢ：
２６本のモノフィラメントを１ｍｍ間隔でシート状に引き揃えて並べ、１１ｍｍのサンプル長となるようにモノフィラメントシートの両端の上下面を両面接着テープを介して厚紙で固定してつかみ代とする。両端のつかみ代は２０ｍｍ長、３０ｍｍ幅である。
ＫＥＳ−ＦＢ２純曲げ試験機（カトーテック製）を用い、モノフィラメントのシート状サンプルを正および逆方向に曲率２．５まで曲げ、曲率１における曲げ回復のヒステリシスロス２ＨＢ（ｃＮ・ｃｍ／ｙａｒｎ）を測定する。

(11) 破断強度および５％伸長時の応力評価：
仕上げした立体編物を２０ｃｍ×４ｃｍ（幅）の短冊状にカットした試験片をタテ方向（ウエール列に沿った方向）とヨコ方向（コース列に沿った方向）のものをそれぞれ５枚ずつ採取する。島津オートグラフＡＧ−Ｂ型（島津製作所製）を用い、つかみ幅４ｃｍ、つかみ間隔１０ｃｍ、引張り速度５０ｍｍ／ｍｉｎの条件で、破断および５％まで伸長させた時の引張り応力を求める。タテ方向とヨコ方向を各５回測定し、それぞれの平均値をより、破断強度および５％時のタテ・ヨコの引張り応力を算出した。
(12）面伸長率（Ｆ）および面伸長率（Ｂ）の測定：
仕上げした立体編物（４０ｃｍ角）の連結糸をほぼ中央部でカットし、表側と裏側の編地をそれぞれ分離する。
４隅に高さ８０ｃｍの足を取付けた下側の金属枠（内側が１辺３０ｃｍの四角形に刳り貫いた外側が１辺４１ｃｍの四角形で、厚み５ｍｍの金属板）の上面に４０番のサンドペーパーを貼りつけて滑り止めを付与させたものと、上側の金属枠（下側の金属枠と同様で高さ１５ｃｍの足がないもの）の下面に４０番のサンドペーパーを貼りつけて滑り止めを付与させたものとの間に、立体編物を分離した表側または裏側の編地を弛まないように連結糸をカットした側を下にして挟み、周囲を万力で固定する。
島津オートグラフＡＧ−Ｂ型（島津製作所製）を用い、直径１００ｍｍの円盤状圧縮治具により、張設した表側編地の中央部を５０ｍｍ／分の速度で圧縮し、２４５Ｎの荷重時の変位を測定して圧縮撓み量（Ｍ）（ｍｍ）とする。
さらに次式により表側編地の面伸長率（Ｆ）および裏側編地の面伸長率（Ｂ）を求める。
Ｆ（％）＝｛（１５０²＋Ｍ²）^0.5−１５０｝×１００／１５０
Ｂ（％）＝｛（１５０²＋Ｍ²）^0.5−１５０｝×１００／１５０

(13）２辺固定による張設圧縮時の幅入り率（Ｈ）の測定：
上記、面伸長率（Ｆ）と（Ｂ）の測定に用いた４辺固定式の金属枠と同じ物の２辺（向かい合う側）を取り除いた２辺固定式の金属枠を作製し、立体編物（４０ｃｍ角）を弛まないように挟み、２辺を万力で固定する。予め、試料の表面に固定されない両端から５０ｍｍの位置にそれぞれ印線を書き込んでおく。
島津オートグラフＡＧ−Ｂ型（島津製作所製）を用い、直径１００ｍｍの円盤状圧縮治具により、張設した表側編地の中央部を５０ｍｍ／分の速度で圧縮し、２４５Ｎの荷重で保持させる。この時、図８に示す幅入り後の変化量（Ｈ₁)を測定し、次式により幅入り率（Ｈ）を算出する。
Ｈ（％）＝（Ｈ₀−Ｈ₁）／３００×１００
(14）圧縮弾性率（Ｅ）の測定：
島津オートグラフＡＧ−Ｂ型（島津製作所製）を用い、直径１００ｍｍの円盤状の圧縮治具により、剛体面に置いた４０ｃｍ角、厚みＴ₀(ｍｍ）の立体編物を、１０ｍｍ／ｍｉｎの速度で２４５Ｎの荷重になるまで圧縮し、直ぐに１０ｍｍ／ｍｉｎの速度で開放する。この際に得られる図９に示す荷重−変位曲線のうち、行き（圧縮）の曲線の立ち上がり部分の略直線領域の傾きを、｛荷重Ｐ（Ｎ）／変位ε（ｍｍ）｝の式により算出し、圧縮弾性率Ｅ（Ｎ／ｍｍ）とする。

(15）表裏糸の熱水収縮率の測定：
ＪＩＳ−１０１３の熱水収縮率測定法（Ｂ法）に準じて測定を行う。この際の水温は１００℃とする。
(16）クッション性（弾力感）：
立体編物をテーブルの上に置き、立体編物を上から指先（３本）で軽く３回押さえ、弾力感を以下の基準にしたがって官能評価する。繰り返し圧縮前後で評価する。なお、繰り返し圧縮は(14)圧縮弾性率（Ｅ）の測定に記載した圧縮を１００回繰り返した後に１ｈｒ放置したものである。
◎：弾力感が高い
○：弾力感がやや高い
△：弾力感が低い
×：弾力感が殆どない

(17）ハンモックシートでのクッション性（座った瞬間の反発感、着座後の底付き感）および座り心地（幅入りによる違和感、ホールド性）：
座部が幅５２ｃｍ、奥行き４７ｃｍ、高さ３２ｃｍの口型金属パイプ材からなる座席フレーム（背もたれなし）を作製し、幅５０ｃｍ×奥行き５７ｃｍの立体編物（（11）の５％伸長時の応力の測定で得たＡ方向を奥行き方向で使用する）を弛まないように、座席フレームの前後となる立体編物の２辺をフレームの外側で直角に折り返し、立体編物の折り返した２辺を金属板からなる押さえ部材によりフレームに押さえつけて、１辺に対し４箇所ボルト止めした２辺固定式の座席を作製する。なお、押さえ部材の内側および座席フレームの２辺には、立体編物がスリップしないように４０番のサンドペーパーをそれぞれ貼付しておき、ボルトの位置には立体編物に穴を開けておく。その上に体重６５Ｋｇの男性が５分間座った後、１分間退席することを１０回繰り返す。
座った瞬間（立体編物に接した瞬間）の反発感を官能評価により、◎：反発感がある、○：反発感がややある、△：反発感がやや少ない、×：反発感が少ない、の４段階で相対評価する。

同時に着座後の底付き感を官能評価により、◎：底付き感を感じない、○：底付き感を殆ど感じない、△：底付き感をやや感じる、×：底付き感を激しく感じる、の４段階で相対評価する。
同時に座り心地の評価として、違和感（尻の割れ目に編地が盛り上がって異物上に座ったような感覚）または痛みを官能評価によって、◎：違和感または痛みがない、○：違和感または痛みが殆どない、△：違和感または痛みがややある、×：違和感または痛みが激しい、の４段階で相対評価する。
同時にホールド性を官能評価により、◎：フィット感が高く、安定して座れる、○：フィット感がやや高く、安定して座れる、△：フィット感がやや低く、やや不安定である、×：フィット感が低く、不安定である、の４段階で相対評価する。
(18）ハンモックシートでの形態保持性：
(17) の試験後、椅子に張った立体編物のへたり状態を外観評価によりし、◎：へたりが全くない、○：へたりが殆どない、△：ややへたりがある、×：へたりが激しい、の４段階で評価した。

［実施例１］
６枚筬を装備した１４ゲージ、釜間１３ｍｍのダブルラッセル編機を用い、表側の編地を形成する筬（Ｌ₁、Ｌ₂）に５００デシテックス／２１０フィラメントの再生セルロース繊維の仮撚加工糸（旭化成せんい株式会社製のベンベルグ（登録商標））、沸水収縮率３．５％をオールインの配列で供給し、連結部を形成する筬（Ｌ₃）に４２０デシテックスのポリ乳酸繊維のモノフィラメント（カネボウ合繊株式会社製のラクトロン（登録商標））をオールインの配列で供給し、さらに裏側の編地を形成する筬（Ｌ₄、Ｌ₅）に５００デシテックス／１４４フィラメント（１６７デシテックス／４８フィラメントの３本合糸）のポリ乳酸繊維の原糸、沸水収縮率１１．５％をオールインの配列で供給し、裏側編地の経糸挿入部を形成する筬（Ｌ₆）に４２０デシテックスのポリ乳酸繊維のモノフィラメント（カネボウ合繊株式会社製のラクトロン（登録商標）、破断強度４．２ｃＮ／ｄｔｅｘ、破断伸度２８％、初期引張抵抗度６６．８ｃＮ／ｄｔｅｘ、１０％伸長回復率４４％）を２本引き揃えたものをオールインの配列で供給した。
以下に示す編組織で打ち込み１２．７コース／２．５４ｃｍの密度で立体編物の生機を編成した。

（編組織）
Ｌ₁：１２１１／１０１１／（オールイン）
Ｌ₂：０１１１／２１１１／（オールイン）
Ｌ₃：３４１０／４３６７／（オールイン）
Ｌ₄：１１１０／０００１／（オールイン）
Ｌ₅：５５１０／１１５６／（オールイン）
Ｌ₆：２２２２／００００／（オールイン）
得られた生機を１％幅出しして１１０℃×３分で乾熱ヒートセットした。
得られた立体編物は、厚み方向への弾力性、繰り返し圧縮後の回復性に優れたものであり、ハンモックのシートへ使用した場合、クッション性、ホールド性、形態保持性に優れ、着座後の幅入りによる違和感がなく安定した座り心地のものであった。

［比較例１］
実施例１において、連結部を形成する筬（Ｌ₃）に５００デシテックス／１４４フィラメント（１６７デシテックス／４８フィラメントの３本合糸）のポリ乳酸繊維の原糸を用い、裏側編地の経糸挿入部を形成する筬（Ｌ₆）を使用しなかった以外は、実施例１と同ようにして立体編物を得た。
得られた立体編物は、厚み方向への弾力性、繰り返し圧縮後の回復性に劣り、ハンモックのシートへ使用した場合、クッション性、ホールド性、形態保持性に劣るものであった。

本発明の立体編物は、肩パット、ブラジャーカップ、レガーズのクッション材、サポーターのクッション材、保温衣料等のライニング材、ヘルメットの内張り、人体保護パッド等、人体に接触するクッション材、緩衝材、保型材、保温材、さらには自動車、鉄道車両、航空機、チャイルドシート、ベビーカー等の乗り物座席シート用クッション材、および家具、事務用等のシート用クッション材の用途に好適に利用できる。

立体編物をウエール列に沿って切断した切断面の説明図。５０％圧縮時の立体編物をウエール列に沿って切断した切断面の説明図。立体編物をコース列に沿って切断した切断面の説明図。５０％圧縮時の立体編物をコース列に沿って切断した切断面の説明図。トラス構造の連結糸を有する立体編物をコース列に沿って切断した切断面の説明図。クロス構造の連結糸を有する立体編物をコース列に沿って切断した切断面の説明図。立体編物の荷重−変位曲線を示す図。立体編物の２辺固定による張設圧縮時の幅入りを説明する図。立体編物の圧縮時の荷重―変位曲線を示す図。

符号の説明

１…立体編物、２…表編物、３…裏編物、４…連結糸（モノフィラメント）、５…連結糸の中心線、６…連結糸の凸側表面。

Claims

表裏二層の編地と該二層の編地を連結するモノフィラメントの連結糸とを有する立体編物であって、上記編地および連結糸が生分解性を有する繊維で構成され、かつ連結糸が脂肪族ポリエステル系繊維からなるモノフィラメントで構成されており、該モノフィラメントの曲率が０．０１〜１．６であり、裏側編地を構成する地組織が、鎖編と３〜８針振のトリコット編との組合せ組織で構成され、裏側編地のタテ方向またはヨコ方向に、挿入糸が直線状またはジグザグ状に挿入されていることを特徴とするクッション材用立体編物。