JP3995631B2

JP3995631B2 - 立体編物積層体

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Publication number: JP3995631B2
Application number: JP2003138899A
Authority: JP
Inventors: 俊明河野
Original assignee: Asahi Kasei Fibers Corp
Current assignee: Asahi Kasei Corp
Priority date: 2003-05-16
Filing date: 2003-05-16
Publication date: 2007-10-24
Anticipated expiration: 2023-05-16
Also published as: JP2004339652A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、自動車、鉄道車両、航空機、チャイルドシート、ベビーカー等の乗り物用のクッション材、事務用、寝具、ベッドパッド、マットレス、床ずれ防止マット、家具、枕、座布団等のクッション材として好適に使用される立体編物積層体に関する。
【０００２】
【従来の技術】
表裏二層の編地と該二層の編地を連結する連結糸から構成された立体編物は、クッション性、通気性、保温性、体圧分散性等の機能を活かして、各種クッション材用途に利用されている。
これらの立体編物は、中間層を構成する連結糸としてモノフィラメントを使用することにより、モノフィラメントの曲げ弾性を活用して立体編物の厚み方向にクッション性が付与されている。
【０００３】
立体編物を積層した立体編物積層体として、例えば、特許文献１には、立体編物を複数枚重ね合わせた積層構造の布帛が開示されている。この立体編物積層体は、立体編物の厚みや圧縮特性が何ら考慮されておらず、連結層に基づく良好な反発感、着座初期のソフト感、底付き感の無いクッション感及び良好なフィット感を同時に満足できるものではなかった。
特許文献２には、太い連結糸を用いた立体編物と、細い連結糸を用いた立体編物との少なくとも２種類から構成され立体編物積層体が開示されているが、やはり立体編物積層体としての圧縮特性が考慮されていないため、着座初期のソフトなクッション感、良好な反発感及び底付き感がない、というクッション材として必要な性能を十分に満足できるものではなかった。
【０００４】
【特許文献１】
特開２００１−２７９５７２号公報
【特許文献２】
特開平１１−１５１１４０号公報
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、前記問題点を解決し、立体編物積層体をクッション材に使用した場合に、着座後も底付き感のないクッション性を有すると共に、座った際に良好なフィット感と良好な反発感を同時に満足する立体編物積層体を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
本発明者は、上記の目的を達成するために、立体編物の圧縮特性、立体編物に用いる繊維素材及び繊維形態について鋭意検討した結果、本発明を完成させるに至った。
すなわち、本発明は、以下のとおりである。
（１）表裏二層の編地と、該二層の編地を連結するモノフィラメントによる連結糸からなる連結層とで構成された立体編物が、２層以上積層された立体編物積層体であって、この立体編物積層体は、（イ）直径１００ｍｍの円盤状圧縮治具を用いた２４５Ｎ荷重置敷圧縮率が互いに異なる立体編物で構成され、（ロ）厚みが１５ｍｍ以上５０ｍｍ以下、（ハ）直径１００ｍｍの円盤状圧縮治具を用いた２４５Ｎ荷重置敷圧縮率が１０％以上８０％以下、（ニ）直径１００ｍｍの円盤状圧縮治具を用いた２４５Ｎ荷重置敷圧縮回復時のヒステリシスロス率が５％以上４０％以下であることを特徴とする立体編物積層体を用いたハンモック式座席シート。
（２）直径１００ｍｍの円盤状圧縮治具を用いた２４５Ｎ荷重置敷圧縮時の圧縮率１０％時における圧縮荷重の往復比が０．３以上１．０以下であることを特徴とする請求項１記載のハンモック式座席シート。
【０００７】
以下、本発明を詳細に説明する。
本発明の立体編物積層体をクッション材として使用する場合、座った際に底付き感のないクッション性及び人体との良好なフィット感を向上させる上で、表裏二層の編地と該ニ層の編地を連結するモノフィラメントによる連結糸からなる連結層で構成された立体編物が２層以上積層されており、積層体を構成する立体編物は、直径１００ｍｍの円盤状圧縮治具を用いた２４５Ｎ荷重置敷圧縮率が、互いに異なることが必要である。直径１００ｍｍの円盤状圧縮治具を用いた２４５Ｎ荷重置敷圧縮率の測定法は後で述べる。
立体編物をクッション材として使用する場合、良好なクッション性を付与するには、ある程度の厚みが必要である。
【０００８】
図１は、表編地２及び裏編地３がモノフィラメント連結糸４で連結された立体編物１の断面模式図である。図１に示す１枚の立体編物でクッション材を構成すると、立体編物の厚みが増加するにしたがって、立体編物の仕上げ加工が難しくなる。
連結糸に使用されるモノフィラメントの繊度が細いとクッション性は良好である。しかし、立体編物の厚みが増加するにしたがって、高い曲げ剛性が必要となる。このとき、モノフィラメントの繊度が細い場合には、連結糸の曲げ剛性が不足するために底付き感を感じる。連結糸に使用されるモノフィラメントの繊度が太過ぎるとすると、連結糸の曲げ剛性が高くなり、底付き感は解消される。しかし、繊度が太くなるほど、連結糸が曲げられる際に、連結糸最外表面に大きなひずみが生じやすくなり、連結糸の曲げ回復性が悪くなり、良好な反発感が得られない。
【０００９】
図２は、立体編物を２層積層した立体編物積層体の断面模式図である。この立体編物積層体５は、表編地６及び裏編地７がモノフィラメント連結糸８で連結された立体編物と、表編地９及び裏編地１０がモノフィラメント連結糸１１で連結された立体編物とが積層されたものである。クッション材として必要とされる立体編物の厚みを図２に示すように、２層以上の立体編物積層体で構成することにより、立体編物１層で構成する場合の問題点である立体編物の厚みの増加に伴う曲げ剛性の低下を抑え、底付き感を解消すると共に、連結糸の繊度の増加に伴う回復性の低下を抑え、良好なフィット感と良好な反発感を得ることができる。
【００１０】
本発明の立体編物積層体の厚みは１５ｍｍ以上５０ｍｍ以下であることが必要であり、好ましくは２０ｍｍ以上４５ｍｍ以下である。立体編物積層体の厚みが１５ｍｍ未満であると、着座後に底付き感を感じ、フィット感のある良好なクッション性が得られない。立体編物積層体の厚みが５０ｍｍを越えると、目付けが大きくなり過ぎ、重たくなる。
積層する立体編物１枚の厚みは、クッション材として必要とされる立体編物の厚みと、使用する立体編物の厚みとの関係によるが、３ｍｍ以上２０ｍｍ以下が好ましく、より好ましくは３ｍｍ以上１５ｍｍ以下である。
【００１１】
本発明の立体編物積層体は、クッション材として使用した場合、座った際に底付き感のないクッション性と人体との良好なフィット感を向上させる上で、直径１００ｍｍの円盤状圧縮治具を用いた２４５Ｎ荷重置敷圧縮率が１０％以上８０％以下であることが必要であり、好ましくは２０％以上８０％以下、より好ましくは２０％以上７５％以下である。
直径１００ｍｍの円盤状圧縮治具を用いた２４５Ｎ荷重は、１０００Ｎ（約９８ｋｇ）の体重の人が座ったときの面積を直径２００ｍｍ程度と想定した場合の、単位面積あたりの荷重（０．０３１８Ｎ／ｍｍ²）を直径１００ｍｍ当たりに換算した荷重である。この荷重は、人体が着座したときの圧力に相当する指標である。
【００１２】
立体編物積層体の直径１００ｍｍの円盤状圧縮治具を用いた２４５Ｎ荷重置敷圧縮率とは、立体編物積層体を剛体面上に置いた状態（置敷）で、表面に対し直角方向に直径１００ｍｍの円形平面状の圧縮治具に２４５Ｎの荷重を加えた時の立体編物積層体の圧縮率のことをいう。この値は、立体編物積層体の連結層を構成する連結糸の圧縮特性によって大きく左右される。立体編物積層体の置敷圧縮率が１０％未満であると、モノフィラメントからなる連結層の圧縮弾性が発揮されないため、連結層の良好なソフトなクッション感が得られず、硬く、座り心地の悪いものとなる。立体編物積層体の圧縮率が８０％を越えると、連結層のクッション感はソフトになるものの、底付き感が発生し、座り心地が悪くなる。
【００１３】
本発明の立体編物積層体は、２４５Ｎ荷重置敷圧縮回復時のヒステリシスロス率が５％以上４０％以下であることが、フィット感のあるクッション性と良好な反発感を有する上で必要であり、好ましくは５％以上３５％以下である。ヒステリシスロス率が５％未満であると、座席に座った際、人体への反発が弱すぎて良好なフィット感が得られず、座り心地の悪い座席になる。ヒステリシスロス率が４０％を越えると、座席に座った際、人体への反発が強すぎて良好なフィット感が得られず、座り心地の悪い座席となる。この２４５Ｎ荷重置敷圧縮回復時のヒステリシスロス率の測定法は後で述べる。
【００１４】
積層する立体編物には、直径１００ｍｍの円盤状圧縮治具を用いた２４５Ｎ荷重置敷圧縮率が異なるものを組み合わせて用いることが必要である。２４５Ｎ荷重置敷圧縮率が最も大きい立体編物に対する、最も小さい立体編物の圧縮率の比が０．１５以上０．９以下であることが好ましく、より好ましくは０．２以上０．８５以下である。このような圧縮率の異なる立体編物を積層することにより、圧縮初期において、よりソフトなフィット感を達成することができる。
【００１５】
立体編物を積層するに際して、最上層に直径１００ｍｍの円盤状圧縮治具を用いた２４５Ｎ荷重置敷圧縮率の最も小さい立体編物を配置し、最下層に圧縮率が最も大きい立体編物を配置することが好ましい。このように積層することによって、最上層に掛かる荷重を下層の立体編物のより広い面積に分散して伝わらせることができ、人体へのフィット感及び反発感を向上させることができる。このクッション性は、立体編物積層体をハンモック式座席用のクッション材として使用した場合に、特に効果が発揮される。
【００１６】
立体編物積層体のみでクッション材を構成してもよく、立体編物積層体の肌の触れる表面側に各種の織物、モケット等の織物、トリコット、タブルラッセル、丸編等の編物、塩ビ、天然皮革、人工皮革、不織布等を表皮材として積層してもよい。また、立体編物積層体の裏面側にスプリングバネ、コイルバネ、板バネ、渦巻きバネ等の金属バネ、ゴムバネ、織物や編物等の布バネ等で構成されたバネ層を配置してクッション材を構成してもよい。ここでいう布バネとは、経糸と緯糸のいずれか一方がポリエステル系エラストマー繊維等のモノフィラメント弾性糸で構成され、他方が弾性糸よりも弾性の小さいナイロン繊維、ポリエステル繊維等で構成される織編物をいう。
【００１７】
本発明の立体編物積層体は、２４５Ｎ荷重置敷圧縮時の、圧縮率１０％時における圧縮荷重の往復比が０．３以上１．０以下であることが好ましい。この往復比の測定法は後で述べる。立体編物積層体の置敷圧縮時の圧縮率１０％時における圧縮荷重の往復比が０．３未満であると、座った際の人体への反発感が弱く、良好なフィット感が得られず、座り心地が低下する場合がある。立体編物積層体の置敷圧縮時の圧縮率１０％時における圧縮荷重の往復比が１．０を越えると、座った際の人体への反発感が強く、良好なフィット感が得られず、座り心地が悪くなる場合がある。そのため、若干のヒステリシスロスがあることが好ましく、より好ましくは、立体編物積層体の置敷圧縮時の圧縮率１０％時における圧縮荷重の往復比０．３以上０．９５以下、最も好ましくは０．３以上０．９以下である。
【００１８】
本発明の立体編物積層体を構成する立体編物は、表裏二層の編地と該二層の編地を連結するモノフィラメントとで構成されている。ダブルラッセル編機、ダブル丸編機又は横編機で立体編物を編成する場合、連結糸は必ずどちらかの方向に湾曲した状態で編み込まれる。連結糸に厚み方向から力を加えると、既に湾曲している状態から更に湾曲し、力を取り除くと元の状態に戻る。この際に生じる連結糸の曲げと回復の挙動が立体編物の反発感のあるクッション性に大きく影響するため、連結糸には曲げ剛性の高いモノフィラメントが用いられる。
【００１９】
本発明において、連結糸に用いるモノフィラメントとしては、ポリトリメチレンテレフタレート繊維、ポリブチレンテレフタレート繊維、ポリエチレンテレフタレート繊維、ポリアミド繊維、ポリプロピレン繊維、ポリ塩化ビニル繊維、ポリエステル系エラストマー繊維等、任意の素材の繊維を用いることができるが、このうちポリトリメチレンテレフタレート繊維を連結糸の少なくとも一部を用いると、反発感のある良好なクッション性が得られるので好ましい。
【００２０】
モノフィラメントの断面形状は、丸型、三角、Ｌ型、Ｔ型、Ｙ型、Ｗ型、八葉型、偏平、ドッグボーン型等の多角形型、多葉型、中空型や不定形なものでもよいが、丸型断面が立体編物のクッション性の耐久性を向上させる上で好ましい。立体編物の連結糸は全てモノフィラメントであることが好ましいが、必要に応じてモノフィラメント以外の繊維を編成時に交編させてもよい。モノフィラメント以外の繊維は、連結糸における重量混率が５０％以下であることが好ましく、より好ましくは４０％以下である。例えば、マルチフィラメント仮撚糸等を交編すると、圧縮時にモノフィラメント同士がこすれて発生する耳障りな音を低減できるので好ましい。
【００２１】
立体編物の表裏の編地に用いる繊維としては、ポリエチレンテレフタレート繊維、ポリトリメチレンテレフタレート繊維、ポリブチレンテレフタレート繊維等のポリエステル系繊維、ポリアミド系繊維、ポリアクリル系繊維、ポリプロピレン系繊維等の合成繊維、綿、麻、ウール等の天然繊維、キュプラレーヨン、ビスコースレーヨン、リヨセル等の再生繊維等、任意の繊維を用いることができる。このうちポリトリメチレンテレフタレート繊維を用いると、立体編物積層体をハンモック式の座席用のクッション材に使用する場合に圧縮撓み量を増大でき、ストローク感及びフィット感が良好となるので好ましい。さらにポリトリメチレンテレフタレート繊維は、原糸製造、糸加工又は編地の段階で伸長した状態で熱処理されていると、圧縮撓み時のヒステリシスロス率及び残留歪量が低減されるのでより好ましい。
【００２２】
編地に用いる繊維の断面形状は、丸型、三角、Ｌ型、Ｔ型、Ｙ型、Ｗ型、八葉型、偏平、ドッグボーン型等の多角形型、多葉型、中空型や不定形なものでもよい。繊維の形態も、未加工糸、紡績糸、撚糸、仮撚加工糸、流体噴射加工糸等いずれを用いてもよい。連結糸のモノフィラメントを編地表面への露出しないように被覆率を上げるには、立体編物の少なくとも表裏層の片側面にマルチフィラメントの仮撚加工糸、紡績糸等の嵩高糸を用いることが好ましい。マルチフィラメントの単糸繊度が１５デシテックス以下であることがソフトな風合いを得る上で好ましい。
【００２３】
立体編物にパワーのあるストレッチ性、又は圧縮撓み性と回復性を付与するためには、少なくとも表裏層の片側の編地にモノフィラメントを用いることが好ましい。モノフィラメントがサイドバイサイド等の複合糸であると、よりストレッチ性と回復性が向上するので好ましい。
立体編物の連結糸をポリエステル系繊維１００％で構成すると、廃棄の際に解重合によりモノマーに戻すリサイクルが可能となり、焼却しても有害ガスの発生が防止できるので好ましい。
【００２４】
立体編物の表裏の編地又は連結糸のモノフィラメントに用いる繊維は、着色されていることが好ましい。着色方法は、未着色の糸をかせやチーズ状で糸染めする方法（先染め）、紡糸前の原液に顔料、染料等を混ぜて着色する方法（原液着色）、立体編物状で染色したりプリントする方法等を用いることができる。立体編物状で染色すると、立体形状を維持するのが困難であったり、加工性が悪い場合があり、先染め又は原液着色が好ましい。
【００２５】
連結糸に用いるモノフィラメントの繊度は、通常、５０〜１０００デシテックスである。立体編物にソフトな反発感のある、より優れたクッション性を付与する上からは、モノフィラメントの太さは１００〜７００デシテックスが好ましく、より好ましくは２５０〜５５０デシテックスである。
立体編物の表裏の編地に用いるマルチフィラメント等の繊維には、通常、５０〜２０００デシテックスの太さのものを用いることができ、フィラメント数は任意に設定できる。
【００２６】
本発明に用いられる立体編物は、相対する２列の針床を有する編機で編成することができ、編機として、例えば、ダブルラッセル編機、ダブル丸編機、Ｖベッドを有する横編機等を用いることができる。寸法安定性のよい立体編物を得るには、ダブルラッセル編機が好ましい。編機のゲージは９ゲージから２８ゲージが好ましい。
立体編物の表裏の編地は、４角、６角等のメッシュ編地、マギーゼット編地等複数の開口部を有する編地にして軽量化及び通気性を向上させてもよく、表面を平坦な組織にして肌触りを良好にしてもよい。表面を起毛するとより肌触りの良好なものが得られる。
【００２７】
立体編物の連結糸の密度は、立体編物６．４５ｃｍ²（２．５４×２．５４ｃｍ）の面積中にある連結糸の本数をＮ（本／６．４５ｃｍ²）、連結糸のデシテックスをＴ（ｇ／１×１０⁶ｃｍ）、連結糸の比重をρ₀（ｇ／ｃｍ³）とした時、立体編物６．４５ｃｍ²の面積中にある連結糸の総断面積（Ｎ・Ｔ／１×１０⁶・ρ₀）は０．０５〜０．２５ｃｍ²が好ましく、より好ましくは０．０７〜０．２０ｃｍ²である。この範囲に設定することによって、立体編物がより適度な剛性による良好なクッション性を有するものとなる。
【００２８】
立体編物の連結糸は、表裏の編地中にループ状の編目を形成してもよく、表裏編地に挿入組織状に引っかけた構造でもよいが、少なくとも２本の連結糸が表裏の編地を互いに逆方向に斜めに傾斜して、クロス状（Ｘ状）又はトラス状に連結することが、立体編物の形態安定性を向上させる上で好ましい。
立体編物積層体の目付は、目的に応じて任意に設定できるが、好ましくは３００〜６０００ｇ／ｍ²、より好ましくは５００〜５０００ｇ／ｍ²である。
【００２９】
立体編物積層体を構成する立体編物の仕上げ加工方法は、先染め糸や原液着色糸を使用した立体編物の場合は、生機を精練、ヒートセット等の工程を通して仕上げることができる。連結糸又は表裏糸のいずれかが未着色の立体編物の場合は、生機を精練、染色、ヒートセット等の工程を通して仕上げることができる。
仕上げ加工後の立体編物は、融着、縫製、樹脂加工等の手段で端部を処理したり、熱成形等により所望の形状にして用いることができる。
【００３０】
立体編物を複数枚積層する方法としては、編み始めの方向を同方向に積層してもよいが、その方向を各立体編物間において異方向になるようにして積層することが好ましい。すなわち、異なる方向性を備えた立体編物が複数組み合わされて積層することによって、各立体編物は方向性を持って圧縮されるが、立体編物積層体全体としては方向性を低減したクッション感を得ることができる。全ての立体編物の方向性を異ならせる必要はなく、一部の立体編物の方向性を異ならせることによって、立体編物積層体全体の方向性を低減させることができる。立体編物積層体を構成する立体編物を、互いに縫製、接着、熱溶着等により一体化してもよく、接合しなくとも積層状態を維持できればよい。
【００３１】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を実施例により具体的に説明するが、本発明は実施例のみに限定されるものではない。
立体編物積層体の各種物性の測定方法は以下の通りである。
（１）立体編物積層体の、直径１００ｍｍの円盤状圧縮治具を用いた２４５Ｎ荷重置敷圧縮率Ｐ（％）、圧縮回復時のヒステリシスロス率Ｈ（％）、及び圧縮回復後の残留歪量Ｔ₂（ｍｍ）
島津オートグラフＡＧ−Ｂ型（島津製作所製）を用い、直径１００ｍｍの、材質が炭素鋼である円盤状圧縮治具により、材質が同様に炭素鋼である剛体面上に置いた立体編物積層体の厚みＴ₀（ｍｍ）を４９０Ｐａの荷重をかけて測定し、立体編物積層体を１０ｍｍ／ｍｉｎの速度で圧縮し、２４５Ｎの荷重になったら同速で戻す。この際に得られる図３に示す荷重−変位曲線から、２４５Ｎ荷重時の変位を圧縮量Ｔ₁（ｍｍ）とし、圧縮曲線ＦＡと圧縮回復曲線ＡＦで形成される面積をａ₀₁（ｃｍ²）、圧縮回復曲線ＡＦと直線ＡＢと直線ＢＦで形成される面積をａ₀₂（ｃｍ²）とした時に、次式により圧縮率Ｐ（％）およびヒステリシスロス率Ｈ（％）を算出する。
Ｐ（％）＝Ｔ₁／Ｔ₀×１００
Ｈ（％）＝ａ₀₁／（ａ₀₁＋ａ₀₂）×１００
さらに、圧縮・開放した後の回復曲線の荷重が４９０Ｐａとなる変位を残留歪量Ｔ₂とする。
【００３２】
（２）立体編物積層体に使用される圧縮率が最も大きい立体編物の圧縮率Ｐｕ（％）に対する、圧縮率が最も小さい立体編物の圧縮率Ｐｄ（％）の比ＰＰ
立体編物積層体を構成する複数枚数の立体編物の縫製、接着、熱溶着等により一体化した部分をはさみやカッターナイフ等で切り離して各立体編物１層に分離させる。島津オートグラフＡＧ−Ｂ型（島津製作所製）を用い、直径１００ｍｍの円盤状圧縮治具により、剛体面上に置いた分離した立体編物１層での厚みＴ₀₁（ｍｍ）からＴ_0n（ｍｍ）を４９０Ｐａの荷重をかけて測定する。次に、各立体編物１層を１０ｍｍ／ｍｉｎの速度で圧縮し、２４５Ｎの荷重になったら同速で戻す。この際に２４５Ｎ荷重時の変位を圧縮量Ｔ₁₁（ｍｍ）からＴ_1n（ｍｍ）とし、各立体編物１層での圧縮率Ｐ₁（％）からＰ_n（％）を次式で算出する。
Ｐ₁（％）＝Ｔ₁₁／Ｔ₀₁×１００
・
・
・
Ｐ_n（％）＝Ｔ_1n／Ｔ_0n×１００
これら各立体編物１層の圧縮率のうち、立体編物１層の圧縮率が最も大きい立体編物の圧縮率Ｐｕ（％）とし、立体編物１層の圧縮率が最も小さい立体編物の圧縮率Ｐｄ（％）とし、圧縮率の比ＰＰを次式より算出する。
ＰＰ＝Ｐｄ／Ｐｕ
【００３３】
（３）２４５Ｎ荷重置敷圧縮時の圧縮率１０％時における圧縮荷重の往復比Ｆ₁₀（１）の方法で得られた図３に示す荷重−変位曲線から、圧縮率１０％に相当する圧縮量Ｔ₁₀（ｍｍ）を次式より算出する。
Ｔ₁₀（ｍｍ）＝Ｔ₀×（１０／１００）
図３に示す圧縮曲線ＦＡにおける圧縮量Ｔ₁₀（ｍｍ）の応力である直線ＣＥ、圧縮回復曲線ＦＡにおける応力である直線ＣＤより、圧縮率１０％時における圧縮荷重の往復比Ｆ₁₀を算出する。
Ｆ₁₀＝ＣＤ／ＣＥ
【００３４】
（４）ハンモック式クッション材におけるクッション性（着座後の底付き感、座った際のフィット感、反発感、着座初期のソフト感）
立体編物積層体を４０ｃｍ角に切り出し、端部を縫製してクッション材を作製する。座部の形状が４０ｃｍ角の四角い金属板で作られた椅子（四つ脚、背もたれなし）のフレームに、立体編物積層体が緩まないように端部を振動溶着し、端部を金属板２枚で挟んでボルト止めして張設されたハンモック式座席を作製する。その上に体重６５Ｋｇの男性が座席に座り、着座後の底付き感を下記の基準により官能評価する。
◎：底付き感を感じない、○：底付き感を殆ど感じない、△：底付き感をやや感じる、×：底付き感を激しく感じる。
５分間座った後、１分間退席することを１０回繰り返す。座った際のフィット感を下記の基準により官能評価する。
◎：フィット感が高い、○：フィット感がやや高い、△：フィット感がやや低い、×：フィット感が低い。
反発感を下記の基準により官能評価する。
◎：反発感がある、○：反発感がややある、△：反発感がやや少ない、×：反発感が少ない。
更に着座初期のソフト感を下記の基準により官能評価する。
◎：ソフトである、○：ややソフトである、Δ：やや硬い、×：硬い。
【００３５】
【参考例１】
（ポリトリメチレンテレフタレートモノフィラメントの製造）
実施例に使用するポリトリメチレンテレフタレートモノフィラメントを、以下の方法により製造した。
固有粘度［η］＝０．９のポリトリメチレンテレフタレートを紡糸温度２６５℃で紡口から吐出した。次いで、４０℃の冷却浴中に導いて冷却しつつ、１６．０ｍ／分の速度の第１ロール群によって引張って細化して未延伸モノフィラメントを製造した。これを温度５５℃の延伸浴中で５倍に延伸しながら、８０．０ｍ／分の第２ロール群によって引張り、１２０℃のスチーム浴中で弛緩熱処理を施した。その後、７２．０ｍ／分の第３ロール群を経て、第３ロール群と同速の巻取り機で巻取り、３９０デシテックスの延伸モノフィラメントを製造した。４４０デシテックスの延伸モノフィラメントも同様にして製造した。
固有粘度［η］（ｄｌ／ｇ）は、次式の定義に基づいて求められる値である。

定義中のηｒは、純度９８％以上のｏ−クロロフェノール溶媒で溶解したポリトリメチレンテレフタレート糸又はポリエチレンテレフタレート糸の希釈溶液の３５℃での粘度を、同一温度で測定した上記溶媒の粘度で除した値であり、相対粘度と定義されているものである。Ｃはｇ／１００ｍｌで表されるポリマー濃度である。
【００３６】
【参考例２】
立体編物の製造方法
立体編物１
６枚筬を装備した１４ゲージ、釜間１５ｍｍのダブルラッセル編機を用いた。表面の編地を形成する２枚の筬（Ｌ１、Ｌ２）及び裏面の編地を形成する２枚の筬の片側（Ｌ５）から、５０１ｄｔｅｘ／１４４フィラメントのポリエチレンテレフタレート繊維の仮撚加工糸（旭化成（株）社製、黒色先染め糸）を、いずれもオールインの配列で供給した。裏面を形成するもう一方の筬（Ｌ６）及び連結部を形成する２枚の筬（Ｌ３、Ｌ４）から、参考例１で製造した３９０ｄｔｅｘのポリトリメチレンテレフタレート繊維のモノフィラメントを、オールイン（Ｌ６）、１イン１アウト（Ｌ３）と１アウト１イン（Ｌ４）の配列で供給した。
【００３７】
以下に示す編組織で、打ち込み１３．５コース／２．５４ｃｍの密度の立体編物の生機を編成した。得られた生機を１５％幅出しして１５０℃×３分で乾熱ヒートセットし、表裏の編地が平坦な立体編物を得た。
（編組織）
Ｌ１：１０１１／２１２２／３２３３／３４３３／２３２２／１２１１／
Ｌ２：３４３３／２３２２／１２１１／１０１１／２１２２／３２３３／
Ｌ３：１０３２／４５２３／
Ｌ４：４５２３／１０３２／
Ｌ５：１１１０／０００１／
Ｌ６：４４１０／１１４５／
【００３８】
立体編物２
６枚筬を装備した１４ゲージ、釜間１３ｍｍのダブルラッセル編機を用いた。表面の編地を形成する２枚の筬（Ｌ１、Ｌ２）及び裏面の編地を形成する２枚の筬の片側（Ｌ５）から、５０１ｄｔｅｘ１４４フィラメントのポリエチレンテレフタレート繊維の仮撚加工糸（旭化成（株）社製、黒色先染め糸）を、いずれもオールインの配列で供給した。裏面を形成するもう一方の筬（Ｌ６）及び連結部を形成する２枚の筬（Ｌ３、Ｌ４）から、参考例１で製造した４４０ｄｔｅｘのポリトリメチレンテレフタレート繊維のモノフィラメントを、オールイン（Ｌ６）、１イン１アウト（Ｌ３）と１アウト１イン（Ｌ４）の配列で供給した。
【００３９】
以下に示す編組織で、打ち込み１３．５コース／２．５４ｃｍの密度の立体編物の生機を編成した。得られた生機を１５％幅出しして１５０℃×３分で乾熱ヒートセットし、表裏の編地が平坦な立体編物を得た。
（編組織）
Ｌ１：１０１１／２１２２／３２３３／３４３３／２３２２／１２１１／
Ｌ２：３４３３／２３２２／１２１１／１０１１／２１２２／３２３３／
Ｌ３：１０３２／４５２３／
Ｌ４：４５２３／１０３２／
Ｌ５：１１１０／０００１／
Ｌ６：３３１０／１１３４／
【００４０】
立体編物３
立体編物２において、釜間１５ｍｍのダブルラッセル編機を用いた以外は立体編物５と同様にして立体編物を得た。
【００４１】
立体編物４
６枚筬を装備した１４ゲージ、釜間１５ｍｍのダブルラッセル編機を用いた。表裏の編地を形成する４枚の筬（Ｌ１、Ｌ２、Ｌ５、Ｌ６）から、５０１ｄｔｅｘ１４４フィラメントのポリエチレンテレフタレート繊維の仮撚加工糸（旭化成（株）社製、黒色先染め糸）を、いずれもオールインの配列で供給した。連結部を形成する２枚の筬（Ｌ３、Ｌ４）から、４４０ｄｔｅｘのポリエチレンテレフタレート繊維のモノフィラメント（旭化成（株）社製）を１イン１アウト（Ｌ３）と１アウト１イン（Ｌ４）の配列で供給した。
【００４２】
以下に示す編組織で、打ち込み１３．５コース／２．５４ｃｍの密度で立体編物の生機を編成した。得られた生機を１５％幅出しして１５０℃×３分で乾熱ヒートセットし、表裏の編地が平坦な立体編物を得た。
（編組織）
Ｌ１：１０１１／２１２２／３２３３／３４３３／２３２２／１２１１／
Ｌ２：３４３３／２３２２／１２１１／１０１１／２１２２／３２３３／
Ｌ３：１０３２／４５２３／
Ｌ４：４５２３／１０３２／
Ｌ５：１１１０／０００１／
Ｌ６：３３１０／１１３４／
【００４３】
立体編物５
６枚筬を装備した１４ゲージ、釜間１５ｍｍのダブルラッセル編機を用いた。
表側及び裏側の編地を形成する４枚の筬（Ｌ１、Ｌ２、Ｌ５、Ｌ６）から、５０１ｄｔｅｘ１４４フィラメントのポリエチレンテレフタレート繊維の仮撚加工糸（旭化成（株）社製、黒色先染め糸）を、いずれもオールインの配列で供給した。連結部を形成する２枚の筬（Ｌ３、Ｌ４）から、参考例１で製造した３９０ｄｔｅｘのポリトリメチレンテレフタレート繊維のモノフィラメントを１イン１アウト（Ｌ３）と１アウト１イン（Ｌ４）の配列で供給した。
【００４４】
以下に示す編組織で、打ち込み１３．５コース／２．５４ｃｍの密度で立体編物の生機を編成した。得られた生機を１５％幅出しして１５０℃×３分で乾熱ヒートセットし、表裏の編地が平坦な立体編物を得た。得られた立体編物の諸物性を表１に示す。
（編組織）
Ｌ１：１０１１／２１２２／３２３３／３４３３／２３２２／１２１１／
Ｌ２：３４３３／２３２２／１２１１／１０１１／２１２２／３２３３／
Ｌ３：１０３２／４５２３／
Ｌ４：４５２３／１０３２／
Ｌ５：１１１０／０００１／
Ｌ６：３３１０／１１３４／
【００４５】
立体編物６
立体編物１において、６枚筬を装備した１４ゲージのダブルラッセル編機を用い、釜間を３０ｍｍとして得た立体編物の生機をフリー（ピンなどで拘束しない状態）で１５０℃×２分の乾熱ヒートセットを行った以外は立体編物１と同様にして立体編物を得た。
【００４６】
立体編物７
立体編物６において、連結糸に使用する糸を８８０ｄｔｅｘのポリトリメチレンテレフタレート繊維のモノフィラメントとした以外は立体編物５と同様にして立体編物を得た。
【００４７】
立体編物８
６枚筬を装備した１４ゲージ、釜間１３ｍｍのダブルラッセル編機を用い、表面の編地を形成する２枚の筬（Ｌ１、Ｌ２）から、５０１ｄｔｅｘ１４４フィラメントのポリエチレンテレフタレート繊維の仮撚加工糸（旭化成（株）製、黒色先染め糸）を２イン２アウト（Ｌ１）と２アウト２イン（Ｌ２）の配列で供給し、裏面の編地を形成する２枚の筬の片側（Ｌ５）から５０１ｄｔｅｘ１４４フィラメントのポリエチレンテレフタレート繊維の仮撚加工糸（旭化成（株）社製、黒色先染め糸）をいずれもオールインの配列で供給し、裏面を形成するもう一方の筬（Ｌ６）及び連結部を形成する２枚の筬（Ｌ３、Ｌ４）から、参考例１で製造した３９０ｄｔｅｘのポリトリメチレンテレフタレート繊維のモノフィラメントをオールイン（Ｌ６）、２イン２アウト（Ｌ３）と２アウト２イン（Ｌ４）の配列で供給した。
【００４８】
以下に示す編組織で、打ち込み１３．５コース／２．５４ｃｍの密度で立体編物の生機を編成した。得られた生機を１５％幅出しして１５０℃×３分で乾熱ヒートセットし、表面がメッシュで裏面の編地が平坦な立体編物を得た。
（編組織）
Ｌ１：１０１１／３２３３／４５４４／２３２２／
Ｌ２：４５４４／３２２２／０１１１／２３３３／
Ｌ３：１０４３／６７３４／
Ｌ４：６７３４／１０４３／
Ｌ５：１１１０／０００１／
Ｌ６：４４１０／１１４５／
【００４９】
【実施例１】
立体編物１と立体編物２の２枚を積層して立体編物積層体を得た。その構成としては、上層に立体編物２を配置し、下層に立体編物１を配置し、その方向性が上層の立体編物と下層の立体編物間で１８０度異なるように配置した。この積層立体編物の諸物性を表１に示す。
得られた立体編物積層体により構成されたハンモック式座席は、着座後底付き感のないクッション性を示した。座った際に良好なフィット感及び良好な反発感を有し、着座初期のソフト感があり、座り心地のよいものであった。
【００５０】
【実施例２】
立体編物２と立体編物３の２枚を積層して立体編物積層体を得た。その構成としては、上層に立体編物２を配置し、下層に立体編物３を配置し、その方向性が上層の立体編物と下層の立体編物間で１８０度異なるように配置した。この積層立体編物の諸物性を表１に示す。
得られた立体編物積層体により構成されたハンモック式座席は、着座後底付き感のないクッション性を示した。座った際に良好なフィット感及び良好な反発感を有し、着座初期のソフト感があり、座り心地のよいものであった。
【００５１】
【実施例３】
立体編物１と立体編物４の２枚を積層して立体編物積層体を得た。その構成としては、上層に立体編物４を配置し、下層に立体編物１を配置し、その方向性が上層の立体編物と下層の立体編物間で１８０度異なるように配置した。この積層立体編物の諸物性を表１に示す。
得られた立体編物積層体により構成されたハンモック式座席は、着座後底付き感のないクッション性を示した。座った際に良好なフィット感及び良好な反発感を有し、着座初期のソフト感があり、座り心地のよいものであった。
【００５２】
【実施例４】
立体編物３と立体編物５の２枚を積層して立体編物積層体を得た。その構成としては、上層に立体編物３を配置し、下層に立体編物５を配置し、その方向性が上層の立体編物と下層の立体編物間で１８０度異なるように配置した。この積層立体編物の諸物性を表１に示す。
得られた立体編物積層体により構成されたハンモック式座席は、着座後底付き感のないクッション性を示した。座った際に良好なフィット感及び良好な反発感を有し、着座初期のソフト感があり、座り心地のよいものであった。
【００５３】
【実施例５】
立体編物１を１枚と立体編物２を２枚の合計３枚を積層して立体編物積層体を得た。その構成としては、最上層に立体編物２を配置し、中間層に立体編物１を配置し、最下層に立体編物２を配置し、その方向性が最上層の立体編物と中間層の立体編物間で１８０度異なるように配置し、最上層と最下層の立体編物間で同方向になるように配置した。この積層立体編物の諸物性を表１に示す。
【００５４】
得られた立体編物積層体により構成されたハンモック式座席は、着座後底付き感のないクッション性を示した。座った際に良好なフィット感及び良好な反発感を有し、着座初期のソフト感があり座り心地のよいものであった。
【００５５】
【実施例６】
立体編物１と立体編物２の２枚を積層して立体編物積層体を得た。その構成としては、上層に立体編物２を配置し、下層に立体編物１を配置し、その方向性が上層の立体編物と下層の立体編物間で同方向になるように配置した。この積層立体編物の諸物性を表１に示す。
得られた立体編物積層体により構成されたハンモック式座席は、着座後底付き感のないクッション性を示した。座った際に良好なフィット感及び良好な反発感を有し、着座初期のソフト感があり、座り心地のよいものであった。
【００５６】
【比較例１】
立体編物６を積層せず１枚で構成した。立体編物の諸物性を表２に示す。この立体編物により構成されたハンモック式座席は、着座後に底付き感を感じ、人体にフィットせず、座った際に着座初期のソフト感はあるものの反発感が少なく、座り心地の悪いものであった。
【００５７】
【比較例２】
立体編物７を積層せず１枚で構成した。立体編物の諸物性を表２に示す。この立体編物により構成されたハンモック式座席は、着座後に底付き感は殆んど感じないものの、座った際に反発感が少なく人体にフィットせず、座り心地の悪いものであった。
【００５８】
【比較例３】
実施例３において、下層に立体編物１の代わりに上層と同じ立体編物４を用いて２枚積層した以外は実施例３と同様にして立体編物積層体を得た。得られた立体編物積層体の諸物性を表２に示す。この立体編物積層体により構成されたハンモック式座席は、着座後の底付き感は殆んど感じないものの、座った際に反発感が強すぎて良好なフィット感が得られず、着座初期のソフト感がなく、硬く座り心地の悪いものであった。
【００５９】
【比較例４】
立体編物８を２枚積層し、その方向性が上層の立体編物８と下層の立体編物８の間で１８０度異なるように配置した。この立体編物積層体の諸物性を表２に示す。得られた立体編物積層体により構成されたハンモック式座席は、着座後に底付き感を感じて人体にフィットせず、座った際に着座初期のソフト感は反発感が少なく、座り心地の悪いものであった。
【００６０】
【表１】

【００６１】
【表２】

【００６２】
【発明の効果】
本発明の立体編物積層体は、クッション材に使用した場合、着座後も底付き感のないクッション性を示すと共に座った際に良好なフィット感と良好な反発感を有する立体編物積層体である。
【図面の簡単な説明】
【図１】立体編物の模式図。
【図２】立体編物積層体の模式図。
【図３】置敷圧縮圧縮荷重−変位曲線を示すグラフ。

Claims

表裏二層の編地と、該二層の編地を連結するモノフィラメントによる連結糸からなる連結層とで構成された立体編物が、２層以上積層された立体編物積層体であって、この立体編物積層体は、（イ）直径１００ｍｍの円盤状圧縮治具を用いた２４５Ｎ荷重置敷圧縮率が互いに異なる立体編物で構成され、（ロ）厚みが１５ｍｍ以上５０ｍｍ以下、（ハ）直径１００ｍｍの円盤状圧縮治具を用いた２４５Ｎ荷重置敷圧縮率が１０％以上８０％以下、（ニ）直径１００ｍｍの円盤状圧縮治具を用いた２４５Ｎ荷重置敷圧縮回復時のヒステリシスロス率が５％以上４０％以下であることを特徴とする立体編物積層体を用いたハンモック式座席シート。
直径１００ｍｍの円盤状圧縮治具を用いた２４５Ｎ荷重置敷圧縮時の圧縮率１０％時における圧縮荷重の往復比が０．３以上１．０以下であることを特徴とする請求項１記載のハンモック式座席シート。