JP4219364B2

JP4219364B2 - 座席用シート材

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Publication number: JP4219364B2
Application number: JP2005514637A
Authority: JP
Inventors: 幸仁谷口; 博山崎
Original assignee: Asahi Kasei Fibers Corp
Current assignee: Asahi Kasei Corp
Priority date: 2003-10-14
Filing date: 2004-10-13
Publication date: 2009-02-04
Anticipated expiration: 2024-10-13
Also published as: CN1867279B; US7696110B2; EP1680982A1; KR100840029B1; US20050142970A1; KR20060076313A; CA2542464A1; JPWO2005034684A1; TWI278545B; EP1680982A4; EP1680982B1; CN1867279A; WO2005034684A1; TW200528599A

Description

本発明は、自動車、鉄道車両、航空機等の座席用シート材に関する。

ポリエステル系エラストマー繊維やポリトリメチレンテレフタレート繊維等の弾性繊維で構成された織編物をフレームに張設することにより、弾性繊維の伸長回復性を活かしてクッション性を発現させることができ、金属バネやウレタンクッション材に比べて、薄型、軽量、高通気性等の特徴を有する座席が得られる。近年、このような弾性繊維からなる織編物は布バネと称され、事務椅子や家具等の多くの座席用途に使用されつつある。

特開２００１−１５９０５２号公報には、伸長時の応力と繰り返し変形後の残留歪を適正範囲とし、エラストマー繊維を織編物の交点部分で熱融着させることにより、目ずれせずに優れた弾性と弾性回復性を示し、クッション材として好適な弾性織編物が提案されている。しかしながら、該文献に記載の織編物は、交点部分が熱融着されて補強されているものの、引裂きに対する抵抗力が十分ではなく、タバコの火によって空いた穴や刃物等により生じた傷が広がりやすく、強度的に不安の大きいものであった。

一方、特開２００１−８７０７７号公報や特開２００２−２１９９８５号公報には、表裏二層の編地と該二層の編地を連結する連結糸から構成された立体編物が、リサイクル性、通気性、振動吸収性等の機能を有するクッション材として、座席用シート材等に応用された例が記載されており、例えば、上部メッシュ層と下部メッシュ層を連結糸で結合した立体編物をシートフレームに張設した座席が開示されている。

しかしながら、この立体編物は、人が座った場合に表裏の編地が伸長して撓み易くなるため、適度なフィット感が得られるものの、伸長する際に生じる表裏の編目の変形またはメッシュ形態の変形に起因する繊維間のずれが瞬時には戻り難いため、撓みが十分に回復しなくなり、繰り返し着座すると反発感が徐々に低下するなど、クッション性を十分満足するものではなかった。また、タテおよびヨコ方向の初期の引張り応力特性や表裏の編地の伸長バランスが考慮されていないため、例えば、立体編物を向かい合う２辺で張設固定して使用した場合、着座時に、固定されていない方向における幅入りによる形態変化が起こり、違和感（例えば、尻の割れ目に編地が盛り上がって異物上に座ったような感覚）が生じると共に、体の沈み込みが大きくなり、座り心地を損なうという問題点があった。また、刃物等による傷に対する強度が不十分なものであった。

特開２００３−００３３５４号公報には、立体構造編物の表裏面に挿入糸を直線状に挿入することによって、ほぼ垂直方向に働く荷重で立体構造編物が撓んでも除重後の回復性が向上し、さらに繰り返し荷重が掛かっても反発感の変化の少ない座席シート用立体構造編物が開示されている。

しかしながら、この立体編物は、反発感のあるクッション性と回復性は向上するものの、立体編物を２辺の張設固定で使用した場合に、タテおよびヨコ方向の初期の引張り応力特性や、表裏の編地の伸長バランス等が考慮されていないため、連結糸のクッション効果が不足することによる底付き感が解消できず、またフィット性が不十分なために、安定した座り心地が得られないという問題があった。さらに、挿入組織や糸使い等の編み設計が十分考慮されていないため、立体編物にヨコしわが発生し易く、見栄えの悪いものであった。

本発明の目的は、上記のような従来技術の問題点を解決し、高い引裂き抵抗力を有し、タバコの火等によって空いた穴または刃物等によってできた傷が広がり難い安全性の高いシート材であって、人体とのフィット性に優れ、幅入りが少なく安定感のある良好な座り心地を達成でき、かつ伸長回復性が良好な座席用シート材を提供することにある。

本発明者等は、上記課題を解決するために鋭意検討した結果、シート材のタテおよびヨコ方向の引張り特性、張設圧縮時の幅入り特性、引裂き特性、シート材に用いる繊維素材および繊維形態、編成方法等を特定し、さらに立体編物の表裏を分離させた時の表側編地と裏側編地の面伸長率バランス、立体編物に用いる繊維素材および繊維形態、編成方法、置敷圧縮特性等を特定することにより、上記課題を解決できることを見いだし、本発明に到達したものである。

すなわち、本発明は下記の通りである。

１．編地を構成する地組織が鎖編と３〜８針振りのトリコット編との組み合わせ組織で構成され、かつ、編地の少なくとも一部に挿入糸が経糸挿入されている編物であって、タテ方向またはヨコ方向いずれか一方の応力が大きい方向の５％伸長時の応力（Ａ）が４０〜３００Ｎ／４ｃｍ幅であり、他方の５％伸長時の応力（Ｂ）との比（Ａ／Ｂ）が１．５〜１５．０であり、かつ、２辺固定による張設圧縮時の幅入り率（Ｈ）が０〜１５％である編物からなることを特徴とする座席シート材。

２．表裏二層の編地と該二層の編地を連結する連結糸とを有する立体編物であることを特徴とする上記１に記載の座席用シート材。

３．連結糸がモノフィラメントであることを特徴とする上記２に記載の座席用シート材。

４．前記挿入糸が、該地組織のトリコット編のアンダーラップ方向に対して同方向または異方向に１コース当り３針振り以下の振り幅で経糸挿入されていることを特徴とする上記１〜３のいずれかに記載の座席用シート材。

５．挿入糸が３００〜３０００ｄｔｅｘのモノフィラメントであることを特徴とする上記１または４に記載の座席用シート材。

６．張設圧縮貫通強度（Ｇ）が３０００Ｎ以上であることを特徴とする上記１〜５のいずれかに記載の座席用シート材。

７．表側編地の面伸長率（Ｆ）と裏側編地の面伸長率（Ｄ）との比（Ｆ／Ｄ）が１．５〜１０．０の立体編物であることを特徴とする上記２〜６のいずれかに記載の座席用シート材。

８．置敷圧縮弾性率が２０〜１５０Ｎ／ｍｍの立体編物であることを特徴とする上記７に記載の座席用シート材。

９．連結糸としてポリトリメチレンテレフタレートモノフィラメントを用いた立体編物であることを特徴とする上記７または８に記載の座席用シート材。

１０．上記１〜９のいずれかに記載の座席用シート材からなることを特徴とする座席シート。

１１．少なくとも一部に、ウレタンフォーム、不織布クッション材、熱可塑性樹脂発泡体、表皮材から選ばれた一種または二種以上を用い、これと上記１〜９のいずれかに記載の座席用シート材との積層体であることを特徴とする座席シート。

１２．上記１０または１１に記載の座席シートを有する車両。

以下、本発明を詳細に説明する。

本発明の座席用シート材は、ほぼ４角形や、多角形など各種形状のフレームに座席用シート材を縫製、樹脂成型、ボルト止め等の各種方法で張設することにより、面状のクッション材を形成させ、シート材の伸長特性を利用して、人が座った際のクッション性を発現させるものである。

クッション材は、本発明の座席用シート材のみを各種形状のフレームに張設して形成することができるが、必要に応じて、少なくとも一部に、ウレタンフォーム、不織布クッション材、熱可塑性樹脂発泡体、表皮材から選ばれた一種または二種以上を用い、これと本発明の座席用シート材との積層体を各種形状のフレームに張設して形成することもできる。

本発明の座席用シート材は、タテ方向またはヨコ方向のいずれか一方の応力が大きい方向（Ａ方向）の５％伸長時の応力（Ａ）が４０〜３００Ｎ／４ｃｍ幅、好ましくは７０〜２７０Ｎ／４ｃｍ幅、より好ましくは１００〜２５０Ｎ／４ｃｍ幅であり、かつ他の方向（Ｂ方向）の５％伸長時の応力（Ｂ）との比（Ａ／Ｂ）が１．５〜１５．０、好ましくは１．５〜１０．０、より好ましくは２．０〜８．０である。なお、Ａ方向とは、５％伸長時のタテ方向またはヨコ方向の応力の大きい方向を言う。

座席用シート材におけるＡ方向の５％伸長時の応力が３００Ｎ／４ｃｍを超えると、人が座った際の沈み込みが少なく、シート面が人体にフィットし難くなり、風合いが硬くて座り心地が悪くなる。

Ａ方向の５％伸長時の応力が４０Ｎ／４ｃｍ幅未満では、着座時の沈み込みが大きく、着座した瞬間からの反発感が低下し、回復性が悪く、クッション性が低下する。また、２辺固定で張設される座席での幅入りが大きくなりすぎ、臀部での違和感（例えば、尻の割れ目に編地が盛り上がって異物上に座ったような感覚）が生じ、安定した座り心地が得られない。

Ａ方向とＢ方向の５％伸長時の応力比（Ａ／Ｂ）が１．５〜１５．０の範囲外では、人体とのフィット性に劣り、座り心地が低下する。

座席用シート材を２辺固定で張設して座席シートとする場合には、Ａ方向の両端２辺をフレームに固定することが好ましい。

本発明の座席用シート材は、２辺固定による張設圧縮時の幅入り率（Ｈ）は、着座時におけるフィット性の向上と臀部への違和感をなくす点から、０〜１５％であることが必要であり、好ましくは０〜１０％、さらに好ましくは０〜５％であり、０％に近いほど安定した座り心地が得られる。

本発明の座席用シート材は、タバコの火や刃物等による傷が生じた場合であっても、体重や衝撃荷重によって傷口が簡単に広がらない高い安全性が必要である。人の体重を支え、高い安全性を得るためには、予め直径１．５ｃｍの穴を空けて張設した座席用シート材に直径１００ｍｍの半球状の金属製圧縮治具にて負荷を掛けた時に、傷口の引裂き抵抗力がどの程度かを示す張設圧縮貫通強度（Ｇ）が３０００Ｎ以上であることが好ましく、より好ましくは４０００Ｎ以上、さらに好ましくは５０００Ｎ以上である。張設圧縮貫通強度は、製造可能な範囲であれば高いほど好ましい。

本発明の座席用シート材は、主に織物または編物からなることを特徴とするが、シートに生じた傷の引裂きに対する高い安全性と、より安定した座り心地を得るためには、編物であることが好ましく、より好ましくは経編地であり、さらに好ましくは表裏二層の編地を持つ立体編物である。

本発明の座席用シート材は、地組織が３００〜２０００ｄｔｅｘ繊維からなる少なくとも２枚筬以上のニットループ組織で構成された編地で、かつ、該編地のコース数とウエール数の積が１００〜６００であることが好ましい。地組織を構成する繊維の繊度が３００〜２０００ｄｔｅｘで、コース数とウエール数の積が１００〜６００であると、引裂き抵抗力が優れ、編目の変形（組織変形）が小さく、伸びが適度で回復性が良好であると共に、製編性が良好である。また、地組織が２枚筬以上のニットループ組織で構成された編地であると、引裂き抵抗力が優れる。

編地において、地組織を構成する繊維の繊度は、引裂き抵抗力を向上させる点から、好ましくは４３０〜１５００ｄｔｅｘ、より好ましくは４５０〜１３００ｄｔｅｘであり、また、編地のコース数とウエール数の積は、好ましくは１２０〜５００、より好ましくは１５０〜４００である。

本発明の座席用シート材は、少なくとも２枚筬以上のニットループ組織からなる地組織で構成された編地であることが好ましい。ここでいうニットループ組織とは、鎖編、トリコット編のように、必ずニットループを形成する編組織のことである。この場合、引裂き抵抗力をより向上させるためには、少なくとも１枚筬は多針振りのトリコット編することが好ましく、多針振りの振り幅は３針振りから８針振りが好ましい。引裂き抵抗力に加え、さらに編目の変形（組織変形）を抑えて伸長回復性の良好な編地とするために、地組織の少なくとも１枚の筬は鎖編とすることが好ましい。また、これらの少なくとも２枚筬の地組織に挿入糸が絡み合うことにより、さらに十分な引裂き抵抗力と伸長回復性が得られるものとなる。

本発明の座席用シート材の編組織は、Ａ方向の５％伸長時の応力（Ａ）を４０Ｎ／４ｃｍ幅以上とするために、タテ方向および／またはヨコ方向に挿入糸を挿入させて、編目変形（組織変形）が少ない編組織とすることが好ましい。

タテ方向に挿入糸を挿入する場合は、鎖編やトリコット編等の組織で編まれる地糸のニードルループとシンカーループの間に１コース当り３針振り以下の振り幅で挿入された状態、または、編地の長さ方向に連なる地糸のシンカーループの間を上下しながら挿入された状態で、編地の全長に渡り挿入糸を直線状またはジグザグに近い形態で挿入するのが好ましい。またヨコ方向に挿入糸を挿入する場合は、鎖編やトリコット編等の組織で編まれる地糸のニードルループとシンカーループの間に、編地の全幅に渡るように挿入糸を直線に近い形態で挿入することが好ましい。

挿入糸の挿入方法としては、タテ方向の挿入であれば編組織によって挿入することができる。この際、編目の変形（組織変形）を抑えるために、地組織の多針振りトリコット編のアンダーラップ方向に対して異方向に挿入するのが好ましく、その振り幅は、１コース当り３針振り以下とするのが好ましく、より好ましくは２針振りまたは１針振りである。またヨコ方向の挿入であれば、緯糸挿入装置を装備したシングルラッセル編機またはダブルラッセル編機を用いて緯糸挿入を行なうことができる。

本発明の座席用シート材の地組織または挿入糸に用いられる繊維としては、例えば、ポリエチレンテレフタレート繊維、ポリトリメチレンテレフタレート繊維、ポリブチレンテレフタレート繊維、ポリエステル系エラストマー繊維、ポリアミド系繊維、ポリアクリル系繊維、ポリプロピレン系繊維等の合成繊維、綿、麻、ウール等の天然繊維、キュプラレーヨン、ビスコースレーヨン、リヨセル等の再生繊維、その他、任意の繊維が挙げられる。

繊維の断面形状は、丸型、三角、Ｌ型、Ｔ型、Ｙ型、Ｗ型、八葉型、偏平、ドッグボーン型等の多角形型、多葉型、中空型や不定形なものでもよい。繊維の形態も、未加工糸、紡績糸、撚糸、仮撚加工糸、流体噴射加工糸等いずれのものを採用してもよい。また、マルチフィラメント等の繊維では、通常、３００〜２０００ｄｔｅｘの太さのものを用いることができ、単糸繊度は任意に設定できる。

座席用シート材の地組織に用いる糸については、１５０℃の乾熱収縮率が５〜２０％であることが好ましく、仕上げ加工時に編目を締めて組織変形させずに伸びを抑えられる点から、７〜１７％であることがより好ましい。また、地組織に用いる糸の少なくとも１種類に、１５０℃の乾熱収縮率が５〜２０％である原糸（未加工糸）を用いることがより好ましい。

挿入糸として用いる繊維は、伸長回復性を向上させ、人が長期間座った後の塑性変形を抑える点から、ポリトリメチレンテレフタレート繊維、またはポリエステル系エラストマー繊維等の弾性繊維を用いることが好ましい。さらに、挿入糸は、人が座った際に生じる局部的な落ち込みを抑制し、安定した座り心地を得るための面剛性を付与する点から、３００〜３０００ｄｔｅｘのモノフィラメントであることが好ましい。また、挿入糸がモノフィラメントである場合、モノフィラメントが地組織からスリップすることによる組織変形または着座後の塑性変形を防止するために、モノフィラメントと地組織が接着されていてもよい。接着方法としては、モノフィラメント表面を低融点ポリマーで覆った鞘芯モノフィラメントを用いて立体編物を編成した後、ヒートセット等で熱融着させる方法が好ましい。

座席用シート材をポリエステル系繊維１００％で構成すると、廃棄の際に、解重合してモノマーに戻すリサイクルが可能となり、また、焼却しても有害ガスの発生が防止できるので好ましい。

本発明の座席用シート材は、シングルラッセル編機またはダブルラッセル編機を用いて編成することが好ましく、編機のゲージは９ゲージから２８ゲージまでが好ましく用いられる。

座席シート材の目付は、使用目的に応じて任意に設定できるが、好ましくは３００〜２０００ｇ／ｍ^２、より好ましくは４００〜１５００ｇ／ｍ^２である。

なお、本発明の座席用シート材は、張設状態で人の体重を支え、かつ、勢いよく膝をつく行為や、衝突時等の衝撃力が加わった際に十分抵抗できる強度が必要となる。このためにはタテおよびヨコ方向の破断強度は１４０Ｎ／ｃｍ以上が好ましく、より好ましくは１５０Ｎ／ｃｍ以上、さらに好ましくは１７０Ｎ／ｃｍ以上である。

座席用シート材のタテおよびヨコ方向の破断強度を１４０Ｎ／ｃｍ以上とするためには、好ましくは４ｃＮ／ｄｔｅｘ以上、より好ましくは５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上、さらに好ましくは６ｃＮ／ｄｔｅｘ以上の強度を有する繊維を少なくとも地組織の一部に用いて編地を構成することが好ましい。

本発明の座席用シート材は、立体編物であることがより好ましく、立体編物を用いることにより、クッション性、引裂き抵抗力および振動減衰性が向上する。

本発明の立体編物からなる座席用シート材を張設式の座席シートに用いた場合、立体編物の連結糸による厚み方向のクッション感をより良好にするために、表側編地の面伸長率（Ｆ）と裏側編地の面伸長率（Ｄ）のと比（Ｆ／Ｄ）は１．５〜１０．０であることが好ましく、より好ましくは２．０〜９．０、さらに好ましくは３．０〜８．０である。ここでいう立体編物の表側編地とは、最終製品で表側に使われる側を意味するが、最終製品が明瞭でない場合は、立体編物のどちら側を表とみなしてもよい。また面伸長率とは、立体編物を表側編地と裏側編地に分離し、それぞれの編地を枠に張設した状態で、編地面を直角方向に直径１００ｍｍの圧縮治具で２４５Ｎの荷重を掛けた時に、編地が面方向にどの程度伸長するかを示す値を言う。

面伸長率比（Ｆ／Ｄ）が１．５未満では、フレームに張設した座席において、表側編地が主体で人の体重を支えるものとなり、立体編物の連結糸のクッション感が発揮され難くなり、クッション性およびフィット性が低下し易く座り心地が悪くなる傾向がある。また、面伸長率比が１０を超えると、フレームに張設した座席において、表側編地が伸長し易く、連結糸が不安定な状態となるため、連結糸倒れによるクッション性の低下および臀部への違和感が生じ易く座り心地が悪くなる傾向がある。このような面伸長率の比は、例えば、表側編地と裏側編地の組織を同一にせずに異なる編組織とし、それぞれの編組織と糸使いを適宜選定することにより得ることができる。また、糸素材の乾熱収縮率の影響を受け易いため、乾熱収縮率と編組織を十分に考慮して表裏の編地の面伸長率比を適正範囲に導くことが好ましい。

立体編物の表裏二層の編地を連結する連結糸としては、モノフィラメント糸を用いることが好ましい。ダブルラッセル編機、ダブル丸編機、横編機等を用いて立体編物を編成する場合、表裏の編地を連結する連結糸は、必ずどちらかの方向に湾曲した状態で編み込まれ、その連結糸に厚み方向から力を加えると、すでに湾曲している状態がさらに湾曲し、力を取り除くと元の状態に戻る。この際に生じる連結糸の曲げと回復の挙動が、立体編物の反発感のあるクッション性に大きく影響するため、連結糸には、曲げ剛性の高いモノフィラメントを用いることが好ましい。このクッション性は、立体編物を張設式の座席シートとして使用した場合にも反映される。したがって、立体編物の連結糸は全てモノフィラメントであることが好ましいが、必要に応じて、モノフィラメント以外の繊維を編成時に交編させてもよい。交編する場合、モノフィラメント以外の繊維は、連結糸における重量混率が５０％以下であることが好ましく、より好ましくは４０％以下である。例えば、マルチフィラメントの仮撚糸を交編すると、圧縮時にモノフィラメント同士が擦れて発生する耳障りな音の発生を低減できる。

連結糸に用いられるモノフィラメントとしては、ポリトリメチレンテレフタレート繊維、ポリブチレンテレフタレート繊維、ポリエチレンテレフタレート繊維、ポリアミド繊維、ポリプロピレン繊維、ポリ塩化ビニル繊維、ポリエステル系エラストマー繊維等、任意の素材を用いることができる。なかでも、ポリトリメチレンテレフタレート繊維を使用すると、弾力感のあるクッション性が得られ、繰り返しまたは長時間圧縮後のクッション性の耐久性が良好となるので好ましい。

立体編物において、表裏二層の編地に用いる糸としては、連結糸のモノフィラメントが編地表面に露出しないように被覆率を上げるために、立体編物の少なくとも片側面にマルチフィラメントの仮撚加工糸、紡績糸等の嵩高糸を用いることが好ましい。また、サイドバイサイド型等の複合糸を用いると、編地のストレッチ性と回復性がより一層向上するので好ましい。

連結糸として用いるモノフィラメントの繊度は、特に限定されるものではないが、通常、２０〜２０００ｄｔｅｘである。立体編物に弾力感のあるより優れたクッション性を付与する上から、モノフィラメントの太さは２５０〜７００ｄｔｅｘが好ましく、より好ましくは２８０〜５００ｄｔｅｘである。

連結糸の密度については、立体編物２．５４ｃｍ平方（６．４５ｃｍ^２）の面積中にある連結糸の本数をＮ（本／６．４５ｃｍ^２）、連結糸のｄｔｅｘをＴ（ｇ／１×１０^６ｃｍ）、連結糸の比重をρ_０（ｇ／ｃｍ^３）とした時、立体編物２．５４ｃｍ平方（６．４５ｃｍ^２）の面積内にある連結糸の総断面積（Ｎ・Ｔ／１×１０^６・ρ_０）が０．０３〜０．３５ｃｍ^２であることが好ましく、より好ましくは０．０５〜０．２５ｃｍ^２である。

また、連結糸の編組織としては、表裏の編地中にループ状の編目を形成してもよく、表裏の編地に挿入組織状に引っかけた構造でもよい。また、少なくとも２本の連結糸が、表裏の編地を互いに逆方向に斜めに傾斜して、クロス状（Ｘ状）やトラス状に連結させることが、立体編物の形態安定性を向上させ、良好なクッション感を得る上で好ましい。

立体編物が張設式の座席においてソフトな弾力感を有するためには、立体編物の置敷圧縮弾性率が２０〜１５０Ｎ／ｍｍであることが好ましく、より好ましくは２５〜１００Ｎ／ｍｍ、最も好ましくは２５〜８０Ｎ／ｍｍである。置敷圧縮弾性率が上記の範囲であると、ソフトな弾力感が得られ、着座時に底付き感が生じない。立体編物の置敷圧縮弾性率は、立体編物を構成する連結糸の繊度、単位面積当りの連結糸の密度、連結糸の傾斜角度、立体編物の厚み、仕上げ加工時のヒートセット温度等の要因によって調整されるものであり、これらを十分考慮して設定する必要がある。

立体編物は、相対する２列の針床を有するダブルラッセル編機、ダブル丸編機、Ｖベッドを有する横編機等で編成できるが、寸法安定性のよい立体編物を得るためには、ダブルラッセル編機を用いるのが好ましい。

立体編物の厚みは、目的に応じて任意に設定できるが、３〜３０ｍｍが好ましく用いられる。厚みがこの範囲であると、圧縮量が十分でクッション性に優れ、立体編物の仕上げ加工も容易である。

本発明の座席用シート材に好ましく用いられるポリトリメチレンテレフタレート繊維は、トリメチレンテレフタレート単位を主たる繰り返し単位とするポリエステル繊維であり、トリメチレンテレフタレート単位を約５０モル％以上、好ましくは７０モル％以上、より好ましくはは８０モル％以上、さらに好ましくは９０モル％以上含むものをいう。従って、第三成分として他の酸成分および／またはグリコール成分の合計量が、約５０モル％以下、好ましくは３０モル％以下、より好ましくは２０モル％以下、さらに好ましくは１０モル％以下の範囲で含有されたポリトリメチレンテレフタレートを包含する。

ポリトリメチレンテレフタレート繊維の強度は、好ましくは２〜５ｃＮ／ｄｔｅｘ、より好ましくは２．５〜４．５ｃＮ／ｄｔｅｘ、さらに好ましくは３〜４．５ｃＮ／ｄｔｅｘである。また、伸度は、好ましくは３０〜６０％、より好ましくは３５〜５５％、さらに好ましくは４０〜５５％である。弾性率は、好ましくは３０ｃＮ／ｄｔｅｘ以下、より好ましくは１０〜３０ｃＮ／ｄｔｅｘ、さらに好ましくは１２〜２８ｃＮ／ｄｔｅｘ、特に好ましくは１５〜２５ｃＮ／ｄｔｅｘである。１０％伸長時の弾性回復率は、好ましくは７０％以上、より好ましくは８０％以上、さらに好ましくは９０％以上、最も好ましくは９５％以上である。

ポリトリメチレンテレフタレートは、テレフタル酸またはその機能的誘導体と、トリメチレングリコールまたはその機能的誘導体とを、触媒の存在下で、適当な反応条件下に結合せしめることにより合成される。この合成過程において、適当な一種または二種以上の第三成分を添加して共重合ポリエステルとしてもよい。また、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート等のポリトリメチレンテレフタレート以外のポリエステルやナイロンと、ポリトリメチレンテレフタレートとをブレンドしたり、複合紡糸（鞘芯型、サイドバイサイド型等）してもよい。

複合紡糸に関しては、特公昭４３−１９１０８号公報、特開平１１−１８９９２３号公報、特開２０００−２３９９２７号公報、特開２０００−２５６９１８号公報等に例示されるように、第一成分としてポリトリメチレンテレフタレートを用い、第二成分としてポリトリメチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート等のポリエステルやナイロンを用いて、並列的または偏芯的に配置したサイドバイサイド型または偏芯シースコア型に複合紡糸したものが挙げられる。特に、ポリトリメチレンテレフタレートと共重合ポリトリメチレンテレフタレートの組み合わせや、固有粘度の異なる二種類のポリトリメチレンテレフタレートの組み合わせが好ましい。なかでも、特開２０００−２３９９２７号公報に例示されるような、固有粘度の異なる二種類のポリトリメチレンテレフタレートを用い、低粘度側が高粘度側を包み込むように接合面形状が湾曲しているサイドバイサイド型に複合紡糸したものが、高度のストレッチ性と嵩高性を兼備するものであり、特に好ましい。

添加する第三成分としては、脂肪族ジカルボン酸（シュウ酸、アジピン酸等）、脂環族ジカルボン酸（シクロヘキサンジカルボン酸等）、芳香族ジカルボン酸（イソフタル酸、ソジウムスルホイソフタル酸等）、脂肪族グリコール（エチレングリコール、１，２−プロピレングリコール、テトラメチレングリコール等）、脂環族グリコール（シクロヘキサンジメタノール等）、芳香族を含む脂肪族グリコール（１，４−ビス（β−ヒドロキシエトキシ）ベンゼン等）、ポリエーテルグリコール（ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール等）、脂肪族オキシカルボン酸（ω−オキシカプロン酸等）、芳香族オキシカルボン酸（ｐ−オキシ安息香酸等）等が挙げられる。また、１個または３個以上のエステル形成性官能基を有する化合物（安息香酸等またはグリセリン等）も、重合体が実質的に線状である範囲内で使用できる。

さらに、二酸化チタン等の艶消剤、リン酸等の安定剤、ヒドロキシベンゾフェノン誘導体等の紫外線吸収剤、タルク等の結晶化核剤、アエロジル等の易滑剤、ヒンダードフェノール誘導体等の抗酸化剤、難燃剤、制電剤、顔料、蛍光増白剤、赤外線吸収剤、消泡剤等が含有されていてもよい。

ポリトリメチレンテレフタレート繊維の紡糸については、例えば、国際公開ＷＯ９９／２７１６８号パンフレットに記載されており、１５００ｍ／分程度の巻き取り速度で未延伸糸を得た後、２〜３．５倍程度で延撚する方法、紡糸−延伸工程を直結した直延法（スピンドロー法）、巻き取り速度５０００ｍ／分以上の高速紡糸法（スピンテイクアップ法）等の何れを採用してもよい。

また、ポリトリメチレンテレフタレート繊維のモノフィラメントは、例えば、国際公開ＷＯ０１／７５２００号パンフレットに記載された方法により製造することができる。即ち、ポリトリメチレンテレフタレートを紡口から吐出し、冷却浴中で急冷した後、第１ロールで巻き取り、次いで、温水中または乾熱雰囲気下で延伸しながら第２ロールで巻き取った後、乾熱雰囲気下または湿熱雰囲気下において、オーバーフィードでリラックス処理し、第３ロールで巻き取る方法で製造することができる。

繊維の形態は、長繊維でも短繊維でもよく、長さ方向に均一なものや太細のあるものでもよい。断面は、丸型が立体編物のクッション性の耐久性を向上させる上で好ましい。

本発明の座席用シート材に用いる繊維は、チーズ、コーン、パーンからの解舒性、糸条同士の摩擦性、糸条と編機等のガイドとの摩耗性、糸条と編機の編針との摩耗性を向上させるために、原糸油剤が付着していることが好ましいが、難燃性を付与させるためには、原糸油剤の付着量は２％ｏｍｆ以下の付着量であることが好ましい。また、原糸油剤中のシリコーン系化合物は燃えやすいので、使用する原糸油剤には含まれないことが好ましい。

特に、本発明の座席用シート材に精練や染色等の熱水処理を施さない場合には、ヒートセットでの熱エネルギーのみで原糸油剤を蒸発させる必要があり、原糸油剤の付着量が多い場合やシリコーン系化合物が含まれると、難燃効果が低下する場合がある。

また、座席用シート材に用いる繊維は、着色されたものを使用してもよい。着色方法としては、未着色の糸をかせやチーズ状で糸染めする方法（先染め）、紡糸前の原液に顔料、染料等を混ぜて着色する方法（原液着色）、シート状で染色またはプリントする方法等が用いられる。但し、立体編物を染色またはプリントする場合は、立体形状を維持することが困難となって加工性に不安が残る場合があるため、先染めまたはマスターバッチによる原着方式が好ましい。

本発明の座席用シート材は、フレームに張設して座部および／または背部を形成する座席に好適に用いられる。シート材をフレームに張設する状態は、特に限定されるものではなく、シート材の周囲または少なくとも２辺を背部または座席のフレームに緊張状態または弛ませた状態で張り、シート材により座席の座部や背部を形成すればよい。

フレームへの座席用シート材の固定方法は任意の方法を用いることができる。例えば、特開２００２−２１９９８５号公報に記載のように、シート材の末端部に断面が略Ｕ字状で溝部を有するプレート部材を固着し、該プレート部材の溝部を適宜のフレーム材に係合する方法、シート材の末端部にさらにトリム布を連結し、このトリム布に上記のプレート部材を固着して適宜のフレーム材に係合する方法、立体編物の末端部を溶着、縫製、樹脂加工等により処理した後、端部を押さえ部材等で押さえてボルト止め等でフレームに固定する方法、シート材の端部を折り返して縫製した空洞の中に金属棒を通し、金属棒をフレームに固定する方法等、任意の方法を用いることができる。更に、シート材をコイルスプリング、トーションバー等の金属バネを介してフレームに固定する方法等を用いることで、よりストローク感のあるクッション性が付与できる。

座席用シート材の仕上げ加工方法としては、生機を精練、染色、ヒートセット等の工程を通して仕上げることができるが、先染め糸や原液着色糸を使用した座席用シート材の場合は、精練や染色工程を省いて、生機を直ちにヒートセットのみで仕上げることもできる。

また仕上げセット時には、本発明の目的を損なわない範囲で、通常、繊維加工に用いられている樹脂加工、吸水加工、制電加工、抗菌加工、撥水加工、難燃加工などの仕上げ加工が適用できる。

仕上げセットで用いる熱処理機としては、ピンテンター、クリップテンター、ショートループドライヤー、シュリンクサーファードライヤー、ドラムドライヤー、連続およびバッチ式タンブラー等が使用できる。

仕上げ加工後の座席用シート材は、融着、縫製、樹脂加工等の手段で端部を処理する方法や、熱成形等により所望の形状に加工する方法によって、張設タイプの座席シートやベッドパッド等の各種用途に用いることができる。

本発明の座席用シート材は、フレームに張設して座部および／または背部を形成することにより、自動車、鉄道車両、航空機用椅子、チャイルドシート、ベビーカー、車椅子、家具、事務用椅子等に広範囲に用いることができる。

また、本発明の座席用シート材を用いた座席用シートは、安全性が高く、人体とのフィット性に優れ、安定感のある良好な座り心地を有する。

図１は、２辺固定による張設用フレームの一例を概略的に示す図である。図２は、２辺固定で張設された状態を上面から見た図であって、２辺固定による張設圧縮時の幅入り率（Ｈ）の測定を概略的に示す説明図である。（１）は圧縮前の状態であり、（２）は圧縮時の状態である。図３は、４辺固定による張設用フレームの一例を概略的に示す図である。図４は、圧縮弾性率（Ｅ）の測定により得られる圧縮時の荷重−変位曲線の一例を示す図である。

符号の説明

ａ_１シート材固定部
ａ_２シート材固定部
ｂ_１シート押さえ材
ｂ_２シート押さえ材
ｃ_１シート押さえ枠
ｃ_２シート材固定枠
ｗ圧縮治具
Ｈ_０幅入り前の印線の間隔
Ｈ_１幅入り後の印線の間隔
ｓ行きの曲線
ｋ帰りの曲線

以下、実施例を挙げて本発明をさらに説明するが、本発明はこれらにより何ら限定されるものではない。

例中で使用したポリトリメチレンテレフタレート繊維のモノフィラメントおよび熱融着モノフィラメントは、参考例に示す方法で製造した。

なお、各特性の評価および測定は下記の方法で行った。

（１）５％伸長時の応力
仕上げした立体編物をカットして２０ｃｍ（長さ）×４ｃｍ（幅）の試験片を作製する。試験片は、タテ方向（ウエール列に沿った方向）に２０ｃｍ（長さ）のものを５枚、ヨコ方向（コース列に沿った方向）に２０ｃｍ（長さ）のものを５枚、それぞれ採取する。

島津オートグラフＡＧ−Ｂ型（島津製作所製）を用い、つかみ幅４ｃｍ、つかみ間隔１０ｃｍ、引張り速度５０ｍｍ／ｍｉｎ、初荷重２〜３Ｎ／４ｃｍの条件で、試験片を５％まで伸長させた時の引張り応力を求める。タテ方向に２０ｃｍ（長さ）の試験片を５枚と、ヨコ方向に２０ｃｍ（長さ）の試験片を５枚測定し、各５枚の平均値を、それぞれタテとヨコの５％伸長時の引張り応力とする。この時、５％伸長時の応力の高い方向をＡ方向とする。

（２）２辺固定による張設圧縮時の幅入り率（Ｈ）
図１に示す様に、厚み５ｍｍ、４００ｍｍ角の金属板の土台の４隅に高さ２５０ｍｍの等辺山形鋼の足を溶接し、さらに足の上に、厚み５ｍｍ、長さ４００ｍｍ、幅５５ｍｍの２枚の金属板を、土台の向かい合う２辺と平行に溶接して、２辺のシート材固定部ａ_１、ａ_２を持つ張設用フレームを作製する。この２辺のシート材固定部ａ_１、ａ_２の上面に４０番のサンドペーパーを両面テープで貼りつけて滑り止めを付与する。一方、厚み５ｍｍ、長さ４００ｍｍ、幅５５ｍｍの金属板２枚の下面に４０番のサンドペーパーを両面テープで貼りつけて滑り止めを付与したシート押さえ材ｂ_１、ｂ_２を作製する。

２辺のシート材固定部とシート押さえ材との間に、４００ｍｍ角にカットした座席用シート材を弛まない様に挟み、計６箇所を万力で固定して張設する。この時、上記（１）の５％伸長時の応力の測定で得たＡ方向の両端を２辺固定させる。予め、シート材の表面に固定されていない両端から５０ｍｍの位置にそれぞれ印線を書き込んでおく（即ち、印線の幅入り前の間隔（Ｈ_０）は３００ｍｍである）。

島津オートグラフＡＧ−Ｂ型（島津製作所製）を用い、直径１００ｍｍの円盤状の圧縮治具ｗにより、張設した表側編地の中央部を５０ｍｍ／分の速度で圧縮し、２４５Ｎの荷重で保持させる。保持させた状態で１５秒間放置し、その後、図２に示す幅入り後の印線の間隔（Ｈ_１）を測定し、次式により幅入り率（Ｈ）を算出する。

Ｈ（％）＝〔（Ｈ_０−Ｈ_１）／３００〕×１００
（３）張設圧縮貫通強度（Ｇ）
４０ｃｍ角にカットした座席用シート材の中央部に、予め打ち抜き用ポンチにて直径１．５ｃｍの円形穴を空けた試料を３枚準備する。上記（２）で使用した２辺固定式の張設用フレーム（図１）のシート材固定部とシート押さえ材との間に試料を弛まない様に挟み、計６箇所（各辺３箇所づつ）を万力で固定して張設する。なお、上記（１）の５％伸長時の応力の測定で得たＡ方向の両端を２辺固定する。

島津オートグラフＡＧ−Ｂ型（島津製作所製）を用い、直径１００ｍｍの金属製の半球状圧縮治具により、張設した座席用シート材の中央部（直径１．５ｃｍの穴）を５０ｍｍ／分の速度で、圧縮治具が貫通するまで荷重を掛ける。圧縮貫通時の最大荷重を３回測定する。その平均値を張設圧縮貫通強度（Ｇ）とする（一の位以下の応力値は切り捨てる）。

（４）表側編地の面伸長率（Ｆ）および裏側編地の面伸長率（Ｄ）
図３に示すような４辺固定による張設用フレームを次のようにして作製する。

厚み５ｍｍ、４００ｍｍ角の金属板土台の４隅に高さ２５０ｍｍの等辺山形鋼の足を溶接し、さらにその足の上に、厚み５ｍｍ、４１０ｍｍ角の金属枠（内側が１辺３００ｍｍの四角形に刳り貫いた幅５５ｍｍの枠：ｃ_２）を溶接した張設用フレームを作製する。このフレームの金属枠（ｃ_２）上面に４０番のサンドペーパーを両面テープで貼り付けて滑り止めを付与する。一方、編地の押さえ部材として、厚み５ｍｍ、４１０ｍｍ角の金属枠（内側が１辺３００ｍｍの四角形に刳り貫いた幅５５ｍｍの枠：ｃ_１）の下面に４０番のサンドペーパーを両面テープで貼り付けて滑り止めを付与したものを作製する。

仕上げした立体編物（４００ｍｍ角）の連結糸をほぼ中央部でカットして表側と裏側の編地にそれぞれ分離させたものを各３枚ずつ準備する。

４辺固定式の張設用フレームのシート材固定枠（金属枠ｃ_２）とシート押さえ枠（金属枠ｃ_１）との間に、立体編物の表側または裏側の編地を弛まない様に連結糸側を下にして挟み、周囲を万力で固定する。

島津オートグラフＡＧ−Ｂ型（島津製作所製）を用い、直径１００ｍｍの円盤状圧縮治具により、張設した表側編地の中央部を５０ｍｍ／分の速度で圧縮し、２４５Ｎの荷重時の変位を測定して圧縮撓み量（Ｍ）（ｍｍ）とする。

次式により、立体編物の表側編地の面伸長率（Ｆ）および裏側編地の面伸長率（Ｄ）を求める。

Ｆ（％）＝{（150²＋Ｍ²)^0.5−150｝×100 ／150
Ｄ（％）＝{（150²＋Ｍ²)^0.5−150｝×100 ／150
測定は３回ずつ行い、その平均値でＦ、Ｄをそれぞれ求める。

（５）圧縮弾性率（Ｅ）
島津オートグラフＡＧ−Ｂ型（島津製作所製）を用い、直径１００ｍｍの円盤状の圧縮治具により、剛体面に置いた４０ｃｍ角の立体編物に、初荷重１Ｎを掛けた時を０点として、１０ｍｍ／分の速度で２４５Ｎの荷重になるまで圧縮し、直ちに１０ｍｍ／分の速度で開放する。その結果、例えば、図４に示すような荷重−変位曲線（行きの曲線ｓ、帰りの曲線ｋ）が得られる。

得られた荷重−変位曲線のうち、行き（圧縮）の曲線ｓの立ち上がり部分の略直線領域に接線を引き、その接線の勾配を、｛荷重Ｐ（Ｎ）／変位ε（ｍｍ）｝の式により算出し、圧縮弾性率Ｅ（Ｎ／ｍｍ）とする。

（６）地組織に使用する糸の乾熱収縮率
ＪＩＳ−Ｌ−１０１３の乾熱収縮率試験方法（Ｂ法）に準じて測定を行う。この際の乾燥機の温度は１５０℃とする。

（７）立体編物におけるシワの評価
仕上げした立体編物（４０ｃｍ角）の外観観察により、下記の４段階で相対評価する。表、裏両方の面について評価する。

◎：シワが全くない
○：薄い筋状の跡は見られるが、シワと感じない
△：凹凸感があり、凹みの浅いシワがある
×：凹みが厚みの半分以上であり、深いシワがある
（８）張設座席での座り心地（フィット性、幅入りによる違和感、安定感）および伸長回復性
座部が幅５２ｃｍ、奥行き４７ｃｍ、高さ３２ｃｍの口型金属パイプ材からなる座席フレーム（背もたれなし）を作製する。

幅５０ｃｍ×長さ５７ｃｍの座席用シート材（上記（１）の５％伸長時の応力の測定で得たＡ方向を長さ方向とする）の長さ方向の両端２辺の全幅に、ポリブチレンテレフタレート樹脂製の略Ｕ字状のプレートを縫製により取り付ける。座席用シート材の一方の樹脂製Ｕ字プレートを、座席フレーム前縁下に取り付けた金属製の略Ｕ字プレートとかみ合わせ、座席用シート材の幅全体に１０ｋｇの荷重をかけて張力を付与した状態で座席フレームの前後に座席用シート材を張り、次いで、座席フレームの後ろ縁下の金属製Ｕ字プレートと座席用シート材の樹脂製Ｕ字状のプレートとをかみ合わせて座席用シート材を張設する。なお、１０ｋｇの張力により金属製Ｕ字プレートと樹脂製Ｕ字プレートの位置がずれる場合は、金属製Ｕ字プレートと樹脂製Ｕ字プレート各々のボルト止めした位置をずらせて調節する。

座席シート材の長さ方向と膝の向きを合せて、座席の上に体重６５ｋｇの男性が１０分間座った後、退席する。

着座時の座り心地の評価として、座席用シート材の柔軟性とフィット性を、下記の４段階で相対評価する。

◎：適度な柔軟性でフィット性に優れる
○：柔軟性がやや高めか或いはやや硬めでフィット性に優れる
△：柔軟性がかなり高めか、或いはかなり硬めでフィット性に劣る
×：柔軟すぎて、或いは硬すぎてフィット性に劣る
また、着座時の違和感（尻の割れ目に編地が盛り上がって異物上に座ったような感覚）を官能評価によって、下記の４段階で相対評価する。

◎：違和感が全くない
○：違和感が殆どない
△：違和感がややある
×：違和感が激しい
さらに、着座時の安定感を、下記の４段階で相対評価する。

◎：適度な面剛性で安定感に優れる
○：面剛性がやや高めで安定感がある
△：面剛性がやや低く安定感がやや劣る
×：面剛性が低く安定感が劣る
さらにまた、退席後の布バネの回復状態を目視評価し、下記の４段階で相対評価する。

◎：完全に元通りに回復している
○：ほぼ元通りに回復している
△：ややくぼみ（変形）が残る
×：大きくくぼみが残る
〔参考例１〕
＜ポリトリメチレンテレフタレート繊維のモノフィラメントの製造＞
実施例において使用したポリトリメチレンテレフタレートモノフィラメントは以下の方法により製造した。

固有粘度［η］＝０．９のポリトリメチレンテレフタレートを紡糸温度２６５℃で紡口から吐出し、４０℃の冷却浴中に導いて冷却しつつ１６．０ｍ／分の速度の第１ロール群で引張り、細化して未延伸モノフィラメントを製造した。次いで、温度５５℃の延伸浴中で５倍に延伸しながら８０．０ｍ／分の第２ロール群によって引張り、その後、１２０℃のスチーム浴中で弛緩熱処理を施しながら、７２．０ｍ／分の第３ロール群を経た後、第３ロール群と同速の巻き取り機で巻き取り、３９０ｄｔｅｘの延伸モノフィラメントを製造した。

同様にして８８０ｄｔｅｘの延伸モノフィラメントを製造した。

得られた延伸糸の強度、伸度、弾性率並びに１０％伸長時の弾性回復率は、３９０ｄｔｅｘの延伸モノフィラメントでは、各々２．７ｃＮ／ｄｔｅｘ、４９％、２７ｃＮ／ｄｔｅｘ並びに９８％であり、８８０ｄｔｅｘの延伸モノフィラメントでは、各々２．６ｃＮ／ｄｔｅｘ、５１％、２７ｃＮ／ｄｔｅｘ並びに９８％であった。

固有粘度［η］（ｄｌ／ｇ）は、次式の定義に基づいて求められる値である。

［η］＝ｌｉｍ（ηｒ−１）／Ｃ
Ｃ→０
式中、ηｒは、純度９８％以上のｏ−クロロフェノール溶媒で溶解したポリトリメチレンテレフタレート糸またはポリエチレンテレフタレート糸の稀釈溶液の３５℃での粘度を、同一温度で測定した上記溶媒の粘度で除した値であり、相対粘度と定義されているものである。Ｃはｇ／１００ｍｌで表されるポリマー濃度である。
〔参考例２〕
＜熱融着性モノフィラメントの製造＞
実施例において使用した熱融着性モノフィラメントは以下の方法により製造した。

テレフタル酸ジメチルとエチレングリコールを反応槽に仕込み、少量の触媒を加えて、常法に従いエステル交換反応を行いオリゴマーを得た。一方、アジピン酸とエチレングリコールを反応槽に仕込み、少量の触媒を加えて、常法に従いエステル化反応を行いオリゴマーを得た。

得られた各オリゴマーと少量の酸化防止剤を混合し、引き続き重縮合反応を行い、融点が１２０℃、ガラス転移温度０℃、密度１．２５ｇ／ｃｍ^３の共重合ポリエステルを得た。得られた共重合ポリエステルを鞘成分とし、ポリトリメチレンテレフタレート（固有粘度[η]０．９２、融点２２７℃、密度１．３５ｇ／ｃｍ^３）を芯成分として、以下の製造条件で鞘芯型モノフィラメントを製造した。

鞘成分ポリマー吐出量：２．４ｇ／分
鞘成分ポリマー溶融温度：２００℃
芯成分ポリマー吐出量：４．９ｇ／分
芯成分ポリマー溶融温度：２６０℃
紡糸温度：２６０℃
冷却浴水温：４０℃
引き取りロール（第１ロール）周速：８．８ｍ／分
延伸浴水温：５５℃
延伸ロール（第２ロール）周速：４４ｍ／分
乾熱ヒーター温度：１４０℃
第３ロール周速：４０ｍ／分
巻取速度：４０ｍ／分
前記の製造条件により、丸断面で、芯部の面積比が６３％、繊度が１０６０ｄｔｅｘ、破断強度が２．３ｃＮ／ｄｔｅｘ、破断伸度が５３％の鞘芯型モノフィラメント、芯部の面積比が６５％、繊度が１８２０ｄｔｅｘ、破断強度が２．２ｃＮ／ｄｔｅｘ、破断伸度が５０％の鞘芯型モノフィラメント、および、芯部の面積比が６５％、繊度が３２３０ｄｔｅｘ、破断強度が２．２ｃＮ／ｄｔｅｘ、破断伸度が５０％の鞘芯型モノフィラメントを製造した。鞘成分の融点は１２１℃、ガラス転移温度は０℃であった。

なお、固有粘度［η］の測定法は、前記の通りである。

［実施例１］
６枚筬を装備した１４ゲージ、釜間１３ｍｍのダブルラッセル編機を用い、表側の編地を形成する筬（Ｌ１、Ｌ２）から５００ｄｔｅｘ／１４４フィラメントで乾熱収縮率３．３％のポリエチレンテレフタレート繊維の仮撚加工糸をオールインの配列で供給し、連結部を形成する筬（Ｌ３）から参考例１で製造した３９０ｄｔｅｘのポリトリメチレンテレフタレート繊維のモノフィラメントをオールインの配列で供給し、さらに裏側の編地を形成する筬（Ｌ４、Ｌ５）から５００ｄｔｅｘ／１４４フィラメントで乾熱収縮率５．７％のポリエチレンテレフタレート繊維の仮撚加工糸をオールインの配列で供給した。

以下に示す編組織で、裏側の編地にタテ方向に挿入糸（参考例１で製造した８８０ｄｔｅｘのポリトリメチレンテレフタレート繊維のモノフィラメント）をオールインの配列で筬（Ｌ６）にて挿入し、打ち込み１２．７コース／２．５４ｃｍの密度で立体編物の生機を編成した。得られた生機を１％幅出しして１５０℃×３分で乾熱ヒートセットし、表裏の編地が平坦な立体編物を得た。

得られた立体編物の諸物性を表１に示す。

（編組織）
Ｌ１：１２１１／１０１１／（オールイン）
Ｌ２：０１１１／２１１１／（オールイン）
Ｌ３：３４１０／４３６７／（オールイン）
Ｌ４：１１１０／０００１／（オールイン）
Ｌ５：５５１０／１１５６／（オールイン）
Ｌ６：２２２２／００００／（オールイン）
得られた立体編物は、張設圧縮貫通強度が高く、適度なフィット性と柔軟性に優れており、幅入りによる臀部への違和感がなく、安定した座り心地が得られるものであった。またクッション性や着座後の回復性に優れ、くぼみやよこしわが目立たない見栄えの良いものであった。

［実施例２］
実施例１において、裏側の編地を形成する筬（Ｌ４、Ｌ５）から５００ｄｔｅｘ／１４４フィラメントで乾熱収縮率１３．８％のポリエチレンテレフタレート繊維の原糸に、参考例１で製造した３９０ｄｔｅｘのポリトリメチレンテレフタレート繊維のモノフィラメントを２本引き揃えた挿入糸（Ｌ６）をタテ方向に挿入した以外は、実施例１と同様にして立体編物を得た。得られた立体編物の諸物性を表１に示す。

得られた立体編物は、張設圧縮貫通強度が高く、適度なフィット性と柔軟性に優れており、幅入りによる臀部への違和感がなく、安定した座り心地が得られるものであった。またクッション性や着座後の回復性に優れ、くぼみやよこしわが目立たない見栄えの良いものであった。

［実施例３]
実施例２において、編組織を以下のように変更した以外は、実施例２と同様にして立体編物を得た。得られた立体編物の諸物性を表１に示す。

（編組織）
Ｌ１：１２１１／１０１１／（オールイン）
Ｌ２：０１１１／２１１１／（オールイン）
Ｌ３：３４１０／４３６７／（オールイン）
Ｌ４：１１１０／０００１／（オールイン）
Ｌ５：７７１０／１１７８／（オールイン）
Ｌ６：２２２２／００００／（オールイン）
得られた立体編物は、張設圧縮貫通強度が高く、適度なフィット性と柔軟性に優れており、幅入りによる臀部への違和感がなく、安定した座り心地が得られるものであった。またクッション性や着座後の回復性に優れ、くぼみやよこしわが目立たない見栄えの良いものであった。

［実施例４］
実施例２において、表側の編地を形成する筬（Ｌ１）の配列を２イン×２アウトになるように２本ずつ引き揃えて供給し、同様に、筬（Ｌ２）の配列を２アウト×２インで供給し、かつ、編組織を以下のように変更した以外は、実施例２と同様にして表面メッシュ調の立体編物を得た。得られた立体編物の諸物性を表１に示す。

（編組織）
Ｌ１：０１１１／３２３３／４５４４／３２２２／（２イン×２アウト）
Ｌ２：４５４４／３２２２／０１１１／３２３３／（２アウト×２イン）
Ｌ３：３４１０／４３６７／（オールイン）
Ｌ４：１１１０／０００１／（オールイン）
Ｌ５：７７１０／１１７８／（オールイン）
Ｌ６：２２２２／００００／（オールイン）
得られた立体編物は、張設圧縮貫通強度が高く、適度なフィット性と柔軟性に優れており、幅入りによる臀部への違和感がなく、安定した座り心地が得られるものであった。またクッション性や着座後の回復性に優れ、くぼみやよこしわが目立たない見栄えの良いものであった。

［実施例５］
実施例４において、表裏の編地を形成する筬（Ｌ１、Ｌ２、Ｌ４、Ｌ５）から、５００ｄｔｅｘ／１４４フィラメントで乾熱収縮率５．３％の難燃性ポリエチレンテレフタレート繊維の仮撚加工糸（１６７ｄｔｅｘ／４８フィラメント（東洋紡績（株）の「ハイム」）の３本引き揃えインターレース加工糸）を供給したこと以外は、実施例４と同様にして立体編物を得た。得られた立体編物の諸物性を表１に示す。

［実施例６］
緯糸挿入装置を装備した１０枚筬、１４ゲージ、釜間１２ｍｍのダブルラッセル編機を用い、表側の編地を形成する筬（Ｌ３、Ｌ４）から５００ｄｔｅｘ／９０フィラメントで乾熱収縮率１．８％のポリエチレンテレフタレート繊維の先染め仮撚加工糸（１６７ｄｔｅｘ／３０フィラメントの３本引き揃えインターレース加工糸：黒色）をオールインの配列で供給し、連結部を形成する筬（Ｌ５）から参考例１で製造した３９０ｄｔｅｘのポリトリメチレンテレフタレート繊維のモノフィラメントをオールインの配列で供給し、さらに、裏側の編地を形成する筬（Ｌ７、Ｌ８）から５００ｄｔｅｘ／９０フィラメントで乾熱収縮率１．８％のポリエチレンテレフタレート繊維の先染め仮撚加工糸（１６７ｄｔｅｘ／３０フィラメントの３本引き揃えインターレース加工糸：黒色）をオールインの配列で供給した。

以下に示す編組織で、裏側の編地の毎コースに１３３６ｄｔｅｘ／３８４フィラメントのポリトリメチレンテレフタレート繊維の合燃糸（１６７ｄｔｅｘ／４８フィラメントの糸８本をＺ撚１２５Ｔ／ｍの条件でリング撚糸させたもの）を緯糸挿入して、打ち込み１２．０コース／２．５４ｃｍの密度で立体編物の生機を編成した。得られた生機を１％幅出しして１７０℃×３分で乾熱ヒートセットし、表裏の編地が平坦な立体編物を得た。

得られた立体編物の諸物性を表１に示す。

（編組織）
Ｌ３：１２１１／１０１１／（オールイン）
Ｌ４：０１１１／２１１１／（オールイン）
Ｌ５：３４１０／４３６７／（オールイン）
Ｌ７：１１１０／０００１／（オールイン）
Ｌ８：３３１０／１１３４／（オールイン）
得られた立体編物は、張設圧縮貫通強度が高く、適度なフィット性と柔軟性に優れており、幅入りによる臀部への違和感がなく、安定した座り心地が得られるものであった。またクッション性や着座後の回復性に優れ、くぼみやよこしわが目立たない見栄えの良いものであった。

［実施例７］
実施例６において、表側の編地を形成する筬（Ｌ３）の配列を２イン×２アウトになるように２本ずつ引き揃えて供給し、同様に、筬（Ｌ４）の配列を２アウト×２インで供給し、かつ、裏側の編地を形成する筬（Ｌ７、Ｌ８）から５００ｄｔｅｘ／１４４フィラメントで乾熱収縮率１３．８％のポリエチレンテレフタレート繊維の原糸を供給し、緯糸挿入糸を２０１６ｄｔｅｘ／５７６フィラメントのポリトリメチレンテレフタレート繊維の合燃糸（１６７ｄｔｅｘ／４８フィラメントの糸１２本をＺ撚１２５Ｔ／ｍの条件でリング撚糸させたもの）を挿入し、さらに、編組織を以下のように変更した以外は、実施例６と同様にして表面メッシュ調の立体編物を得た。

得られた立体編物の諸物性を表１に示す。

（編組織）
Ｌ３：０１１１／３２３３／４５４４／３２２２／（２イン×２アウト）
Ｌ４：４５４４／３２２２／０１１１／３２３３／（２アウト×２イン）
Ｌ５：３４１０／４３６７／（オールイン）
Ｌ７：１１１０／０００１／（オールイン）
Ｌ８：６６１０／１１６７／（オールイン）
得られた立体編物は、張設圧縮貫通強度が高く、適度なフィット性と柔軟性に優れており、幅入りによる臀部への違和感がなく、安定した座り心地が得られるものであった。またクッション性や着座後の回復性に優れ、くぼみやよこしわが目立たない見栄えの良いものであった。

［実施例８］
６枚筬を装備した１４ゲージ、釜間８ｍｍのダブルラッセル編機を用い、表側の編地を形成する筬（Ｌ１、Ｌ２）から５００ｄｔｅｘ／１４４フィラメントで乾熱収縮率３．３％のポリエチレンテレフタレート繊維の仮撚加工糸をオールインの配列で供給し、連結部を形成する筬（Ｌ３）から参考例１で製造した３９０ｄｔｅｘのポリトリメチレンテレフタレート繊維のモノフィラメントをオールインの配列で供給し、さらに、裏側の編地を形成する筬（Ｌ４、Ｌ５）から５６０ｄｔｅｘ／９６フィラメント（２８０ｄｔｅｘ／４８フィラメントの糸を２本引き揃え）で乾熱収縮率１１．７％のポリエチレンテレフタレート繊維の衣料用原糸をオールインの配列で供給した。

以下に示す編組織で、裏側の編地にタテ方向に挿入糸（参考例１で製造した３９０ｄｔｅｘのポリトリメチレンテレフタレート繊維のモノフィラメントを２本引き揃える）をオールインの配列で筬（Ｌ６）にて挿入し、打ち込み１３．２コース／２．５４ｃｍの密度で立体編物の生機を編成した。得られた生機を１％幅出しして１６０℃×３分で乾熱ヒートセットし、表裏の編地が平坦な立体編物を得た。

得られた立体編物の諸物性を表１に示す。

［実施例９］
６枚筬を装備した１４ゲージ、釜間１３ｍｍのダブルラッセル編機を用い、表側の編地を形成する筬（Ｌ１）から５００ｄｔｅｘ／１４４フィラメントで乾熱収縮率３．３％のポリエチレンテレフタレート繊維の仮撚加工糸をオールインの配列で供給し、筬（Ｌ２）から５６０ｄｔｅｘ／９６フィラメント（２８０ｄｔｅｘ／４８フィラメントの糸を２本引き揃え）で乾熱収縮率１１．７％のポリエチレンテレフタレート繊維の衣料用原糸をオールインの配列で供給し、連結部を形成する筬（Ｌ３）から参考例１で製造した３９０ｄｔｅｘのポリトリメチレンテレフタレート繊維のモノフィラメントをオールインの配列で供給し、さらに、裏側の編地を形成する筬（Ｌ４、Ｌ６）から５００ｄｔｅｘ／１４４フィラメントで乾熱収縮率３．３％のポリエチレンテレフタレート繊維の仮撚加工糸をオールインの配列で供給した。

以下に示す編組織で、裏側の編地にタテ方向に挿入糸（参考例１で製造した３９０ｄｔｅｘのポリトリメチレンテレフタレート繊維のモノフィラメントを２本引き揃える）をオールインの配列で筬（Ｌ５）にて挿入し、打ち込み１１．２コース／２．５４ｃｍの密度で立体編物の生機を編成した。得られた生機を１％幅出しして１６０℃×３分で乾熱ヒートセットし、表裏の編地が平坦な立体編物を得た。

得られた立体編物の諸物性を表２に示す。

（編組織）
Ｌ１：５６５５／１０１１／（オールイン）
Ｌ２：０１１１／１０００／（オールイン）
Ｌ３：３４１０／４３６７／（オールイン）
Ｌ４：１１１０／０００１／（オールイン）
Ｌ５：００２２／２２００／（オールイン）
Ｌ６：５５１０／１１５６／（オールイン）
得られた立体編物は、張設圧縮貫通強度が高く、適度なフィット性と柔軟性に優れており、幅入りによる臀部への違和感がなく、安定した座り心地が得られるものであった。またクッション性や着座後の回復性に優れ、くぼみやよこしわが目立たない見栄えの良いものであった。

［実施例１０］
実施例９において、筬（Ｌ１）に５６０ｄｔｅｘ／９６フィラメント（２８０ｄｔｅｘ／４８フィラメントを２本引き揃え）で乾熱収縮率１１．７％のポリエチレンテレフタレート繊維の衣料用原糸をオールインの配列で供給し、編組織を、Ｌ１：６７４４／１０３３／（オールイン）に変更した以外は、実施例９と同様にして立体編物を得た。得られた立体編物の諸物性を表２に示す。

［比較例１]
実施例１において、裏側の編地に挿入されるタテ方向の挿入糸を取り除き、生機の仕上げ時の幅出し率を１５％にした以外は、実施例１と同様にして立体編物を得た。得られた立体編物の諸物性を表２に示す。

得られた立体編物は、張設圧縮貫通強度は良好であるが、幅入りによる臀部への違和感が高いため、座り心地が悪いものであった。またクッション性やフィット性に乏しく、さらに着座後のくぼみが残る回復性の悪いものであった。

［比較例２］
実施例６において、表側の編地を形成する筬（Ｌ３、Ｌ４）から５００ｄｔｅｘ／１４４フィラメントで乾熱収縮率３．３％のポリエチレンテレフタレート繊維の仮撚加工糸を供給し、裏側の編地を形成する筬（Ｌ７、Ｌ８）から５００ｄｔｅｘ／１４４フィラメントで乾熱収縮率５．７％のポリエチレンテレフタレート繊維の仮撚加工糸を供給し、裏側の編地の毎コースに１６７ｄｔｅｘ／４８フィラメントのポリトリメチレンテレフタレート繊維を緯糸挿入した以外は、実施例６と同様にして立体編物を得た。得られた立体編物の諸物性を表２に示す。

得られた立体編物は、張設圧縮貫通強度は良好であるが、幅入りによる臀部への違和感があるため、座り心地が悪いものであった。またクッション性やフィット性に乏しく、さらに着座後のくぼみが残る回復性の悪いものであった。

［比較例３]
実施例１において、裏側の編地に挿入されるタテ方向の挿入糸を取り除き、編組織を以下のように変更した以外は、実施例１と同様にして立体編物を得た。得られた立体編物の諸物性を表２に示す。

（編組織）
Ｌ１：１２１１／１０１１／（オールイン）
Ｌ２：０１１１／２１１１／（オールイン）
Ｌ３：３４１０／４３６７／（オールイン）
Ｌ４：１１１０／０００１／（オールイン）
Ｌ５：３３１０／１１３４／（オールイン）
得られた立体編物は、張設圧縮貫通強度は良好であるが、幅入りによる臀部への違和感が高いため、座り心地が悪いものであった。またクッション性やフィット性に乏しく、さらに着座後のくぼみが残る回復性の悪いものであった。

［比較例４]
実施例６において、表側の編地を形成する筬（Ｌ３、Ｌ４）から５００ｄｔｅｘ／１４４フィラメントで乾熱収縮率３．３％のポリエチレンテレフタレート繊維の仮撚加工糸を供給し、裏側の編地を形成する筬（Ｌ７、Ｌ８）から５００ｄｔｅｘ／１４４フィラメントで乾熱収縮率１３．８％のポリエチレンテレフタレート繊維の原糸を供給し、かつ、編組織を以下のようにし、緯糸挿入として裏側の編地の毎コースに２０１６ｄｔｅｘ／５７６フィラメントのポリエチレンテレフタレート繊維の合燃糸（１６７ｄｔｅｘ／４８フィラメントの糸１２本をＺ撚１２５Ｔ／ｍの条件でリング撚糸させたもの）を用いた以外は、実施例６と同様にして立体編物を得た。得られた立体編物の諸物性を表２に示す。

（編組織）
Ｌ３：２３２２／１０１１／（オールイン）
Ｌ４：０１１１／３２２２／（オールイン）
Ｌ５：３４１０／４３６７／（オールイン）
Ｌ７：１１１０／０００１／（オールイン）
Ｌ８：６６１０／１１６７／（オールイン）
得られた立体編物は、クッション性やフィット性に乏しく、着座時の幅入りは小さいものの、表面が硬くて痛みを感じるため、座り心地が悪いものであった。

［比較例５］
比較例４において、裏側の編地を形成する筬（Ｌ７、Ｌ８）から５００ｄｔｅｘ／１４４フィラメントで乾熱収縮率３．３％のポリエチレンテレフタレート繊維の仮撚加工糸を供給した以外は、比較例４と同様にして立体編物を得た。得られた立体編物の諸物性を表２に示す。

得られた立体編物は、クッション性やフィット性に乏しく、着座時の幅入りは小さいものの、表面が硬くて痛みを感じるため、座り心地が悪いものであった。

［比較例６］
緯糸挿入装置を装備した１０枚筬、１４ゲージ、釜間１２ｍｍのダブルラッセル編機を用い、表裏の編地を形成する筬（Ｌ３、Ｌ４、Ｌ６、Ｌ７）から５００ｄｔｅｘ／１４４フィラメントで乾熱収縮率３．３％のポリエチレンテレフタレート繊維の仮撚加工糸をオールインの配列で供給し、連結部を形成する筬（Ｌ５）から参考例１で製造した３９０ｄｔｅｘのポリトリメチレンテレフタレート繊維のモノフィラメントをオールインの配列で供給した。

以下に示す編組織で、裏側の編地にタテ方向に挿入糸（参考例１で製造した８８０ｄｔｅｘのポリトリメチレンテレフタレート繊維のモノフィラメント）をオールインの配列で筬（Ｌ８）にて挿入し、さらに、表側の編地の毎コースに８３５ｄｔｅｘ／２４０フィラメントのポリトリメチレンテレフタレート繊維の合燃糸（１６７ｄｔｅｘ／４８フィラメントの糸５本をＺ撚１２５Ｔ／ｍの条件でリング撚糸させたもの）を緯糸挿入して、打ち込み１２．０コース／２．５４ｃｍの密度で立体編物の生機を編成した。得られた生機を１％幅出しして１７０℃×３分で乾熱ヒートセットし、表裏の編地が平坦な立体編物を得た。

得られた立体編物の諸物性を表２に示す。

（編組織）
Ｌ３：５６５５／１０１１／（オールイン）
Ｌ４：０１１１／１０００／（オールイン）
Ｌ５：３４１０／４３６７／（オールイン）
Ｌ６：１１１０／０００１／（オールイン）
Ｌ７：５５１０／１１５６／（オールイン）
Ｌ８：２２２２／００００／（オールイン）
得られた立体編物は、クッション性やフィット性に乏しく、着座時の幅入りは小さいものの、表面が硬くて痛みを若干感じるため、座り心地が悪いものであった。

［比較例７］
６枚筬を装備した１４ゲージ、釜間１３ｍｍのダブルラッセル編機を用い、表側の編地を形成する筬（Ｌ２、Ｌ３）から５００ｄｔｅｘ／１４４フィラメントで乾熱収縮率５．７％のポリエチレンテレフタレート繊維の仮撚加工糸をオールインの配列で供給し、連結部を形成する筬（Ｌ４）から参考例１で製造した３９０ｄｔｅｘのポリトリメチレンテレフタレート繊維のモノフィラメントをオールインの配列で供給し、さらに、裏側の編地を形成する筬（Ｌ５、Ｌ６）から１０００ｄｔｅｘ／２８８フィラメント（５００ｄｔｅｘ／１４４フィラメントの糸を２本引き揃え）で乾熱収縮率３．３％のポリエチレンテレフタレート繊維の仮撚加工糸を２アウト×２イン（Ｌ５）、２イン×２アウト（Ｌ６）の配列で供給した。

以下に示す編組織で、表側の編地にタテ方向に挿入糸（参考例１で製造した８８０ｄｔｅｘのポリトリメチレンテレフタレート繊維のモノフィラメント）をオールインの配列で筬（Ｌ１）にて挿入し、打ち込み１２．７コース／２．５４ｃｍの密度で立体編物の生機を編成した。得られた生機を５％幅出しして１５０℃×３分で乾熱ヒートセットし、片面がメッシュ調の立体編物を得た。得られた立体編物の諸物性を表２に示す。

（編組織）
Ｌ１：１１１１／００００／（オールイン）
Ｌ２：１０１１／３４３３／（オールイン）
Ｌ３：１０００／０１１１／（オールイン）
Ｌ４：４３６７／３４１０／（オールイン）
Ｌ５：３３４５／４４３２／２２０１／１１３２／（２アウト×２イン）
Ｌ６：２２０１／１１３２／３３４５／４４３２／（２イン×２アウト）
得られた立体編物は、反発感のあるクッション性はあるものの、着座時の幅入りまたはよこしわによる違和感があり、フィット性に乏しく、座り心地の悪いものであった。更によこしわが残るため、見栄えも悪いものであった。

［実施例１１］
４枚筬を装備した１４ゲージのラッセル編機を用い、地組織を形成する筬（Ｌ１、Ｌ２）から５６０ｄｔｅｘ／９６フィラメントで乾熱収縮率１０．６％のポリエチレンテレフタレート繊維の原糸をオールインの配列で供給し、挿入糸用の筬（Ｌ３）から参考例１で製造した８８０ｄｔｅｘのポリトリメチレンテレフタレート繊維のモノフィラメントをオールインの配列で供給した。

以下に示す編組織で、機上コース１４．０コース／２．５４ｃｍの密度で生機を編成した。得られた生機を有り幅にて１６０℃×３分で乾熱ヒートセットし、座席用シート材を得た。得られた座席用シート材の諸物性を表３に示す。

（編組織）
Ｌ１：１０／０１／（オールイン）
Ｌ２：１０／５６／（オールイン）
Ｌ３：２２／００／（オールイン）
得られた座席用シート材は、張設圧縮貫通応力が高く、適度な柔軟性でフィット性に優れ、臀部の違和感が無く、安定感に優れた座り心地が得られるものであった。また着座後の回復性に優れ、くぼみが全く目立たない見栄えの良いものであった。

［実施例１２］
実施例１１において、挿入糸の編組織を以下のようにした以外は、実施例１１と同様にして座席用シート材を得た。得られた座席用シート材の諸物性を表３に示す。

得られた座席用シート材は、張設圧縮貫通応力が高く、適度な柔軟性でフィット性に優れ、臀部の違和感が無く、安定感に優れた座り心地が得られるものであった。また着座後の回復性に優れ、くぼみがほぼ目立たない見栄えの良いものであった。

（編組織）
Ｌ３：００／３３／（オールイン）

［実施例１３］
実施例１１において、地組織を形成する筬（Ｌ１、Ｌ２）から５００ｄｔｅｘ／１４４フィラメントで乾熱収縮率３．５％のポリエチレンテレフタレート仮撚糸を供給した以外は、実施例１１と同様にして座席用シート材を得た。得られた座席用シート材の諸物性を表３に示す。

［実施例１４］
実施例１１において、機上コースを１０．２コース／２．５４ｃｍとした以外は、実施例１１と同様にして座席用シート材を得た。得られた座席用シート材の諸物性を表３に示す。

［実施例１５］
緯糸挿入機を装備した１４ゲージのラッセル編機を用い、地組織を形成する筬（Ｌ１、Ｌ２）から５６０ｄｔｅｘ／９６フィラメントで乾熱収縮率１０．６％のポリエチレンテレフタレート繊維の原糸をオールインの配列で供給し、参考例２で製造した１０６０ｄｔｅｘの鞘芯モノフィラメントを毎コースに緯糸挿入し、かつ、編組織を以下のようにし、機上コース１２．７コース／２．５４ｃｍの密度で生機を編成した。得られた生機を有り幅にて１６０℃×３分で乾熱ヒートセットし、座席用シート材を得た。得られた座席用シート材の諸物性を表３に示す。

（編組織）
Ｌ１：１０／０１／（オールイン）
Ｌ２：１０／３４／（オールイン）
得られた座席用シート材は、張設圧縮貫通応力が高く、適度な柔軟性でフィット性に優れ、臀部の違和感が無く、安定感に優れた座り心地が得られるものであった。また着座後の回復性に優れ、くぼみが全く目立たない見栄えの良いものであった。

［比較例８］
実施例１３において、地組織を形成する筬（Ｌ１、Ｌ２）から３３４ｄｔｅｘ／７２フィラメントで乾熱収縮率３．６％のポリエチレンテレフタレート繊維の仮撚加工糸をオールインの配列で供給した以外は、実施例１３と同様にして座席用シート材を得た。得られた座席用シート材の諸物性を表３に示す。

得られた座席用シート材は、張設圧縮貫通強度がかなり低く、面剛性が不十分で、フィット性と安定感に劣り、さらに、着座後のくぼみが残る回復性の悪いものであった。

［比較例９］
実施例１１において、機上コースを６コース／２．５４ｃｍとした以外は、実施例１１と同様にして座席用シート材を得た。得られた座席用シート材の諸物性を表３に示す。

得られた座席用シート材は、張設圧縮貫通強度が低く、幅入りによる臀部への違和感が高いため、座り心地が悪いものであった。またフィット性に乏しく、さらに着座後のくぼみが残る回復性の悪いものであった。

［比較例１０］
実施例１１において、挿入糸を挿入しない以外は実施例１１と同様にして座席用シート材を得た。得られた座席用シート材の諸物性を表３に示す。

得られた座席用シート材は、面剛性が不十分で安定感に劣り、さらに、着座後のくぼみが残る回復性の悪いものであった。

［比較例１１］
実施例１５において、地組織を形成する筬（Ｌ１）から１１２０ｄｔｅｘ／１９２フィラメントで乾熱収縮率１０．５％のポリエチレンテレフタレート繊維の原糸をオールインの配列で供給し、緯糸挿入糸として参考例２で製造した３２３０ｄｔｅｘの鞘芯型モノフィラメントを用いた以外は、実施例５と同様にして座席用シート材を得た。得られた座席用シート材の諸物性を表３に示す。

得られた座席用シート材は、Ａ方向の５％伸長時応力が高過ぎると共に、タテヨコの伸長時の応力比が小さ過ぎるため、硬く鉄板状となり、着座時のフィット性に劣るものであった。

[実施例１６]
参考例２で製造した１８２０ｄｔｅｘの鞘芯型モノフィラメントを経糸に用い、緯糸には１６７０ｄｔｅｘ／４８０フィラメントのポリエチレンテレフタレート繊維の合燃糸（１６７ｄｔｅｘ／４８フィラメントの糸の仮撚加工糸（Ｚ撚）１０本をＳ撚３００Ｔ／ｍの条件でリング撚糸させたもの）を用いて、平織組織の生機を作製した。

作製した生機を１６０℃で乾熱セットした後、液流染色機で精練し、１６０℃でファイナルセットして座席用シート材を得た。得られた座席用シート材は、経糸密度が２８本／２．５４ｃｍ、緯糸密度が２２本／２．５４ｃｍであった。得られた座席用シート材の諸物性を表４に示す。

得られた座席用シート材は、張設圧縮貫通強度が高く、適度な柔軟性を有し、フィット性に優れ、臀部の違和感が無く、安定感に優れた座り心地が得られるものであった。また着座後の回復性に優れ、くぼみが目立たない見栄えの良いものであった。

[実施例１７]
実施例１６において、緯糸に参考例２で製造した１０６０ｄｔｅｘの鞘芯型モノフィラメントを用いた以外は、実施例１６と同様にして製織し、仕上加工して座席用シート材を得た。得られた座席用シート材は、経糸密度は２８本／２．５４ｃｍ、緯糸密度は２８本／２．５４ｃｍであった。得られた座席用シート材の諸物性を表４に示す。

得られた座席用シート材は、実施例１６と同様に張設圧縮貫通強度が高く、適度な柔軟性を有し、フィット性に優れ、臀部の違和感が無く、安定感に優れた座り心地が得られるものであった。また着座後の回復性に優れ、くぼみが目立たない見栄えの良いものであった。

[実施例１８]
経糸および緯糸として、綿の合撚糸（綿１０番手を４本引き揃えて、Ｓ撚３００Ｔ／ｍの条件でリング撚糸させたもの）を用いて、平織組織の生機を作製し、仕上加工して座席用シート材を得た。得られた座席用シート材は、経糸密度は３４本／２．５４ｃｍ、緯糸密度は２４本／２．５４ｃｍであった。得られた座席用シート材の諸物性を表４に示す。

得られた座席用シート材は、実施例１６のものに対比すると、張設圧縮貫通強度がやや低く、フィット性と回復性にやや劣るが、臀部への違和感が無く、安定感に優れた座り心地が得られるものであった。

[比較例１２]
実施例１６において、経糸に用いた１８２０ｄｔｅｘの鞘芯型モノフィラメントを緯糸に用いた以外は、実施例１６と同様にして製織し、仕上加工して座席用シート材を得た。得られた座席用シート材は、経糸密度は２８本／２．５４ｃｍ、緯糸密度は２８本／２．５４ｃｍであった。得られた座席用シート材の諸物性を表４に示す。

得られた座席用シート材は、実施例１６のものに対比すると、特にフィット性に劣るものであった。

［比較例１３］
実施例１６において、経糸および緯糸として、参考例２で製造した３２３０ｄｔｅｘの鞘芯型モノフィラメントを用いた以外は、実施例１６と同様にして製織し、仕上加工して座席用シート材を得た。得られた座席用シート材は、経糸密度は２８本／２．５４ｃｍ、緯糸密度は２８本／２．５４ｃｍであった。得られた座席用シート材の諸物性を表４に示す。

［比較例１４］
参考例２で製造した１０６０ｄｔｅｘの鞘芯型モノフィラメントを経糸に用い、緯糸には８３５ｄｔｅｘ／２４０フィラメントのポリエチレンテレフタレート繊維の合燃糸（１６７ｄｔｅｘ／４８フィラメントの糸の仮撚加工糸（Ｚ撚）５本をＳ撚３００Ｔ／ｍの条件でリング撚糸させたもの）を用いて、平織組織の生機を作製した。

作製した生機を１６０℃で乾熱セットした後、液流染色機で精練し、１６０℃でファイナルセットして座席用シート材を得た。得られた座席用シート材は、経糸密度が９本／２．５４ｃｍ、緯糸密度が８本／２．５４ｃｍであった。得られた座席用シート材の諸物性を表４に示す。

本発明の座席用シート材は、自動車、鉄道車両、航空機、チャイルドシート、ベビーカー、車椅子等の乗り物の座席シート、および、家具、事務用椅子等の用途に好適に用いることができ、優れたクッション性能を示す。特に、立体編物からなる座席用シート材は、上記の用途以外に、肩パット、ブラジャーカップ、レガーズのクッション材、サポーターのクッション材、保温衣料等のライニング材、ヘルメットの内張り、人体保護パッド等、人体に接触するクッション材、緩衝材、保型材、保温材等にも好適に用いることができる。

Claims

編地を構成する地組織が鎖編と３〜８針振りのトリコット編との組み合わせ組織で構成され、かつ、編地の少なくとも一部に挿入糸が経糸挿入されている編物であって、タテ方向またはヨコ方向いずれか一方の応力が大きい方向の５％伸長時の応力（Ａ）が４０〜３００Ｎ／４ｃｍ幅であり、他方の５％伸長時の応力（Ｂ）との比（Ａ／Ｂ）が１．５〜１５．０であり、かつ、２辺固定による張設圧縮時の幅入り率（Ｈ）が０〜１５％である編物からなることを特徴とする座席シート材。
表裏二層の編地と該二層の編地を連結する連結糸とを有する立体編物であることを特徴とする請求項１に記載の座席用シート材。
連結糸がモノフィラメントであることを特徴とする請求項２に記載の座席用シート材。
前記挿入糸が、該地組織のトリコット編のアンダーラップ方向に対して同方向または異方向に１コース当り３針振り以下の振り幅で経糸挿入されていることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の座席用シート材。
挿入糸が３００〜３０００ｄｔｅｘのモノフィラメントであることを特徴とする請求項１または４に記載の座席用シート材。
張設圧縮貫通強度（Ｇ）が３０００Ｎ以上であることを特徴とする請求項１〜５のいずれかに記載の座席用シート材。
表側編地の面伸長率（Ｆ）と裏側編地の面伸長率（Ｄ）との比（Ｆ／Ｄ）が１．５〜１０．０の立体編物であることを特徴とする請求項２〜６のいずれかに記載の座席用シート材。
置敷圧縮弾性率が２０〜１５０Ｎ／ｍｍの立体編物であることを特徴とする請求項７に記載の座席用シート材。
連結糸としてポリトリメチレンテレフタレートモノフィラメントを用いた立体編物であることを特徴とする請求項７または８に記載の座席用シート材。
請求項１〜９のいずれかに記載の座席用シート材からなることを特徴とする座席シート。
少なくとも一部に、ウレタンフォーム、不織布クッション材、熱可塑性樹脂発泡体、表皮材から選ばれた一種または二種以上を用い、これと請求項１〜９のいずれかに記載の座席用シート材との積層体であることを特徴とする座席シート。
請求項１０または１１に記載の座席シートを有する車両。