JP4266340B2 - 冷間加工性及び耐衝撃特性に優れた高周波焼入用高強度線材及びこの線材を利用した鋼部品 - Google Patents

Description

本発明は冷間加工性と耐衝撃特性に優れた高周波焼入用高強度線材、及びこの線材を利用した鋼部品に関するものである。

高周波焼入用高強度線材は、自動車や産業機械などに用いられる機械構造用部品（例えば、変速ギア、無断変速機用転動体、等速ジョイントアウターレース、チェーンなど）に使用されている。このような高周波焼入用高強度線材は、様々な角度から種々改良検討が行われている（特許文献１〜４参照）。

例えば特許文献１は、冷・温間鍛造性と製品靭性を兼備することを目的としている。そして該文献１の発明では、Ｓｉを０．１５％以下、Ｐを０．０２５％以下に低減して鋼材の鍛造性を高め、フェライト・パーライト組織として冷間加工性を確保し、Ｍｇ、Ｙ、希土類元素などを添加してＭｎＳを微細球状化して耐衝撃特性を高めている。また高周波焼入れ性を向上させるために、ＣｒやＢなどを添加している。ただしこの特許文献１の高周波焼入深さは、最大でも０．５２ｍｍ程度であり、高周波焼入れ後の衝撃値も３０Ｊ／ｃｍ²以下（７０℃）程度である。

特許文献２は、高周波焼入鋼でも浸炭材並の強度や耐疲労特性を得ることを目的としている。この文献２の発明では、大歪み加工を２回以上行って歪みを導入した後、高周波焼入れすれば、結晶粒や焼入れ組織が微細化し、強度、衝撃特性、耐疲労特性が大幅に向上するとしている。なおこの特許文献の発明ではＣを０．４０％以上も使用しているにも拘わらず、芯部の硬さは表層よりも小さくなっており（図１）、深くまで焼きが入っていないことが読みとれる。

特許文献３は、冷間鍛造用鋼において、冷間鍛造容易性は高く保ったままで、高周波焼入性をさらに高めることを目的としている。具体的には、冷間鍛造性を損なうＭｎを抑え、またＳｉを０．１５％以下に抑制している。そして該Ｍｎなどの抑制によって低下し得る焼入性についてはＢやＭｏを添加することで補っている。なおこの特許文献３の技術でも、高周波焼入れによる硬化深さは２．５〜３ｍｍ程度となっている。

特許文献４は、冷間鍛造性と高周波焼入性の向上を目的としている。そしてこの特許文献４では、冷間加工性を損なうＣ、Ｓｉ、Ｐなどを低減した上で（Ｓｉは０．１５％以下）、高周波焼入性向上に有用なＢを添加し、このＢを有効に働かせるためにＮをＴｉで固定し、ＴｉＮによる冷間加工性の低下はＮの抑制によって防止している。なおこの特許文献４でも、高周波焼入れによる硬化深さは０．４ｍｍ程度となっている。
特開２００２−６９５７７号公報 特開平１１−７１６３３号公報 特許第２９９８７１２号公報 特開平１１−１８５４２号公報

本発明は上記の様な事情に着目してなされたものであって、その目的は、冷間加工性及び耐衝撃特性をさらに改善できる高周波焼入用高強度線材、及びこの線材を利用した鋼製品を提供することにある。

本発明者らは、前記課題を解決するために鋭意研究を重ねた結果、高周波焼入れでは表面だけを焼入れするという常識に反して深くまで焼入れすればよいこと、すなわち高周波焼入れ性を高め深くまで焼入れが入るようにすると耐衝撃特性が改善できることを見出した。しかもこの高周波焼入れ性（耐衝撃特性）と冷間加工性とは相反する関係にあるにも拘わらず、鋼中の数多くの成分の絶妙なバランスをとると冷間加工性と耐衝撃特性の両方を向上できることを見出し、本発明を完成した。

すなわち、本発明に係る冷間加工性及び耐衝撃特性に優れた高周波焼入用高強度線材は、Ｃ：０．２３〜０．３４％（質量％の意。以下同じ）、Ｓｉ：０．１６％以上、Ｍｎ：１．６％以下（０％を含まず）、Ｎｉ：１．６％以下（０％を含む）、Ｃｒ：０．８％以下（０％を含む）、Ｍｏ：０．１５％以下（０％を含む）、Ｂ：０．０００５〜０．００５％を下記式（１）で示されるＤＩ値が４８〜９８となる範囲で含有し、
さらにＰ：０．０１５％以下（０％を含まず）、Ｓ：０．０１５％以下（０％を含まず）、Ａｌ：０．０６％以下（０％を含まず）、及びＮ：０．００１５〜０．００７％を含有し、
加えてＴｉ：０．０１８〜０．０７％及び／又はＮｂ：０．０１〜０．０４％を含有し、
Ｖは０．０１％以下（０％を含む）に抑制されており、
残部はＦｅ及び不可避不純物であり、
フェライト−パーライト組織、又はフェライト−パーライト−ベイナイト組織である。

［式中、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｍｏ、及びＮｉは、それぞれの元素の量（質量％）を意味する。γは１３．５である］
前記線材は特定の方法によって製造されており、そのためオーステナイト粒度番号が、通常、１０〜１４となっている。また前記線材の引張強さは、通常、５００〜９００Ｎ／ｍｍ²程度であり、絞りは５５％以上程度である。

本発明には前記線材から得られる高周波焼入れされている鋼部品も含まれる。この鋼部品は、通常、オーステナイト結晶粒度番号が１２以上であって、引張強さが１５５０Ｎ／ｍｍ²以上、絞りが５０％以上、破断伸びが１０％以上、温度２０℃のシャルピー衝撃値（Ｕノッチ）及び温度−４０℃のシャルピー衝撃値（Ｕノッチ）がいずれも１１５Ｊ／ｍｍ²以上である。

なお本明細書では用語「線材」は、直径の大きなもの（例えば棒鋼）も含む意味で使用する。

本発明によれば、成分が適切に設定され冷間加工性を損なうことなく焼入性が著しく高められているため、冷間加工性及び耐衝撃特性をさらに改善することができる。

本発明の線材の最大の特徴は耐衝撃特性と冷間加工性とを両立するために、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｂ、Ｐ、Ｓ、Ａｌ、Ｎ、Ｔｉ、Ｎｂなどの数多くの元素を厳密にコントロールした点にある。耐衝撃特性は靭性と焼入性の両方を高めることによって改善されるが、焼入性元素を多くすると通常は冷間加工性が低下してしまうため、耐衝撃特性と冷間加工性の両立は困難である。特に本発明の線材は、高周波焼入れして鋼製品とすることを前提としており、高周波焼入れでは結晶粒が微細化し易くなっている。さらに本発明では窒化物を利用した結晶粒微細化も図っており、結晶粒は著しく微細化されている。結晶粒が極めて微細となると、焼入れが困難となり、特に高周波焼入れでは短時間加熱の為に深くまで（特に中心部まで）焼きを入れるのが著しく困難となる。そのため化学成分を調整して焼入性を極めて高くすることが必要となるが、焼入性を極めて高くすると冷間加工性が著しく低下する虞がある。このような条件下、本発明では使用する元素及びその量を厳密にコントロールして各元素の絶妙なバランスをとることによって耐衝撃特性と冷間加工性を両立し得た。各元素の量及びその限定理由は次の通りである。

Ｃ：０．２３〜０．３４％（質量％の意。以下同じ）
Ｃは焼入性を高める点からは鋼製品の強度及び耐衝撃特性に有利に作用する筈であるが、過剰になると靭性が低下して却って耐衝撃特性に悪影響を与え、また線材の冷間加工性を劣化させる。他の元素との総合的なバランスを考慮して、Ｃは０．２３％以上（好ましくは０．２４％以上、さらに好ましくは０．２５％以上）、０．３４％以下（好ましくは０．３３％以下、さらに好ましくは０．３２％以下）とする。

Ｓｉ：０．１６％以上
Ｓｉは焼戻し軟化抵抗及び焼入性を高める点からは鋼製品の強度及び耐衝撃特性に有利に作用する筈であるが、過剰になると靭性が低下して却って耐衝撃特性に悪影響を与え、また線材の冷間加工性を劣化させる。従ってＳｉについては他の元素との総合的なバランスを考慮して０．１６％以上（好ましくは０．１７％以上）添加することとする。またＳｉの上限は後述のＤＩ値を達成可能な範囲から選択することとし、例えば０．５％以下、好ましくは０．３％以下、さらに好ましくは０．２５％以下の範囲から選択することとする。

Ｍｎ：１．６％以下（０％を含まず）
Ｍｎも焼戻し軟化抵抗及び焼入性を高める点からは鋼製品の強度及び耐衝撃特性に有利に作用する筈であるが、過剰になると耐衝撃特性が幾分か損なわれ、また線材の冷間加工性を劣化させる。従ってＭｎについては他の元素との総合的なバランスを考慮して１．６％以下（好ましくは１．５％以下）に抑制することとする。またＭｎの下限は後述のＤＩ値を達成可能な範囲から選択することとし（ただし０％超とする）、例えば０．２％以上、好ましくは０．３％以上とする。なおＭｎは、ＳをＭｎＳとして熱間特性を確保するのにも有利となる。

Ｎｉ：１．６％以下（０％を含む）
Ｎｉは焼入性を高めて鋼製品の強度及び耐衝撃特性に有利に作用する元素であり、比較的多く添加しても耐衝撃特性が損なわれない点で有利な元素であるが、線材強度が高くなって冷間加工性には悪影響を与える。従ってＮｉについては他の元素との総合的なバランスを考慮して０％以上（好ましくは０．０１％以上、さらに好ましくは０．０５％以上）、１．６％以下（好ましくは１．５％以下、さらに好ましくは１．３％以下）とする。

Ｃｒ：０．８％以下（０％を含む）
ＣｒもＮｉと同様に焼入性を高めて鋼製品の強度及び耐衝撃特性に有利に作用する元素であり、比較的多く添加しても耐衝撃特性が損なわれない点で有利な元素であるが、線材強度が高くなって冷間加工性には悪影響を与える。従ってＣｒについては他の元素との総合的なバランスを考慮して０％以上（好ましくは０．０５％以上、さらに好ましくは０．１％以上）、０．８％以下（好ましくは０．７％以下、さらに好ましくは０．６％以下）とする。

Ｍｏ：０．１５％以下（０％を含む）
Ｍｏは焼入性を高める点では鋼製品の強度及び耐衝撃特性に有利に作用する筈であるが、靭性を劣化させる点からは鋼製品の耐衝撃特性に不利に作用する。従ってＭｏ量は他の元素との総合的なバランスを考慮して、０．１５％以下（好ましくは０．１０％以下、さらに好ましくは０．０６％以下）、０％以上（好ましくは０．０１％以上）とする。

Ｂ：０．０００５〜０．００５％
Ｂは焼入性を高めて鋼製品の耐衝撃特性に有利に作用する元素である。またＰのオーステナイト結晶粒界への偏析を抑制して粒界強化することも期待される。ただし多く添加してもその効果が飽和する。従ってＢ量は他の元素との総合的なバランスを考慮して、０．０００５％以上（好ましくは０．００１０％以上、さらに好ましくは０．００１３％以上）、０．００５％以下（好ましくは０．００４％以下、さらに好ましくは０．００３％以下）とする。

Ｐ ：０．０１５％以下（０％を含まず）
Ｐは粒界に偏析して靭性を劣化し、鋼製品の耐衝撃特性に悪影響を与えるため極力低減するのが望ましい。ただしＰを０％とするのは困難である。従ってＰ量は０％超（例えば、０．００２％以上）、０．０１５％以下（好ましくは０．０１３％以下、さらに好ましくは０．００１１％以下）とする。

Ｓ ：０．０１５％以下（０％を含まず）
Ｓは硫化物系介在物を形成して靭性を劣化し、鋼製品の耐衝撃特性に悪影響を与えるため極力低減するのが望ましい。ただしＳを０％とするのは困難である。従ってＳ量は０％超（例えば、０．００５％以上）、０．０１５％以下（好ましくは０．０１３％以下、さらに好ましくは０．００１１％以下）とする。

Ａｌ：０．０６％以下（０％を含まず）
ＡｌはＮを窒化物とするため冷間加工性を確保するのに有用であり、さらに窒化物はピン止め効果を発揮するため焼入れ焼戻し時に結晶粒の微細化に貢献し、鋼製品の強度及び耐衝撃特性を改善するのに有効である。しかし過剰に添加すると却って靭性を阻害し、また疲労特性にも悪影響を与える。Ａｌ量は、後述する他の窒化物形成元素とのバランスを考慮して、０％超（好ましくは０．０１％以上、さらに好ましくは０．０２％以上）、０．０６％以下（好ましくは０．０５％以下、さらに好ましくは０．０４％以下）とする。

Ｎ ：０．００１５〜０．００７％
Ｎは、本発明では窒化物（例えば、ＡｌＮ、ＴｉＮ、ＮｂＮなど）として固定されているため、冷間加工性を阻害せず、むしろ窒化物を形成してピン止め効果を発揮するため、鋼製品の強度及び耐衝撃特性を改善するのに有効である。ただしＮが過剰となると粗大な窒化物が析出し、疲労特性に悪影響を及ぼす。従ってＮ量は、０．００１５％以上（好ましくは０．００２０％以上、さらに好ましくは０．００２５％以上）、０．００７％以下（好ましくは０．００６％以下）とする。

Ｔｉ：０．０１８〜０．０７％
ＴｉはＴｉＮ及びＴｉＣとして析出し、オーステナイト結晶粒を微細化して鋼製品の強度及び耐衝撃特性を改善するのに有効である。しかし過剰に添加すると、析出強化が著しくなり線材強度が強くなり過ぎて冷間加工性に悪影響を与える。従ってＴｉは０．０１８％以上（好ましくは０．０１９％以上、さらに好ましくは０．０２０％以上）、０．０７％以下（好ましくは０．０６％以下、さらに好ましくは０．０５％以下）とする。

Ｎｂ：０．０１〜０．０４％
ＮｂもＴｉと同様に窒化物（ＮｂＮ）及び炭化物（ＮｂＣ）として析出し、鋼製品の強度及び耐衝撃特性を改善するのに有効である一方、過剰に添加すると冷間加工性に悪影響を与える。従ってＮｂは０．０１％以上（好ましくは０．０１５％以上、さらに好ましくは０．０２０％以上）、０．０４％以下（好ましくは０．０３５％以下、さらに好ましくは０．０３０％以下）とする。

なおＮｂ及びＴｉは必ずしも両方を添加する必要はなく、いずれか一方を添加してもよい。

Ｖ ：０．０１％以下（０％を含む）
ＶはＶＣ、ＶＮとして析出し、結晶粒の微細化や析出強化に寄与するため上記Ｔｉ及びＮｂと同様に有効利用することもできるが、高周波焼入れを前提とする本発明においては、Ｖ析出物は短時間の焼入れ加熱では溶解し難く却って焼入性を阻害するため、Ｖはむしろ含まないように（たとえ含有してもごく僅かに）する必要がある。従ってＶ量は、０．０１％以下、好ましくは０．００１％以下であり、さらに好ましくは実質的に含有しない（０％程度）ことが推奨される。

本発明の線材は、残部はＦｅ及び不可避不純物である。なおスクラップ材の使用を考慮すると、不可避不純物として微量のＣｕやＳｎなどが含まれる場合もある。

また本発明の線材は、上記Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、及びＭｏを下記式（１）で示されるＤＩ値（理想臨界直径）が４８〜９８となる範囲で含有している必要がある。ＤＩ値が小さすぎると、高周波焼入れのときに深くまで焼きが入らず、耐衝撃特性が低下する。一方、ＤＩ値が大きすぎると線材強度が高くなりすぎ、冷間加工性が低下する。なお成分設計及びＤＩ値のいずれか一方で耐衝撃特性と冷間加工性を両立できるものではなく、両方を満足して初めて耐衝撃特性と冷間加工性を両立できる。

［式中、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｍｏ、及びＮｉは、それぞれの元素の量（質量％）を意味する。γはオーステナイト結晶粒度番号を意味するが、上記式（１）では定数（１３．５）とする］
好ましいＤＩ値の範囲は、例えば、５０．０以上（特に５２以上）、８０以下（特に７５以下）である。

また本発明の線材は、フェライト−パーライトを主体（例えばフェライト及びパーライトの合計が面積率で７０％以上、好ましくは８０％以上、さらに好ましくは９０％以上、特に１００％）とする組織、具体的にはフェライト−パーライト組織、又はフェライト−パーライト−ベイナイト組織である。フェライト及びパーライトをベースとする組織とすることによって線材の冷間加工性を確保できる。好ましくはフェライト−パーライト組織である。

上記のような本発明の線材（圧延材）は、冷間加工性に優れているが、物理的特性に言い換えると引張強さが抑えられており、また絞りが高められているということになる。引張強さ及び絞りは、上記成分設計、ＤＩ値、及び線材組織によって自ずと規定されるが、具体的に示すと、例えば引張強さは９００Ｎ／ｍｍ²以下（好ましくは８５０Ｎ／ｍｍ²以下、さらに好ましくは７５０Ｎ／ｍｍ²以下）であり、絞りは５５％以上（好ましくは６０％以上、さらに好ましくは６４％以上）である。

本発明の線材（圧延材）は、所定の成分を含有する鋼を溶製した後、鋳造及び熱間圧延することによって製造できる。熱間圧延の圧延工程及び冷却工程の条件は、以下の通りである。
（１）圧延工程
鋼材を温度８００〜１１００℃に加熱する。加熱された鋼材は、粗圧延（温度８００〜１０００℃）、中間圧延（温度８００〜１０００℃）、仕上げ圧延（温度８００〜１０００℃）で圧延して線材とする。なお仕上げ圧延を上記温度範囲とするためには、中間圧延後に水冷する必要がある。
（２）冷却条件
仕上げ圧延した線材を冷却開始温度８７５〜７２５℃まで急冷して線材として巻き取る。前記冷却開始温度から温度６００℃までの間を、冷却速度２℃／秒以下（例えば１℃／秒以下、通常０．５℃／秒以下、特に０．３℃／秒以下）で冷却する。

鋼の化学成分と圧延・冷却条件とを制御することによって、線材の組織をフェライト−パーライト又はフェライト−パーライト−ベイナイト組織（好ましくはフェライト−パーライト組織）とすることができる。なお本発明の線材は、上記製法によって製造されているため、オーステナイト粒が微細化している。本発明の線材におけるオーステナイト粒度番号は、例えば１０〜１４、好ましくは１０〜１３程度、さらに好ましくは１１〜１２程度である。

このようにして得られた本発明の線材は、伸線又は引き抜き加工した後、冷間加工（冷間鍛造、冷間圧造、冷間曲げなど）して鋼製品形状に加工した後、高周波焼入れ・焼戻しすることによって鋼製品とすることができる。そして本発明の線材から鋼製品を製造すると、冷間加工性に優れているため容易に鋼製品形状とすることができる。例えば伸線加工するときには断線が減少し、鍛造又は圧造するときには割れが減少し、曲げ加工をするときにはスプリングバックが少なくなる。そして本発明の線材は、靭性と焼入性の両方に優れているため、前記のような冷間加工を施して鋼製品形状とした後、高周波焼入れすると、耐衝撃特性を著しく高めることができる。ところで通常の焼入れではなく高周波焼入れとしたのは、結晶粒の粗大化を防止して鋼製品の強靱性を高めるためであるが、結晶粒が細かくなると焼入れが困難となって耐衝撃特性は却って低下しやすい。そして耐衝撃特性改善だけを目的に鋼の焼入性を高めると、冷間加工性が低下しやすい。本発明では冷間加工性を阻害することなく焼入性を著しく高めることに成功し、鋼製品の耐衝撃特性を改善するのに成功した。なお一般には冷間加工前に加工性を高めるために球状化焼鈍することがあるが、高周波焼入れの短時間加熱では球状化した炭化物が溶解せず、高周波焼入性を低下させ耐衝撃特性を劣化する。従って本発明では、球状化焼鈍は行わないものとする。また伸線（又は引き抜き加工）に先立って、通常、線材を脱スケール（酸洗い、メカニカルなど）した後、潤滑処理（石灰処理、リン酸亜鉛被膜処理など）をしておくことが多い。

高周波焼入れ・焼戻し条件は、本発明の目的を達成できる範囲で設定できるが、例えば以下の通りである。
（１）焼入れ条件
焼入れ温度：８５０〜９５０℃程度（好ましくはＡc₃点＋３０℃程度〜Ａc₃点＋８０℃程度）
加熱保持時間：１〜５秒程度（加熱時間は２０秒以下）
冷却方式：水冷
（２）焼戻し条件
下記式（２）で示される焼戻しパラメータｋが９０００〜１３０００となるようにする。
ｋ＝（Ｔ＋２７３）×［ｌｏｇ₁₀（ｔ×６０）＋２０．４］ …（２）
［式中、Ｔは焼戻し温度（℃）を示す。ｔは焼戻し時間（ｈｒ）を示す］
例えば焼戻し温度は１５０〜４００℃程度［ただし焼戻し脆化温度（例えば２５０〜３５０℃）を除く］から選択し、焼戻し時間は５ｓｅｃ〜３ｈｒ程度（好ましくは０．５ｈｒ〜２．５ｈｒ程度）から選択する。最も望ましい条件は、焼戻し温度：１６０〜２２０℃、焼戻し時間：１．８〜２．２ｈｒである。

上記のようにして得られる本発明の鋼製品は、深くまで（特に中心まで）焼きが入っており（従って均一な焼戻しマルテンサイト組織が形成されており）、また成分的にも靭性を阻害する成分が抑制されているため、耐衝撃特性に極めて優れている。また絞り（ＲＡ）及び伸び（ＥＬ）にも優れているため、急激な力が鋼製品に作用しても鋼製品の切断を防止できる。さらには成分が適切であって深くまで焼きが入っているため、引張強度（ＴＳ）にも優れている。

本発明の鋼製品のシャルピー衝撃値（Ｕノッチ）は、温度２０℃及び−４０℃のいずれの場合でも、例えば１１５Ｊ／ｍｍ²以上程度、好ましくは１２０〜２００Ｊ／ｍｍ²程度である。絞り（ＲＡ）は５０％以上程度、破断伸び（ＥＬ）は１０％以上程度である。また引張強さは、例えば、１５５０Ｎ／ｍｍ²以上、好ましくは１６００〜２０００Ｎ／ｍｍ²程度である。

なお本発明の鋼製品の硬化深さは、通常、６ｍｍ以上（好ましくは１０ｍｍ以上）となっている。また本発明の鋼製品はピン止め効果を発揮する成分によって、また通常の焼入れではなく高周波焼入れされているためにオーステナイト（以下、γと表記する場合がある）結晶粒が微細化している。オーステナイト（γ）結晶粒度番号は、例えば１２．０以上、好ましくは１２．５〜１４．０程度であることが多い。また鋼製品が線状（棒状）又はその曲げ加工形状である場合、表面から深さＤ／２（Ｄは直径を意味する。以下、同じ）の位置のロックウェル硬さ（ＨＲＣ）は、例えば、４５〜５５程度であることが多い。

本発明によれば、高強度の鋼製品を容易な加工によって得ることができ、しかもこれら鋼製品の耐衝撃特性を高めることができる。従って本発明は、例えば、自動車や産業機械などに用いられる機械構造用部品（例えば、変速ギア、無断変速機用転動体、等速ジョイントアウターレース、チェーンなど）を製造するのに極めて有用である。

以下、実施例を挙げて本発明をより具体的に説明するが、本発明はもとより下記実施例によって制限を受けるものではなく、前・後記の趣旨に適合し得る範囲で適当に変更を加えて実施することも勿論可能であり、それらはいずれも本発明の技術的範囲に包含される。

実験例１
［線材］
下記表１に示す成分組成の鋼を溶製し、分塊した後、下記表２に示す条件で圧延することによって直径１４ｍｍの線材を得た。この線材からＪＩＳ１４Ａ号試験片（つかみ部の幅１２ｍｍ、つかみ部の長さ２０ｍｍ、肩部の半径１６ｍｍ、平行部の長さ７２ｍｍ、平行部の幅８．０ｍｍ、標点距離５６ｍｍ）を切り出し、ＪＩＳ Ｚ ２２０１に準拠して引張強さ（ＴＳ）を測定すると共に、破断後の断面積から絞り（ＲＡ）を算出した。また線材を長手方向に対して垂直に切断（輪切り）してフェノール樹脂に埋め込み、表面から深さＤ／４の箇所のオーステナイトの結晶粒度番号を、パーライト結晶粒を取り囲んだ網目状初析フェライトの大きさから決定した（ＪＩＳ Ｇ ０５５１の除冷法参照）。

［鋼線］
上記線材は、さらに酸洗及び石灰処理した後、伸線することによって直径１３ｍｍの鋼線とした。この鋼線の引張強さ（ＴＳ）及び絞り（ＲＡ）を上記と同様にして測定し、また破断した試験片から破断伸び（ＥＬ）を算出した。さらに鋼線から長さ１９．５ｍｍの試験片を切り出し、長さ３．９ｍｍ（圧縮率＝８０％）まで冷間鍛造することによって鋼線の冷間加工性を調べた。なお冷間加工性は、鍛造後の割れの有無で判断した。

［高周波焼入れ］
上記鋼線を下記焼入れ条件及び焼戻し条件で高周波焼入れした。
焼入れ条件：焼入れ温度８７０℃
加熱保持時間３秒
水冷
焼戻し条件：焼戻し温度１７５℃
加熱時間１２０分
空冷
ｋ＝（Ｔ＋２７３）・（ｌｏｇ₁₀６０ｔ＋２０．４）＝１００７１
高周波焼入鋼の引張強さ（ＴＳ）、絞り（ＲＡ）、及び破断伸び（ＥＬ）を上記と同様にして測定すると共に、他の諸特性については下記のようにして調べた。

［オーステナイト（γ）結晶粒度番号］
高周波焼入鋼を輪切りし、表面から深さＤ／２の箇所（中心部）のオーステナイト結晶粒度番号をＪ１Ｓ Ｇ ０５５１に準拠して調べた。

［硬さ、硬化深さ］
高周波焼入鋼を輪切りし、断面のロックウェル硬さ（ＨＲＣ）をＪＩＳ Ｚ ２２４５に準拠して調べ、表面から深さＤ／２の位置、及び深さＤ／４の位置の硬さを調べ、硬化深さを評価した。

［衝撃特性］
高周波焼入鋼を長さ５５ｍｍに切断し、中央に深さ５ｍｍ×ノッチ半径１ｍｍのＵノッチ衝撃試験片（ＪＩＳ Ｚ ２２０２）を作製し、シャルピー衝撃試験を行った。この方法によって温度２０℃の衝撃値（uＥ₂₀）及び温度−４０℃の衝撃値（uＥ_-40）を求めた。

結果を表１〜２に示す。なお表１中、ＤＩ値は下記式（１）によって求まる値である。

［式中、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｍｏ、及びＮｉは、それぞれの元素の量（質量％）を意味する。γはオーステナイト結晶粒度番号を意味するが、上記式（１）では定数（１３．５）とする。なお鋼がＢを含有しない場合、式（１）の右辺の（１．５（０．９−Ｃ）＋１）の項はないものとする］

表１〜２から明らかなように、ＤＩ値が小さすぎる例（Ｎｏ．７，８，１１，１３；鋼Ｅ，Ｆ，Ｉ，Ｋ）では高周波焼入によると芯まで焼きが入らない為に高周波焼入品の耐衝撃特性が劣る。またＤＩ値が適切であっても成分が不適切な例（Ｎｏ．９，１０，１２，１４；鋼Ｇ，Ｈ，Ｊ，Ｌ）でも高周波焼入品の耐衝撃特性が劣る。

これらに対してＤＩ値及び成分設計が適切な例（Ｎｏ．１〜４；鋼Ａ〜Ｄ）は、高周波焼入品の耐衝撃特性に優れている。しかも高周波焼入品は高強度（ＴＳ）を維持しており、さらには絞り（ＲＡ）及び伸び（ＥＬ）にも優れているため、耐破断特性にも優れている。なおＮｏ．５〜６との対比から明らかなように、線材の組織がフェライト・パーライト・ベイナイトであっても、絞り（ＲＡ）が高く冷間加工性に優れているが、Ｎｏ．１〜４のようなフェライト・パーライト組織であると８０％圧縮割れも防止でき、冷間加工性がさらに高まる。

Claims (3)

1. Ｃ ：０．２３〜０．３４％（質量％の意。以下同じ）、
   Ｓｉ：０．１６〜０．５％、
   Ｍｎ：１．６％以下（０％を含まず）、
   Ｎｉ：１．６％以下（０％を含まない）、
   Ｃｒ：０．８％以下（０％を含まない）、
   Ｍｏ：０．１５％以下（０％を含む）、
   Ｂ ：０．０００５〜０．００５％を下記式（１）で示されるＤＩ値が４８〜９８となる範囲で含有し、さらに
   Ｐ ：０．０１５％以下（０％を含まず）、
   Ｓ ：０．０１５％以下（０％を含まず）、
   Ａｌ：０．０６％以下（０％を含まず）、及び
   Ｎ ：０．００１５〜０．００７％を含有し、加えて
   Ｔｉ：０．０１８〜０．０７％を含有し、
   Ｖは０．０１％以下（０％を含む）に抑制されており、
   残部はＦｅ及び不可避不純物であり、
   フェライト−パーライト組織、又はフェライト−パーライト−ベイナイト組織であり、
   オーステナイト粒度番号が１０〜１４であり、
   引張強さが５００〜９００Ｎ／ｍｍ ² であるとともに、
   絞りが５５％以上であることを特徴とする冷間加工性及び耐衝撃特性に優れた高周波焼入用高強度線材。
   

   

   ［式中、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｍｏ、及びＮｉは、それぞれの元素の量（質量％）を意味する。γは１３．５である］
2. 更に、Ｎｂ：０．０１〜０．０４％を含む請求項１に記載の高周波焼入用高強度線材。
3. 高周波焼入れされている鋼部品であって、
   請求項１または２に記載の成分組成を有し、
   オーステナイト結晶粒度番号が１２以上であり、
   さらに引張強さが１５５０Ｎ／ｍｍ ² 以上、絞りが５０％以上、破断伸びが１０％以上、温度２０℃のシャルピー衝撃値（Ｕノッチ）及び温度−４０℃のシャルピー衝撃値（Ｕノッチ）がいずれも１１５Ｊ／ｍｍ ² 以上であることを特徴とする耐衝撃特性に優れた鋼部品。