JP3981505B2

JP3981505B2 - 深絞り加工用アルミニウム合金軟質板の製造方法

Info

Publication number: JP3981505B2
Application number: JP25544999A
Authority: JP
Inventors: 旭日比野; 雅規竹内
Original assignee: Furukawa Sky Aluminum Corp; Showa Denko Packaging Co Ltd
Current assignee: Furukawa Sky Aluminum Corp; Resonac Packaging Corp
Priority date: 1999-09-09
Filing date: 1999-09-09
Publication date: 2007-09-26
Anticipated expiration: 2019-09-09
Also published as: JP2001073104A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明はレトルト容器、器物、包装容器など、深絞り加工により成形を行なう用途のアルミニウム合金軟質板の製造方法に関するものであり、特に薄質な箔の状態で、樹脂フィルムと貼り併せて用いる用途に適したアルミニウム合金軟質板であって、高強度を有するとともに絞り加工性に優れ、かつ安定して耳率が低く、また表面品質、耐食性にも優れた深絞り加工用アルミニウム合金軟質板を製造する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
一般にレトルト容器や器物、キャップなどには、ポリエチレン等の合成樹脂フィルムを貼り合わせ（ラミネート）した箔状のアルミニウム板を深絞り加工により成形して使用することが多い。このような用途のアルミニウム合金としては、従来からＪＩＳ１０５０合金、１１００合金、１２００合金などのＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系合金の完全焼鈍軟質材（Ｏ材）あるいはＨ１ｎ、Ｈ２ｎテンパー材などが使用されている。
【０００３】
ところでこれらの用途のアルミニウム合金板には、均一な機械的性質を有すること、深絞り成形において低耳率であること、高強度を有すること、成形性が優れていること、表面品質が優れていること、さらに樹脂ラミネートアルミニウム箔として良好な耐食性を示すように樹脂フィルムとの密着性が良好であること等が要求されている。
【０００４】
一方最近では主として低コスト化の観点から、上述のような樹脂ラミネートアルミニウム箔として使用されるアルミニウム合金板についても、従来よりも一層薄肉化を図ることが要求されており、それに伴なって従来より高強度を有することが求められ、またレトルト容器製品などとして、輸送時等において凹みが生じないことなど、取扱い性が良好であることが求められており、その点からもより一層の高強度が要求されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
前述のようなＪＩＳ１０５０合金、１１００合金、１２００合金等のＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系合金のＯ材は、成形性は良好であるものの、強度が低く、前述の要求には充分に応えることができないという問題あり、一方Ｈ１ｎテンパー材やＨ２ｎテンパー材は、強度的には前述の要求に応えることが可能であるが、成形性が劣ってしまうという根本的な問題がある。そこで３００４合金などのＡｌ−Ｍｎ−Ｍｇ系合金を用いることも考えられるが、この種の従来のＡｌ−Ｍｎ−Ｍｇ系合金では、強度と成形性はある程度確保できるものの、樹脂フィルムとの密着性に劣り、そのため樹脂ラミネートアルミニウム箔として耐食性が低下してしまうおそれがあり、そのため実用化はためらわれていたのが実情である。
【０００６】
この発明は以上の事情を背景としてなされたもので、レトルト容器等の樹脂ラミネートアルミニウム箔などの深絞り向けの用途に使用されるアルミニウム合金板として、軟質材でも強度および絞り成形性に優れ、さらに樹脂フィルムとの密着性も良好で、また耳率も安定して低く、表面品質も優れた材料を得る方法を提供することを目的とするものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
本発明者等は前述の課題を解決するべく、鋭意実験・検討を重ねた結果、合金の成分系を基本的にＡｌ−Ｆｅ−Ｍｎ−Ｍｇ系として各成分元素の含有量を適切に規制し、さらに製造プロセス、特に均質化処理、熱間圧延、１次冷間圧延、中間焼鈍、２次冷間圧延、最終焼鈍の各条件を適切に規制することによって、前述の課題を解決し得ることを見出し、この発明をなすに至ったのである。
【０００８】
具体的には、請求項１の発明の深絞り加工用アルミニウム合金軟質板の製造方法は、Ｆｅ０．３〜０．９％、Ｍｎ０．７〜１．５％、Ｍｇ０．１〜０．７％を含有し、さらにＳｉ０．０１〜０．５％、Ｃｕ０．０１〜０．５％、Ｃｒ０．０１〜０．５％、Ｚｒ０．０１〜０．５％、Ｖ０．０１〜０．５％、Ｔｉ０．００５〜０．２％、Ｂ０．０００１〜０．０５％のうちから選ばれた１種または２種以上を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物よりなる合金を素材とし、その鋳塊に５３０℃以上の温度で均質化処理を施した後、熱間圧延開始温度を３８０〜５８０℃の範囲内、熱間圧延終了温度を２００〜３００℃の範囲内として熱間圧延を行ない、さらに５０％以上の圧延率で１次冷間圧延を行なった後、２５０〜５００℃の範囲内の温度で０．５時間以上保持する中間焼鈍を行ない、その後５０％以上の圧延率で２次冷間圧延を行ない、さらに最終焼鈍として、１００℃／ｈｒ以下の昇温速度で２５０〜５００℃の範囲内の温度に加熱して０．５時間以上保持するバッチ焼鈍を行ない、これにより引張強さ１２０ＭＰａ以上、伸び１５％以上、深絞り耳率３％以下、平均結晶粒径６０μｍ以下の最終板を得ることを特徴とするものである。
【０００９】
また請求項２の発明の深絞り加工用アルミニウム合金軟質板の製造方法は、Ｆｅ０．３〜０．９％、Ｍｎ０．７〜１．５％、Ｍｇ０．１〜０．７％を含有し、さらにＳｉ０．０１〜０．５％、Ｃｕ０．０１〜０．５％、Ｃｒ０．０１〜０．５％、Ｚｒ０．０１〜０．５％、Ｖ０．０１〜０．５％、Ｔｉ０．００５〜０．２％、Ｂ０．０００１〜０．０５％のうちから選ばれた１種または２種以上を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物よりなる合金を素材とし、その鋳塊に５３０℃以上の温度で均質化処理を施した後、熱間圧延開始温度を３８０〜５８０℃の範囲内、熱間圧延終了温度を２００〜３００℃の範囲内として熱間圧延を行ない、さらに５０％以上の圧延率で１次冷間圧延を行なった後、２５０〜５００℃の範囲内の温度で０．５時間以上保持する中間焼鈍を行ない、その後５０％以上の圧延率で２次冷間圧延を行ない、さらに最終焼鈍として、５０℃／ｍｉｎ以上の昇温速度で３５０〜６００℃の範囲内の温度に加熱して保持なしもしくは１０分以内の保持の連続焼鈍を行ない、これにより引張強さ１２０ＭＰａ以上、伸び１５％以上、深絞り耳率３％以下、平均結晶粒径６０μｍ以下の最終板を得ることを特徴とするものである。
【００１０】
さらに請求項３の発明の深絞り加工用アルミニウム合金軟質板の製造方法は、請求項１、請求項２の方法のいずれかによって得られた最終板に対し、珪酸ソーダ系もしくはリン酸ソーダ系または苛性ソーダ系のアルカリ洗浄液を用いたアルカリ洗浄と、硫酸系酸洗浄液を用いた酸洗浄とのうち、いずれか一方または双方を行なうことを特徴とするものである。
【００１１】
そしてまた請求項４の発明の深絞り加工用アルミニウム合金軟質板の製造方法は、請求項３に記載のアルカリ洗浄もしくは酸洗浄の後、化成処理としてリン酸クロメート処理を行なうことを特徴とするものである。
【００１２】
【発明の実施の形態】
先ずこの発明の方法で用いる合金の成分組成限定理由について説明する。
【００１３】
Ｆｅ：
Ｆｅはこの発明で対象としている系の合金で基本となる合金元素であり、Ａｌ−Ｆｅ系、Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系、あるいはＡｌ−Ｆｅ−Ｍｎ系の金属間化合物を形成して、結晶粒の微細化を通じて強度向上、成形性向上、表面品質の向上等に寄与する重要な元素である。またＦｅの固溶と析出、金属間化合物のサイズと分布を適切に制御することによって、最終板の深絞り耳率を低く抑えることが可能となる。ここで、Ｆｅ量が０．３％未満では、上述の各効果が充分に得られず、一方０．９％を越えれば、圧延方向に対し４５°方向の深絞り耳率が高くなり、また成形性も低下する。したがってＦｅ量は０．３〜０．９％の範囲内とした。
【００１４】
Ｍｇ：
Ｍｇもこの発明で使用する合金において重要な元素であり、Ｍｇの固溶による強度向上と、Ｍｇの固溶に基づく加工硬化量の増大による強度向上も期待でき、したがって材料の強度向上に不可欠な元素である。またＭｇは加工時に転位密度を高める作用が大きく、そのため再結晶粒を微細化させるためにも有効である。ここでＭｇ量が０．１％未満では上述の効果が充分に得られず、一方０．７％を越えれば、高強度化は図れるものの、樹脂フィルムとの密着性が悪くなって樹脂ラミネートアルミニウム箔としての耐食性を低下させるおそれがあり、さらには深絞り後にリューダースラインによる外観不良が発生するおそれがある。したがってＭｇ量は０．１〜０．７％の範囲内とした。
【００１５】
Ｍｎ：
Ｍｎは強度と耳率とのバランス向上に寄与する有効な元素であり、特にＡｌおよびＦｅと金属間化合物を生成して、再結晶時の圧延方向に対する０°−９０°方向の耳の発達を抑制し、低耳率を達成するために不可欠な元素である。Ｍｎ量が０．７％未満では上述の効果が充分に得られず、一方１．５％を越えればＭｎ系の初晶巨大金属間化合物が生じて成形性を著しく損なってしまう。そこでＭｎ量は０．７〜１．５％の範囲内とした。
【００１６】
さらにこの発明の方法で用いる合金には、結晶粒微細化を通じて強度向上、成形性向上、および表面品質を向上させるために、Ｓｉ，Ｃｕ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｖ，Ｔｉ，Ｂのうちから選ばれた１種または２種以上を添加する。以下にこれらの選択的添加元素の添加量限定理由を述べる。
【００１７】
Ｓｉ：
Ｓｉは通常のアルミニウム合金においても不可避的不純物として含有されることが多い元素であるが、積極的に添加することによって、結晶粒微細化、強度向上、耳率の安定化に効果がある。但しＳｉ量が０．０１％未満では上述の効果が充分に得られず、一方０．５％を越えれば耐食性の劣化を招くから、Ｓｉを積極添加する場合のＳｉ量は０．０１〜０．５％の範囲内とした。なおＳｉを積極添加しない場合でも、０．０１％未満のＳｉが不可避的不純物として許容されることはもちろんである。
【００１８】
Ｃｕ：
Ｃｕも結晶粒微細化、強度向上、耳率の安定化に効果がある元素である。Ｃｕ量が０．０１％未満ではこれらの効果が充分に得られず、一方０．５％を越えれば耐食性の劣化を招いてしまう。したがってＣｕを添加する場合のＣｕ量は０．０１〜０．５％の範囲内とした。
【００１９】
Ｃｒ，Ｚｒ，Ｖ：
これらの元素はいずれも結晶粒の微細化および組織の安定化に有効な元素である。Ｃｒ，Ｚｒ，Ｖは、いずれもその添加量が０．０１％未満では上記の効果が充分に得られず、一方いずれも０．５％を越えれば上記の効果が飽和するばかりでなく、巨大金属間化合物が生成されて絞り加工性に悪影響を及ぼすおそれがある。したがってＣｒ，Ｚｒ，Ｖのいずれもその添加量は０．０１〜０．５％の範囲内とした。
【００２０】
Ｔｉ，Ｂ：
通常のアルミニウム合金においては、鋳塊結晶粒微細化のためにＴｉを単独で、あるいはＴｉをＢと組合せて添加することが多く、この発明の方法で用いる合金においても、微量のＴｉを単独で、あるいは微量のＢと組合せて添加しても良い。但しＴｉ量が０．００５％未満では上記の効果が得られず、一方Ｔｉ量が０．２％を越えれば巨大なＡｌ−Ｔｉ系金属間化合物が晶出して成形性を阻害するから、Ｔｉ量の範囲は０．００５〜０．２％とした。またＴｉとともにＢを添加すれば鋳塊結晶粒微細化の効果が向上する。このようにＴｉと併せてＢを添加する場合、Ｂ量が０．０００１％未満ではＢの添加効果が得られず、一方０．０５％を越えればＴｉ−Ｂ系の粗大粒子が生成されて成形性を害するから、Ｂを添加する場合のＢ添加量は０．０００１〜０．０５％の範囲内とした。
【００２１】
なお以上の各元素のほかは、Ａｌおよび不可避的不純物とすれば良い。
【００２２】
次にこの発明の方法における製造プロセスについて説明する。
【００２３】
先ず前述のような成分組成の合金溶湯を常法に従って溶製し、さらにＤＣ鋳造法などの常法に従って鋳造し、鋳塊とする。得られた鋳塊に対しては５３０℃以上の温度で均質化処理を施す。この均質化処理は、鋳造時に生じた元素の偏析を解消させるばかりでなく、Ｆｅ，Ｍｎの固溶と析出、およびこれらの金属間化合物のサイズと分布を調整して、成形性の向上と最終板の低耳率を得るために不可欠である。均質化処理の温度が５３０℃未満ではこれらの効果が充分に得られないから、均質化処理の温度は下限を５３０℃以上とした。なお均質化処理温度の上限は特に規制しないが、一般には共晶溶融が生じないように６３０℃以下とすることが好ましい。また均質化処理の時間も特に限定しないが、通常は１時間〜４８時間程度が適当である。
【００２４】
均質化処理後の鋳塊に対しては熱間圧延を施す。この熱間圧延は、最終板の機械的性質、表面品質、耳率に大きな影響を及ぼす重要な工程である。熱間圧延開始温度が３８０℃未満の場合には、熱間圧延中における再結晶が抑制されて、その後の耳率の調整が困難となるばかりでなく、熱間圧延終了温度（上がり温度）も低くなり、潤滑不良、水腐食などにより表面品質を低下させるおそれがある。一方熱間圧延開始温度が５８０℃を越えれば、熱間圧延中に形成された結晶粒が粗大化し、表面品質を低下させるおそれがある。したがって熱間圧延開始温度は３８０〜５８０℃の範囲内とする必要がある。また熱間圧延終了温度が３００℃を越える場合は、不均一な粗大結晶粒が形成されるおそれがあり、一方熱間圧延終了温度が２００℃未満では、潤滑不良、水腐食が発生するおそれがある。したがって熱間圧延終了温度は２００〜３００℃の範囲内とする必要がある。
【００２５】
熱間圧延終了後には、中間焼鈍前に５０％以上の圧延率で１次冷間圧延を施す。このような中間焼鈍前の５０％以上の圧延率の１次冷間圧延は、その後の中間焼鈍時に微細な再結晶粒組織を得るために必要であるばかりでなく、熱間圧延条件の変動に起因する機械的性質のばらつきを解消するためにも不可欠である。ここで１次冷間圧延の圧延率が５０％未満では、上記の効果が充分に得られない。なお１次冷間圧延率の上限については特に定めないが、通常は、２次冷間圧延率を確保する観点から、９０％以下とすることが好ましい。
【００２６】
１次冷間圧延後にはバッチ炉を用いて中間焼鈍を施す。この中間焼鈍は、材料を完全に再結晶させ、最終板の成形性を向上させるだけではなく、深絞りにおける４５°方向の耳を抑制して、最終板の低耳率化に不可欠である。
【００２７】
ここで、中間焼鈍の焼鈍温度が２５０℃未満では再結晶が進行し難く、完全再結晶状態となるまでに著しい長時間を要するようになって生産性を阻害し、一方焼鈍温度が５００℃を越える高温では、結晶粒が粗大化するばかりでなく、表面に酸化皮膜が厚く形成されて、樹脂フィルムとの密着性を低下させるおそれがある。したがって中間焼鈍温度は２５０〜５００℃の範囲内とする必要がある。なお中間焼鈍において表面酸化皮膜の形成を確実に抑制するためには、焼鈍温度は４３０℃以下とすることが好ましく、また不活性ガス雰囲気で焼鈍することが好ましい。また中間焼鈍における加熱保持時間が０．５時間未満では、均一な完全再結晶組織を得ることが困難となるおそれがあるから、焼鈍時間は０．５時間以上とした。なお焼鈍時間の上限は特に規制しないが、一般には経済性などから、４８時間以下とすることが好ましい。
【００２８】
中間焼鈍後には圧延率５０％以上の２次冷間圧延を行なう。この５０％以上の圧延率の２次冷間圧延は、所要の板厚とするために必要であるばかりてなく、その後の最終焼鈍時において微細な結晶粒組織を得るために必要であり、さらには絞り加工時に生じる耳の高さを最小限に抑えるためにも必要である。２次冷間圧延の圧延率が５０％未満ではこれらの効果が充分に得られず、したがって２次冷間圧延の圧延率は５０％以上とする必要がある。なお２次冷間圧延の圧延率の上限は特に限定しないが、通常は耳率の安定性の点から９８％以下とすることが好ましい。
【００２９】
２次冷間圧延後には、バッチ炉を用いた昇温速度１００℃／時間以下のバッチ焼鈍もしくは連続焼鈍炉を用いた昇温速度５０℃／分以上の連続焼鈍によって、最終焼鈍を行なう。この最終焼鈍は、材料を完全再結晶させ、軟質材として成形性を向上させるばかりでなく、耳率を３％以下に抑制するために必要である。
【００３０】
ここで、バッチ炉を用いた最終焼鈍の場合、加熱保持温度が２５０℃未満では、再結晶が進行し難くなり、完全再結晶状態となるまでに著しい長時間を要するようになって生産性を損ない、一方５００℃を越える高温では、結晶粒が粗大化するばかりでなく、表面に厚い酸化皮膜が形成されて、樹脂フィルムとの密着性を低下させるおそれがある。またバッチ炉による最終焼鈍の加熱保持時間が０．５時間未満では、均一な完全再結晶組織を得ることが困難となる。したがって最終焼鈍をバッチ焼鈍とする場合には、２５０〜５００℃の範囲内の温度で０．５時間以上保持とした。なおこの場合の保持時間の上限は特に規制しないが、通常は経済性の点から４８時間以内とすることが好ましい。
【００３１】
一方、最終焼鈍を急速昇温−高温短時間加熱の連続焼鈍方式（ＣＡＬ）によって行なえば、バッチ焼鈍を適用した場合よりも、結晶粒をより微細化することができる。このように連続焼鈍によって最終焼鈍を行なう場合、３５０℃未満の加熱温度では完全再結晶組織を得ることが困難であり、一方６００℃を越える高温では、結晶粒の粗大化が生じるとともに、共晶融解が生じるおそれがある。また連続焼鈍における３５０〜６００℃の範囲内での保持時間が１０分を越えれば上記の効果が飽和し、経済性を損なう。したがって最終焼鈍に連続焼鈍を適用する場合の条件としては、３５０〜６００℃の範囲内の温度に加熱して保持なしもしくは１０分以下の保持とした。
【００３２】
以上のように最終焼鈍を施して得られた最終板は、引張強さが１２０ＭＰａ以上、伸びが１５％以上、深絞り耳率が３％以下、結晶粒平均サイズが６０μｍ以下であることが必要である。ここで引張強さが１２０ＭＰａ未満では、強度不足で薄肉化に充分に対応することができず、また容器等の製品の輸送時の取扱い性を充分に確保することが困難となる。また伸びが１５％未満では、充分な成形性を有するとは言えない。さらに耳率が３％を越える場合は深絞り加工における歩留りを充分に向上させることができない。そしてまた結晶粒平均サイズが６０μｍを越えれば、成形加工時に肌荒れ等の表面品質の低下を招く。
【００３３】
前述のようにして得られた最終焼鈍後の最終板については、これをそのまま樹脂フィルムとのラミネート、さらには深絞り加工に供しても良いが、最終処理としてアルカリ洗浄と酸洗浄のうちいずれか一方または双方を施したり、またアルカリ洗浄もしくは酸洗浄の後に化成処理としてリン酸クロメート処理を施したりすれば、樹脂フィルムの密着性を向上させて、樹脂ラミネートアルミニウム箔としての耐食性を、より一層改善することができる。
【００３４】
ここで、アルカリ洗浄としては、珪酸ソーダ系もしくはリン酸ソーダ系、あるいは苛性ソーダ系のアルカリ洗浄液を用いることができる。また珪酸ソーダ系、リン酸ソーダ系、苛性ソーダ系のいずれを用いる場合も、珪酸ソーダもしくはリン酸ソーダまたは苛性ソーダの濃度が０．５〜５％の洗浄液を用い、液温３０〜９０℃で３〜３０秒間洗浄することが望ましい。
【００３５】
一方酸洗浄としては、硫酸濃度が５〜１５％の硫酸洗浄液を用い、液温３０〜８０℃で３〜３０秒間洗浄することが適当である。
【００３６】
このようにアルカリ洗浄もしくは酸洗浄を行なうことにより、最終板の表面を粗面化して、機械的なアンカー効果によって樹脂フィルムとの密着性を向上させることができる。
【００３７】
さらに、上述のようなアルカリ洗浄もしくは酸洗浄を行なった後に化成処理としてリン酸クロメート処理を施す場合、リン酸クロム濃度１〜５％、フッ酸濃度０．１〜３％の混合溶液を用い、２０〜７０℃で１〜２０秒、塗布量１〜４０ｍｇ／ｍ²で塗布し、その後１５０〜２５０℃で１分以内の条件で焼付けを行なうことが好ましい。そしてこのようにアルカリ洗浄もしくは酸洗浄の後にリン酸クロメート処理を施して化成皮膜を形成すれば、、樹脂フィルムとの密着性を、より一層向上させることができる。
【００３８】
【実施例】
表１に示すこの発明の成分組成範囲内の合金Ａ１〜Ａ３およびこの発明の成分組成範囲外の合金Ｂ１，Ｂ２について、それぞれ常法にしたがってＤＣ鋳造法により鋳造し、得られた鋳塊に均質化処理を施した後、熱間圧延を行ない、さらに圧延板に対して１次冷間圧延を行ない、次いでバッチ炉にて中間焼鈍を行なってから２次冷間圧延を行ない、その後バッチ焼鈍（ＢＡＦ）もしくは連続焼鈍（ＣＡＬ）により最終焼鈍を施した。これらの工程の詳細な条件を表２に示す。なお表２中において、最終焼鈍条件の欄の「０ｓｅｃ」は、所定の温度に到達後、保持せずに直ちに冷却したことを表わす。
【００３９】
以上のようにして得られた最終板について、機械的性質（引張強さ、耐力、伸び）および平均結晶粒サイズを調べるとともに、深絞り加工を行なって耳率および耳の発生方向を調べた。それらの結果を表３中に示す。ここで、耳率は、ポンチ径３２ｍｍφ、ブランク径５６ｍｍφの条件でカップ深絞り試験を行なった時の耳率、方向を調べた。
【００４０】
また前述のようにして得られた最終板の一部について、アルカリ洗浄もしくは酸洗浄を行ない、さらにアルカリ洗浄を行なった板の一部について化成処理としてリン酸クロメート処理を行ない、各板について耐食性を調べたので、その結果を表３中に示す。なおアルカリ洗浄条件は、リン酸ソーダ系洗浄液を用い、濃度２％、温度７０℃、時間約１３秒とした。また酸洗浄条件は、上記のアルカリ洗浄後、硫酸濃度１０％の酸洗浄液を用い、温度５０℃、時間約１３秒とした。さらに化成処理としてのリン酸クロメート処理条件は、上記のアルカリ洗浄後、リン酸クロム２％、フッ酸０．５％の混合溶液を用い、４０℃で約５秒、塗布量１０ｍｇ／ｍ²、焼付け温度１７０℃、焼付時間１０秒とした。そして耐食性については、無処理の板および各処理を施した板の表面に、厚さ５０μｍのポリオレフィン系樹脂フィルムを貼り付けた後、クロスカットして１ケ月の塩水噴霧試験を行ない、５段階評価を行なった。なおこの耐食性の段階評価については、３以上は合格レベル、５で最も良好と評価した。
【００４１】
【表１】

【００４２】
【表２】

【００４３】
【表３】

【００４４】
表１〜表３において、製造番号１〜３の例はいずれも合金の成分組成がこの発明で規定する範囲内でしかも製造プロセス条件もこの発明で規定する範囲内の本発明例であり、これらの場合はいずれも強度および伸びが良好であって、引張強さ１２０ＭＰａ以上、伸び１５％以上の条件を満たしており、しかも耳率も３％以下で充分に低く、さらに結晶粒も微細で平均結晶粒径６０μｍ以下の条件を充分に満たし、かつまた樹脂フィルムとのラミネート後の耐食性も良好であった。
【００４５】
一方製造番号４は、合金の成分組成はこの発明の範囲内であるが、製造プロセスがこの発明を逸脱した比較例、すなわち中間焼鈍および２次冷間圧延を行なわなかった比較例である。この場合は強度は高いものの、耳率が４．６％と高くなってしまった。
【００４６】
また製造番号５は、この発明の成分組成範囲外の合金、すなわちＭｎ，Ｍｇを実質的に添加せずかつＳｉ量が多過ぎた合金を用いた比較例であり、製造プロセスはこの発明で規定する条件を満たしているが、最終板の強度が低くなってしまった。
【００４７】
さらに製造番号６も、この発明の成分組成範囲外の合金、特に０．７％を越える多量のＭｇを添加した合金を用いた比較例であり、製造プロセスはこの発明で規定する条件を満たしているが、樹脂フィルムとの密着性が劣り、そのため樹脂をラミネートした状態での耐食性が劣っていることが判明した。
【００４８】
なお樹脂ラミネート後の耐食性については、無処理のままの板よりも、酸洗浄やアルカリ洗浄、化成処理を行なった場合に改善されていることが表３から明らかである。
【００４９】
【発明の効果】
前述の実施例からも明らかなように、この発明の方法によれば、強度と成形性に優れ、さらに深絞り耳率も安定して低いとともに表面品質も良好であって、しかも樹脂フィルムとの密着性も良好で樹脂フィルムとラミネートした状態での耐食性が良好なアルミニウム合金軟質板を、確実かつ安定して得ることができる。したがってこの発明の方法は、特にレトルト容器、器物、キャップなど、樹脂とラミネートしかつ深絞り加工を施して使用される軟質板の製造に最適である。

Claims

Ｆｅ０．３〜０．９％（重量％、以下同じ）、Ｍｎ０．７〜１．５％、Ｍｇ０．１〜０．７％を含有し、さらにＳｉ０．０１〜０．５％、Ｃｕ０．０１〜０．５％、Ｃｒ０．０１〜０．５％、Ｚｒ０．０１〜０．５％、Ｖ０．０１〜０．５％、Ｔｉ０．００５〜０．２％、Ｂ０．０００１〜０．０５％のうちから選ばれた１種または２種以上を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物よりなる合金を素材とし、その鋳塊に５３０℃以上の温度で均質化処理を施した後、熱間圧延開始温度を３８０〜５８０℃の範囲内、熱間圧延終了温度を２００〜３００℃の範囲内として熱間圧延を行ない、さらに５０％以上の圧延率で１次冷間圧延を行なった後、２５０〜５００℃の範囲内の温度で０．５時間以上保持する中間焼鈍を行ない、その後５０％以上の圧延率で２次冷間圧延を行ない、さらに最終焼鈍として、１００℃／ｈｒ以下の昇温速度で２５０〜５００℃の範囲内の温度に加熱して０．５時間以上保持するバッチ焼鈍を行ない、これにより引張強さ１２０ＭＰａ以上、伸び１５％以上、深絞り耳率３％以下、平均結晶粒径６０μｍ以下の最終板を得ることを特徴とする、深絞り加工用アルミニウム合金軟質板の製造方法。
Ｆｅ０．３〜０．９％、Ｍｎ０．７〜１．５％、Ｍｇ０．１〜０．７％を含有し、さらにＳｉ０．０１〜０．５％、Ｃｕ０．０１〜０．５％、Ｃｒ０．０１〜０．５％、Ｚｒ０．０１〜０．５％、Ｖ０．０１〜０．５％、Ｔｉ０．００５〜０．２％、Ｂ０．０００１〜０．０５％のうちから選ばれた１種または２種以上を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物よりなる合金を素材とし、その鋳塊に５３０℃以上の温度で均質化処理を施した後、熱間圧延開始温度を３８０〜５８０℃の範囲内、熱間圧延終了温度を２００〜３００℃の範囲内として熱間圧延を行ない、さらに５０％以上の圧延率で１次冷間圧延を行なった後、２５０〜５００℃の範囲内の温度で０．５時間以上保持する中間焼鈍を行ない、その後５０％以上の圧延率で２次冷間圧延を行ない、さらに最終焼鈍として、５０℃／ｍｉｎ以上の昇温速度で３５０〜６００℃の範囲内の温度に加熱して保持なしもしくは１０分以内の保持の連続焼鈍を行ない、これにより引張強さ１２０ＭＰａ以上、伸び１５％以上、深絞り耳率３％以下、平均結晶粒径６０μｍ以下の最終板を得ることを特徴とする、深絞り加工用アルミニウム合金軟質板の製造方法。
請求項１、請求項２の方法のいずれかによって得られた最終板に対し、珪酸ソーダ系もしくはリン酸ソーダ系または苛性ソーダ系のアルカリ洗浄液を用いたアルカリ洗浄と、硫酸系酸洗浄液を用いた酸洗浄とのうち、いずれか一方または双方を行なうことを特徴とする、深絞り加工用アルミニウム合金軟質板の製造方法。
請求項３に記載のアルカリ洗浄もしくは酸洗浄の後、化成処理としてリン酸クロメート処理を行なうことを特徴とする、深絞り加工用アルミニウム合金軟質板の製造方法。