JP3758292B2

JP3758292B2 - 放電灯点灯装置

Info

Publication number: JP3758292B2
Application number: JP10221597A
Authority: JP
Inventors: 宏光水川; 潤熊谷; 浩史野呂
Original assignee: Matsushita Electric Works Ltd
Current assignee: Panasonic Electric Works Co Ltd
Priority date: 1997-04-18
Filing date: 1997-04-18
Publication date: 2006-03-22
Anticipated expiration: 2017-04-18
Also published as: JPH10294191A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、メタルハライドランプ、高圧ナトリウムランプ、水銀ランプ等の高輝度高圧放電灯（ＨＩＤランプ）を安定に点灯させるのに適した放電灯点灯装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
高圧放電灯を安定に点灯させる従来の放電灯点灯装置を図１９に示す。この放電灯点灯装置は、直流電源Ｖ１から電源スイッチＳＷを介して２石式のインバータＩＶに給電し、インバータＩＶからＨＩＤランプ等の放電灯ＬＡに高周波電力を供給して放電灯ＬＡを始動・点灯させるようになっている。インバータＩＶは、直列接続したスイッチング素子Ｑ７，Ｑ８と、スイッチング素子Ｑ７，Ｑ８にそれぞれ逆並列接続したダイオードＤ７，Ｄ８と、インダクタＬ３とコンデンサＣ４，Ｃ５とで構成されている。
【０００３】
放電灯ＬＡには、抵抗Ｒ１，Ｒ２及びコンデンサＣ６からなるランプ電圧検出回路４が並列に接続されていて、ランプ電圧Ｖｌａに応じた検出電圧Ｖ４を出力する。このランプ電圧検出回路４から出力された検出電圧Ｖ４は、演算増幅器ＯＰ、抵抗Ｒ５〜Ｒ７及び基準電圧源Ｖｋからなる反転増幅器ＡＰで反転増幅された後、電圧−周波数変換型の５０％デューティの発振器ＯＳＣに入力される。発振器ＯＳＣは制御入力電圧に応じて、つまり放電灯ＬＡのランプ電圧の検出値Ｖ４に応じて発振周波数を高低に変化させる。反転増幅器ＡＰの出力端、つまり発振器ＯＳＣの制御入力端にリミッタ電圧Ｖｂを有するダイオードリミッタＬＭが接続されていて、反転増幅器ＡＰの出力電圧Ｖｆはリミッタ電圧Ｖｂより下がることはない。
【０００４】
上記ランプ電圧検出回路４と反転増幅器ＡＰとダイオードリミッタＬＭとは、放電灯ＬＡのランプ電圧Ｖｌａが略零から定格値以下の所定値に達するまでの期間、放電灯ＬＡに定格ランプ電力より大きい過大ランプ電力を供給して放電灯ＬＡの光束を急速に立ち上げる制御回路５ａを構成している。
【０００５】
上記発振器ＯＳＣの出力信号は、反転回路Ｎ１を介して駆動回路ＤＲ１に入力されるとともに、駆動回路ＤＲ２に直接入力される。この結果、駆動回路ＤＲ１は、スイッチング素子Ｑ７を５０％デューティでオン・オフ制御し、その周波数はランプ電圧Ｖｌａの高低に応じて変化する。同様に、駆動回路ＤＲ２は、スイッチング素子Ｑ８を５０％デューティでオン・オフ制御し、その周波数はランプ電圧Ｖｌａの高低に応じて変化する。なお、スイッチング素子Ｑ７，Ｑ８のオン・オフは丁度逆になる。
【０００６】
以上のような構成では、放電灯ＬＡのランプ電圧Ｖｌａが定格値まで上昇した状態では、放電灯ＬＡの通常点灯に必要なランプ電力Ｗｌａ１を供給し、電源投入直後からランプ電圧Ｖｌａが所定値（定格値ないしはそれに近い値）に達するまでは、スイッチング素子Ｑ７、Ｑ８のスイッチング周波数を変化させて通常点灯時より過大なランプ電力Ｗｌａ２を供給して放電灯ＬＡの光束を急速に立ち上げる。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
図１９の放電灯点灯装置では、ＨＩＤランプのランプ電圧が低電圧状態であるときのランプ電流が多く、ＨＩＤランプのスローリークのようなランプ電圧が低くなるランプ異常時において、大きな電流が流れるため、部品の発熱対策等が必要であった。
【０００８】
本発明は、このような点に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、ＨＩＤランプのスローリーク時における過電流を点灯装置に流すことを防止して、安全性を高めた放電灯点灯装置を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
本発明の放電灯点灯装置によれば、図１及び図２に示すように、少なくともスイッチング素子Ｑ２とインダクタＬ２を含み、入力直流電源１を電圧変換して出力するチョッパ回路２を用いて高圧放電灯ＬＡを安定に点灯維持する点灯回路と、前記チョッパ回路２のインダクタＬ２に流れる電流を検出する検出手段と、該検出手段の出力を受けて前記インダクタＬ２に流れる電流が不連続となるように前記スイッチング素子Ｑ２をスイッチング動作させる第１の制御手段と、前記インダクタＬ２に流れる電流が連続となるように前記スイッチング素子Ｑ２をスイッチング動作させる第２の制御手段と、放電灯の電圧を検出する管電圧検出手段と、放電灯の始動直後に第２の制御手段によりスイッチング素子Ｑ２を制御した後、管電圧検出手段により検出された放電灯電圧が所定値に達したときに第２の制御手段から第１の制御手段に切り換える切換手段とを備え、前記切換手段が第２の制御手段から第１の制御手段に切り換える放電灯電圧の所定値を放電灯ＬＡの異常低電圧状態が継続した場合における放電灯電圧に設定したことを特徴とするものである。
【００１０】
【発明の実施の形態】
（実施例１）
図１は本発明の実施例１の回路構成を示している。本実施例は、直流電源回路である昇圧チョッパ回路１と、降圧チョッパ回路２と、極性反転回路３と、降圧チョッパ回路２のスイッチング素子Ｑ２の駆動制御を行うための制御回路５を備えている。直流電源回路１は、商用電源ＡＣを全波整流器ＤＢで全波整流して得られる脈流電圧を、インダクタＬ１、ダイオードＤ１、コンデンサＣ１、及びＭＯＳＦＥＴなどのスイッチング素子Ｑ１により構成される所謂昇圧チョッパ回路により直流電圧に変換するようになっている。降圧チョッパ回路２は数１０ＫＨｚでオン・オフするＭＯＳＦＥＴなどのスイッチング素子Ｑ２、ダイオードＤ２、インダクタＬ２で構成されており、そのインダクタＬ２に流れる電流ＩＬ２は、図３（ａ）に示すように三角波状になり、インダクタＬ２の２次巻線から直列接続されている抵抗Ｒ４を介して検出される。そして、その電流ＩＬ２の検出出力を制御回路５へ送り、制御回路５を通じて降圧チョッパ回路２のスイッチング素子Ｑ２をゼロクロススイッチング駆動制御するためのフィードバック信号としている。また、コンデンサＣ２は、降圧チョッパ回路２の出力電流から高周波成分を除去するものである。極性反転回路３は前段の降圧チョッパ回路２からの直流出力をＭＯＳＦＥＴのようなスイッチング素子Ｑ３〜Ｑ６で構成されるフルブリッジ回路により、数１００Ｈｚで交番する低周波の矩形波電力に変換し、高圧放電灯ＬＡに低周波の矩形波電流を供給する矩形波インバータを構成する。
【００１１】
スイッチング素子Ｑ２の駆動制御を行う制御回路５の詳細を図２に示す。この制御回路５は、降圧チョッパ回路２のインダクタＬ２の２次電圧を検出するゼロ電流検出回路１４と、降圧チョッパ回路２のスイッチング素子Ｑ２を駆動させるための信号のデューティーを決定し、降圧チョッパ回路２のスイッチング素子Ｑ２をスイッチングする信号を出力するＰＷＭ回路８と、降圧チョッパ回路２のスイッチング素子Ｑ２が或る一定時間以上スイッチングされない場合に信号を出力するオフ時間監視回路９と、ゼロ電流検出回路１４とオフ時間監視回路９のどちらかに切り換えるための切換回路１０と、ドライブ信号を出力するためのドライバ回路１１とで構成される。
【００１２】
本実施例では、ランプ点灯までに、放電灯電圧が最大放電灯電圧より小さい或る放電灯電圧値Ｖａ（図４参照）以下では、切換回路１０がオフ時間監視回路９を動作させて、インダクタＬ２に流れる電流ＩＬ２を図６（ａ）のように連続スイッチングさせることにより、ランプの立ち消え等を防ぎ、ランプを安定点灯まで維持する。
【００１３】
ここで、オフ時間監視回路９の内部の回路を図５に示す。オフ時間監視回路９は、可変のしきい値電圧Ｅ１と、コンデンサＣ３と、比較器Ｃｐ１と、定電流源Ｅ２と、コンデンサＣ３の放電用抵抗Ｒ５と、トランジスタなどのスイッチング素子Ｑ７からなる。しきい値電圧Ｅ１は、Ｖａより小さい放電灯電圧では線型に減少する電圧となり、Ｖａ以上の放電灯電圧では一定のしきい値電圧となる。しきい値電圧Ｅ１と放電灯電圧Ｖｌａの関係を図７に示す。コンデンサＣ３の充電電圧（図６（ｂ））が、このしきい値電圧Ｅ１以下のとき、降圧チョッパ回路２のスイッチング素子Ｑ２にはドライブ信号（図６（ｄ））が出力されない。このオフ時間監視回路９により、インダクタＬ２に流れる電流ＩＬ２を図６（ａ）のように連続スイッチングさせることができる。コンデンサＣ３の充電電圧が、しきい値電圧Ｅ１に達すれば、比較器Ｃｐ１は“Ｈｉｇｈ”レベルの信号をＰＷＭ回路８へ出力する。このとき、ＰＷＭ回路８からフィードバック信号として、スイッチング素子Ｑ７をＯＮさせる信号“ｘ”が出力され、コンデンサＣ３の電荷が引き抜かれ、ドライバ回路１１から降圧チョッパ回路２のスイッチング素子Ｑ２へドライブ信号（図６（ｄ）の“Ｈｉｇｈ”レベルの信号）が出力される。コンデンサＣ３は次にＰＷＭ回路８の出力が“Ｌｏｗ”レベルになるまで短絡状態を保つ。
【００１４】
次に、放電灯電圧が図４の所定値Ｖａ以上になると、切換回路１０がゼロ電流検出回路１４を動作させて、インダクタＬ２に流れる電流ＩＬ２を不連続ゼロクロススイッチングさせ、所望のランプ電力にてランプを点灯する。ゼロ電流検出回路１４は、降圧チョッパ回路２のインダクタＬ２の２次電圧（図３（ｂ））を検出し、降圧チョッパ回路２のインダクタＬ２の電流ＩＬ２（図３（ａ））がゼロになると、インダクタＬ２の２次巻線電圧が立ち下がることを検出し、ＰＷＭ回路８にトリガパルス（図３（ｃ））を出力する。ＰＷＭ回路８は、ゼロ電流検出回路１４からトリガパルスが入力されると、一定時間“Ｈｉｇｈ”レベルの出力状態を保持した後、“Ｌｏｗ”レベルの信号を出力する。それをドライバ回路１１が降圧チョッパ回路２のスイッチング素子Ｑ２へドライブ信号（図３（ｄ））として出力する。
【００１５】
（実施例２）
本実施例の回路構成は実施例１（図１）と同じで、降圧チョッパ回路２のスイッチング素子Ｑ２に対応する制御回路５の構成も同様であるが、所定値Ｖａの設定について規定するものである。実施例１では放電灯が点灯する始動直後からオフ時間監視回路９でスイッチング素子Ｑ２を連続スイッチングさせ、少なくとも放電灯電力が定格になるまでの放電灯電圧の所定値Ｖａにおいてゼロ電流検出回路１４に切り換えることにより、インダクタＬ２に流れる電流ＩＬ２を不連続ゼロクロススイッチングになるようにスイッチング素子Ｑ２をスイッチングさせていたが、本実施例においては、ランプの故障モードの１つであるスローリーク（発光管内のガスがリークすることにより、放電灯電圧が低下し、放電灯に過大な電流が流れ続ける現象）が起こり得る定格放電灯電圧の３０％〜５０％（例えば、定格放電灯電圧が９０Ｖであれば、約２５Ｖ〜４５Ｖ）にオフ時間監視回路９からゼロ電流検出回路１４に切り換える所定値Ｖａを設定するものである。
【００１６】
（実施例３）
図８は本発明の実施例３の回路構成を示している。本実施例は、図１の回路構成に、放電灯電圧検出回路４を付加したものである。また、制御回路５の構成を図９に示す。放電灯電圧検出回路４は、極性反転回路３の電源入力端間に並列に接続してある抵抗Ｒ１、Ｒ２の直列回路により高圧放電灯ＬＡの放電灯電圧を検出し、その検出値Ｖｌａ１を制御回路５へ送り、制御回路５を通じて降圧チョッパ回路２のスイッチング素子Ｑ２を駆動制御するためのフィードバック信号とするものである。この放電灯電圧検出回路４を設けることにより、放電灯電圧が所定値Ｖａに達すれば、オフ時間監視回路９からゼロ電流検出回路１４に切り換える。そして、放電灯電圧の値と降圧チョッパ回路２のスイッチング素子Ｑ２のオン幅ｔｏｎ（オン・デューティー）とを対応させている（図１０）。
【００１７】
制御回路５の構成については、放電灯電圧の検出値を反転させる反転回路６と、放電灯電圧の検出値とその反転値を比較し、低い方の値を得るための判別回路７を付加している。反転回路６は、検出した放電灯電圧に応じてその値を反転させる回路であり、図１１において、実線で示しているのが放電灯電圧を分圧して得られる検出値Ｖｌａ１であり、点線で示しているのが放電灯電圧の検出値Ｖｌａ１の反転値Ｖｌａ２である。この点線の傾きは変えることができる。判別回路７では、前記Ｖｌａ１とＶｌａ２の値を比較して、低い方の値を選択し、ＰＷＭ回路８に出力する。この比較して得られた放電灯電圧値がＰＷＭ回路８のしきい値電圧となり、降圧チョッパ回路２のスイッチング素子Ｑ２のオン幅ｔｏｎ（オン・デューティー）が図１０のように決定される。このように、放電灯電圧検出回路４を設けることにより、放電灯電圧が所定値Ｖａに達すれば、オフ時間監視回路９からゼロ電流検出回路１４に切り換えることができ、また、切り換えた後は、放電灯電圧の値に応じて降圧チョッパ回路２のスイッチング素子Ｑ２のオン幅を制御することができる。
【００１８】
（実施例４）
図１２は本発明の実施例４の回路構成を示している。本実施例は、放電灯電流検出回路１２を付加することにより、放電灯電流値が所定値に達すれば、オフ時間監視回路９からゼロ電流検出回路１４に切り換える。また、制御回路５の構成を図１３に示す。放電灯電流検出回路１２は、極性反転回路３の電源入力端間に直列に接続してある抵抗Ｒ３により高圧放電灯ＬＡの放電灯電流を検出し、その検出値Ｉｌａ１を制御回路５へ送る。制御回路５では、放電灯電流の検出値を得てオフ時間監視回路９からゼロ電流検出回路１４に切り換えるための切換回路１０を有している。その他の構成は実施例３と同様であるので、ここでは説明を省略する。
【００１９】
（実施例５）
図１４は本発明の実施例５の制御回路の構成を示している。本実施例の主回路の構成は図１２と同様であるが、制御回路５の構成が異なり、タイマー回路１３を付加したものである。放電灯電流検出回路４により放電灯電流が検出されると、タイマー回路１３が時間を積算し始める。始動から定格放電灯電圧になるまでの時間はおおよそ決まっているので、タイマー回路１３の時定数は放電灯電圧が所定値Ｖａに達する時間に合わせておく。この所定値Ｖａに達する時間になれば、切換回路１０により、オフ時間監視回路９からゼロ電流検出回路１４に切り換える。
【００２０】
（実施例６）
図４は本発明の実施例６の説明図である。本実施例は、実施例１において、ランプスローリークなど多電流による被害が起こり得る低ランプ電圧域でドライバ回路１１から出力されるオン信号のデューティ幅を狭く設定することにより、図４で示すように低ランプ電圧域でのランプ電流の少ない回路特性を得る。
【００２１】
（実施例７）
同様に、実施例２において、ランプスローリークを含むランプの異常時に、ランプ電圧の所定値Ｖａで切り替えられたゼロ電流検出回路１４による制御でドライバ回路１１から出力されるドライブ信号のオン幅を、通常よりも少なく設定することにより、図４で示すようにランプスローリーク時の多電流による危険性を確実に無くすことができる。
【００２２】
なお、図１５はオフ時間監視回路９を動作させない場合の図１０に示すオン幅制御のみによる回路特性を比較例として示している。本実施例では、スローリークが起こり得る低電圧域の所定値Ｖａにおいて、ゼロ電流検出回路１４とオフ時間監視回路９を切り換えると共に、ドライブ信号のオン幅を低電圧域では少なく設定しているものである。
【００２３】
以上の実施例においては、放電灯点灯装置の一部についてのみ言及し、全体の詳細回路図については触れなかったが、例えばこれを実際の放電灯点灯装置に当てはめると、以下のようになる。
【００２４】
（実施例８）
図１６〜図１８に本発明を製品として具体化した点灯装置を一例として示す。図１６は電源入力部、図１７は力率改善部、図１８は点灯回路部であり、各図は点Ｊ１〜Ｊ８において接続されている。
【００２５】
図１６に示す電源入力部では、端子ＴＭ１，ＴＭ２に接続された交流電源ＡＣから、ヒューズＦＳ、サーマルプロテクタＴＰ、低抵抗Ｒ０、並びフィルタ回路を介して整流回路ＤＢの交流入力端子に接続されており、整流回路ＤＢの直流出力端子には、コンデンサＣ９が接続されている。このコンデンサＣ９は小容量のものであり、実際の平滑動作は後段の力率改善部の昇圧チョッパ回路により行われる。フィルタ回路は、サージ電圧吸収用のＺＮＲ（酸化亜鉛非線形抵抗）、コイルＬ５、Ｌ６、及びコンデンサＣｘ、Ｃｙ、Ｃ８、Ｃ８１、Ｃ８２を含み、コンデンサＣ８１，Ｃ８２の直列回路の中点はコンデンサＣ８３を介して端子ＴＭ５に接続され、端子ＴＭ５は大地（アース）に接続されている。
【００２６】
図１７に示す力率改善部は、インダクタＬ１とスイッチング素子Ｑ１及びダイオードＤ１を含む昇圧チョッパ回路よりなり、点Ｊ１から整流回路ＤＢの全波整流出力を受けて、点Ｊ２に接続された電解コンデンサＣ１（図１８）に昇圧された平滑な直流電圧を得るものである。昇圧チョッパ回路のスイッチング素子Ｑ１は昇圧チョッパ制御回路１５のドライブ出力から抵抗Ｒ７１，Ｒ７２を介して駆動され、その電流は抵抗Ｒ７３により検出される。また、インダクタＬ１に流れる電流は、２次巻線に接続された抵抗Ｒ７４を介して検出される。さらに、点Ｊ２に生じる出力電圧は抵抗Ｒ８，Ｒ９を介して検出され、点Ｊ１の入力電圧は抵抗Ｒ９１，Ｒ９２を介して検出される。昇圧チョッパ制御回路１５の動作電源Ｖｃｃ１は、電源投入時には抵抗Ｒ９３，Ｒ９４を介して点Ｊ１から供給されるが、スイッチング素子Ｑ１のスイッチング動作が開始すると、インダクタＬ１の２次巻線出力をダイオードＤ７１，Ｄ７２で整流し、抵抗Ｒ７０を介してコンデンサＣ７１に得られた直流電圧がダイオードＤ７３を介して供給される。このコンデンサＣ７１に得られる直流電圧は、三端子型の電圧レギュレータＩＣ１により定電圧化されて、点灯回路部制御回路１６の動作電源Ｖｃｃとなる。点灯回路部制御回路１６は、図１８に示す点灯回路部より点Ｊ３〜Ｊ５を介してゼロ電流検出、過電流検出、ランプ電圧検出を行うと共に、点Ｊ６〜Ｊ８を介して矩形波ドライブ及び降圧チョッパドライブ信号を出力している。
【００２７】
図１８に示す点灯回路部は、降圧チョッパ回路部２を備え、電解コンデンサＣ１に得られた点Ｊ２の直流電圧をスイッチング素子Ｑ２とダイオードＤ２及びインダクタＬ２の作用により、任意の直流電圧に降圧して、コンデンサＣ２にランプ電圧を得ている。コンデンサＣ２に得られたランプ電圧は、抵抗Ｒ１，Ｒ２及び点Ｊ５を介して検出されている。また、インダクタＬ２に流れる電流は、抵抗Ｒ４、点Ｊ３を介して検出されており、降圧チョッパ回路部２に流れる電流は、抵抗Ｒ３、点Ｊ４を介して検出されている。降圧チョッパ回路部２のスイッチング素子Ｑ２は、点Ｊ８に供給されるドライブ信号により、トランスＴ５と抵抗Ｒ５１，Ｒ５２を介して駆動されている。
【００２８】
次に、極性反転回路部は、４個のスイッチング素子Ｑ３〜Ｑ６で構成されたフルブリッジ回路であり、各スイッチング素子Ｑ３〜Ｑ６は汎用のドライバ回路ＩＣ２，ＩＣ３により、抵抗Ｒ１１，Ｒ１２；Ｒ２１，Ｒ２２；Ｒ３１，Ｒ３２；Ｒ４１，Ｒ４２を介して駆動される。矩形波ドライブのための信号は、点Ｊ６，Ｊ７を介して供給されている。また、各ドライバ回路ＩＣ２，ＩＣ３の動作電源としては、上述の定電圧Ｖｃｃが供給されている。さらに、高電位側のスイッチング素子Ｑ３，Ｑ４を駆動するためのコンデンサＣ１１，Ｃ１２；Ｃ３１，Ｃ３２は、抵抗Ｒ１３とダイオードＤ１１，Ｄ３１を介して定電圧Ｖｃｃから充電される。フルブリッジ回路の出力には、イグナイタ回路１７のパルストランスＰＴを介して放電灯ＬＡが接続されている。放電灯ＬＡは、例えば、ＡＮＳＩ規格のＭ９８（７０Ｗ）又はＭ１３０（３５Ｗ）であり、その発光管はセラミック発光管である。ＴＭ３，ＴＭ４は放電灯ＬＡを接続するための端子である。
【００２９】
【発明の効果】
本発明によれば、放電灯の始動直後に点灯回路のチョッパ用のインダクタに流れる電流を連続的にスイッチングするようにスイッチング素子を動作させることにより、始動電流のピーク値を低く抑えることができ、始動電流を確実に流すことが出来るため、立ち消えしにくくなる。また、定格放電灯電圧に達するまでに不連続ゼロクロススイッチング動作に切り換えることにより、定格時の回路効率を最大にすることができる。特に、連続スイッチング動作から不連続ゼロクロススイッチング動作に切り換える放電灯電圧の所定値をスローリークが生じた場合における電圧に設定すれば、スローリーク時における過電流を点灯装置に流すことがなくなり、非常に安全である。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施例１の主回路の構成を示す回路図である。
【図２】本発明の実施例１の制御回路の構成を示す回路図である。
【図３】本発明の実施例１のゼロ電流検出回路の動作を示す波形図である。
【図４】本発明の実施例６又は７の回路特性を示す説明図である。
【図５】本発明の実施例１のオフ時間監視回路の構成を示す回路図である。
【図６】本発明の実施例１のオフ時間監視回路の動作を示す波形図である。
【図７】本発明の実施例１のしきい値電圧と放電灯電圧の関係を示す説明図である。
【図８】本発明の実施例３の回路図である。
【図９】本発明の実施例３の制御回路の回路図である。
【図１０】本発明の実施例３におけるオン幅の制御特性を示す説明図である。
【図１１】本発明の実施例３における反転回路の動作説明のための説明図である。
【図１２】本発明の実施例４の回路図である。
【図１３】本発明の実施例４の制御回路の回路図である。
【図１４】本発明の実施例５の制御回路の回路図である。
【図１５】本発明のオフ時間監視回路を動作させない場合の回路特性を示す説明図である。
【図１６】本発明を製品として具体化した点灯装置の電源入力部の回路図である。
【図１７】本発明を製品として具体化した点灯装置の力率改善部の回路図である。
【図１８】本発明を製品として具体化した点灯装置の点灯回路部の回路図である。
【図１９】従来例の回路図である。
【符号の説明】
１昇圧チョッパ回路
２降圧チョッパ回路
３極性反転回路
５制御回路
ＬＡ放電灯

Claims

少なくともスイッチング素子とインダクタを含み、入力直流電源を電圧変換して出力するチョッパ回路を用いて高圧放電灯を安定に点灯維持する点灯回路と、前記チョッパ回路のインダクタに流れる電流を検出する検出手段と、該検出手段の出力を受けて前記インダクタに流れる電流が不連続となるように前記スイッチング素子をスイッチング動作させる第１の制御手段と、前記インダクタに流れる電流が連続となるように前記スイッチング素子をスイッチング動作させる第２の制御手段と、放電灯の電圧を検出する管電圧検出手段と、放電灯の始動直後に第２の制御手段によりスイッチング素子を制御した後、管電圧検出手段により検出された放電灯電圧が所定値に達したときに第２の制御手段から第１の制御手段に切り換える切換手段とを備え、前記切換手段が第２の制御手段から第１の制御手段に切り換える放電灯電圧の所定値を放電灯の異常低電圧状態が継続した場合における放電灯電圧に設定したことを特徴とする放電灯点灯装置。
少なくともスイッチング素子とインダクタを含み、入力直流電源を電圧変換して出力するチョッパ回路を用いて高圧放電灯を安定に点灯維持する点灯回路と、前記チョッパ回路のインダクタに流れる電流を検出する検出手段と、該検出手段の出力を受けて前記インダクタに流れる電流が不連続となるように前記スイッチング素子をスイッチング動作させる第１の制御手段と、前記インダクタに流れる電流が連続となるように前記スイッチング素子をスイッチング動作させる第２の制御手段と、放電灯が点灯してからの経過時間を計測するタイマ回路と、放電灯の始動直後に第２の制御手段によりスイッチング素子を制御した後、放電灯電圧が定格管電圧の３０％乃至５０％に達する時間を前記タイマ回路が計測したときに第２の制御手段から第１の制御手段に切り換える切換手段とを備えることを特徴とする放電灯点灯装置。
点灯回路は降圧チョッパ回路からなり、放電灯を直流点灯することを特徴とする請求項１又は２記載の放電灯点灯装置。
点灯回路は降圧チョッパ回路と４石フルブリッジ構成の極性反転回路からなり、放電灯を矩形波交流点灯することを特徴とする請求項１又は２記載の放電灯点灯装置。
点灯回路は４石フルブリッジ回路からなり、放電灯を矩形波交流点灯することを特徴とする請求項１又は２記載の放電灯点灯装置。
点灯回路が２石ハーフブリッジ回路からなり、放電灯を矩形波交流点灯することを特徴とする請求項１又は２記載の放電灯点灯装置。
高圧放電灯はメタルハライドランプであることを特徴とする請求項１〜６のいずれかに記載の放電灯点灯装置。
高圧放電灯はＡＮＳＩ規格のＭ９８（７０Ｗ）又はＭ１３０（３５Ｗ）であることを特徴とする請求項１〜６のいずれかに記載の放電灯点灯装置。
高圧放電灯の発光管はセラミック発光管であることを特徴とする請求項１〜６のいずれかに記載の放電灯点灯装置。