JP3566120B2 - 高サイクル疲労寿命および被削性に優れた冷間工具鋼 - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、高サイクル疲労寿命および被削性に優れた冷間工具鋼に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来、冷間加工用金型には、ＪＩＳ−ＳＫＤ１１が広く用いられている。しかし、繰返し応力が負荷される用途では、粗大なＣｒ系炭化物を起点とした亀裂が発生するために疲労特性に劣るという問題がある。これに対し、例えば特公昭５７−５９２９８号公報や特公平３−３６８９７号公報等の発明が提案されている。また、ＳＫＤ１１の被削性を改善する発明として、特公昭６３−６６３８４号公報や特開平８−１２０３３３号公報等が提案されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
上述した特公昭５７−５９２９８号公報は、従来用いられている型用鋼にほぼ対応する合金組成に対して、Ｃａ：０．０００５〜０．０１０％を添加することにより金型の寿命を向上させているが、疲労限の向上に関する記載がなく、また、この発明では、Ｃａ以外の被削性改善元素の添加は型寿命にとってはどちらかと言えばマイナスに作用すると示されている。また、特公平３−３６８９７号公報は、ＳＫＤ１１を低Ｃ−低Ｃｒ化し、粗大なＣｒ系炭化物量を大幅に減少させることにより、強度、靱性および疲労特性を向上させたものであるが、被削性改善について何ら示されていない。
【０００４】
さらに、特公昭６３−６６３８４号公報は、ＲＥＭ添加により非金属介在物を大幅に粒状化させ、被削性を向上させたものであるが、疲労限の向上に関する記載がなく、しかもＶおよびＮｂ添加におけるＶ＋１／２Ｎｂの規制がなく、ＲＥＭ添加によりコストが高くなり、経済性に劣るという問題がある。また、特開平８−１２０３３３号公報は、Ｓ添加により被削性の改善を図ったものであるが、疲労限の向上に関する記載がなく、しかもＭｏおよびＷ添加におけるＭｏ＋１／２Ｗの規制がなく、これらの解明がされていないのが実状である。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
上述した問題を解消すべき、発明者らは鋭意開発を進めた結果、鋼中にＳを添加しＭｎＳを分散形成させることにより、Ｓ無添加鋼に比べ疲労限を向上させ、一方、Ｓ添加量の増加に伴い、併せて被削性も向上させるというものである。
その発明の要旨とするところは、
（１）重量％で、Ｃ：０．６５〜１．５０％、Ｓｉ：２．０％以下、Ｃｒ：５．０〜１３．０％、Ｓ：０．０３０〜０．２０％、Ｍｎ：１．５０％以下を主成分とし、ＭｏまたはＷのいずれか１種または２種をＭｏ当量（Ｍｏ＋１／２Ｗ）：１．０〜５．０％、および、ＶまたはＮｂのいずれか１種または２種をＶ当量（Ｖ＋１／２Ｎｂ）：０．０５〜１．０％含み、残部Ｆｅおよび不可避的不純物よりなることを特徴とする高サイクル疲労寿命および被削性に優れた冷間工具鋼。
（２）前記（１）記載の鋼に、さらにＣｏ：０．２０〜３．０％添加することを特徴とする高サイクル疲労寿命および被削性に優れた冷間工具鋼にある。
【０００６】
【発明の実施の形態】
以下、本発明における各種成分の限定理由について説明する。
Ｃ：０．６５〜１．５０％
Ｃは、焼入、焼戻しにより十分なマトリックス硬さを与えると共に、Ｃｒ，Ｍｏ，Ｖなどと結合して炭化物を形成し、耐摩耗性を与える。しかし過剰に添加すると、凝固時に粗大炭化物が多く析出し、靱性を阻害する。一方、十分な二次硬化硬さを得るためには、０．６５％が必要である。従って、その範囲を０．６５〜１．５０％とした。
【０００７】
Ｓｉ：２．０％以下
Ｓｉは、脱酸剤として添加されるとともに、耐酸化性、焼入性に有効である。また、焼戻過程において炭化物の凝集を抑え二次硬化を促進する。しかし、２．０％を超えると冷間加工性を阻害し、靱性を劣化させる。従って、上限を２．０％とした。
Ｃｒ：５．０〜１３．０％
Ｃｒは、焼入性を高めるとともに、焼戻軟化抵抗を高める。この効果を得るためには、５．０％以上が必要である。しかし、凝固時にＣと結合して巨大一時炭化物を形成し易く、過剰に添加すると靱性を劣化させる。従って、その範囲を５．０〜１３．０％とした。
【０００８】
Ｓ：０．０３０〜０．２０％
Ｓは、Ｍｎと結合し、ＭｎＳを形成する。鋼中にＭｎＳを分散形成させることにより、繰返し応力が比較的低い場合、マトリックス内の辷りをＭｎＳが抑制し、疲労破壊の伝播を遅らせる。この効果は、０．０３％以上添加しないと発揮されず、過剰な添加は、靱性を劣化させる。従って、その範囲を０．０３０〜０．２０％とした。また、Ｓ添加量の増加に伴い、併せて被削性も向上する。十分な被削性を得、熱間加工性を低下させないためには、望ましくは、０．０４０〜０．１０％とする。
【０００９】
Ｍｎ：１．５０％以下
Ｍｎは、Ｓと結合し、疲労特性および被削性を向上させる。また、脱酸剤として鋼の清浄度を高め、焼入性を高める元素である。１．５％を超えると冷間加工性を阻害し、靱性を劣化させるので、上限を１．５０％とする。
ＭｏまたはＷのいずれか１種または２種をＭｏ当量（Ｍｏ＋１／２Ｗ）：１．０〜５．０％
Ｍｏ，Ｗは、微細な炭化物を形成し、二次硬化に寄与し、耐軟化抵抗性を改善する元素である。ただし、その効果はＭｏの方がＷよりも２倍強く、同じ効果を得るにＷはＭｏの２倍必要である。Ｍｏ当量（Ｍｏ＋１／２Ｗ）で少なくとも１．０％必要である。しかし、過剰添加は靱性の低下を招くため、上限を５．０％とした。
【００１０】
ＶまたはＮｂのいずれか１種または２種をＶ当量（Ｖ＋１／２Ｎｂ）：０．０５〜１．０％
Ｖ，Ｎｂは、二次硬化に有効であり、Ｃと硬い炭化物を形成して耐摩耗性に寄与するとともに結晶粒を微細化する。Ｖ当量（Ｖ＋１／２Ｎｂ）で少なくとも０．０５％必要である。しかし、過剰添加は靱性の低下を招くため、上限を１．０％とした。
Ｃｏ：０．２０〜３．０％
Ｃｏは、焼戻しによる炭化物凝集粗大化を抑制し、耐軟化抵抗性に有効である。
これらの効果を得るには、０．２０％が必要であり、また、３．０％を超えて添加すると靱性が低下する。従って、その範囲を０．２０〜３．０％とした。
【００１１】
以下、実施例に基づき本発明鋼の特徴を具体的に説明する。
【実施例】
表１に供試鋼の化学成分、およびこの供試鋼により焼入焼戻し硬さ、疲労限、被削性、靱性の試験結果を示す。また、この疲労限については、小野式回転曲げ疲労試験における１０７ 回繰返し応力回数の負荷応力値であり、被削性は、各鋼種の焼なまし材を、ＳＫＨ５１製、φ５ｍｍのドリルで１０ｍｍ穿孔するのに要する時間で示し、さらに、靱性は、圧延方向より採取した、１０Ｒ−Ｃノッチシャルピー試験片にて評価した。
【００１２】
【表１】
【００１３】
表１に示すように、Ｎｏ１〜５は本発明鋼であり、Ｎｏ６〜８は比較鋼である。本発明鋼Ｎｏ１は、比較鋼Ｎｏ６に比べ、靱性を低下させることなく、疲労限および被削性を向上させる。本発明鋼Ｎｏ２〜５は、比較鋼Ｎｏ７に比べ、疲労限および被削性を向上させ、その傾向はＳ量の増加に伴い大きくなる。また、本発明鋼Ｎｏ２〜５の靱性は、比較鋼Ｎｏ７とほぼ同水準である。比較鋼Ｎｏ８は、本発明鋼Ｎｏ２〜５よりも多くのＳを添加したものであり、疲労限および被削性は発明鋼よりも優れるものの、靱性が劣化している。
【００１４】
【発明の効果】
以上述べたように、本発明により、高価なＲＥＭの添加や鋼種成分の大幅な変更を必要とせず、ＳＫＤ１１系の鋼にＳをうまくバランスさせることにより、大きなコスト上昇がなく、金型の靱性を低下させることなく、疲労特性に優れ、併せて被削性に優れた鋼を提供することが出来る極めて優れた効果を奏するものである。
【発明の属する技術分野】
本発明は、高サイクル疲労寿命および被削性に優れた冷間工具鋼に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来、冷間加工用金型には、ＪＩＳ−ＳＫＤ１１が広く用いられている。しかし、繰返し応力が負荷される用途では、粗大なＣｒ系炭化物を起点とした亀裂が発生するために疲労特性に劣るという問題がある。これに対し、例えば特公昭５７−５９２９８号公報や特公平３−３６８９７号公報等の発明が提案されている。また、ＳＫＤ１１の被削性を改善する発明として、特公昭６３−６６３８４号公報や特開平８−１２０３３３号公報等が提案されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
上述した特公昭５７−５９２９８号公報は、従来用いられている型用鋼にほぼ対応する合金組成に対して、Ｃａ：０．０００５〜０．０１０％を添加することにより金型の寿命を向上させているが、疲労限の向上に関する記載がなく、また、この発明では、Ｃａ以外の被削性改善元素の添加は型寿命にとってはどちらかと言えばマイナスに作用すると示されている。また、特公平３−３６８９７号公報は、ＳＫＤ１１を低Ｃ−低Ｃｒ化し、粗大なＣｒ系炭化物量を大幅に減少させることにより、強度、靱性および疲労特性を向上させたものであるが、被削性改善について何ら示されていない。
【０００４】
さらに、特公昭６３−６６３８４号公報は、ＲＥＭ添加により非金属介在物を大幅に粒状化させ、被削性を向上させたものであるが、疲労限の向上に関する記載がなく、しかもＶおよびＮｂ添加におけるＶ＋１／２Ｎｂの規制がなく、ＲＥＭ添加によりコストが高くなり、経済性に劣るという問題がある。また、特開平８−１２０３３３号公報は、Ｓ添加により被削性の改善を図ったものであるが、疲労限の向上に関する記載がなく、しかもＭｏおよびＷ添加におけるＭｏ＋１／２Ｗの規制がなく、これらの解明がされていないのが実状である。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
上述した問題を解消すべき、発明者らは鋭意開発を進めた結果、鋼中にＳを添加しＭｎＳを分散形成させることにより、Ｓ無添加鋼に比べ疲労限を向上させ、一方、Ｓ添加量の増加に伴い、併せて被削性も向上させるというものである。
その発明の要旨とするところは、
（１）重量％で、Ｃ：０．６５〜１．５０％、Ｓｉ：２．０％以下、Ｃｒ：５．０〜１３．０％、Ｓ：０．０３０〜０．２０％、Ｍｎ：１．５０％以下を主成分とし、ＭｏまたはＷのいずれか１種または２種をＭｏ当量（Ｍｏ＋１／２Ｗ）：１．０〜５．０％、および、ＶまたはＮｂのいずれか１種または２種をＶ当量（Ｖ＋１／２Ｎｂ）：０．０５〜１．０％含み、残部Ｆｅおよび不可避的不純物よりなることを特徴とする高サイクル疲労寿命および被削性に優れた冷間工具鋼。
（２）前記（１）記載の鋼に、さらにＣｏ：０．２０〜３．０％添加することを特徴とする高サイクル疲労寿命および被削性に優れた冷間工具鋼にある。
【０００６】
【発明の実施の形態】
以下、本発明における各種成分の限定理由について説明する。
Ｃ：０．６５〜１．５０％
Ｃは、焼入、焼戻しにより十分なマトリックス硬さを与えると共に、Ｃｒ，Ｍｏ，Ｖなどと結合して炭化物を形成し、耐摩耗性を与える。しかし過剰に添加すると、凝固時に粗大炭化物が多く析出し、靱性を阻害する。一方、十分な二次硬化硬さを得るためには、０．６５％が必要である。従って、その範囲を０．６５〜１．５０％とした。
【０００７】
Ｓｉ：２．０％以下
Ｓｉは、脱酸剤として添加されるとともに、耐酸化性、焼入性に有効である。また、焼戻過程において炭化物の凝集を抑え二次硬化を促進する。しかし、２．０％を超えると冷間加工性を阻害し、靱性を劣化させる。従って、上限を２．０％とした。
Ｃｒ：５．０〜１３．０％
Ｃｒは、焼入性を高めるとともに、焼戻軟化抵抗を高める。この効果を得るためには、５．０％以上が必要である。しかし、凝固時にＣと結合して巨大一時炭化物を形成し易く、過剰に添加すると靱性を劣化させる。従って、その範囲を５．０〜１３．０％とした。
【０００８】
Ｓ：０．０３０〜０．２０％
Ｓは、Ｍｎと結合し、ＭｎＳを形成する。鋼中にＭｎＳを分散形成させることにより、繰返し応力が比較的低い場合、マトリックス内の辷りをＭｎＳが抑制し、疲労破壊の伝播を遅らせる。この効果は、０．０３％以上添加しないと発揮されず、過剰な添加は、靱性を劣化させる。従って、その範囲を０．０３０〜０．２０％とした。また、Ｓ添加量の増加に伴い、併せて被削性も向上する。十分な被削性を得、熱間加工性を低下させないためには、望ましくは、０．０４０〜０．１０％とする。
【０００９】
Ｍｎ：１．５０％以下
Ｍｎは、Ｓと結合し、疲労特性および被削性を向上させる。また、脱酸剤として鋼の清浄度を高め、焼入性を高める元素である。１．５％を超えると冷間加工性を阻害し、靱性を劣化させるので、上限を１．５０％とする。
ＭｏまたはＷのいずれか１種または２種をＭｏ当量（Ｍｏ＋１／２Ｗ）：１．０〜５．０％
Ｍｏ，Ｗは、微細な炭化物を形成し、二次硬化に寄与し、耐軟化抵抗性を改善する元素である。ただし、その効果はＭｏの方がＷよりも２倍強く、同じ効果を得るにＷはＭｏの２倍必要である。Ｍｏ当量（Ｍｏ＋１／２Ｗ）で少なくとも１．０％必要である。しかし、過剰添加は靱性の低下を招くため、上限を５．０％とした。
【００１０】
ＶまたはＮｂのいずれか１種または２種をＶ当量（Ｖ＋１／２Ｎｂ）：０．０５〜１．０％
Ｖ，Ｎｂは、二次硬化に有効であり、Ｃと硬い炭化物を形成して耐摩耗性に寄与するとともに結晶粒を微細化する。Ｖ当量（Ｖ＋１／２Ｎｂ）で少なくとも０．０５％必要である。しかし、過剰添加は靱性の低下を招くため、上限を１．０％とした。
Ｃｏ：０．２０〜３．０％
Ｃｏは、焼戻しによる炭化物凝集粗大化を抑制し、耐軟化抵抗性に有効である。
これらの効果を得るには、０．２０％が必要であり、また、３．０％を超えて添加すると靱性が低下する。従って、その範囲を０．２０〜３．０％とした。
【００１１】
以下、実施例に基づき本発明鋼の特徴を具体的に説明する。
【実施例】
表１に供試鋼の化学成分、およびこの供試鋼により焼入焼戻し硬さ、疲労限、被削性、靱性の試験結果を示す。また、この疲労限については、小野式回転曲げ疲労試験における１０７ 回繰返し応力回数の負荷応力値であり、被削性は、各鋼種の焼なまし材を、ＳＫＨ５１製、φ５ｍｍのドリルで１０ｍｍ穿孔するのに要する時間で示し、さらに、靱性は、圧延方向より採取した、１０Ｒ−Ｃノッチシャルピー試験片にて評価した。
【００１２】
【表１】
表１に示すように、Ｎｏ１〜５は本発明鋼であり、Ｎｏ６〜８は比較鋼である。本発明鋼Ｎｏ１は、比較鋼Ｎｏ６に比べ、靱性を低下させることなく、疲労限および被削性を向上させる。本発明鋼Ｎｏ２〜５は、比較鋼Ｎｏ７に比べ、疲労限および被削性を向上させ、その傾向はＳ量の増加に伴い大きくなる。また、本発明鋼Ｎｏ２〜５の靱性は、比較鋼Ｎｏ７とほぼ同水準である。比較鋼Ｎｏ８は、本発明鋼Ｎｏ２〜５よりも多くのＳを添加したものであり、疲労限および被削性は発明鋼よりも優れるものの、靱性が劣化している。
【００１４】
【発明の効果】
以上述べたように、本発明により、高価なＲＥＭの添加や鋼種成分の大幅な変更を必要とせず、ＳＫＤ１１系の鋼にＳをうまくバランスさせることにより、大きなコスト上昇がなく、金型の靱性を低下させることなく、疲労特性に優れ、併せて被削性に優れた鋼を提供することが出来る極めて優れた効果を奏するものである。
Claims (2)
- 重量％で、
Ｃ：０．６５〜１．５０％、
Ｓｉ：２．０％以下、
Ｃｒ：５．０〜１３．０％、
Ｓ：０．０３０〜０．２０％、
Ｍｎ：１．５０％以下
を主成分とし、ＭｏまたはＷのいずれか１種または２種をＭｏ当量（Ｍｏ＋１／２Ｗ）：１．０〜５．０％、および、ＶまたはＮｂのいずれか１種または２種をＶ当量（Ｖ＋１／２Ｎｂ）：０．０５〜１．０％含み、残部Ｆｅおよび不可避的不純物よりなることを特徴とする高サイクル疲労寿命および被削性に優れた冷間工具鋼。 - 請求項１記載の鋼に、さらにＣｏ：０．２０〜３．０％添加することを特徴とする高サイクル疲労寿命および被削性に優れた冷間工具鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03475199A JP3566120B2 (ja) | 1999-02-12 | 1999-02-12 | 高サイクル疲労寿命および被削性に優れた冷間工具鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03475199A JP3566120B2 (ja) | 1999-02-12 | 1999-02-12 | 高サイクル疲労寿命および被削性に優れた冷間工具鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000234148A JP2000234148A (ja) | 2000-08-29 |
| JP3566120B2 true JP3566120B2 (ja) | 2004-09-15 |
Family
ID=12423040
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP03475199A Expired - Lifetime JP3566120B2 (ja) | 1999-02-12 | 1999-02-12 | 高サイクル疲労寿命および被削性に優れた冷間工具鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3566120B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104178694A (zh) * | 2014-08-13 | 2014-12-03 | 上海恺虹实业有限公司 | 一种高寿命热作模具钢 |
-
1999
- 1999-02-12 JP JP03475199A patent/JP3566120B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2000234148A (ja) | 2000-08-29 |
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