JPH07173571A - 良加工性耐摩耗鋼およびその製造方法 - Google Patents
良加工性耐摩耗鋼およびその製造方法Info
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- JPH07173571A JPH07173571A JP31710393A JP31710393A JPH07173571A JP H07173571 A JPH07173571 A JP H07173571A JP 31710393 A JP31710393 A JP 31710393A JP 31710393 A JP31710393 A JP 31710393A JP H07173571 A JPH07173571 A JP H07173571A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 加工時には柔らかく、摩耗使用時には硬化し
て耐摩耗性を発揮する耐摩耗鋼およびその製造方法を提
供する。 【構成】 Ｃ：０．１０〜０．５０％、Ｓｉ：０．６０
〜２．５０％、Ｍｎ：０．０５〜２．０％、Ａｌ：０．
０３〜０．１％、Ｂ：０．０００３〜０．００５％、
Ｎ：０．００６％以下、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．
０２％以下を基本成分とし、必要に応じて、Ｃｕ、Ｎ
ｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔｉを含有し、且つ残留オ
ーステナイトを５〜２０％含む耐摩耗鋼と、前記基本成
分および必要に応じて前記選択成分からなる鋼を、１０
００℃以上に加熱後、Ａｒ3 点以上で圧延し、次いでＡ
ｒ3 点以上から３℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却した
後、３００〜５５０℃で冷却を停止し、空冷する。
て耐摩耗性を発揮する耐摩耗鋼およびその製造方法を提
供する。 【構成】 Ｃ：０．１０〜０．５０％、Ｓｉ：０．６０
〜２．５０％、Ｍｎ：０．０５〜２．０％、Ａｌ：０．
０３〜０．１％、Ｂ：０．０００３〜０．００５％、
Ｎ：０．００６％以下、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．
０２％以下を基本成分とし、必要に応じて、Ｃｕ、Ｎ
ｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔｉを含有し、且つ残留オ
ーステナイトを５〜２０％含む耐摩耗鋼と、前記基本成
分および必要に応じて前記選択成分からなる鋼を、１０
００℃以上に加熱後、Ａｒ3 点以上で圧延し、次いでＡ
ｒ3 点以上から３℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却した
後、３００〜５５０℃で冷却を停止し、空冷する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、加工前には板表面部が
柔らかくて加工性が良好で、使用時に鋼板表面部の硬さ
が高い、産業機械や建設機械に使用する良加工性耐摩耗
鋼およびその製造方法に関するものである。
柔らかくて加工性が良好で、使用時に鋼板表面部の硬さ
が高い、産業機械や建設機械に使用する良加工性耐摩耗
鋼およびその製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、耐摩耗鋼は産業機械や建設機械
において、土砂や岩石と衝突・接触する部分に使用さ
れ、機械の寿命延長に大きな効果を発揮する。この場
合、耐摩耗性を高める基本は摩耗する部分の硬さを高め
ることである。従来の方法では、Ｃ量と合金添加量を調
整した化学組成を有する鋼を焼入れるか、あるいは焼入
れ、焼戻すことにより、板厚全体にわたって焼入れマル
テンサイト組織として十分な硬さを得、耐摩耗性が高め
られている。
において、土砂や岩石と衝突・接触する部分に使用さ
れ、機械の寿命延長に大きな効果を発揮する。この場
合、耐摩耗性を高める基本は摩耗する部分の硬さを高め
ることである。従来の方法では、Ｃ量と合金添加量を調
整した化学組成を有する鋼を焼入れるか、あるいは焼入
れ、焼戻すことにより、板厚全体にわたって焼入れマル
テンサイト組織として十分な硬さを得、耐摩耗性が高め
られている。
【０００３】例えば、特開昭６０−２４３２５０号公報
では特定割合の成分と溶接性を評価するＰＨ値を特定し
た鋼を焼入れることにより、溶接性の優れた高硬度耐摩
耗鋼を製造する方法を提案している。従来の方法では、
このように焼入れにより板厚全体を高硬度とするのが一
般的である。
では特定割合の成分と溶接性を評価するＰＨ値を特定し
た鋼を焼入れることにより、溶接性の優れた高硬度耐摩
耗鋼を製造する方法を提案している。従来の方法では、
このように焼入れにより板厚全体を高硬度とするのが一
般的である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、Ｃ量と合金添
加量を調整した化学組成を有する鋼を焼入れて、板厚全
体にわたってマルテンサイトとして高硬度とすると、鋼
板を所望の形状に加工することが非常に困難になる。高
い耐摩耗性を有しつつ、任意の加工が容易な耐摩耗鋼の
開発が強く望まれている。
加量を調整した化学組成を有する鋼を焼入れて、板厚全
体にわたってマルテンサイトとして高硬度とすると、鋼
板を所望の形状に加工することが非常に困難になる。高
い耐摩耗性を有しつつ、任意の加工が容易な耐摩耗鋼の
開発が強く望まれている。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、、この問
題を解決すべく種々検討した結果、従来の耐摩耗鋼に適
用されている焼入れマルテンサイト組織のみを活用する
やり方とは発想を変え、使用前にはある程度柔らかく、
所望の形状への加工が容易で、且つ、使用時には硬化し
て耐摩耗性を有する性能を持つ鋼板およびその製造方法
を発明した。即ち、最終的に必要硬さが得られ、且つ、
オーステナイトを適切に残留させる化学組成と加熱・圧
延・冷却方法を組合せることにより、鋼板加工前には残
留オーステナイトを含む焼入れ−自動焼戻し組織とす
る。この鋼を摩耗条件下で使用すると、残留オーステナ
イトが高Ｃのマルテンサイトに変態し、摩耗部のみが高
硬度となって耐摩耗性を向上することが可能であること
を見出したものである。
題を解決すべく種々検討した結果、従来の耐摩耗鋼に適
用されている焼入れマルテンサイト組織のみを活用する
やり方とは発想を変え、使用前にはある程度柔らかく、
所望の形状への加工が容易で、且つ、使用時には硬化し
て耐摩耗性を有する性能を持つ鋼板およびその製造方法
を発明した。即ち、最終的に必要硬さが得られ、且つ、
オーステナイトを適切に残留させる化学組成と加熱・圧
延・冷却方法を組合せることにより、鋼板加工前には残
留オーステナイトを含む焼入れ−自動焼戻し組織とす
る。この鋼を摩耗条件下で使用すると、残留オーステナ
イトが高Ｃのマルテンサイトに変態し、摩耗部のみが高
硬度となって耐摩耗性を向上することが可能であること
を見出したものである。
【０００６】本発明は、上記知見に基づいて構成された
もので、その要旨とするところは下記のとおりである。 （１）重量％で Ｃ：０．１０〜０．５０％、Ｓｉ：０．６０〜２．５０
％、Ｍｎ：０．０５〜２．０％、Ａｌ：０．０３〜０．
１％、Ｂ：０．０００３〜０．００５％、Ｎ：０．００
６％以下、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．０２％以下を
基本成分とし、残部がＦｅおよび不可避不純物からな
り、かつ残留オーステナイトを５〜２０％含むことを特
徴とする良加工性耐摩耗鋼。
もので、その要旨とするところは下記のとおりである。 （１）重量％で Ｃ：０．１０〜０．５０％、Ｓｉ：０．６０〜２．５０
％、Ｍｎ：０．０５〜２．０％、Ａｌ：０．０３〜０．
１％、Ｂ：０．０００３〜０．００５％、Ｎ：０．００
６％以下、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．０２％以下を
基本成分とし、残部がＦｅおよび不可避不純物からな
り、かつ残留オーステナイトを５〜２０％含むことを特
徴とする良加工性耐摩耗鋼。
【０００７】（２）さらに、Ｃｕ：２％以下、Ｎｉ：２
％以下、Ｃｒ：２％以下、Ｍｏ：１％以下、Ｖ：０．１
％以下からなる強度向上元素群のうちの１種または２種
以上を含むことを特徴とする前項１記載の良加工性耐摩
耗鋼。 （３）さらに、Ｎｂ：０．１％以下、Ｔｉ：０．１％以
下からなる低温靱性向上元素群のうちの１種または２種
を含むことを特徴とする前項１記載の良加工性耐摩耗
鋼。
％以下、Ｃｒ：２％以下、Ｍｏ：１％以下、Ｖ：０．１
％以下からなる強度向上元素群のうちの１種または２種
以上を含むことを特徴とする前項１記載の良加工性耐摩
耗鋼。 （３）さらに、Ｎｂ：０．１％以下、Ｔｉ：０．１％以
下からなる低温靱性向上元素群のうちの１種または２種
を含むことを特徴とする前項１記載の良加工性耐摩耗
鋼。
【０００８】（４）さらに、Ｃｕ：２％以下、Ｎｉ：２
％以下、Ｃｒ：２％以下、Ｍｏ：１％以下、Ｖ：０．１
％以下からなる強度向上元素群のうちの１種または２種
以上と、Ｎｂ：０．１％以下、Ｔｉ：０．１％以下から
なる低温靱性向上元素群のうちの１種または２種を含む
ことを特徴とする前項１記載の良加工性耐摩耗鋼。 （５）重量％で Ｃ：０．１０〜０．５０％、Ｓｉ：０．６０〜２．５０
％、Ｍｎ：０．０５〜２．０％、Ａｌ：０．０３〜０．
１％、Ｂ：０．０００３〜０．００５％、Ｎ：０．００
６％以下、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．０２％以下を
基本成分とし、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる
鋼を、１０００℃以上に加熱後、Ａｒ3 点以上で圧延
し、その後、Ａｒ3 点以上から３℃／ｓｅｃ以上の冷却
速度で冷却した後、３００〜５５０℃で冷却を停止し、
空冷することを特徴とする残留オーステナイトを５〜２
０％含む良加工性耐摩耗鋼の製造方法。
％以下、Ｃｒ：２％以下、Ｍｏ：１％以下、Ｖ：０．１
％以下からなる強度向上元素群のうちの１種または２種
以上と、Ｎｂ：０．１％以下、Ｔｉ：０．１％以下から
なる低温靱性向上元素群のうちの１種または２種を含む
ことを特徴とする前項１記載の良加工性耐摩耗鋼。 （５）重量％で Ｃ：０．１０〜０．５０％、Ｓｉ：０．６０〜２．５０
％、Ｍｎ：０．０５〜２．０％、Ａｌ：０．０３〜０．
１％、Ｂ：０．０００３〜０．００５％、Ｎ：０．００
６％以下、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．０２％以下を
基本成分とし、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる
鋼を、１０００℃以上に加熱後、Ａｒ3 点以上で圧延
し、その後、Ａｒ3 点以上から３℃／ｓｅｃ以上の冷却
速度で冷却した後、３００〜５５０℃で冷却を停止し、
空冷することを特徴とする残留オーステナイトを５〜２
０％含む良加工性耐摩耗鋼の製造方法。
【０００９】（６）さらに、Ｃｕ：２％以下、Ｎｉ：２
％以下、Ｃｒ：２％以下、Ｍｏ：１％以下、Ｖ：０．１
％以下からなる強度向上元素群のうちの１種または２種
以上を含むことを特徴とする前項５記載の残留オーステ
ナイトを５〜２０％含む良加工性耐摩耗鋼の製造方法。 （７）さらに、Ｎｂ：０．１％以下、Ｔｉ：０．１％以
下からなる低温靱性向上元素群のうちの１種または２種
を含むことを特徴とする前項５記載の残留オーステナイ
トを５〜２０％含む良加工性耐摩耗鋼の製造方法。
％以下、Ｃｒ：２％以下、Ｍｏ：１％以下、Ｖ：０．１
％以下からなる強度向上元素群のうちの１種または２種
以上を含むことを特徴とする前項５記載の残留オーステ
ナイトを５〜２０％含む良加工性耐摩耗鋼の製造方法。 （７）さらに、Ｎｂ：０．１％以下、Ｔｉ：０．１％以
下からなる低温靱性向上元素群のうちの１種または２種
を含むことを特徴とする前項５記載の残留オーステナイ
トを５〜２０％含む良加工性耐摩耗鋼の製造方法。
【００１０】（８）さらに、Ｃｕ：２％以下、Ｎｉ：２
％以下、Ｃｒ：２％以下、Ｍｏ：１％以下、Ｖ：０．１
％以下からなる強度向上元素群のうちの１種または２種
以上と、Ｎｂ：０．１％以下、Ｔｉ：０．１％以下から
なる低温靱性向上元素群のうちの１種または２種を含む
ことを特徴とする前項５記載の残留オーステナイトを５
〜２０％含む良加工性耐摩耗鋼の製造方法。
％以下、Ｃｒ：２％以下、Ｍｏ：１％以下、Ｖ：０．１
％以下からなる強度向上元素群のうちの１種または２種
以上と、Ｎｂ：０．１％以下、Ｔｉ：０．１％以下から
なる低温靱性向上元素群のうちの１種または２種を含む
ことを特徴とする前項５記載の残留オーステナイトを５
〜２０％含む良加工性耐摩耗鋼の製造方法。
【００１１】
【作用】以下、本発明を詳細に説明する。まず、鋼成分
を上記のように限定した理由を述べる。Ｃは鋼板の硬度
を確保するために必要であり、その含有量が０．１０％
未満では所要の硬さを得ることができず、一方、０．５
０％を超えると、冷却による割れ感受性が高くなること
から、０．１０〜０．５０％に限定する。
を上記のように限定した理由を述べる。Ｃは鋼板の硬度
を確保するために必要であり、その含有量が０．１０％
未満では所要の硬さを得ることができず、一方、０．５
０％を超えると、冷却による割れ感受性が高くなること
から、０．１０〜０．５０％に限定する。
【００１２】Ｓｉはオーステナイトを安定化させ、残留
オーステナイトを多く存在させるために特に重要である
が、０．６０％未満では、その効果が小さい。また、
２．５０％を超えると、靱性の低下が大きくなるので、
０．６０〜２．５０％に限定する。ＭｎはＳを固定する
と共に、焼入れ性を向上させ、硬度と靱性を確保するた
めに０．０５％以上必要であるが、２．０％を超えて含
有させると、靱性低下を招くので、０．０５〜２．０％
に限定する。
オーステナイトを多く存在させるために特に重要である
が、０．６０％未満では、その効果が小さい。また、
２．５０％を超えると、靱性の低下が大きくなるので、
０．６０〜２．５０％に限定する。ＭｎはＳを固定する
と共に、焼入れ性を向上させ、硬度と靱性を確保するた
めに０．０５％以上必要であるが、２．０％を超えて含
有させると、靱性低下を招くので、０．０５〜２．０％
に限定する。
【００１３】Ａｌは細粒化を図り、且つ、焼入れ性に有
効なＢを得るのに必要で、その効果を奏するためには
０．０３％以上必要であるが、０．１％を超えた添加は
アルミナ系介在物の増加を招き、鋼板の清浄度・靱性を
損なうことから、０．１％を上限とする。Ｂは鋼の焼入
れ性を向上させるのに必須の元素であり、０．０００３
％以上必要であるが、０．００５％を超える添加は、Ｂ
系介在物を多くし、靱性を損なうので、０．０００３〜
０．００５％に限定する。
効なＢを得るのに必要で、その効果を奏するためには
０．０３％以上必要であるが、０．１％を超えた添加は
アルミナ系介在物の増加を招き、鋼板の清浄度・靱性を
損なうことから、０．１％を上限とする。Ｂは鋼の焼入
れ性を向上させるのに必須の元素であり、０．０００３
％以上必要であるが、０．００５％を超える添加は、Ｂ
系介在物を多くし、靱性を損なうので、０．０００３〜
０．００５％に限定する。
【００１４】ＮはＡｌ、ＮｂやＴｉと結びついて、窒化
物を生成し、オーステナイト粒の細粒化に有効である
が、０．００６％を超えると、固溶Ｎが多くなり、溶接
部の靱性を低下させるので、０．００６％を上限とす
る。ＰとＳは共に、低くすることにより、靱性を向上さ
せる効果を持つが、その効果を得るのに両元素共、０．
０２％以下とする必要がある。
物を生成し、オーステナイト粒の細粒化に有効である
が、０．００６％を超えると、固溶Ｎが多くなり、溶接
部の靱性を低下させるので、０．００６％を上限とす
る。ＰとＳは共に、低くすることにより、靱性を向上さ
せる効果を持つが、その効果を得るのに両元素共、０．
０２％以下とする必要がある。
【００１５】本発明では、上記必須基本成分の他に、要
求される鋼の特性に応じて、以下の元素を１種または２
種以上選択的に含有させることができる。Ｃｕ，Ｎｉ、
Ｃｒ，Ｍｏ及びＶは鋼の焼入れ性を高め、強度を向上さ
せるという均等的作用を持つもので、必要に応じて１種
または２種以上含有させるが、それぞれＣｕ：２％、Ｎ
ｉ：２％、Ｃｒ：２％、Ｍｏ：１％下及びＶ：０．１％
を超えて含有させても、いたずらに高価になるため、そ
れぞれの成分の上限を上記のように定める。
求される鋼の特性に応じて、以下の元素を１種または２
種以上選択的に含有させることができる。Ｃｕ，Ｎｉ、
Ｃｒ，Ｍｏ及びＶは鋼の焼入れ性を高め、強度を向上さ
せるという均等的作用を持つもので、必要に応じて１種
または２種以上含有させるが、それぞれＣｕ：２％、Ｎ
ｉ：２％、Ｃｒ：２％、Ｍｏ：１％下及びＶ：０．１％
を超えて含有させても、いたずらに高価になるため、そ
れぞれの成分の上限を上記のように定める。
【００１６】また、ＮｂとＴｉは細粒化により鋼の低温
靱性を向上させるという均等的作用を持つもので、必要
に応じて１種または２種含有させるが、それぞれＮｂ：
０．１％、Ｔｉ：０．１％を超えて含有させると、溶接
性を阻害するため、それぞれの成分の上限を上記のよう
に定める。また、本発明鋼では摩耗使用時にマルテンサ
イトを確保するために、残留オーステナイトを一定量確
保しておく必要がある。残留オーステナイトが５％未満
では、後の摩耗により得られるマルテンサイトが少な
く、必要な硬さの上昇が得られない。また、２０％を超
える残留オーステナイトがあると、靱性の低下が大きい
ため、５〜２０％を範囲とする。
靱性を向上させるという均等的作用を持つもので、必要
に応じて１種または２種含有させるが、それぞれＮｂ：
０．１％、Ｔｉ：０．１％を超えて含有させると、溶接
性を阻害するため、それぞれの成分の上限を上記のよう
に定める。また、本発明鋼では摩耗使用時にマルテンサ
イトを確保するために、残留オーステナイトを一定量確
保しておく必要がある。残留オーステナイトが５％未満
では、後の摩耗により得られるマルテンサイトが少な
く、必要な硬さの上昇が得られない。また、２０％を超
える残留オーステナイトがあると、靱性の低下が大きい
ため、５〜２０％を範囲とする。
【００１７】次に、本発明鋼の熱処理法につき述べる。
上記のような鋼成分に加え、耐摩耗鋼としての良好な特
性を得るためには、熱処理法が適切でなければならな
い。ここで熱処理条件の限定理由について説明する。ま
ず、スラブの加熱は合金元素や析出元素の固溶を図るた
め、１０００℃以上に加熱することが必要で、１０００
℃を下限とする。また、１３００℃を超える加熱は実用
上無理であるから、１３００℃以下が望ましい。
上記のような鋼成分に加え、耐摩耗鋼としての良好な特
性を得るためには、熱処理法が適切でなければならな
い。ここで熱処理条件の限定理由について説明する。ま
ず、スラブの加熱は合金元素や析出元素の固溶を図るた
め、１０００℃以上に加熱することが必要で、１０００
℃を下限とする。また、１３００℃を超える加熱は実用
上無理であるから、１３００℃以下が望ましい。
【００１８】加熱後の圧延は、後の冷却直前温度をオー
ステナイト一相域として、焼入れ性を確保するために、
Ａｒ3 点以上の圧延が必要である。また、圧延温度は加
熱温度と対応するものであり、１２００℃を超える高温
の圧延は実際上困難であるから、１２００℃以下が望ま
しい。圧延後の冷却開始温度は、オーステナイト一相域
から十分に焼入れ冷却を行うため、Ａｒ3 点を下限とす
る。また、冷却速度は焼入れを十分に行うために、３℃
／ｓｅｃを下限とする。冷却速度が大き過ぎると、次の
冷却停止が困難となるので１００℃／ｓｅｃ以下が望ま
しい。
ステナイト一相域として、焼入れ性を確保するために、
Ａｒ3 点以上の圧延が必要である。また、圧延温度は加
熱温度と対応するものであり、１２００℃を超える高温
の圧延は実際上困難であるから、１２００℃以下が望ま
しい。圧延後の冷却開始温度は、オーステナイト一相域
から十分に焼入れ冷却を行うため、Ａｒ3 点を下限とす
る。また、冷却速度は焼入れを十分に行うために、３℃
／ｓｅｃを下限とする。冷却速度が大き過ぎると、次の
冷却停止が困難となるので１００℃／ｓｅｃ以下が望ま
しい。
【００１９】次に、冷却停止は残留オーステナイトを適
切に残留させ、摩耗時に、オーステナイト→マルテンサ
イト変態を起こさせるのに適切な量の残留オーステナイ
トを確保する必要があるが、３００℃未満ではオーステ
ナイトが低温変態を起こし残留オーステナイトが少なく
なる。また、５５０℃超では、高温変態によりやはり残
留オーステナイトが減少してしまう。そのため３００〜
５５０℃に限定する。
切に残留させ、摩耗時に、オーステナイト→マルテンサ
イト変態を起こさせるのに適切な量の残留オーステナイ
トを確保する必要があるが、３００℃未満ではオーステ
ナイトが低温変態を起こし残留オーステナイトが少なく
なる。また、５５０℃超では、高温変態によりやはり残
留オーステナイトが減少してしまう。そのため３００〜
５５０℃に限定する。
【００２０】
【実施例】表１に示す成分組成のスラブを製造し、これ
らを表２に示す条件にて圧延・熱処理を施こした。その
後、得られた鋼板から試験片を切り出し、機械的性質お
よび残留オーステナイト量の評価を行い、その結果を表
３に示した。
らを表２に示す条件にて圧延・熱処理を施こした。その
後、得られた鋼板から試験片を切り出し、機械的性質お
よび残留オーステナイト量の評価を行い、その結果を表
３に示した。
【００２１】表３の結果から明らかなように、本発明で
規定する条件の鋼板は使用後、即ち、摩耗後において表
面硬さが著しく硬化し、且つ、曲げ性や靱性が良好であ
る。試験番号１３、１４および１５は比較鋼の例であ
る。試験番号１３は本発明の基本成分のうちＳｉとＢが
規定範囲から外れており、摩耗硬さが低く、靱性も低
い。試験番号１４と１５は従来法によって製造された耐
摩耗鋼の例である。この場合、硬度は高いが、残留オー
ステナイトが少なく、摩耗後の硬さ上昇がない。そし
て、曲げ性が不良である。
規定する条件の鋼板は使用後、即ち、摩耗後において表
面硬さが著しく硬化し、且つ、曲げ性や靱性が良好であ
る。試験番号１３、１４および１５は比較鋼の例であ
る。試験番号１３は本発明の基本成分のうちＳｉとＢが
規定範囲から外れており、摩耗硬さが低く、靱性も低
い。試験番号１４と１５は従来法によって製造された耐
摩耗鋼の例である。この場合、硬度は高いが、残留オー
ステナイトが少なく、摩耗後の硬さ上昇がない。そし
て、曲げ性が不良である。
【００２２】次に、本発明鋼と同成分であっても、製造
方法が本発明の規定から外れると、良好な性能を得るこ
とができない。例えば、試験番号１６と１８は圧延終了
温度がＡｒ3 点未満のものであるが、試験番号１あるい
は４と比べて、摩耗前の硬さが低く、摩耗後の表面硬さ
も低い。試験番号１７、２１と２２は冷却停止温度が下
限未満と上限外れの場合であるが、いずれも摩耗前の残
留オーステナイトが少なく、摩耗後の硬さ上昇量が本発
明例に比べ、小さいことが分かる。試験番号１９は冷却
速度が規定の値より低い場合、試験番号２０は加熱温度
が規定の温度より低い場合であるが、試験番号６および
９に比べて、いずれも、摩耗前の硬さが低く、且つ摩耗
後の表面硬さも低い。
方法が本発明の規定から外れると、良好な性能を得るこ
とができない。例えば、試験番号１６と１８は圧延終了
温度がＡｒ3 点未満のものであるが、試験番号１あるい
は４と比べて、摩耗前の硬さが低く、摩耗後の表面硬さ
も低い。試験番号１７、２１と２２は冷却停止温度が下
限未満と上限外れの場合であるが、いずれも摩耗前の残
留オーステナイトが少なく、摩耗後の硬さ上昇量が本発
明例に比べ、小さいことが分かる。試験番号１９は冷却
速度が規定の値より低い場合、試験番号２０は加熱温度
が規定の温度より低い場合であるが、試験番号６および
９に比べて、いずれも、摩耗前の硬さが低く、且つ摩耗
後の表面硬さも低い。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【表２】
【００２５】
【表３】
【００２６】
【発明の効果】以上説明した如く、本発明によれば、加
工性が良好で、摩耗使用時に高い摩耗性を有する耐摩耗
鋼の提供が可能となり、産業上有用な効果が奏される。
工性が良好で、摩耗使用時に高い摩耗性を有する耐摩耗
鋼の提供が可能となり、産業上有用な効果が奏される。
Claims (8)
- 【請求項１】 重量％で Ｃ：０．１０〜０．５０％、 Ｓｉ：０．６０〜２．５０％、 Ｍｎ：０．０５〜２．０％、 Ａｌ：０．０３〜０．１％、 Ｂ：０．０００３〜０．００５％、 Ｎ：０．００６％以下、 Ｐ：０．０２％以下、 Ｓ：０．０２％以下 を基本成分とし、残部がＦｅおよび不可避不純物からな
り、残留オーステナイトを５〜２０％含むことを特徴と
する良加工性耐摩耗鋼。 - 【請求項２】 さらに、Ｃｕ：２％以下、Ｎｉ：２％以
下、Ｃｒ：２％以下、Ｍｏ：１％以下、Ｖ：０．１％以
下からなる強度向上元素群のうちの１種または２種以上
を含むことを特徴とする請求項１記載の良加工性耐摩耗
鋼。 - 【請求項３】 さらに、Ｎｂ：０．１％以下、Ｔｉ：
０．１％以下からなる低温靱性向上元素群のうちの１種
または２種を含むことを特徴とする請求項１記載の良加
工性耐摩耗鋼。 - 【請求項４】 さらに、Ｃｕ：２％以下、Ｎｉ：２％以
下、Ｃｒ：２％以下、Ｍｏ：１％以下、Ｖ：０．１％以
下からなる強度向上元素群のうちの１種または２種以上
と、Ｎｂ：０．１％以下、Ｔｉ：０．１％以下からなる
低温靱性向上元素群のうちの１種または２種を含むこと
を特徴とする請求項１記載の良加工性耐摩耗鋼。 - 【請求項５】 重量％で Ｃ：０．１０〜０．５０％、 Ｓｉ：０．６０〜２．５０％、 Ｍｎ：０．０５〜２．０％、 Ａｌ：０．０３〜０．１％、 Ｂ：０．０００３〜０．００５％、 Ｎ：０．００６％以下、 Ｐ：０．０２％以下、 Ｓ：０．０２％以下 を基本成分とし、残部がＦｅおよび不可避不純物からな
る鋼を、１０００℃以上に加熱後、Ａｒ3 点以上で圧延
し、その後、Ａｒ3 点以上から３℃／ｓｅｃ以上の冷却
速度で冷却した後、３００〜５５０℃で冷却を停止し、
空冷することを特徴とする残留オーステナイトを５〜２
０％含む良加工性耐摩耗鋼の製造方法。 - 【請求項６】 さらに、Ｃｕ：２％以下、Ｎｉ：２％以
下、Ｃｒ：２％以下、Ｍｏ：１％以下、Ｖ：０．１％以
下からなる強度向上元素群のうちの１種または２種以上
を含むことを特徴とする請求項５記載の残留オーステナ
イトを５〜２０％含む良加工性耐摩耗鋼の製造方法。 - 【請求項７】 さらに、Ｎｂ：０．１％以下、Ｔｉ：
０．１％以下からなる低温靱性向上元素群のうちの１種
または２種を含むことを特徴とする請求項５記載の残留
オーステナイトを５〜２０％含む良加工性耐摩耗鋼の製
造方法。 - 【請求項８】 さらに、Ｃｕ：２％以下、Ｎｉ：２％以
下、Ｃｒ：２％以下、Ｍｏ：１％以下、Ｖ：０．１％以
下からなる強度向上元素群のうちの１種または２種以上
と、Ｎｂ：０．１％以下、Ｔｉ：０．１％以下からなる
低温靱性向上元素群のうちの１種または２種を含むこと
を特徴とする請求項５記載の残留オーステナイトを５〜
２０％含む良加工性耐摩耗鋼の製造方法。
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|---|---|---|---|
| JP31710393A JP3273391B2 (ja) | 1993-12-16 | 1993-12-16 | 良加工性耐摩耗鋼厚板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31710393A JP3273391B2 (ja) | 1993-12-16 | 1993-12-16 | 良加工性耐摩耗鋼厚板の製造方法 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07173571A true JPH07173571A (ja) | 1995-07-11 |
| JP3273391B2 JP3273391B2 (ja) | 2002-04-08 |
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ID=18084478
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31710393A Expired - Fee Related JP3273391B2 (ja) | 1993-12-16 | 1993-12-16 | 良加工性耐摩耗鋼厚板の製造方法 |
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|---|---|
| JP (1) | JP3273391B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001042523A1 (fr) * | 1999-12-08 | 2001-06-14 | Nkk Corporation | Produit d'acier resistant a l'usure et procede de fabrication |
| JP2006506528A (ja) * | 2002-11-19 | 2006-02-23 | アンドユストウエル・クルゾ | 耐摩耗性鋼板を製造する方法および得られた板 |
| JP2006506526A (ja) * | 2002-11-19 | 2006-02-23 | アンドユストウエル・クルゾ | 耐摩耗性鋼板を製造する方法および得られた鋼板 |
| WO2009086461A3 (en) * | 2007-12-26 | 2009-09-24 | Wayne State University | Development of a high strength high toughness bainitic steel |
| CN108220806A (zh) * | 2018-01-15 | 2018-06-29 | 高博扬 | 超高强高韧耐磨钢及其制造方法 |
| WO2023018101A1 (ko) | 2021-08-11 | 2023-02-16 | 주식회사 포스코 | 저온인성이 우수한 고경도 방탄강 및 그 제조방법 |
-
1993
- 1993-12-16 JP JP31710393A patent/JP3273391B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| US8657972B2 (en) | 2007-12-26 | 2014-02-25 | Wayne State University | Development of a high strength high toughness steel |
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| CN108220806B (zh) * | 2018-01-15 | 2022-02-25 | 高博扬 | 超高强高韧耐磨钢及其制造方法 |
| WO2023018101A1 (ko) | 2021-08-11 | 2023-02-16 | 주식회사 포스코 | 저온인성이 우수한 고경도 방탄강 및 그 제조방법 |
| KR20230024090A (ko) | 2021-08-11 | 2023-02-20 | 주식회사 포스코 | 저온인성이 우수한 고경도 방탄강 및 그 제조방법 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3273391B2 (ja) | 2002-04-08 |
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