JP3293339B2 - 加工硬化性に優れた鋼板 - Google Patents
加工硬化性に優れた鋼板Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は加工硬化性に優れた鋼板
（鋼帯、表面処理鋼板用の原板、表面処理鋼板・鋼帯を
含む）、例えば自動車の外板など優れた耐デント性が要
求される薄鋼板に利用するのに好適な鋼板に関するもの
である。
（鋼帯、表面処理鋼板用の原板、表面処理鋼板・鋼帯を
含む）、例えば自動車の外板など優れた耐デント性が要
求される薄鋼板に利用するのに好適な鋼板に関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】近年、
地球環境問題が注目されるようになり、自動車の排気ガ
スを低減することが重要な課題となっている。排気ガス
の低減策の一つとして、自動車の外板パネルなどは高強
度化され、部材の薄肉化による車体の軽量化によって燃
費の向上が進められている。鋼板の薄肉化は製品をへこ
みやすくするため、外板パネルなどの外観が重要視され
る部材では降伏点を上げて耐デント性（鋼板のへこみに
くさ）を維持する必要がある。
地球環境問題が注目されるようになり、自動車の排気ガ
スを低減することが重要な課題となっている。排気ガス
の低減策の一つとして、自動車の外板パネルなどは高強
度化され、部材の薄肉化による車体の軽量化によって燃
費の向上が進められている。鋼板の薄肉化は製品をへこ
みやすくするため、外板パネルなどの外観が重要視され
る部材では降伏点を上げて耐デント性（鋼板のへこみに
くさ）を維持する必要がある。
【０００３】しかし、プレス成形を考慮すると面ひずみ
を抑制するためには降伏点を低くする必要がある。した
がって、成形時には軟質であるがプレス時の加工硬化量
が大きい鋼板を外板パネルに使用することが最適であ
る。
を抑制するためには降伏点を低くする必要がある。した
がって、成形時には軟質であるがプレス時の加工硬化量
が大きい鋼板を外板パネルに使用することが最適であ
る。
【０００４】一般に加工硬化性は加工硬化指数（ｎ値）
で評価される。ｎ値の大きい鋼板の製造方法は、例えば
特開平２−１５６０２３号公報に開示されている。一般
にｎ値は引張ひずみが１０％および２０％の荷重から計
算され、これらのひずみ域における加工硬化性をあらわ
し、均一伸びの指標としても使われる。特開平２−１５
６０２３号公報では、もっぱら張出し成形性（材料の均
一伸びに依存）の観点からｎ値の向上が図られている。
で評価される。ｎ値の大きい鋼板の製造方法は、例えば
特開平２−１５６０２３号公報に開示されている。一般
にｎ値は引張ひずみが１０％および２０％の荷重から計
算され、これらのひずみ域における加工硬化性をあらわ
し、均一伸びの指標としても使われる。特開平２−１５
６０２３号公報では、もっぱら張出し成形性（材料の均
一伸びに依存）の観点からｎ値の向上が図られている。
【０００５】しかし、耐デント性の観点から見ると、耐
デント性が要求される部位のプレス後のひずみ量は３％
程度以下であり、変形初期のｎ値を高めること（変形初
期の引張応力の増加量を高めること）が重要である。し
たがって、特開平２−１５６０２３号公報に記載される
技術のように単にｎ値を大きくするだけでは耐デント性
が向上しない。
デント性が要求される部位のプレス後のひずみ量は３％
程度以下であり、変形初期のｎ値を高めること（変形初
期の引張応力の増加量を高めること）が重要である。し
たがって、特開平２−１５６０２３号公報に記載される
技術のように単にｎ値を大きくするだけでは耐デント性
が向上しない。
【０００６】この変形初期の加工硬化性に注目した技術
としては、例えば特公昭６０ー１７００４号公報や、特
開平５ー１１２８４５号公報に記載される技術などがあ
る。特公昭６０ー１７００４号公報に記載される技術に
おいては、加工硬化量と焼付硬化量の和をもって焼付硬
化性として評価している。しかしながら、加工硬化量と
焼付硬化量の和は６．３〜８．６Ｋｇｆ／ｍｍ 2（６２
〜８４ＭＰａ）しか得られておらず、公報中の第１図ｂ
から推定すると高くても３Ｋｇｆ／ｍｍ 2（２９ＭＰ
ａ）程度の加工硬化量しか得られていないため、耐デン
ト性の向上効果は大きくない。
としては、例えば特公昭６０ー１７００４号公報や、特
開平５ー１１２８４５号公報に記載される技術などがあ
る。特公昭６０ー１７００４号公報に記載される技術に
おいては、加工硬化量と焼付硬化量の和をもって焼付硬
化性として評価している。しかしながら、加工硬化量と
焼付硬化量の和は６．３〜８．６Ｋｇｆ／ｍｍ 2（６２
〜８４ＭＰａ）しか得られておらず、公報中の第１図ｂ
から推定すると高くても３Ｋｇｆ／ｍｍ 2（２９ＭＰ
ａ）程度の加工硬化量しか得られていないため、耐デン
ト性の向上効果は大きくない。
【０００７】また、特開平５ー１１２８４５号公報、特
開平５ー７８７８３号公報、特開平５ー７８７８４号公
報などは、焼付硬化性を有しつつ、Ｍｎ、Ｃｒを多量に
添加して加工硬化性を高める技術を開示している。しか
しながら、加工硬化性に大きな影響を与えるＯ量につい
て適性化がなされておらず、この為もあり２％予ひずみ
による加工硬化量は４．９〜７．１Ｋｇｆ／ｍｍ 2（４
８〜７０ＭＰａ）と高くないものである。
開平５ー７８７８３号公報、特開平５ー７８７８４号公
報などは、焼付硬化性を有しつつ、Ｍｎ、Ｃｒを多量に
添加して加工硬化性を高める技術を開示している。しか
しながら、加工硬化性に大きな影響を与えるＯ量につい
て適性化がなされておらず、この為もあり２％予ひずみ
による加工硬化量は４．９〜７．１Ｋｇｆ／ｍｍ 2（４
８〜７０ＭＰａ）と高くないものである。
【０００８】今後、極低炭素鋼ベースとした鋼板におい
て、一層優れた加工硬化性が要求されるようになると推
考し、本発明者達は研究を進め、鋼板の成分を適切に選
定することで、加工硬化性に優れた鋼板を得ることがで
きることを知見し本発明を成すに至った。
て、一層優れた加工硬化性が要求されるようになると推
考し、本発明者達は研究を進め、鋼板の成分を適切に選
定することで、加工硬化性に優れた鋼板を得ることがで
きることを知見し本発明を成すに至った。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明にかかる鋼板は、
重量％でＣ：０．００３０％以下、Ｓｉ：１％以下、Ｍ
ｎ：０．０５〜２％、Ｐ：０．１％以下、Ｓ：０．００
２〜０．０１５％、Ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１〜０．１
％、Ｎ：０．００２０％以下、Ｏ：０．００２％以下、
Ｎｂ：０．０２％以下（０を含む）、Ｔｉ：０．１１％
以下（０を含む）、Ｂ：０．００１％以下（０を含む）
で、かつＣ＋Ｎ＋Ｏ≦０．００５５％を満たす範囲で含
有することを特徴とする加工硬化性に優れた鋼板であ
る。
重量％でＣ：０．００３０％以下、Ｓｉ：１％以下、Ｍ
ｎ：０．０５〜２％、Ｐ：０．１％以下、Ｓ：０．００
２〜０．０１５％、Ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１〜０．１
％、Ｎ：０．００２０％以下、Ｏ：０．００２％以下、
Ｎｂ：０．０２％以下（０を含む）、Ｔｉ：０．１１％
以下（０を含む）、Ｂ：０．００１％以下（０を含む）
で、かつＣ＋Ｎ＋Ｏ≦０．００５５％を満たす範囲で含
有することを特徴とする加工硬化性に優れた鋼板であ
る。
【００１０】
【作用】発明者等は、鋼板のＣ、Ｎ、Ｏ量を適切な範囲
とすることにより加工硬化性に優れた鋼板を得ることが
できることを知見し、本発明を成すに至ったものであ
る。
とすることにより加工硬化性に優れた鋼板を得ることが
できることを知見し、本発明を成すに至ったものであ
る。
【００１１】次に本発明における添加元素の限定理由を
述べる。（以下重量％を略す）本発明においてＣ、Ｎ、
Ｏは最も重要な元素であり、これらの元素の量範囲を適
性化することによって、優れた加工硬化性を得ることが
可能になる。すなわち、加工硬化性を向上させるために
はこれらの元素を極力低減する必要がある。この理由と
して以下のことが考えられる。
述べる。（以下重量％を略す）本発明においてＣ、Ｎ、
Ｏは最も重要な元素であり、これらの元素の量範囲を適
性化することによって、優れた加工硬化性を得ることが
可能になる。すなわち、加工硬化性を向上させるために
はこれらの元素を極力低減する必要がある。この理由と
して以下のことが考えられる。
【００１２】高純化された鋼板においてＣ、Ｎ、Ｏは微
細な炭化物、窒化物、酸化物として存在し、このような
微細析出物は転位との相互作用が強いため、転位の移動
を抑制して転位密度の増加を阻害する。また、これらの
微細析出物が増加すると、転位の固着サイトが増加して
転位の集中を抑制し、転位の増殖に必要な応力の集中が
起こりにくくなる。したがって、転位の増殖による転位
密度の増加を図ること、すなわち加工硬化を促進するた
めにＣ、Ｎ、Ｏを低減する必要がある。
細な炭化物、窒化物、酸化物として存在し、このような
微細析出物は転位との相互作用が強いため、転位の移動
を抑制して転位密度の増加を阻害する。また、これらの
微細析出物が増加すると、転位の固着サイトが増加して
転位の集中を抑制し、転位の増殖に必要な応力の集中が
起こりにくくなる。したがって、転位の増殖による転位
密度の増加を図ること、すなわち加工硬化を促進するた
めにＣ、Ｎ、Ｏを低減する必要がある。
【００１３】図１にＣ：０．０００６〜０．００３０
％、Ｎ：０．０００５〜０．００２０％、Ｏ：０．００
０５〜０．００２％、Ｎｂ：０〜０．０１８％、Ｔｉ：
０〜０．０４８％、Ｂ：０〜０．０００７％で、Ｃ、
Ｎ、Ｏの和が０．００２７〜０．００６４％の各種の鋼
板の２％予ひずみによる加工硬化量（２％ＷＨ）とＣ、
Ｎ、Ｏの和の関係を示す。なお、２％ＷＨは降伏応力と
２％引張りひずみ時の流動応力の差である。
％、Ｎ：０．０００５〜０．００２０％、Ｏ：０．００
０５〜０．００２％、Ｎｂ：０〜０．０１８％、Ｔｉ：
０〜０．０４８％、Ｂ：０〜０．０００７％で、Ｃ、
Ｎ、Ｏの和が０．００２７〜０．００６４％の各種の鋼
板の２％予ひずみによる加工硬化量（２％ＷＨ）とＣ、
Ｎ、Ｏの和の関係を示す。なお、２％ＷＨは降伏応力と
２％引張りひずみ時の流動応力の差である。
【００１４】Ｃ、Ｎ、Ｏの和が０．００５５％を超えて
多くなると微細析出物の数が増加して加工硬化性が劣化
する。したがって、Ｃ、Ｎ、Ｏの和が０．００５５％を
超えないようにする必要がある。
多くなると微細析出物の数が増加して加工硬化性が劣化
する。したがって、Ｃ、Ｎ、Ｏの和が０．００５５％を
超えないようにする必要がある。
【００１５】次にＣおよびＮ、Ｏそれぞれの限定理由、
およびこれら以外の元素の添加理由を以下に述べる。
およびこれら以外の元素の添加理由を以下に述べる。
【００１６】Ｃ：図２にＣ：０．０００６〜０．００３
９％、Ｎ：０．０００５〜０．００２０％、Ｏ：０．０
００５〜０．００２％、Ｎｂ：０〜０．０１８％、Ｔ
ｉ：０〜０．０４８％、Ｂ：０〜０．０００７％で、
Ｃ、Ｎ、Ｏの和が０．００２７〜０．００５４％の各種
の鋼板の２％予ひずみによる加工硬化量（２％ＷＨ）と
Ｃの関係を示す。
９％、Ｎ：０．０００５〜０．００２０％、Ｏ：０．０
００５〜０．００２％、Ｎｂ：０〜０．０１８％、Ｔ
ｉ：０〜０．０４８％、Ｂ：０〜０．０００７％で、
Ｃ、Ｎ、Ｏの和が０．００２７〜０．００５４％の各種
の鋼板の２％予ひずみによる加工硬化量（２％ＷＨ）と
Ｃの関係を示す。
【００１７】図２に示すように、加工硬化性を向上させ
るためにはＣを低減する必要がある。Ｃ量が０．００３
％を超えると、Ｃ、Ｎ、Ｏの和が０．００５５％以下で
あっても加工硬化性が低下する。したがって、加工硬化
性の向上の観点からＣの上限を０．００３％以下とする
必要がある。
るためにはＣを低減する必要がある。Ｃ量が０．００３
％を超えると、Ｃ、Ｎ、Ｏの和が０．００５５％以下で
あっても加工硬化性が低下する。したがって、加工硬化
性の向上の観点からＣの上限を０．００３％以下とする
必要がある。
【００１８】Ｎ：図３にＣ：０．０００６〜０．００３
％、Ｎ：０．０００５〜０．００３％、Ｏ：０．０００
５〜０．００２％、Ｎｂ：０〜０．０１８％、Ｔｉ：０
〜０．０４８％、Ｂ：０〜０．０００７％で、Ｃ、Ｎ、
Ｏの和が０．００２７〜０．００５４％の各種の鋼板の
２％予ひずみによる加工硬化量（２％ＷＨ）とＮの関係
を示す。
％、Ｎ：０．０００５〜０．００３％、Ｏ：０．０００
５〜０．００２％、Ｎｂ：０〜０．０１８％、Ｔｉ：０
〜０．０４８％、Ｂ：０〜０．０００７％で、Ｃ、Ｎ、
Ｏの和が０．００２７〜０．００５４％の各種の鋼板の
２％予ひずみによる加工硬化量（２％ＷＨ）とＮの関係
を示す。
【００１９】加工硬化性を向上させるためにはＮを低減
する必要がある。Ｎが０．００２％を超えると、Ｃ、
Ｎ、Ｏの和が０．００５５％以下であっても、加工硬化
性が低下するので、Ｎは０．００２％以下にする必要が
ある。
する必要がある。Ｎが０．００２％を超えると、Ｃ、
Ｎ、Ｏの和が０．００５５％以下であっても、加工硬化
性が低下するので、Ｎは０．００２％以下にする必要が
ある。
【００２０】Ｏ：図４にＣ：０．０００６〜０．００３
％、Ｎ：０．０００５〜０．００３％、Ｏ：０．０００
５〜０．００３％、Ｎｂ：０〜０．０１８％、Ｔｉ：０
〜０．０４８％、Ｂ：０〜０．０００８％で、Ｃ、Ｎ、
Ｏの和が０．００２７〜０．００５４％の各種の鋼板の
２％予ひずみによる加工硬化量（２％ＷＨ）とＯの関係
を示す。
％、Ｎ：０．０００５〜０．００３％、Ｏ：０．０００
５〜０．００３％、Ｎｂ：０〜０．０１８％、Ｔｉ：０
〜０．０４８％、Ｂ：０〜０．０００８％で、Ｃ、Ｎ、
Ｏの和が０．００２７〜０．００５４％の各種の鋼板の
２％予ひずみによる加工硬化量（２％ＷＨ）とＯの関係
を示す。
【００２１】Ｃ、Ｎ、Ｏの和が０．００５５％以下であ
っても、Ｏが０．００２％を超えると加工硬化性が性が
低下するので、０．００２％以下にする必要がある。
っても、Ｏが０．００２％を超えると加工硬化性が性が
低下するので、０．００２％以下にする必要がある。
【００２２】図１〜図４の図中で○はＣ、Ｎ、Ｏの和が
０．００４５％以下、Ｃは０．００２５％以下、Ｎは
０．００１５％以下、Ｏは０．００１０％以下の場合を
表しており、更に、加工硬化性が向上することが明らか
である。
０．００４５％以下、Ｃは０．００２５％以下、Ｎは
０．００１５％以下、Ｏは０．００１０％以下の場合を
表しており、更に、加工硬化性が向上することが明らか
である。
【００２３】Ｓｉ：１％を超えると、固溶Ｓｉが転位の
移動を妨げて加工硬化性を劣化させため、上限を１％と
する。
移動を妨げて加工硬化性を劣化させため、上限を１％と
する。
【００２４】Ｍｎ：Ｍｎ添加量が０．０５％未満である
と熱間脆性が生じる。また、２％を超えると固溶Ｍｎが
転位の移動を妨げて加工硬化性を劣化させる。したがっ
て、添加量を０．０５〜２％に限定する。
と熱間脆性が生じる。また、２％を超えると固溶Ｍｎが
転位の移動を妨げて加工硬化性を劣化させる。したがっ
て、添加量を０．０５〜２％に限定する。
【００２５】Ｐ：０．１％を超えると、Ｓｉ、Ｍｎと同
様に固溶Ｐが転位の移動を妨げて加工硬化性を劣化させ
る。したがって、上限を０．１％とする。
様に固溶Ｐが転位の移動を妨げて加工硬化性を劣化させ
る。したがって、上限を０．１％とする。
【００２６】Ｓ：Ｓは熱間圧延時のスケール剥離性を向
上させるため０．００２％以上添加する必要がある。し
かし、含有量が０．０１５％を超えると析出物の量が多
くなり、加工硬化性を劣化させるため、上限を０．０１
５％以下、望ましくは０．０１％以下に限定する必要が
ある。
上させるため０．００２％以上添加する必要がある。し
かし、含有量が０．０１５％を超えると析出物の量が多
くなり、加工硬化性を劣化させるため、上限を０．０１
５％以下、望ましくは０．０１％以下に限定する必要が
ある。
【００２７】Ｓｏｌ．Ａｌ：Ａｌは鋼の脱酸とＮの固定
をおもな目的として添加する。しかし、添加量が多くな
ると鋼中の介在物が多量になり、加工硬化性を劣化させ
るため、添加量を酸可溶Ａｌ（Ｓｏｌ．Ａｌ）レベルで
０．０１％以上、０．１％以下に限定する。
をおもな目的として添加する。しかし、添加量が多くな
ると鋼中の介在物が多量になり、加工硬化性を劣化させ
るため、添加量を酸可溶Ａｌ（Ｓｏｌ．Ａｌ）レベルで
０．０１％以上、０．１％以下に限定する。
【００２８】Ｎｂ：Ｔｉ：Ｂ：鋼板の耐時効性の改善を
目的として、微量のＮｂ、Ｔｉ、Ｂを添加しても加工硬
化性が損なわれることはない。しかしながら、Ｎｂが
０．０２％、、Ｔｉが０．１１％、Ｂが０．００１％を
超えて添加されると鋼板中の析出物が多くなるため、加
工硬化性が劣化する。したがって、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｂの添
加量の上限をそれぞれＮｂは０．０２％、、Ｔｉは０．
１１％、Ｂは０．００１％にする。
目的として、微量のＮｂ、Ｔｉ、Ｂを添加しても加工硬
化性が損なわれることはない。しかしながら、Ｎｂが
０．０２％、、Ｔｉが０．１１％、Ｂが０．００１％を
超えて添加されると鋼板中の析出物が多くなるため、加
工硬化性が劣化する。したがって、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｂの添
加量の上限をそれぞれＮｂは０．０２％、、Ｔｉは０．
１１％、Ｂは０．００１％にする。
【００２９】以上の成分を必須の成分とするが、他に本
発明の鋼板は、微量のＶ、Ｚｒ、Ｗなどの炭窒化物形成
元素を含有しても加工硬化性を低減することはない。た
だし、添加量が多くなると、鋼板が硬質化し延性の低下
をもたらすため、好ましくはＶは０．０４％以下、Ｚｒ
は０．０７％以下、Ｗは０．０５％以下にすることが望
ましい。
発明の鋼板は、微量のＶ、Ｚｒ、Ｗなどの炭窒化物形成
元素を含有しても加工硬化性を低減することはない。た
だし、添加量が多くなると、鋼板が硬質化し延性の低下
をもたらすため、好ましくはＶは０．０４％以下、Ｚｒ
は０．０７％以下、Ｗは０．０５％以下にすることが望
ましい。
【００３０】また、Ｃｕ、Ｎｉなどの元素を含有して
も、加工硬化性に悪影響を及ぼすことはないが、添加量
を多くすると、表面性状、鍍金・塗装・酸洗などの表面
処理性が劣化するために、好ましくはＣｕは０．５％以
下、Ｎｉは０．５％以下にすることが望ましい。
も、加工硬化性に悪影響を及ぼすことはないが、添加量
を多くすると、表面性状、鍍金・塗装・酸洗などの表面
処理性が劣化するために、好ましくはＣｕは０．５％以
下、Ｎｉは０．５％以下にすることが望ましい。
【００３１】本発明の鋼板の製法は常法で行ってかまわ
ない。即ち、鋼の溶精は転炉、電気炉のいずれでもよ
い。また、炉外精練も必要により適用できる。
ない。即ち、鋼の溶精は転炉、電気炉のいずれでもよ
い。また、炉外精練も必要により適用できる。
【００３２】鋳造は普通造塊あるいは連続鋳造のいずれ
でも良い。熱間圧延は冷鋳片を再加熱後、または鋳造後
の熱片を軽い再加熱（保熱、保定を含む）後、あるいは
熱片を加熱炉に装入せずに直接圧延を行ってもかまわな
い。
でも良い。熱間圧延は冷鋳片を再加熱後、または鋳造後
の熱片を軽い再加熱（保熱、保定を含む）後、あるいは
熱片を加熱炉に装入せずに直接圧延を行ってもかまわな
い。
【００３３】熱間圧延ままの鋼板、熱処理した鋼板、酸
洗など脱スケールした鋼板、脱スケールした鋼板を熱処
理した鋼板、熱処理後に酸洗など脱スケールした鋼板、
これらの鋼板にめっきなど表面処理した鋼板が得られ
る。
洗など脱スケールした鋼板、脱スケールした鋼板を熱処
理した鋼板、熱処理後に酸洗など脱スケールした鋼板、
これらの鋼板にめっきなど表面処理した鋼板が得られ
る。
【００３４】本発明の冷延鋼板は、熱間圧延後、酸洗、
冷間圧延した後に再結晶焼鈍を箱型焼鈍炉、連続焼鈍
炉、連続焼鈍を有する溶融金属めっきラインのいずれで
行ってもかまわない。
冷間圧延した後に再結晶焼鈍を箱型焼鈍炉、連続焼鈍
炉、連続焼鈍を有する溶融金属めっきラインのいずれで
行ってもかまわない。
【００３５】本発明の鋼板は表面処理鋼板を含み、熱間
圧延鋼板あるいは冷間圧延鋼板に表面処理をすることで
加工硬化性に優れた表面処理鋼板として使用することに
も適する。すなわち、溶融金属めっき（亜鉛、アルミ、
亜鉛−アルミ合金）や合金化溶融亜鉛めっき、電気亜鉛
めっき、電気亜鉛合金めっき、有機複合めっき、錫めっ
き等の処理を単独あるいは適宜複合して表面処理して
も、優れた加工硬化性を損なうことはない。
圧延鋼板あるいは冷間圧延鋼板に表面処理をすることで
加工硬化性に優れた表面処理鋼板として使用することに
も適する。すなわち、溶融金属めっき（亜鉛、アルミ、
亜鉛−アルミ合金）や合金化溶融亜鉛めっき、電気亜鉛
めっき、電気亜鉛合金めっき、有機複合めっき、錫めっ
き等の処理を単独あるいは適宜複合して表面処理して
も、優れた加工硬化性を損なうことはない。
【００３６】
実施例１ 表１、表２の化学成分を有する鋼板の１〜４７は、溶鋼
を連続鋳造し、加熱温度：１０５０〜１３００℃、仕上
温度：８７０〜９１０℃、巻取温度６５０〜７２０℃
（鋼板６、１０を除く）で熱間圧延して板厚２．０〜
４．０ｍｍの熱延板とした。
を連続鋳造し、加熱温度：１０５０〜１３００℃、仕上
温度：８７０〜９１０℃、巻取温度６５０〜７２０℃
（鋼板６、１０を除く）で熱間圧延して板厚２．０〜
４．０ｍｍの熱延板とした。
【００３７】鋼板６、１０に関しては、巻取温度６２０
℃、５３０℃で巻き取った後、酸洗を行い熱延鋼板を得
た。鋼板１０の熱延板にはさらに連続溶融亜鉛めっきも
施した。
℃、５３０℃で巻き取った後、酸洗を行い熱延鋼板を得
た。鋼板１０の熱延板にはさらに連続溶融亜鉛めっきも
施した。
【００３８】その他の鋼板は、熱間圧延後、酸洗し、圧
下率６５％〜８５％で板厚０．６〜０．８ｍｍに冷間圧
延で製造した。引き続き、連続焼鈍ライン（ＣＡＬ）あ
るいは連続溶融亜鉛めっきライン（ＣＧＬ）で焼鈍し
た。連続溶融亜鉛メッキラインでは焼鈍後、溶融亜鉛め
っき又は合金化溶融亜鉛めっきを施した。また、鋼板１
６は冷間圧延後、連続焼鈍以外に、箱焼鈍（ＢＡＦ）も
行った。
下率６５％〜８５％で板厚０．６〜０．８ｍｍに冷間圧
延で製造した。引き続き、連続焼鈍ライン（ＣＡＬ）あ
るいは連続溶融亜鉛めっきライン（ＣＧＬ）で焼鈍し
た。連続溶融亜鉛メッキラインでは焼鈍後、溶融亜鉛め
っき又は合金化溶融亜鉛めっきを施した。また、鋼板１
６は冷間圧延後、連続焼鈍以外に、箱焼鈍（ＢＡＦ）も
行った。
【００３９】これらの工程の後に伸長率１．０〜１．５
％で調質圧延した。連続焼鈍ラインで焼鈍した鋼板の一
部は電気合金亜鉛めっきおよび有機複合被覆等の表面処
理を施した。なお、これらの化学成分の残りの成分は、
Ｆｅおよび不可避不純物である。
％で調質圧延した。連続焼鈍ラインで焼鈍した鋼板の一
部は電気合金亜鉛めっきおよび有機複合被覆等の表面処
理を施した。なお、これらの化学成分の残りの成分は、
Ｆｅおよび不可避不純物である。
【００４０】
【表１】
【００４１】
【表２】
【００４２】これらの鋼板の焼鈍温度、ＹＰ（降伏応
力）、２％ＷＨ（加工硬化）の結果を表３に示す。２％
ＷＨは降伏応力と２％引張りひずみ時の流動応力の差で
ある。
力）、２％ＷＨ（加工硬化）の結果を表３に示す。２％
ＷＨは降伏応力と２％引張りひずみ時の流動応力の差で
ある。
【００４３】
【表３】
【００４４】本発明の鋼板（鋼１〜２３）は、２％ＷＨ
が７１ＭＰａ以上で、加工硬化性に優れていることが明
らかである。
が７１ＭＰａ以上で、加工硬化性に優れていることが明
らかである。
【００４５】これに対して、比較鋼板は成分が適性に構
成されていないため、加工硬化性が低い。鋼板（鋼２
９、３７、４０）はＣ量が多過ぎ、鋼板（鋼３３、３
５、３６）はＮ量が多過ぎ、鋼板（鋼２５、２６、３
８）はＯ量が多過ぎ、鋼板（鋼２７、３１、３２）は
Ｃ、Ｎ、Ｏ量の各々は本発明の範囲内であるもののＣ、
Ｎ、Ｏの和が０．００５５％を超えるため、各々加工硬
化性が低く、良好な性能を得ることが出来ない。
成されていないため、加工硬化性が低い。鋼板（鋼２
９、３７、４０）はＣ量が多過ぎ、鋼板（鋼３３、３
５、３６）はＮ量が多過ぎ、鋼板（鋼２５、２６、３
８）はＯ量が多過ぎ、鋼板（鋼２７、３１、３２）は
Ｃ、Ｎ、Ｏ量の各々は本発明の範囲内であるもののＣ、
Ｎ、Ｏの和が０．００５５％を超えるため、各々加工硬
化性が低く、良好な性能を得ることが出来ない。
【００４６】さらに、比較鋼板（鋼２４、２８、３０、
３４、３９、４１、４２）はＮｂ、Ｔｉ、Ｂなどの炭化
物形成元素の添加量が多いため、加工硬化量が低い。鋼
板（４３、４４、４５、４６、４７）は各々Ｍｎ、Ｓ
ｉ、Ｐ、Ｓ、Ｓｏｌ．Ａｌの含有量が多過ぎるため加工
硬化量が低い。
３４、３９、４１、４２）はＮｂ、Ｔｉ、Ｂなどの炭化
物形成元素の添加量が多いため、加工硬化量が低い。鋼
板（４３、４４、４５、４６、４７）は各々Ｍｎ、Ｓ
ｉ、Ｐ、Ｓ、Ｓｏｌ．Ａｌの含有量が多過ぎるため加工
硬化量が低い。
【００４７】また、本発明の鋼板は鋼１４のように箱焼
鈍でも製造が可能である。更に、実施例は連続鋳造のみ
であるが、普通造塊でも可能である。
鈍でも製造が可能である。更に、実施例は連続鋳造のみ
であるが、普通造塊でも可能である。
【００４８】
【発明の効果】極低炭素鋼の降伏点の低いことを生かし
つつ、鋼中のＣ、Ｎ、Ｏ量などを適切な範囲とすること
により、加工硬化性に優れた鋼板を得ることができた。
つつ、鋼中のＣ、Ｎ、Ｏ量などを適切な範囲とすること
により、加工硬化性に優れた鋼板を得ることができた。
【図１】２％ＷＨとＣ＋Ｎ＋Ｏ量（重量％）の関係を示
す図である。
す図である。
【図２】２％ＷＨとＣ量（重量％）の関係を示す図であ
る。
る。
【図３】２％ＷＨとＮ量（重量％）の関係を示す図であ
る。
る。
【図４】２％ＷＨとＯ量（重量％）の関係を示す図であ
る。
る。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 高田 康幸 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (56)参考文献 特開 平５−112845（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−156023（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−110659（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/60
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％でＣ：０．００３０％以下、Ｓ
ｉ：１％以下、Ｍｎ：０．０５〜２％、Ｐ：０．１％以
下、Ｓ：０．００２〜０．０１５％、Ｓｏｌ．Ａｌ：
０．０１〜０．１％、Ｎ：０．００２０％以下、Ｏ：
０．００２％以下、Ｎｂ：０．０２％以下（０を含
む）、Ｔｉ：０．１１％以下（０を含む）、Ｂ：０．０
０１％以下（０を含む）で、かつＣ＋Ｎ＋Ｏ≦０．００
５５％を満たす範囲で含有することを特徴とする加工硬
化性に優れた鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17578594A JP3293339B2 (ja) | 1994-07-27 | 1994-07-27 | 加工硬化性に優れた鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17578594A JP3293339B2 (ja) | 1994-07-27 | 1994-07-27 | 加工硬化性に優れた鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0841585A JPH0841585A (ja) | 1996-02-13 |
| JP3293339B2 true JP3293339B2 (ja) | 2002-06-17 |
Family
ID=16002213
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17578594A Expired - Fee Related JP3293339B2 (ja) | 1994-07-27 | 1994-07-27 | 加工硬化性に優れた鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3293339B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4177478B2 (ja) * | 1998-04-27 | 2008-11-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 成形性、パネル形状性、耐デント性に優れた冷延鋼板、溶融亜鉛めっき鋼板及びそれらの製造方法 |
| JPH11305987A (ja) | 1998-04-27 | 1999-11-05 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | テキスト音声変換装置 |
-
1994
- 1994-07-27 JP JP17578594A patent/JP3293339B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0841585A (ja) | 1996-02-13 |
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