JP3228223B2 - 弾性表面波フィルタ - Google Patents
弾性表面波フィルタInfo
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- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 7
- 239000011295 pitch Substances 0.000 description 16
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- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
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- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 description 1
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03H—IMPEDANCE NETWORKS, e.g. RESONANT CIRCUITS; RESONATORS
- H03H9/00—Networks comprising electromechanical or electro-acoustic elements; Electromechanical resonators
- H03H9/46—Filters
- H03H9/64—Filters using surface acoustic waves
- H03H9/6423—Means for obtaining a particular transfer characteristic
- H03H9/6433—Coupled resonator filters
- H03H9/6483—Ladder SAW filters
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Acoustics & Sound (AREA)
- Surface Acoustic Wave Elements And Circuit Networks Thereof (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、一端子対弾性表面
波共振子（一端子対ＳＡＷ共振子）を複数用いて構成さ
れた弾性表面波フィルタに関し、より詳細には、複数の
一端子対ＳＡＷ共振子を梯子型に接続してなる梯子型回
路構成を有する弾性表面波フィルタに関する。
波共振子（一端子対ＳＡＷ共振子）を複数用いて構成さ
れた弾性表面波フィルタに関し、より詳細には、複数の
一端子対ＳＡＷ共振子を梯子型に接続してなる梯子型回
路構成を有する弾性表面波フィルタに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、帯域フィルタとして、複数の一端
子対ＳＡＷ共振子を梯子型に接続してなる梯子型回路構
成を有する弾性表面波フィルタが知られている（例え
ば、特公昭５６−１９７６５号公報など）。
子対ＳＡＷ共振子を梯子型に接続してなる梯子型回路構
成を有する弾性表面波フィルタが知られている（例え
ば、特公昭５６−１９７６５号公報など）。
【０００３】この種の弾性表面波フィルタでは、図１０
にその回路の一部を示すように、入力端５１と出力端
（図示せず）との間に直列腕が構成されており、該直列
腕に直列共振子Ｓ１が接続されている。また、上記直列
腕と基準電位との間に並列共振子Ｐ１が接続されてお
り、それによって並列腕が構成されている。なお、図１
０では、１個の直列共振子Ｓ１及び１個の並列共振子Ｐ
１のみが示されているが、入力端５１から出力端に向か
って、複数の直列共振子及び並列共振子を有する複数の
並列腕が構成されている。
にその回路の一部を示すように、入力端５１と出力端
（図示せず）との間に直列腕が構成されており、該直列
腕に直列共振子Ｓ１が接続されている。また、上記直列
腕と基準電位との間に並列共振子Ｐ１が接続されてお
り、それによって並列腕が構成されている。なお、図１
０では、１個の直列共振子Ｓ１及び１個の並列共振子Ｐ
１のみが示されているが、入力端５１から出力端に向か
って、複数の直列共振子及び並列共振子を有する複数の
並列腕が構成されている。
【０００４】ところで、上記直列共振子Ｓ１及び並列共
振子Ｐ１を構成する一端子対ＳＡＷ共振子は、通常、図
１１に示す電極構造を有する。図１１に示すように、一
端子対ＳＡＷ共振子は、圧電性基板（図示せず）上に、
一対のくし歯電極５２ａ，５２ｂを形成することによ
り、１つのインターデジタルトランスデューサ（ＩＤ
Ｔ）５２を形成した構造を有する。ＩＤＴ５２の表面波
伝搬方向両側には、グレーディング型反射器５３，５４
が配置されている。
振子Ｐ１を構成する一端子対ＳＡＷ共振子は、通常、図
１１に示す電極構造を有する。図１１に示すように、一
端子対ＳＡＷ共振子は、圧電性基板（図示せず）上に、
一対のくし歯電極５２ａ，５２ｂを形成することによ
り、１つのインターデジタルトランスデューサ（ＩＤ
Ｔ）５２を形成した構造を有する。ＩＤＴ５２の表面波
伝搬方向両側には、グレーディング型反射器５３，５４
が配置されている。
【０００５】上記のような一端子対ＳＡＷ共振子を直列
共振子及び並列共振子として用いた梯子型回路構成を有
する弾性表面波の代表的なフィルタ特性を図１２に示
す。ところで、帯域フィルタにおいては、通過帯域外の
周波数領域における減衰量を大きくすることが求められ
る。このように、帯域外減衰量を高める方法として、図
１３に示す影像接続構造が一般的に用いられている。
共振子及び並列共振子として用いた梯子型回路構成を有
する弾性表面波の代表的なフィルタ特性を図１２に示
す。ところで、帯域フィルタにおいては、通過帯域外の
周波数領域における減衰量を大きくすることが求められ
る。このように、帯域外減衰量を高める方法として、図
１３に示す影像接続構造が一般的に用いられている。
【０００６】影像接続構造とは、１個の直列共振子と並
列共振子とからなる接続構造と、隣接する１個の直列共
振子及び並列共振子からなる接続構造とが、両者の境界
を境として鏡像となるように接続されている構造をい
う。すなわち、図１３に破線Ａで示す接続構造は、隣接
する破線Ｂで囲まれた接続構造と、両者の境界部分を境
として鏡像の関係となるように直列共振子及び並列共振
子が接続されている。同様に、破線Ｃで囲まれている接
続構造は、破線Ｂで囲まれている接続構造と、両者の境
界を境として鏡像の関係となるように構成されている。
列共振子とからなる接続構造と、隣接する１個の直列共
振子及び並列共振子からなる接続構造とが、両者の境界
を境として鏡像となるように接続されている構造をい
う。すなわち、図１３に破線Ａで示す接続構造は、隣接
する破線Ｂで囲まれた接続構造と、両者の境界部分を境
として鏡像の関係となるように直列共振子及び並列共振
子が接続されている。同様に、破線Ｃで囲まれている接
続構造は、破線Ｂで囲まれている接続構造と、両者の境
界を境として鏡像の関係となるように構成されている。
【０００７】より具体的には、破線Ａ，Ｂで囲まれてい
る接続構造の境界部分の両側に、それぞれ、並列共振子
Ｐ１，Ｐ２が配置されており、両者の接続部分から離れ
た部分にそれぞれ、直列共振子Ｓ１，Ｓ２が配置されて
いる。
る接続構造の境界部分の両側に、それぞれ、並列共振子
Ｐ１，Ｐ２が配置されており、両者の接続部分から離れ
た部分にそれぞれ、直列共振子Ｓ１，Ｓ２が配置されて
いる。
【０００８】また、上記のような弾性表面波フィルタに
おいては、反射特性（ＶＳＷＲ）が帯域内において小さ
いことが求められる。そして、この反射特性が、一般的
に必要とされる２．０以下とするために、直列共振子Ｓ
１，Ｓ２，Ｓ３と、並列共振子Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３との共
振周波数差を調整すればよいことが知られている（信学
技報ＵＳ９５−２５、ＥＭＤ９５−２１，３３（１９９
５−０７）、第３９頁〜第４６頁）。
おいては、反射特性（ＶＳＷＲ）が帯域内において小さ
いことが求められる。そして、この反射特性が、一般的
に必要とされる２．０以下とするために、直列共振子Ｓ
１，Ｓ２，Ｓ３と、並列共振子Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３との共
振周波数差を調整すればよいことが知られている（信学
技報ＵＳ９５−２５、ＥＭＤ９５−２１，３３（１９９
５−０７）、第３９頁〜第４６頁）。
【０００９】すなわち、図１３に示したラダー型回路構
成を有する弾性表面波フィルタにおいて、直列共振子Ｓ
１，Ｓ２，Ｓ３の共振周波数と、並列共振子Ｐ１，Ｐ
２，Ｐ３の共振周波数との差を変えることにより、ＶＳ
ＷＲを小さくし得ることが知られている。
成を有する弾性表面波フィルタにおいて、直列共振子Ｓ
１，Ｓ２，Ｓ３の共振周波数と、並列共振子Ｐ１，Ｐ
２，Ｐ３の共振周波数との差を変えることにより、ＶＳ
ＷＲを小さくし得ることが知られている。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上記先行技
術では、直列共振子Ｓ１，Ｓ２，Ｓ３の共振周波数と、
並列共振子Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３の共振周波数との共振周波
数差を変化させることにより、ＶＳＷＲを帯域内におい
て低減することが記載されているが、この先行技術に
は、上記共振周波数差を変更した場合、ＶＳＷＲは、図
１４に示すように変化することが記載されている。
術では、直列共振子Ｓ１，Ｓ２，Ｓ３の共振周波数と、
並列共振子Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３の共振周波数との共振周波
数差を変化させることにより、ＶＳＷＲを帯域内におい
て低減することが記載されているが、この先行技術に
は、上記共振周波数差を変更した場合、ＶＳＷＲは、図
１４に示すように変化することが記載されている。
【００１１】すなわち、直列共振子の共振周波数と、並
列共振子の共振周波数との差が小さい場合には、矢印Ｃ
で示すように、低域側においてＶＳＷＲが大きくなるこ
と、また上記周波数差が小さい場合には、矢印Ｄで示す
ように、逆に高域側においてＶＳＷＲが大きくなること
が示されている。
列共振子の共振周波数との差が小さい場合には、矢印Ｃ
で示すように、低域側においてＶＳＷＲが大きくなるこ
と、また上記周波数差が小さい場合には、矢印Ｄで示す
ように、逆に高域側においてＶＳＷＲが大きくなること
が示されている。
【００１２】すなわち、上記先行技術に記載の方法で
は、低域側におけるＶＳＷＲを小さくしようとした場合
には、高域側においてＶＳＷＲが大きくなり、劣化する
という問題があった。
は、低域側におけるＶＳＷＲを小さくしようとした場合
には、高域側においてＶＳＷＲが大きくなり、劣化する
という問題があった。
【００１３】本発明の目的は、複数の直列共振子及び並
列共振子を有するラダー型回路構成を有する弾性表面波
フィルタにおいて、帯域内の広い周波数範囲にわたりＶ
ＳＷＲを小さくすることができ、それによって挿入損失
を低減し得る弾性表面波フィルタを提供することにあ
る。
列共振子を有するラダー型回路構成を有する弾性表面波
フィルタにおいて、帯域内の広い周波数範囲にわたりＶ
ＳＷＲを小さくすることができ、それによって挿入損失
を低減し得る弾性表面波フィルタを提供することにあ
る。
【００１４】
【課題を解決するための手段】請求項１に記載の発明
は、入出力端間で構成された直列腕に直列共振子を有
し、該直列腕と基準電位との間に構成された複数の並列
腕にそれぞれ並列共振子を有するラダー型回路構成を有
する弾性表面波フィルタであって、前記直列共振子及び
並列共振子が一端子対弾性表面波共振子により構成され
ており、入力端から出力端に向かって交互に並列共振子
及び直列共振子が配置されており、入力端側から出力端
側に向かって順に第１〜第３の並列腕が構成されてお
り、前記第２の並列腕に接続されている並列共振子の共
振周波数をｆ１とし、第１，第３の並列腕に接続されて
いる並列共振子の少なくとも一方の並列共振子の共振周
波数をｆ２としたとき、 ｆ２＞ｆ１＞０．９９×ｆ２ ・・・式（１） とされている ことを特徴とする。
は、入出力端間で構成された直列腕に直列共振子を有
し、該直列腕と基準電位との間に構成された複数の並列
腕にそれぞれ並列共振子を有するラダー型回路構成を有
する弾性表面波フィルタであって、前記直列共振子及び
並列共振子が一端子対弾性表面波共振子により構成され
ており、入力端から出力端に向かって交互に並列共振子
及び直列共振子が配置されており、入力端側から出力端
側に向かって順に第１〜第３の並列腕が構成されてお
り、前記第２の並列腕に接続されている並列共振子の共
振周波数をｆ１とし、第１，第３の並列腕に接続されて
いる並列共振子の少なくとも一方の並列共振子の共振周
波数をｆ２としたとき、 ｆ２＞ｆ１＞０．９９×ｆ２ ・・・式（１） とされている ことを特徴とする。
【００１５】
【００１６】
【００１７】
【００１８】
【００１９】請求項２に記載の発明では、前記第２の並
列腕に接続されている並列共振子の共振周波数が、第１
及び／または第３の並列腕に接続されている並列共振子
の共振周波数と異なるように、第２の並列腕に接続され
ている並列共振子の電極指ピッチが、第１及び／または
第３の並列腕に接続されている並列共振子の電極指ピッ
チと異ならされている。
列腕に接続されている並列共振子の共振周波数が、第１
及び／または第３の並列腕に接続されている並列共振子
の共振周波数と異なるように、第２の並列腕に接続され
ている並列共振子の電極指ピッチが、第１及び／または
第３の並列腕に接続されている並列共振子の電極指ピッ
チと異ならされている。
【００２０】請求項３に記載の発明では、第２の並列腕
に接続されている並列共振子の電極指ピッチをＬ１と
し、第１及び／または第３の並列腕に接続されている並
列共振子の電極指ピッチをＬ２としたときに、 Ｌ２＜Ｌ１＜１．０１×Ｌ２ ・・・式（２） とされている。
に接続されている並列共振子の電極指ピッチをＬ１と
し、第１及び／または第３の並列腕に接続されている並
列共振子の電極指ピッチをＬ２としたときに、 Ｌ２＜Ｌ１＜１．０１×Ｌ２ ・・・式（２） とされている。
【００２１】
【発明の実施の形態】以下、図面を参照しつつ本発明の
具体的な実施例を説明することにより、本発明を明らか
にする。
具体的な実施例を説明することにより、本発明を明らか
にする。
【００２２】（第１の実施例）図１は、本発明の第１の
実施例に係る弾性表面波フィルタの回路構成を示す回路
図である。弾性表面波フィルタ１では、入力端２と出力
端３との間に直列共振子Ｓ１，Ｓ２が接続されて直列腕
が構成されている。この直列腕と基準電位との間に、複
数の並列腕が構成されている。すなわち、入力端２と直
列共振子Ｓ１との間の接続点４と基準電位との間に第１
の並列共振子Ｐ１が接続されて、第１の並列腕が構成さ
れている。また、直列共振子Ｓ１，Ｓ２間の接続点５と
基準電位との間に第２の並列共振子Ｐ２が接続されて、
第２の並列腕が構成されている。さらに、直列共振子Ｓ
２と出力端３との間の接続点６と基準電位との間に第３
の並列共振子Ｐ３が接続されて、第３の並列腕が構成さ
れている。上記直列共振子Ｓ１，Ｓ２及び並列共振子Ｐ
１〜Ｐ３を有するラダー型回路構成自体は、従来のラダ
ー型弾性表面波フィルタと同様である。
実施例に係る弾性表面波フィルタの回路構成を示す回路
図である。弾性表面波フィルタ１では、入力端２と出力
端３との間に直列共振子Ｓ１，Ｓ２が接続されて直列腕
が構成されている。この直列腕と基準電位との間に、複
数の並列腕が構成されている。すなわち、入力端２と直
列共振子Ｓ１との間の接続点４と基準電位との間に第１
の並列共振子Ｐ１が接続されて、第１の並列腕が構成さ
れている。また、直列共振子Ｓ１，Ｓ２間の接続点５と
基準電位との間に第２の並列共振子Ｐ２が接続されて、
第２の並列腕が構成されている。さらに、直列共振子Ｓ
２と出力端３との間の接続点６と基準電位との間に第３
の並列共振子Ｐ３が接続されて、第３の並列腕が構成さ
れている。上記直列共振子Ｓ１，Ｓ２及び並列共振子Ｐ
１〜Ｐ３を有するラダー型回路構成自体は、従来のラダ
ー型弾性表面波フィルタと同様である。
【００２３】本実施例の弾性表面波フィルタ１の特徴
は、第２の並列共振子Ｐ２の共振周波数が、第１，第３
の並列共振子Ｐ１，Ｐ３の共振周波数と異なることにあ
り、それによってＶＳＷＲが帯域内の広い周波数範囲に
わたり小さくされる。これを、以下において説明する。
は、第２の並列共振子Ｐ２の共振周波数が、第１，第３
の並列共振子Ｐ１，Ｐ３の共振周波数と異なることにあ
り、それによってＶＳＷＲが帯域内の広い周波数範囲に
わたり小さくされる。これを、以下において説明する。
【００２４】前述した先行技術には、直列共振子と並列
共振子の共振周波数差を変更することにより、ＶＳＷＲ
が大きくなる周波数位置が変動することが記載されてい
る。この原因は、直列共振子と並列共振子のインピーダ
ンス関係により、様々な共振が生じ、これらの共振のレ
ベルが、上記周波数差により変動するためであると考え
られる。
共振子の共振周波数差を変更することにより、ＶＳＷＲ
が大きくなる周波数位置が変動することが記載されてい
る。この原因は、直列共振子と並列共振子のインピーダ
ンス関係により、様々な共振が生じ、これらの共振のレ
ベルが、上記周波数差により変動するためであると考え
られる。
【００２５】ところが、図１３に示したように、１個の
直列共振子及び並列共振子を有する複数の接続構造を影
像接続してなる従来の弾性表面波フィルタでは、これら
の様々な共振を全て最適化することは困難であった。す
なわち、図１３に示した弾性表面波フィルタでは、影像
接続構造を有するため、全ての直列共振子Ｓ１〜Ｓ３の
共振周波数は同じとされており、また全ての並列共振子
Ｐ１〜Ｐ３の共振周波数も同一とされていた。従って、
単に直列共振子Ｓ１〜Ｓ３と並列共振子Ｐ１〜Ｐ３の周
波数差を調整しただけでは、上述した様々な共振現象を
全て最適化することは非常に困難であった。
直列共振子及び並列共振子を有する複数の接続構造を影
像接続してなる従来の弾性表面波フィルタでは、これら
の様々な共振を全て最適化することは困難であった。す
なわち、図１３に示した弾性表面波フィルタでは、影像
接続構造を有するため、全ての直列共振子Ｓ１〜Ｓ３の
共振周波数は同じとされており、また全ての並列共振子
Ｐ１〜Ｐ３の共振周波数も同一とされていた。従って、
単に直列共振子Ｓ１〜Ｓ３と並列共振子Ｐ１〜Ｐ３の周
波数差を調整しただけでは、上述した様々な共振現象を
全て最適化することは非常に困難であった。
【００２６】これに対し、本実施例では、複数の並列共
振子Ｐ１〜Ｐ３の共振周波数を異ならせることにより、
上述した帯域内に存在する様々な共振のレベルを最適化
し、それによって帯域内の広い周波数範囲にわたりＶＳ
ＷＲを小さくすることが可能とされている。
振子Ｐ１〜Ｐ３の共振周波数を異ならせることにより、
上述した帯域内に存在する様々な共振のレベルを最適化
し、それによって帯域内の広い周波数範囲にわたりＶＳ
ＷＲを小さくすることが可能とされている。
【００２７】特に、本実施例のように、第１〜第３の並
列共振子Ｐ１〜Ｐ３を有する弾性表面波フィルタ１で
は、入力端から出力端に向かって第１〜第３の順に配置
された第１〜第３の並列共振子Ｐ１〜Ｐ３のうち、中央
に配置された第２の並列共振子Ｐ２の共振周波数をｆ１
とし、第１，第３の並列共振子Ｐ１，Ｐ３の共振周波数
をｆ２としたとき、ｆ２＞ｆ１とすれば、より好ましく
は、ｆ２＞ｆ１＞０．９９×ｆ２とすれば、特に帯域の
低域側におけるＶＳＷＲを十分に小さくすることがで
き、それによって挿入損失を改善することができる。
列共振子Ｐ１〜Ｐ３を有する弾性表面波フィルタ１で
は、入力端から出力端に向かって第１〜第３の順に配置
された第１〜第３の並列共振子Ｐ１〜Ｐ３のうち、中央
に配置された第２の並列共振子Ｐ２の共振周波数をｆ１
とし、第１，第３の並列共振子Ｐ１，Ｐ３の共振周波数
をｆ２としたとき、ｆ２＞ｆ１とすれば、より好ましく
は、ｆ２＞ｆ１＞０．９９×ｆ２とすれば、特に帯域の
低域側におけるＶＳＷＲを十分に小さくすることがで
き、それによって挿入損失を改善することができる。
【００２８】この理由を、以下において説明する。図１
と同じ接続構造の弾性表面波フィルタとして、圧電性基
板上に、下記の仕様で直列共振子Ｓ１，Ｓ２及び並列共
振子Ｐ１〜Ｐ３を形成した構造において、そのＶＳＷＲ
を測定した。
と同じ接続構造の弾性表面波フィルタとして、圧電性基
板上に、下記の仕様で直列共振子Ｓ１，Ｓ２及び並列共
振子Ｐ１〜Ｐ３を形成した構造において、そのＶＳＷＲ
を測定した。
【００２９】直列共振子Ｓ１，Ｓ２の仕様…開口長：４
０μｍ、対数：１００対、リフレクタ本数：１００本 並列共振子Ｐ１，Ｐ３の仕様…開口長：４０μｍ、対
数：９０対、リフレクタ本数：１００本 並列共振子Ｐ２の仕様…開口長：４０μｍ、対数：１８
０対、リフレクタ本数：１００本 なお、ＶＳＷＲは、弾性表面波フィルタ１の入力側また
は出力側の反射量を表す指標であり、通過帯域内におい
て小さい程、良好な特性となる。特に、携帯電話用の帯
域フィルタとして用いられる場合、ＶＳＷＲは通過帯域
において２以下となることが望ましい。
０μｍ、対数：１００対、リフレクタ本数：１００本 並列共振子Ｐ１，Ｐ３の仕様…開口長：４０μｍ、対
数：９０対、リフレクタ本数：１００本 並列共振子Ｐ２の仕様…開口長：４０μｍ、対数：１８
０対、リフレクタ本数：１００本 なお、ＶＳＷＲは、弾性表面波フィルタ１の入力側また
は出力側の反射量を表す指標であり、通過帯域内におい
て小さい程、良好な特性となる。特に、携帯電話用の帯
域フィルタとして用いられる場合、ＶＳＷＲは通過帯域
において２以下となることが望ましい。
【００３０】図２から明らかなように、帯域の低域側及
び高域側に、ＶＳＷＲの極大点Ｅ，Ｆが存在しているこ
とがわかる。これは、上述した先行技術における直列共
振子と並列共振子との共振周波数差と、ＶＳＷＲとの関
係に関する記載からも明らかなように、一般的な現象で
あり、帯域内における複数の共振現象により生じるもの
である。
び高域側に、ＶＳＷＲの極大点Ｅ，Ｆが存在しているこ
とがわかる。これは、上述した先行技術における直列共
振子と並列共振子との共振周波数差と、ＶＳＷＲとの関
係に関する記載からも明らかなように、一般的な現象で
あり、帯域内における複数の共振現象により生じるもの
である。
【００３１】そこで、上記低域側の極大点Ｅと、高域側
の極大点Ｆが、本実施例及び従来例において、どのよう
に変化するかを比較した。まず、従来例として、全ての
並列共振子Ｐ１〜Ｐ３の共振周波数を同一とし、この並
列共振子Ｐ１〜Ｐ３を同時に変化させた場合のＶＳＷＲ
の変化を図３に示す。
の極大点Ｆが、本実施例及び従来例において、どのよう
に変化するかを比較した。まず、従来例として、全ての
並列共振子Ｐ１〜Ｐ３の共振周波数を同一とし、この並
列共振子Ｐ１〜Ｐ３を同時に変化させた場合のＶＳＷＲ
の変化を図３に示す。
【００３２】図３において、横軸は並列共振子の周波数
比であり、縦軸はＶＳＷＲを示す。なお、従来の設計手
法で最適と思われる基準となる並列共振子の共振周波数
をｆ 0 とし、これに対して、作製した並列共振子の共振
周波数をｆ1 とし、ｆ1 ／ｆ 0 を周波数比とした。
比であり、縦軸はＶＳＷＲを示す。なお、従来の設計手
法で最適と思われる基準となる並列共振子の共振周波数
をｆ 0 とし、これに対して、作製した並列共振子の共振
周波数をｆ1 とし、ｆ1 ／ｆ 0 を周波数比とした。
【００３３】また、図３における実線は上記高域側にお
ける極大点Ｆに相当する高域側ＶＳＷＲ特性を、破線は
極大点Ｅに相当する低域側ＶＳＷＲ特性を示す。図３か
ら明らかなように、周波数比が小さくなるにつれ、すな
わち、並列共振子の共振周波数が低くなるにつれ、低域
側ＶＳＷＲの極大点が小さくなり、すなわち特性が向上
することがわかる。しかしながら、高域側のＶＳＷＲの
極大点Ｆについては、共振周波数が低くなるに従って悪
くなることがわかる。すなわち、低域側のＶＳＷＲがわ
ずか０．１〜０．２程度改善された周波数比では、高域
側のＶＳＷＲは、許容範囲である２を超えることがわか
る。
ける極大点Ｆに相当する高域側ＶＳＷＲ特性を、破線は
極大点Ｅに相当する低域側ＶＳＷＲ特性を示す。図３か
ら明らかなように、周波数比が小さくなるにつれ、すな
わち、並列共振子の共振周波数が低くなるにつれ、低域
側ＶＳＷＲの極大点が小さくなり、すなわち特性が向上
することがわかる。しかしながら、高域側のＶＳＷＲの
極大点Ｆについては、共振周波数が低くなるに従って悪
くなることがわかる。すなわち、低域側のＶＳＷＲがわ
ずか０．１〜０．２程度改善された周波数比では、高域
側のＶＳＷＲは、許容範囲である２を超えることがわか
る。
【００３４】図４は、上記実施例の弾性表面波フィルタ
１における第２の並列共振子Ｐ２の周波数のみを低くし
た場合の結果を示す。横軸は、並列共振子の周波数比で
あり、この場合、（第２の並列共振子Ｐ２の共振周波
数）／（第１，第３の並列共振子Ｐ１，Ｐ３の共振周波
数）を周波数比とする。ここで、第１，第３の並列共振
子Ｐ１，Ｐ３の共振周波数は固定しておき、図３に示し
た従来例における上記基準周波数と同様の値とした。
１における第２の並列共振子Ｐ２の周波数のみを低くし
た場合の結果を示す。横軸は、並列共振子の周波数比で
あり、この場合、（第２の並列共振子Ｐ２の共振周波
数）／（第１，第３の並列共振子Ｐ１，Ｐ３の共振周波
数）を周波数比とする。ここで、第１，第３の並列共振
子Ｐ１，Ｐ３の共振周波数は固定しておき、図３に示し
た従来例における上記基準周波数と同様の値とした。
【００３５】図４から明らかなように、第２の並列共振
子の共振周波数を低くするに従って、低域側のＶＳＷＲ
の極大点が十分に小さくなることがわかる（破線参
照）。他方、高域側のＶＳＷＲ特性は、実線で示されて
いるように、第２の並列共振子Ｐ２の共振周波数が低く
なるに従って徐々に大きくなっている。しかしながら、
図３に示した従来例の場合に比べて、高域側のＶＳＷＲ
特性の変化は非常に小さい。
子の共振周波数を低くするに従って、低域側のＶＳＷＲ
の極大点が十分に小さくなることがわかる（破線参
照）。他方、高域側のＶＳＷＲ特性は、実線で示されて
いるように、第２の並列共振子Ｐ２の共振周波数が低く
なるに従って徐々に大きくなっている。しかしながら、
図３に示した従来例の場合に比べて、高域側のＶＳＷＲ
特性の変化は非常に小さい。
【００３６】第２の並列共振子Ｐ２と、第１，第３の並
列共振子Ｐ１，Ｐ３の共振周波数の比を０．９９０まで
変化させると、高域側におけるＶＳＷＲは２．０近くま
で大きくなるが、低域側のＶＳＷＲの極大点は０．５も
改善されることがわかる。
列共振子Ｐ１，Ｐ３の共振周波数の比を０．９９０まで
変化させると、高域側におけるＶＳＷＲは２．０近くま
で大きくなるが、低域側のＶＳＷＲの極大点は０．５も
改善されることがわかる。
【００３７】従って、第２の並列共振子の共振周波数
を、上述した式（１）の範囲に設定することにより、高
域側のＶＳＷＲを２以下としつつ、低域側におけるＶＳ
ＷＲ特性を大幅に改善させ、それによって広い周波数範
囲にわたり挿入損失を低減し得ることがわかる。
を、上述した式（１）の範囲に設定することにより、高
域側のＶＳＷＲを２以下としつつ、低域側におけるＶＳ
ＷＲ特性を大幅に改善させ、それによって広い周波数範
囲にわたり挿入損失を低減し得ることがわかる。
【００３８】次に、上記第１の実施例に係る弾性表面波
フィルタ１のより具体的な実験例につき説明する。図５
に平面図で示すように、弾性表面波フィルタ１として、
ＬｉＴａＯ3 基板１１上に、一端子対ＳＡＷ共振子から
なる直列共振子Ｓ１，Ｓ２及び並列共振子Ｐ１〜Ｐ３を
形成した。ここで、並列共振子Ｐ１〜Ｐ３のＩＤＴの電
極指ピッチについては、下記の表１に示すように設定し
た。すなわち、第２の並列共振子Ｐ２の電極指ピッチを
２．１１０μｍとし、第１，第３の並列共振子Ｐ１，Ｐ
３の電極指ピッチ＝２．１００μｍよりも大きくした。
フィルタ１のより具体的な実験例につき説明する。図５
に平面図で示すように、弾性表面波フィルタ１として、
ＬｉＴａＯ3 基板１１上に、一端子対ＳＡＷ共振子から
なる直列共振子Ｓ１，Ｓ２及び並列共振子Ｐ１〜Ｐ３を
形成した。ここで、並列共振子Ｐ１〜Ｐ３のＩＤＴの電
極指ピッチについては、下記の表１に示すように設定し
た。すなわち、第２の並列共振子Ｐ２の電極指ピッチを
２．１１０μｍとし、第１，第３の並列共振子Ｐ１，Ｐ
３の電極指ピッチ＝２．１００μｍよりも大きくした。
【００３９】この場合、各並列共振子Ｐ１〜Ｐ３の共振
周波数は、下記の表１に示す通りとなる。すなわち、第
２の並列共振子Ｐ２の共振周波数は１９３８ＭＨｚであ
り、第１，第３の並列共振子Ｐ１，Ｐ３の共振周波数＝
１９４８ＭＨｚよりも低くされている。すなわち、並列
共振子の上述した周波数比は、０．９９５２とされてい
る。
周波数は、下記の表１に示す通りとなる。すなわち、第
２の並列共振子Ｐ２の共振周波数は１９３８ＭＨｚであ
り、第１，第３の並列共振子Ｐ１，Ｐ３の共振周波数＝
１９４８ＭＨｚよりも低くされている。すなわち、並列
共振子の上述した周波数比は、０．９９５２とされてい
る。
【００４０】比較のために、従来例として、並列共振子
Ｐ１〜Ｐ３のＩＤＴの電極指ピッチを全て２．１００μ
ｍとしたことを除いては、上記実施例と同様にして弾性
表面波フィルタを作製した。
Ｐ１〜Ｐ３のＩＤＴの電極指ピッチを全て２．１００μ
ｍとしたことを除いては、上記実施例と同様にして弾性
表面波フィルタを作製した。
【００４１】
【表１】
【００４２】上記実施例及び比較例の弾性表面波フィル
タについてのＶＳＷＲ特性を下記の図６（ａ）に、挿入
損失−周波数特性を図６（ｂ）に示す。図６（ａ）及び
（ｂ）において、実線は実施例の特性を、破線は従来例
の特性を示す。
タについてのＶＳＷＲ特性を下記の図６（ａ）に、挿入
損失−周波数特性を図６（ｂ）に示す。図６（ａ）及び
（ｂ）において、実線は実施例の特性を、破線は従来例
の特性を示す。
【００４３】図６（ａ）及び（ｂ）から明らかなよう
に、実施例の弾性表面波フィルタ１では、従来例の弾性
表面波フィルタに比べて、帯域内ＶＳＷＲ特性が改善さ
れることがわかる。特に、低域側において、ＶＳＷＲが
効果的に低減されており、それによって低域側において
損失が０．５ｄＢ低減されている。
に、実施例の弾性表面波フィルタ１では、従来例の弾性
表面波フィルタに比べて、帯域内ＶＳＷＲ特性が改善さ
れることがわかる。特に、低域側において、ＶＳＷＲが
効果的に低減されており、それによって低域側において
損失が０．５ｄＢ低減されている。
【００４４】すなわち、第２の並列共振子Ｐ２における
ＩＤＴの電極指ピッチを、第１，第３の並列共振子にお
ける電極指ピッチよりも長くすることにより、低域側に
おけるインピーダンス関係が最適化され、反射特性が改
善される。
ＩＤＴの電極指ピッチを、第１，第３の並列共振子にお
ける電極指ピッチよりも長くすることにより、低域側に
おけるインピーダンス関係が最適化され、反射特性が改
善される。
【００４５】（第２の実施例）図７は、本発明の第２の
実施例に係る弾性表面波フィルタを説明するための回路
図である。本実施例の弾性表面波フィルタ２１は、直列
腕に３個の直列共振子Ｓ１〜Ｓ３が配置されているこ
と、すなわち第１の実施例の弾性表面波フィルタ１に比
べて、直列共振子が１個追加されたことを除いては、第
１の実施例の弾性表面波フィルタ１と同様に構成されて
いる。
実施例に係る弾性表面波フィルタを説明するための回路
図である。本実施例の弾性表面波フィルタ２１は、直列
腕に３個の直列共振子Ｓ１〜Ｓ３が配置されているこ
と、すなわち第１の実施例の弾性表面波フィルタ１に比
べて、直列共振子が１個追加されたことを除いては、第
１の実施例の弾性表面波フィルタ１と同様に構成されて
いる。
【００４６】上記弾性表面波２１として、圧電性基板と
してＬｉＴａＯ3 基板を用い、該ＬｉＴａＯ3 基板上
に、第１の実施例と同様にして、直列共振子Ｓ１〜Ｓ３
及び並列共振子Ｐ１〜Ｐ３を構成するための一端子対Ｓ
ＡＷ共振子を形成した。
してＬｉＴａＯ3 基板を用い、該ＬｉＴａＯ3 基板上
に、第１の実施例と同様にして、直列共振子Ｓ１〜Ｓ３
及び並列共振子Ｐ１〜Ｐ３を構成するための一端子対Ｓ
ＡＷ共振子を形成した。
【００４７】なお、第１〜第３の並列共振子Ｐ１〜Ｐ３
におけるＩＤＴの電極指ピッチを、下記の表２に示す。
また、この並列共振子Ｐ１〜Ｐ３の共振周波数を下記の
表２に併せて示す。
におけるＩＤＴの電極指ピッチを、下記の表２に示す。
また、この並列共振子Ｐ１〜Ｐ３の共振周波数を下記の
表２に併せて示す。
【００４８】比較のために、従来例として、並列共振子
Ｐ１〜Ｐ３のＩＤＴの電極指ピッチを全て下記の表２に
示すように２．１００μｍとしたことを除いては、第２
の実施例と同様にして構成された弾性表面波フィルタを
作製した。この従来例の弾性表面波フィルタにおける並
列共振子Ｐ１〜Ｐ３の共振周波数を下記の表２に併せて
示す。
Ｐ１〜Ｐ３のＩＤＴの電極指ピッチを全て下記の表２に
示すように２．１００μｍとしたことを除いては、第２
の実施例と同様にして構成された弾性表面波フィルタを
作製した。この従来例の弾性表面波フィルタにおける並
列共振子Ｐ１〜Ｐ３の共振周波数を下記の表２に併せて
示す。
【００４９】
【表２】
【００５０】上記のようにして用意した第２の実施例の
弾性表面波フィルタ２１と従来例の表面波フィルタのＶ
ＳＷＲ特性を図８に、挿入損失−周波数特性を図９に示
す。なお、図８及び図９において、実線は第２の実施例
の弾性表面波フィルタの特性を、破線は従来例の特性を
示す。
弾性表面波フィルタ２１と従来例の表面波フィルタのＶ
ＳＷＲ特性を図８に、挿入損失−周波数特性を図９に示
す。なお、図８及び図９において、実線は第２の実施例
の弾性表面波フィルタの特性を、破線は従来例の特性を
示す。
【００５１】図８及び図９から明らかなように、第２の
実施例においても、対応する従来例に比べて、低域側に
おけるＶＳＷＲの特性を効果的に改善することができ、
従って図９から明らかなように、帯域内において広い周
波数範囲にわたり、特に低域側において損失を低減する
ことができる。
実施例においても、対応する従来例に比べて、低域側に
おけるＶＳＷＲの特性を効果的に改善することができ、
従って図９から明らかなように、帯域内において広い周
波数範囲にわたり、特に低域側において損失を低減する
ことができる。
【００５２】上述した第１，第２の実施例において、第
２の並列共振子Ｐ２の共振周波数を、第１，第３の並列
共振子Ｐ１，Ｐ３の共振周波数に変更するにあたって
は、電極指のピッチを変更したが、電極指ピッチを変更
する方法以外に、例えば、電極指の幅を変更したり、Ｉ
ＤＴを構成しているくし歯電極上に音速を変化させるよ
うな薄膜を付着させる方法など、様々な共振周波数を変
化させ得る方法を適宜用いてもよい。すなわち、第２の
並列共振子Ｐ２の共振周波数を、第１，第３の並列共振
子Ｐ１，Ｐ３の共振周波数に対して異ならせる方法につ
いては、特に限定されない。
２の並列共振子Ｐ２の共振周波数を、第１，第３の並列
共振子Ｐ１，Ｐ３の共振周波数に変更するにあたって
は、電極指のピッチを変更したが、電極指ピッチを変更
する方法以外に、例えば、電極指の幅を変更したり、Ｉ
ＤＴを構成しているくし歯電極上に音速を変化させるよ
うな薄膜を付着させる方法など、様々な共振周波数を変
化させ得る方法を適宜用いてもよい。すなわち、第２の
並列共振子Ｐ２の共振周波数を、第１，第３の並列共振
子Ｐ１，Ｐ３の共振周波数に対して異ならせる方法につ
いては、特に限定されない。
【００５３】また、第１，第２の実施例では、３個の並
列共振子を有する梯子型弾性表面波フィルタにつき説明
したが、本発明はこれに限定されるものでなく、４以上
の並列共振子を有する弾性表面波フィルタにも適用する
ことができる。
列共振子を有する梯子型弾性表面波フィルタにつき説明
したが、本発明はこれに限定されるものでなく、４以上
の並列共振子を有する弾性表面波フィルタにも適用する
ことができる。
【００５４】
【発明の効果】請求項１に記載の発明に係る弾性表面波
フィルタでは、直列共振子及び並列共振子を有する梯子
型回路構成を有する弾性表面波フィルタにおいて、少な
くとも１つの並列共振子の共振周波数が他の並列共振子
の共振周波数と異なるため、並列共振子の共振周波数の
異ならせ方により、帯域内における様々な共振のレベル
を調整することができ、それによって帯域内におけるＶ
ＳＷＲを小さくすることができ、帯域内の広い周波数範
囲にわたり挿入損失を改善することができる。
フィルタでは、直列共振子及び並列共振子を有する梯子
型回路構成を有する弾性表面波フィルタにおいて、少な
くとも１つの並列共振子の共振周波数が他の並列共振子
の共振周波数と異なるため、並列共振子の共振周波数の
異ならせ方により、帯域内における様々な共振のレベル
を調整することができ、それによって帯域内におけるＶ
ＳＷＲを小さくすることができ、帯域内の広い周波数範
囲にわたり挿入損失を改善することができる。
【００５５】
【００５６】
【００５７】
【００５８】また、第２の並列腕に接続されている並列
共振子の共振周波数ｆ１と、第１，第３の並列腕に接続
されている並列共振子の共振周波数ｆ２とが、ｆ２＞ｆ
１＞０．９９×ｆ２とされているため、通過帯域の低域
側におけるＶＳＷＲを大幅に改善することができ、それ
によって通過帯域内の広い周波数範囲にわたり損失の小
さい弾性表面波フィルタをより確実に提供することがで
きる。
共振子の共振周波数ｆ１と、第１，第３の並列腕に接続
されている並列共振子の共振周波数ｆ２とが、ｆ２＞ｆ
１＞０．９９×ｆ２とされているため、通過帯域の低域
側におけるＶＳＷＲを大幅に改善することができ、それ
によって通過帯域内の広い周波数範囲にわたり損失の小
さい弾性表面波フィルタをより確実に提供することがで
きる。
【００５９】請求項２に記載の発明では、第１〜第３の
並列腕に接続されている並列共振子を有する弾性表面波
フィルタにおいて、上記第２の並列腕に接続されている
並列共振子の電極指ピッチが、第１及び／または第３の
並列腕に接続されている並列共振子の電極指ピッチと異
なるように形成されており、それによって第２の並列腕
に接続されている並列共振子の共振周波数が、第１及び
第３の並列腕に接続されている並列共振子の共振周波数
と異ならされている。従って、電極指ピッチを変更する
だけで、容易にＶＳＷＲ特性が改善された弾性表面波フ
ィルタを提供することができる。
並列腕に接続されている並列共振子を有する弾性表面波
フィルタにおいて、上記第２の並列腕に接続されている
並列共振子の電極指ピッチが、第１及び／または第３の
並列腕に接続されている並列共振子の電極指ピッチと異
なるように形成されており、それによって第２の並列腕
に接続されている並列共振子の共振周波数が、第１及び
第３の並列腕に接続されている並列共振子の共振周波数
と異ならされている。従って、電極指ピッチを変更する
だけで、容易にＶＳＷＲ特性が改善された弾性表面波フ
ィルタを提供することができる。
【００６０】請求項３に記載の発明では、上記第２の並
列腕に接続されている並列共振子の電極指ピッチを、Ｌ
１とし、第１及び第３の並列腕に接続されている並列共
振子の電極指ピッチをＬ２としたときに、Ｌ２＜Ｌ１＜
１．０１×Ｌ２とされており、それによって、ｆ２＞ｆ
１＞０．９９×ｆ２とされている。従って、電極指ピッ
チを変更するだけで、容易に低域側におけるＶＳＷＲ特
性が改善された弾性表面波フィルタを提供することが可
能となる。
列腕に接続されている並列共振子の電極指ピッチを、Ｌ
１とし、第１及び第３の並列腕に接続されている並列共
振子の電極指ピッチをＬ２としたときに、Ｌ２＜Ｌ１＜
１．０１×Ｌ２とされており、それによって、ｆ２＞ｆ
１＞０．９９×ｆ２とされている。従って、電極指ピッ
チを変更するだけで、容易に低域側におけるＶＳＷＲ特
性が改善された弾性表面波フィルタを提供することが可
能となる。
【図１】本発明の第１の実施例に係る弾性表面波フィル
タの回路図。
タの回路図。
【図２】従来の弾性表面波フィルタにおけるＶＳＷＲ特
性を示す図。
性を示す図。
【図３】従来の弾性表面波フィルタにおける並列共振子
の周波数比とＶＳＷＲとの関係を示す図。
の周波数比とＶＳＷＲとの関係を示す図。
【図４】第１の実施例の弾性表面波フィルタにおける並
列共振子間の周波数比とＶＳＷＲとの関係を示す図。
列共振子間の周波数比とＶＳＷＲとの関係を示す図。
【図５】本発明の第１の実施例に係る弾性表面波フィル
タの平面図。
タの平面図。
【図６】（ａ），（ｂ）は、それぞれ、第１の実施例及
び従来例の弾性表面波フィルタのＶＳＷＲ特性と挿入損
失−周波数特性を示す図。
び従来例の弾性表面波フィルタのＶＳＷＲ特性と挿入損
失−周波数特性を示す図。
【図７】第２の実施例に係る弾性表面波フィルタを説明
するための回路図。
するための回路図。
【図８】第２の実施例及び従来例の弾性表面波フィルタ
のＶＳＷＲ特性を示す図。
のＶＳＷＲ特性を示す図。
【図９】第２の実施例及び従来例の弾性表面波フィルタ
の挿入損失−周波数特性を示す図。
の挿入損失−周波数特性を示す図。
【図１０】従来の梯子型回路構成を有する弾性表面波フ
ィルタを説明するための回路図。
ィルタを説明するための回路図。
【図１１】一端子対ＳＡＷ共振子を説明するための平面
図。
図。
【図１２】従来の弾性表面波フィルタの減衰量周波数特
性の一例を示す図。
性の一例を示す図。
【図１３】従来の弾性表面波フィルタの回路構成を説明
するための回路図。
するための回路図。
【図１４】従来の弾性表面波フィルタにおけるＶＳＷＲ
特性を説明するための図。
特性を説明するための図。
１…弾性表面波フィルタ ２…入力端 ３…出力端 Ｓ１，Ｓ２，Ｓ２…直列共振子 Ｐ１，Ｐ３…第１，第３の並列共振子 Ｐ２…第２の並列共振子 ２１…弾性表面波フィルタ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平８−37438（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−69750（ＪＰ，Ａ) 佐藤他「ラダー型ＳＡＷフィルタ」信 学技報 ＵＳ95−25（1995−07）ｐ．39 −46 (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) H03H 9/64 H03H 9/145
Claims (3)
- 【請求項１】 入出力端間で構成された直列腕に直列共
振子を有し、該直列腕と基準電位との間に構成された複
数の並列腕にそれぞれ並列共振子を有するラダー型回路
構成を有する弾性表面波フィルタであって、 前記直列共振子及び並列共振子が一端子対弾性表面波共
振子により構成されており、 入力端から出力端に向かって交互に並列共振子及び直列
共振子が配置されており、入力端側から出力端側に向かって順に第１〜第３の並列
腕が構成されており、前記第２の並列腕に接続されてい
る並列共振子の共振周波数をｆ１とし、第１，第３の並
列腕に接続されている並列共振子の少なくとも一方の並
列共振子の共振周波数をｆ２としたとき、 ｆ２＞ｆ１＞０．９９×ｆ２ ・・・式（１） とされている ことを特徴とする、弾性表面波フィルタ。 - 【請求項２】 前記第２の並列腕に接続されている並列
共振子の共振周波数が、第１及び／または第３の並列腕
に接続されている並列共振子の共振周波数と異なるよう
に、第２の並列腕に接続されている並列共振子の電極指
ピッチが、第１及び／または第３の並列腕に接続されて
いる並列共振子の電極指ピッチと異ならされている、請
求項１に記載の弾性表面波フィルタ。 - 【請求項３】 第２の並列腕に接続されている並列共振
子の電極指ピッチをＬ１とし、第１及び／または第３の
並列腕に接続されている並列共振子の電極指ピッチをＬ
２としたときに、 Ｌ２＜Ｌ１＜１．０１×Ｌ２ ・・・式（２） とされていることを特徴とする、請求項２に記載の弾性
表面波フィルタ。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14465398A JP3228223B2 (ja) | 1998-05-26 | 1998-05-26 | 弾性表面波フィルタ |
| GB9911693A GB2337886B (en) | 1998-05-26 | 1999-05-19 | Surface acoustic wave filter |
| US09/317,814 US6208224B1 (en) | 1998-05-26 | 1999-05-24 | Surface acoustic wave filter with parallel arm resonators having different resonant frequencies |
| DE19923963A DE19923963B4 (de) | 1998-05-26 | 1999-05-25 | Oberflächenwellenfilter |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14465398A JP3228223B2 (ja) | 1998-05-26 | 1998-05-26 | 弾性表面波フィルタ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11340783A JPH11340783A (ja) | 1999-12-10 |
| JP3228223B2 true JP3228223B2 (ja) | 2001-11-12 |
Family
ID=15367099
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14465398A Expired - Lifetime JP3228223B2 (ja) | 1998-05-26 | 1998-05-26 | 弾性表面波フィルタ |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6208224B1 (ja) |
| JP (1) | JP3228223B2 (ja) |
| DE (1) | DE19923963B4 (ja) |
| GB (1) | GB2337886B (ja) |
Families Citing this family (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19730710C2 (de) * | 1997-07-17 | 2002-12-05 | Epcos Ag | Oberflächenwellenakustikfilter mit verbesserter Flankensteilheit |
| JP2000286676A (ja) * | 1999-03-31 | 2000-10-13 | Sanyo Electric Co Ltd | 弾性表面波フィルター |
| GB0012437D0 (en) * | 2000-05-24 | 2000-07-12 | Univ Cranfield | Improvements to filters |
| US6570470B2 (en) * | 2000-06-30 | 2003-05-27 | Kyocera Corporation | Surface acoustic wave ladder filter utilizing parallel resonators with different resonant frequencies |
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