JP3101651B2

JP3101651B2 - 連続鋳造用ノズル

Info

Publication number: JP3101651B2
Application number: JP10101882A
Authority: JP
Inventors: 利行室井; 和己小栗
Original assignee: Akechi Ceramics Co Ltd
Current assignee: Akechi Ceramics Co Ltd
Priority date: 1998-03-31
Filing date: 1998-03-31
Publication date: 2000-10-23
Anticipated expiration: 2018-03-31
Also published as: JPH11285792A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、アルミニウムを含
有するアルミキルド鋼等の連続鋳造において溶鋼が通過
するノズル内孔の狭さく、さらには閉塞を効果的に抑制
することができる連続鋳造用ノズルに関する。

【０００２】

【従来の技術】溶鋼の連続鋳造用ノズルは、次のような
目的のために使用される。溶鋼の連続鋳造において連続
鋳造用ノズルはタンディッシュからモールドへ溶鋼を注
入する機能を有するが、この際溶鋼の空気との接触によ
る酸化を防ぎ、又溶鋼の飛散防止を図り、さらには非金
属介在物及びモールド面浮遊物の鋳片内への巻込み防止
のために注湯を整流化する等の目的で使用されている．

【０００３】従来溶鋼の連続鋳造用ノズルの材質は、主
として黒鉛、アルミナ、シリカ、シリコンカーバイド等
で構成されているが、しかしながらアルミキルド鋼等を
鋳造する場合は次のような問題点を有している。

【０００４】アルミキルド鋼等においては、脱酸剤とし
て添加されるアルミニウムが溶鋼中に存在する酸素と反
応してα−アルミナ等の非金属介在物が生成する。ま
た、溶鋼がノズルを通過するに際して大気中の酸素と反
応し、さらにアルミナが発生する。そのためアルミキル
ド鋼等を鋳造する際、連続鋳造用ノズルの内孔表面に上
記アルミナ等の非金属介在物が付着し、堆積してその結
果内孔が狭さくし、最悪の場合、内孔を閉塞して安定的
な鋳造を困難にする。あるいはこのようにして付着し堆
積したα−アルミナ等の非金属介在物が剥離或いは脱落
して鋳片に巻込まれ鋳片の品質低下を招くことがある。

【０００５】上述したα−アルミナ等の非金属介在物に
よる内孔の狭さく及び閉塞を防止するため、内孔を形成
する連続鋳造用ノズルの内面から前記内孔を通って流れ
る溶鋼に向かって不活性ガスを噴射させ、溶鋼中に存在
するα−アルミナ等の非金属介在物が連続鋳造用ノズル
内孔面に付着し堆積することを防止する方法が広く用い
られている（例えば、特公平６−５９５３３号公報）。

【０００６】しかしながら、溶鋼連続鋳造用ノズルの内
面から不活性ガスを噴出させる方法には次のような問題
点がある。即ち、噴出させる不活性ガス量が多いと不活
性ガスの気泡が鋳片のなかに巻き込まれ、ピンホールに
基づく欠陥が生じる。逆に噴出させる不活性ガス量が少
ないとα−アルミナ等の非金属介在物が連続鋳造用ノズ
ルの内孔面に付着し、堆積して内孔の狭さく、さらには
最悪の場合ノズルを閉塞する。

【０００７】また、連続鋳造用ノズルの内面から前記内
孔を通って流れる溶鋼に向かって不活性ガスを均一に吹
き込むことは構造的に困難であり、また長時間鋳造する
際は連続鋳造用ノズル材質の組織劣化及び構造劣化する
に伴い、噴出させる不活性ガスのコントロールが不安定
となる。その結果、α−アルミナ等の非金属介在物が連
続鋳造用ノズルの内孔面に付着し、そして堆積して内孔
を狭さくし、さらには閉塞してしまう。

【０００８】非金属介在物によるノズル閉塞、とくにア
ルミナ（Ａｌ₂Ｏ₃）介在物によるノズル閉塞は次のよ
うにして生じると考えられる。すなわち、（１）鋼中のアルミニウムは耐火物接合部及び耐火物組
繊を通過する空気の巻き込みにより酸化し、また、カー
ボンを含んだ耐火物中のシリカが還元して発生するＳｉ
Ｏが酸素を供給し、アルミナが生成される。（２）このアルミナが拡散・凝集しアルミナ介在物が形
成される。（３）また、ノズルの内孔面では黒鉛、カーボンが消失
し、内孔表面が凹凸状になり、アルミナ介在物が堆積し
やすくなる。

【０００９】他方、材質面からの対策として、アルミニ
ウム酸化物との反応性が低いことから、ＳｉＣ、Ｓｉ₃
Ｎ₄、ＢＮ、ＺｒＢ₂、サイアロン等の非酸化物原料を
アルミナ−黒鉛質に添加し、もしくはそれ自体からなる
ノズルが提案されている（例えば、特公昭６１−３８１
５２号公報）。

【００１０】しかしながら、通常使用されているアルミ
ナ−黒鉛質に上記原料を添加する場合は、多量に添加し
なければ、付着防止効果が認められず、耐食性も劣化す
ることから実用的ではない。また、非酸化物の原料のみ
でノズルを作成する場合も、その効果が期待できる反
面、原料、製造面のコストから実用には不向きである。

【００１１】更に、ＣａＯを含有する酸化物原料（Ｃａ
Ｏ・ＺｒＯ₂、ＣａＯ・ＳｉＯ₂、２ＣａＯ・ＳｉＯ₂
等）は、ＣａＯとＡｌ₂Ｏ₃反応により低融点物質を生
成するので、黒鉛−ＣａＯ含有酸化物原料からなるノズ
ルも提案されている（例えば、特公昭６２−５６１０１
号公報）。

【００１２】しかしながら、鋳造時の溶鋼温度条件によ
り、ＣａＯとＡｌ₂Ｏ₃反応性は影響を受けやすく、低
融点物質が生成されず、また鋼中に多量のＡｌ₂Ｏ₃介
在物が含まれる場合は、耐スポーリング性及び耐食性の
面でＣａＯ量を十分に含有させることはできない。ま
た、材質中から溶鋼へ流れ出た骨材の内、ＺｒＯ₂は比
重が高いため浮上効果が少なく、スラグとして浮上しな
い。

【００１３】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、使用中にノ
ズル内孔面にガラス層を形成し、耐火物を通過する空気
の巻き込みを防止し、アルミナの生成を防止し、また、
ノズル内孔面の組織を平滑化することにより、ノズル内
孔面にアルミナ介在物の堆積と付着を抑制し、内孔の狭
さく、更には閉塞を防止し、安定した鋳造を可能とする
連続鋳造用ノズルを提供することにある。

【００１４】

【課題を解決するための手段】第１の発明は、連続鋳造
用ノズルの溶鋼と接触する内孔表層部が、Ａｌ₂Ｏ₃ま
たはＡｌ₂Ｏ₃を主成分とし、その融点が１８００℃以
上の骨材が１５〜６０重量％、炭化珪素が１〜１０重量
％、残部がロー石からなる組成物であることを特徴とす
る溶鋼の連続鋳造用ノズルである。

【００１５】第２の発明は、連続鋳造用ノズルの溶鋼と
接触する内孔表層部が、アルミナ（Ａｌ₂Ｏ₃）または
アルミナ（Ａｌ₂Ｏ₃）を主成分とし、その融点が１８
００℃以上の骨材が１５〜６０重量％、炭化珪素が１〜
１０重量％、残部がロー石からなる組成物に、結合材を
添加・混練して成形し、非酸性雰囲気で焼成したことを
特徴とする溶鋼の連続鋳造用ノズルである。

【００１６】第３の発明は、前記ロー石は粒径２５０μ
ｍ以下を全ロー石配合比量の６０重量％以下としたもの
であることを特徴とする溶鋼の連続鋳造用ノズルであ
る。

【００１７】第４の発明は、前記ロー石が、パイロフィ
ライト（Ａｌ₂Ｏ₃・４ＳｉＯ₂・Ｈ₂Ｏ）を主成分と
することを特徴とする溶鋼の連続鋳造用ノズルである。

【００１８】第５の発明は、前記ロー石は、８００℃以
上で仮焼して結晶水を消失させたことを特徴とする溶鋼
の連続鋳造用ノズルである。

【００１９】第６の発明は、前記結合材が、熱硬化性樹
脂であることを特徴とする溶鋼の連続鋳造用ノズルであ
る。

【００２０】

【発明の実施の形態】本発明において最も注目すべき点
は、ノズル耐火物の主成分としてロー石と炭化珪素を共
存させたことにある。即ち炭化珪素の共存下でのロー石
はブローティング現象が発現しやすく、低温度において
も耐火物組織を通しての空気の巻き込みを抑制すること
ができると同時に、従来のノズルに多くの場合配合され
ている黒鉛を配合しない点である。黒鉛はノズル使用時
において、耐火物に含まれているシリカと次のように反
応する。

【００２１】ＳｉＯ₂（ｓ）＋Ｃ（ｓ）＝ＳｉＯ（ｇ）＋ＣＯ（ｇ）３ＳｉＯ（ｇ）＋２Ａｌ＝２Ａｌ₂Ｏ₃（ｓ）＋３Ｓｉ３ＣＯ（ｇ）＋２Ａｌ＝２Ａｌ₂Ｏ₃（ｓ）＋３Ｃ

【００２２】以上の反応によりシリカが分解し、ＳｉＯ
（g ）及びＣＯ（ｇ）が生成し、鋼中への酸素供給源と
なり、鋼中Ａｌと反応してＡｌ₂Ｏ₃を生成する。しか
し、ロー石の場合、溶鋼中の酸素との共存下において
も、ロー石の粒子の分解はなくロー石の主鉱物であるパ
イロフィライト（Ａｌ₂Ｏ₃・４ＳｉＯ₂・Ｈ₂Ｏ）等
のＳｉＯ₂は安定である。この点は、ロー石、炭化珪
素、レジン粉末及び炭素微粉からなるブリケットを作成
し、ブリーズ内に埋め込み、１５００℃×２４ｈｒ熱処
理後の顕微鏡観察で粒子の崩壊、気泡発生がないことか
ら判明した。

【００２３】また、従来の黒鉛を約１０重量％添加した
材質では熱伝導率が９．８（ｋｃａｌ／ｍ／ｈｒ／℃）
であるのに対し、本発明の黒鉛を添加しない材質では
３．６（ｋｃａｌ／ｍ／ｈｒ／℃）と低く、断熱性に優
れており、地金付着及びα―Ａｌ₂Ｏ₃等の非金属介在
物が析出しにくい。

【００２４】更に、従来の黒鉛を含むノズルでは黒鉛が
酸化した場合、内孔表面の平滑度が低下し、ノズル内孔
を流れる溶鋼は乱流であるため、α―Ａｌ₂Ｏ₃等の非
金属介在物が堆積することになる。しかし、黒鉛を添加
しない場合には平滑度が低下せず、従ってノズル内孔面
が滑らかであり、α―Ａｌ₂Ｏ₃等の非金属介在物が堆
積しない。

【００２５】ロー石の半溶融温度は１５００℃前後であ
り、溶鋼と接触する稼動面においては溶融し、ガラス皮
膜を形成することから、稼動面の組織を平滑にし、また
ガラス皮膜により耐火物組織を通しての空気の巻き込み
を抑制する。

【００２６】この点は、酸化雰囲気において、１５００
℃×１ｈｒ熱処理後の黒鉛を添加したアルミナ―ロー石
材質の通気率が約６．５×１０―²ｄａｒｃｙに対し、
他の条件は同一で黒鉛を添加しない材質では１５００℃
×１ｈｒで熱処理後の通気率が１．０×１０―⁵ｄａｒ
ｃｙと小さくなり、通気率が低下していることから明ら
かとなった。

【００２７】更に、熱処理温度を下げ、１４５０℃×１
ｈｒで熱処理後のアルミナ―ロー石材質の通気率が１０
×１０―⁴ｄａｒｃｙなのに対し、他の条件は同一でＳ
ｉＣを添加した材質では１．０×１０―⁴ｄａｒｃｙと
小さくなり、通気率が低下していることから、低温度に
おいてもロー石のブローティング現象が発現し、耐火物
組織を通しての空気の巻き込みを抑制することができ
る。

【００２８】連続鋳造用ノズルとして使用時において、
内孔面にガラス皮膜を積極的に生成させ、かつ、耐スポ
ーリング性を維持するためには、ロー石の配合重量比率
は３０重量％以上が望ましく、また、８４重量％超えで
は軟化変形が大きくなり、また溶鋼に対する耐食性が劣
ることから８４重量％以下が望ましい。なお、この配合
量は、他の成分の残部である。

【００２９】炭化珪素の配合比率は、ロー石のブローテ
ィング現象を積極的に生成させるためには１重量％以上
が望ましく、１０重量％超では溶融が著しく、溶損を大
きくするため、１０重量％以下が望ましい。

【００３０】骨材としてのＡｌ₂Ｏ₃、またはＡｌ₂Ｏ
₃を主成分としその融点が１８００℃以上の骨材（例え
ばＭｇＯ・Ａｌ₂Ｏ₃）は、１５〜６０重量％配合す
る。骨材は成形体であるノズルの強度と耐食性を付与す
る作用がある。

【００３１】ロー石の種頻としてはパイロフィライト質
ロー石、カオリン質ロー石、セリサイト質ロー石の三種
類いずれも使用できるが、使用時に溶鋼と接触する内孔
面が半溶融化し、ガラス層の形成と溶鋼との耐溶損性を
考えると耐火度ＳＫ２９〜３２のパイロフィライト質ロ
ー石が最も良好である。カオリン質ロー石は耐火度がＳ
Ｋ３３〜３６と高く、逆にセリサイト質ロー石は耐火度
ＳＫ２６〜２９と低いので、いずれもあまり望ましくな
い。

【００３２】ロー石として、８００℃以上で仮焼し、結
晶水を消失させたロー石を使用する理由は、仮焼しない
ロー石を配合すると、成形したノズルを焼成すると、ロ
ー石中の結晶水が５００〜８００℃で放出され、この
時、熱膨張率が異常に大きくなり、成形体に亀裂が入る
ことがあるためである。

【００３３】ロー石の粒度は平均粒径２５０μｍ以下を
ロー石配合重量比の６０％を超えて配合すると、成形時
のラミネーション等の組織欠陥を生じやすく、また、連
続鋳造用ノズルとしての使用時においては、ロー石粒子
の軟化変形が生じ易いため６０％以下が望ましい。

【００３４】パイロフィライト（Ａｌ₂Ｏ₃・４ＳｉＯ
₂・Ｈ₂Ｏ）を主成分とするロー石６５〜９０重量％の
残部及びＳｉｃ、Ａｌ₂Ｏ₃、またはＡｌ₂Ｏ₃を主成
分とする骨材１５〜６０重量％からなる耐火物組成は、
ロー石粒子の分解はなく、ＳｉＯ₂のような鋼中への酸
素供給源とはならない。また、ロー石の半溶融温度は１
５００℃前後で溶鋼の鋳造温度に近く、溶鋼と接触する
稼動面においてガラス皮膜層を形成し、稼動面組織を平
滑にし、かつ、耐火物組織を通しての空気の巻き込みを
抑制することから、Ａｌ₂Ｏ₃及びメタルの付着を抑制
する効果がある。

【００３５】上記ロー石と、骨材を配合した組成物をノ
ズルに成形するためには、結合材としては熱硬化性樹
脂、例えばフェノール樹脂、フラン樹脂等を５から１５
重量％配合し、ノズルの形状に成形し、焼成する。この
成形方法は、ＣＩＰ（Cold Isostatic Pressing) プロ
セスが均一に成形体を圧縮する点で望ましい。また、焼
成温度は、１０００℃から１３００℃程度が望ましい。
また、焼成雰囲気としては酸化性雰囲気よりも還元性雰
囲気、即ち非酸化性雰囲気が、配合した樹脂を酸化させ
ない点から望ましい。

【００３６】次に本発明の溶鋼連続鋳造用ノズル図面を
参照しながら説明する。図１は、本発明に係る連続鋳造
用浸漬ノズルの垂直断面の一例を示す。連続鋳造用ノズ
ル１０は、タンディッシュとモールドとの間に配置さ
れ、溶鋼をタンディッシュからモールドへ注入する浸漬
ノズルとして使用される。

【００３７】図１に示すように、連続鋳造用ノズル１０
の溶鋼が流れる内孔１の表層部２が、上述した化学成分
組成を有する耐火物によって形成されている。表層部以
外の部分３は、従来のアルミナー黒鉛質である。

【００３８】なお、この連続鋳造用ノズルの寸法は、例
えば、全長が約１ｍ、内孔の直径が約６ｃｍ、外直径が
１６ｃｍであり、肉厚が約５ｃｍである。そして、本発
明に係る耐火物の厚みは２から１５ｍｍ程度である。な
お、この寸法は一例であって、本発明を限定するもので
はなく、鋳造される鋳片の寸法により変化する。

【００３９】また、図２は鋳型内溶鋼に浸漬される部分
全体を本発明の耐火物で製作したノズルの態様を示す。
いずれの場合も、通常ノズル内孔を閉鎖するアルミナは
ノズル下部の内孔に集積する。本発明の浸漬ノズルは内
孔１の表層部２に、溶鋼中に存在するアルミナ等の非金
属介在物が付着・堆積することを抑制する。次に実施例
により本発明を説明する。

【００４０】

【実施例１】成分組成の異なる９個の混合物に５から１
０重量％の範囲内の粉末及び溶液のフェノール樹脂を添
加し、それらを混合及び混練して得られた組成物を１０
００℃から１２００℃で焼成した。この９個の組成物か
ら次のような成形体を調整した。

【００４１】第１の成形体（以下、「成形体１」とい
う。）はアルミナ等の非金属介在物の付着量及び溶鋼に
対する耐食性を試験するための３０ｍｍ×３０ｍｍ×２
３０ｍｍの寸法を有する成形体である。

【００４２】第２の成形体（以下、「成形体２」とい
う。）は通気率を測定するための５０ｍｍφ×２０ｍｍ
の寸法を有する成形体であり、第３の成形体（以下、
「成形体３」という。）は、耐スポーリング性を試験す
るための外径１００ｍｍ、内径６０ｍｍ及び長さ２５０
ｍｍの寸法を有する成形体である。得られた成形体の各
々を１０００℃から１２００℃の範囲内の温度で還元焼
成して耐火物サンプル１から９を調整した。

【００４３】上述した本発明のサンプル１から５（以
下、「本発明のサンプル）という。）及びサンプル６か
ら９（以下、「比較用サンプル）という。）のそれぞれ
における物理特性値（気孔率及び嵩比重）を図３として
示す表１に示す。上述した本発明の成形体３のサンプル
１から５及び比較用サンプル６から９のそれぞれを電気
炉において１５００℃の温度で３０分間加熱し、そして
水により急冷して耐スポーリング性を調査した。その結
果を図３として示す表１に示す。

【００４４】上述した本発明の成形体１のサンプル１か
ら５及び比較用サンプル６〜９をそれぞれ０．０２から
０．０５重量％の範囲内のアルミニウムを含有する１５
００℃の温度の溶鋼中に１８０分間浸漬して溶損率
（％）およびアルミナ等の非金属介在物の付着量を調査
した。その結果を図３として示す表１に示す。

【００４５】また、本発明の成形体２のサンプル１から
５及び比較用サンプル６〜９、それぞれを電気炉におい
て１４５０℃の温度で６０分間加熱し、冷却後通気率を
測定した。上記の試験結果を図３として示す表１に示
す。

【００４６】表１からも明らかなように、本発明のサン
プルは耐スポーリング性に優れており、溶損率の低いに
もかかわらずアルミナ等の非金属介在物が付着せず、従
って溶鋼連続鋳造用ノズルの内孔狭さく、さらには閉塞
を効果的に抑制できる。

【００４７】また、本発明サンプルは通気率が小さいこ
とから実使用時において耐火物を通しての空気の巻き込
みが抑制できるので、アルミナ付着量が極めて少なかっ
た。一方、比較用のサンプル６においてはロー石の含有
量が多いことに起因してアルミナ付着量は小さいが、溶
鋼に対する溶損量が大きいことが明らかである。

【００４８】また、比較用サンプル７においては、炭化
珪素の含有量が多いことに起因して、ロー石の含有量が
少ないにもかかわらず、ロー石のブローティング性が促
進され、アルミナ付着量が小さいが、溶鋼に対する溶損
量が大きい。また、サンプル８においては、炭化珪素が
含有されているが、アルミナ含有量が多く、ロー石の含
有量が少ないため、通気率が大きく、アルミナ付着量が
大きい。また、耐スポーリング性が著しく劣っている。

【００４９】また、比較サンプル９においては、黒鉛、
ロー石とＡｌ₂Ｏ₃から成っているが、黒鉛を含有して
いるため、溶鋼温度が１５２０±１０℃と低い場合、ア
ルミナ付着量がやや多く、また、地金付着量も多かっ
た。

【００５０】

【発明の効果】以上説明した通り、本発明の溶鋼連続鋳
造用ノズルによると、耐火物の組織の劣化を生じること
なく、アルミキルド鋼をアルミナ等の非金属介在物によ
る内孔の狭さく、さらに閉塞を抑制し、安定して鋳造す
ることができた。

【００５１】本発明のノズルを使用して、１チャージ３
００トンの低炭素アルミキルド鋼を２ストランドのスラ
ブ連続鋳造機で鋳造したところ、５から７チャージをノ
ズル閉鎖なく鋳造することができた。なお、従来のノズ
ルにより鋳造すると２から４チャージ鋳造するとノズル
閉鎖が生じて鋳造を中断していた。

【図面の簡単な説明】

【図１】溶鋼に接触するノズル内孔表層部に本発明に係
る耐火物を備えたノズルの縦断面図である。

【図２】溶鋼に接触するノズル下部（溶鋼に浸漬する部
分）に本発明に係る耐火物を備えたノズルの断面図であ
る。

【図３】本発明と比較例における配合組成・物理特性を
表１として示した図である。

【符号の説明】

１内孔２内孔表層部３表層部以外の部分１０連続鋳造ノズル

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献特開平８−215811（ＪＰ，Ａ) 特開平７−51819（ＪＰ，Ａ) 特開平６−254664（ＪＰ，Ａ) 特開平５−319918（ＪＰ，Ａ) 特開昭63−112057（ＪＰ，Ａ) 特開平10−24351（ＪＰ，Ａ) 特開昭51−33725（ＪＰ，Ａ) 特開平２−172859（ＪＰ，Ａ) 特開昭57−205377（ＪＰ，Ａ) 特開昭63−203666（ＪＰ，Ａ) 特開昭57−56377（ＪＰ，Ａ) 特開平10−128507（ＪＰ，Ａ) 特開平10−118749（ＪＰ，Ａ) 特開平10−166115（ＪＰ，Ａ) 特開平10−166116（ＪＰ，Ａ) 特開平10−166117（ＪＰ，Ａ) 特開平10−202349（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) B22D 11/10 330 C04B 35/18 B22D 41/50

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】連続鋳造用ノズルの溶鋼と接触する内孔
表層部が、Ａｌ₂Ｏ₃またはＡｌ₂Ｏ₃を主成分とし、その融点が
１８００℃以上の骨材が１５〜６０重量％、炭化珪素が
１〜１０重量％、残部がロー石からなる組成物であるこ
とを特徴とする溶鋼の連続鋳造用ノズル。
【請求項２】連続鋳造用ノズルの溶鋼と接触する内孔
表層部が、Ａｌ₂Ｏ₃またはＡｌ₂Ｏ₃を主成分とし、その融点が
１８００℃以上の骨材が１５〜６０重量％、炭化珪素が
１〜１０重量％、残部がロー石からなる組成物に、結合
材を添加・混練して成形し、非酸性雰囲気で焼成したこ
とを特徴とする溶鋼の連続鋳造用ノズル。
【請求項３】前記ロー石は粒径２５０μｍ以下を全ロ
ー石配合比量の６０重量％以下としたものであることを
特徴とする請求項２記載の溶鋼の連続鋳造用ノズル。
【請求項４】前記ロー石はパイロフィライト（Ａｌ₂
Ｏ₃・４ＳｉＯ₂・Ｈ₂Ｏ）を主成分とすることを特徴
とする請求項１から３のいずれかに記載の連続鋳造用ノ
ズル。
【請求項５】前記ロー石は８００℃以上で仮焼して結
晶水を消失させたことを特徴とする請求項２から４のい
ずれかに記載の溶鋼の連続鋳造用ノズル。
【請求項６】前記結合材が、熱硬化性樹脂であること
を特徴とする請求項２から５のいずれかに記載の溶鋼の
連続鋳造用ノズル。