JP2962038B2

JP2962038B2 - 高張力薄鋼板とその製造方法

Info

Publication number: JP2962038B2
Application number: JP9885992A
Authority: JP
Inventors: 直光水井; 智機深川
Original assignee: Sumitomo Metal Industries Ltd
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1992-03-25
Filing date: 1992-03-25
Publication date: 1999-10-12
Anticipated expiration: 2014-10-12
Also published as: JPH05271857A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】この発明は、プレス加工や伸びフランジ加
工等により様々な形状に成形される構造部材として好適
な、延性，耐食性及び表面処理性の優れた高張力薄鋼板
並びにその製造方法に関する。

【０００２】

【従来技術とその課題】近年、各種機械・装置類には高
性能化と同時に軽量化が強く推進されており、これを受
けて適用される鋼板の高強度化技術が数多く開発されて
きたが、一般に鋼板の高強度化は延性の劣化を伴うた
め、良好な加工性と高強度を兼ね備えた鋼板の製造は非
常に困難であるとされていた。

【０００３】ところが、最近、「SiとMnを複合添加した
低炭素鋼板を２相域焼鈍の後３５０〜５５０℃まで急冷
し、その温度域で短時間保持するか階段状の冷却を行う
かしてオ−ステナイトを一部べイナイトに変態させ最終
的に〔フェライト＋ベイナイト＋残留オ−ステナイト〕
から成る組織としたものは、加工時の変形中に残留オ−
ステナイトが歪誘起変態を起こして大きな伸びを示す」
との現象が見出されて以来、この現象を利用して高延性
高張力鋼板を製造しようとの試みもなされるようになっ
た。

【０００４】例えば、特開昭６１−１５７６２５号公報
には、 0.4〜 1.8％のSi（以降、成分割合を表わす％は
重量％とする）と 0.2〜 2.5％のMnのほか、必要により
適量のＰ，Ni，Cu，Cr，Ti，Nb，Ｖ，及びMoの１種又は
２種以上を含む鋼板を〔フェライト＋オ−ステナイト〕
２相域に加熱した後、冷却途中の５００〜３５０℃の温
度域で３０秒〜３０分間保持することで前記混合組織を
実現し、高延性を示す高張力鋼板とする方法が開示され
ている。

【０００５】また、特公昭６２−３５４６１号公報に
は、高延性を示す高張力鋼板の製造法として、 0.7〜
2.0％のSiと 0.5〜 2.0％のMnを含有する鋼板を焼鈍過
程で〔フェライト＋オ−ステナイト〕２相域に加熱した
後、冷却過程の６５０〜４５０℃間にて合計１０〜５０
秒の定温保持を行い、マルテンサイト或いはベイナイト
中に体積率で１０％以上のフェライトと残留オ−ステナ
イトを含む混合組織鋼板とする方法が開示されている。

【０００６】しかし、実際には、上記のような混合組織
を有する鋼板は引張試験において良好な延性を示したと
しても一般にプレス加工時等の成形性については必ずし
も良好とは言えず、加工用鋼板として十分に満足できる
ものではなかった。例えば、前記混合組織鋼板を加工す
ると、変形後期では大部分の残留オ−ステナイトが歪誘
起変態して高炭素マルテンサイトに変化してしまってい
るので局部延性が極めて悪い状態となる。この現象は
“穴拡げ”のような伸びフランジ加工の場合に顕著に現
れ、そのため該混合組織鋼板の穴拡げ性は従来の低炭素
鋼板のそれよりも劣った結果となる。これは、打ち抜き
により穴開け加工を行った際、歪誘起変態で生成した高
炭素マルテンサイトが非常に硬質なためにクラックが生
じ、このクラックがその後の穴拡げ時に拡大・伝播する
ためであると考えられている。

【０００７】また、既知の前記混合組織鋼板の製造技術
では強度レベルを変化させるためには鋼中Ｃ濃度を変化
させる必要があるが、鋼中Ｃ濃度を低下させると最終製
品中の残留オ−ステナイトの体積率が低下することとな
り、そのため“強度の比較的低い領域で残留オ−ステナ
イトを多量に含有し高延性を示す冷延鋼板”を製造する
ことは困難であった。

【０００８】更に、鋼板へのSi添加量が多量になると、
熱延工程のスラブ加熱時にSiＯ₂とFeＯが共晶反応を起
こして低融点のスケ−ルが不均一に生じ、酸洗後の熱延
板の表面に凹凸が生じる。この凹凸は冷延により若干軽
減されるが、それでも最終製品にまで残って外観劣化の
原因となった。

【０００９】その上、変態組織強化した鋼板の場合に
は、一般にその耐食性が固溶強化した鋼板に比べて劣る
という問題もあった。この問題は、腐食電位の異なる複
数の組織から成る複合組織鋼板では所謂“局部電池”が
形成されやすく、これが腐食に結びつくことに起因して
生じるものと考えられる。しかも、最近では、これら鋼
板の表面処理性（めっき処理性等）に対しても厳しい要
求がなされるようにもなってきた。

【００１０】このようなことから、本発明が目的とした
のは、延性を始めとした加工性に優れ、しかもＣ含有量
の大きな変化なしに強度レベル調整が行えるところの、
耐食性，外観，表面処理性の良好な高張力鋼板を安定提
供できる手段を確立することであった。

【００１１】

【課題を解決するための手段】そこで、本発明者は上記
目的を達成すべく鋭意研究を重ねたところ、次のような
知見を得ることができた。 (A) 0.15％Ｃ-1.5％Mnの組成を標準組成とした連続焼
鈍鋼板のオ−ステナイト残留量に及ぼすSi及びAlの影響
を調査した結果が次のことを示す。 a) 添加量が同等であれば、Si及びAlの何れを添加した
鋼板においてもほゞ同体積率の残留オ−ステナイトが得
られる， b) Alを添加した鋼板の方が全伸びはSi添加鋼板よりも
若干小さいものの、全伸びから均一伸びを差し引いた局
部伸びは逆に大きく、穴拡げ性に関しては良好な性能を
有する。これは、Alを添加した鋼板では残留オ−ステナ
イトが安定なため高歪域に達するまで歪誘起変態を起こ
しにくく、大きな変形域に至ってから変態するためであ
ると考えられる。なお、このような差が生じる原因は不
明であるが、残留オ−ステナイトの分布形態が変化する
ためと推定される。

【００１２】(B) この場合、鋼板中Ｃ濃度並びに〔Si
＋Al〕の合計含有量を変えなくても、Si(%) とAl(%) の
バランスを変化させることにより同じ残留オ−ステナイ
ト体積率のままで鋼板の引張強度を任意に変化させるこ
とが可能である。

【００１３】(C) 更に、残留オ−ステナイトを確保す
るための成分としてAlの積極添加を行いSi量を低減する
と熱延鋼板段階で平滑な表面状態が確保され、最終製品
での外観劣化を招くことも無くなる。

【００１４】(D) また、0.15％Ｃ-1.5％Si-1.5％Mnの
組成を標準組成とした鋼にCuを添加すると、次の効果が
認められる。 a) 熱延過程のスラブ加熱時に発生する高Siスケ−ルの
除去性が向上する（これは、 “加熱時に酸化されてスケ
−ルとなるスラブ表層”中に含まれているCuが酸化され
ずにスケ−ルと地鉄の界面に濃化し、スケ−ルの剥離性
が良くなるためと考えられる), b) 表面処理を行わずに冷延鋼板として使用する場合の
耐食性が向上する（これは、上記Cu濃化層が鋼板表面の
耐食性向上に寄与するためであると考えられる), c) 該組成の鋼板を連続溶融亜鉛めっきラインでめっき
する場合に、めっきの濡れ性及び合金化処理性が向上す
る（これも上記Cu濃化層の作用であると考えられる)。

【００１５】(E) そして、上記Al，Si添加鋼にCuを含
有させて特性改善を図った鋼から冷延焼鈍板を製造する
場合、熱延巻取り温度や焼鈍条件に工夫を凝らすことに
よって延性に好都合な残留オ−ステナイト量の確保が一
段と容易になり、延性を始めとする加工性や耐食性，表
面処理性に優れた高強度鋼板の製造性が非常に安定化す
ること。

【００１６】本発明は、上記知見事項等を基にして完成
されたものであり、「薄鋼板を、Ｃ，Si，Mn，Ｐ，Ｓ，
Cu，Al及びＮの含有量がＣ：0.05〜 0.3％， Si： 2.0％以下， Mn： 0.5
〜 4.0％，Ｐ： 0.1％以下，Ｓ： 0.1％以下， Cu： 0.1〜 2.0％の範囲でかつSi(%)/５以上， Al： 0.1超〜 2.0％，Ｎ：0.01％以下で、しかも Si(％）＋ Al(％）≧ 0.5 を満足し残部がFe及び不可避的不純物から成る成分組
成、或いは、 Niを添加してCu含有量の範囲を拡げたとこ
ろのＣ：0.05〜 0.3％， Si： 2.0％以下， Mn：0.05
〜 4.0％，Ｐ： 0.1％以下，Ｓ： 0.1％以下， Cu： 0.1〜 2.0％の範囲でかつSi(%)/５以上， Al： 0.1超〜 2.0％，Ｎ：0.01％以下， Ni：Cu
(%)/３以上を含むと共に、 Si(％）＋ Al(％）≧ 0.5 Mn(％）＋ Ni(％）≧ 0.5 を満足し残部がFe及び不可避的不純物から成る成分組成
であって、しかも体積率にて５％以上の残留オ−ステナ
イトを含んだ組織を有して成る構成とすることにより、
高強度と優れた延性，耐食性，表面処理性を兼備せしめ
た点」を特徴としており、更には、「Ｃ，Si，Mn，Ｐ，
Ｓ，Cu，Ni，Al及びＮの含有量がＣ：0.05〜 0.3％， Si： 2.0％以下， Mn：0.05
〜 4.0％，Ｐ： 0.1％以下，Ｓ： 0.1％以下， Cu： 0.1〜 2.0％の範囲でかつSi(%)/５以上， Al： 0.1超〜 2.0％，Ｎ：0.01％以下， Ni：Cu(%)/３以上（但しCuが 0.5％以下の場合は含まな
くても良い）で、しかも Si(％）＋ Al(％）≧ 0.5 Mn(％）＋ Ni(％）≧ 0.5 を満足すると共に残部がFe及び不可避的不純物から成る
成分組成の鋼片を熱間圧延後３００〜７２０℃で巻取
り、次いで脱スケ−ル処理後に圧下率：３０〜８０％で
冷間圧延してから、その後の連続焼鈍又は連続溶融亜鉛
めっき工程においてＡc₁変態点以上Ａc₃変態点以下の温
度域に加熱し、かつその冷却の途中で５５０〜３５０℃
の温度域に３０秒以上保持するか該温度域を１００℃/m
in以下の冷却速度で徐冷することにより、体積率にて５
％以上の残留オ−ステナイトを含んでいて高強度と優れ
た延性，耐食性，表面処理性を兼備した高張力薄鋼板を
安定製造できるようにした点」をも大きな特徴とするも
のである。

【００１７】以下、本発明において、鋼板（鋼片）の成
分組成並びに鋼板の製造条件を前記の如くに限定した理
由をその作用と共に説明する。

【作用】

A) 成分組成ＣＣは最も強力なオ−ステナイト安定化元素であり、室温
においてオ−ステナイトを安定化するためにはオ−ステ
ナイト中に１％以上のＣが含有されることが必要である
が、焼鈍のヒ−トサイクルを選ぶことにより0.05％以上
の含有量で十分なオ−ステナイト安定化効果を確保する
ことができる。そして、より多量のＣを添加することに
より一層強度の高い高張力冷延鋼板を製造できるが 0.3
％を超える含有量になると鋼板が硬くなり過ぎ、通常の
製板工程では薄鋼板に加工することができなくなる。従
って、Ｃ含有量は0.05〜 0.3％と限定したが、好ましく
は0.1 〜 0.2％に調整するのが良い。

【００１８】Si Siはフェライト安定化元素で、２相域焼鈍時のフェライ
トの体積率を増加させて平衡するオ−ステナイト相のＣ
濃度を高める作用を有している。また、これと共にSiは
フェライトを強化する作用をも有している。しかしなが
ら、 2.0％を超えてSiを含有させるとSi添加鋼板特有の
高Siスケ−ルによる表面品質の劣化が著しく生じるの
で、Si含有量は 2.0％以下と定めた。なお、Siの含有量
は同じフェライト安定化元素であるAlとの関係で制御し
なければならず、上記作用に所望の効果を得るためには
[Si(%)＋Al(%)]の値が 0.5以上となるように調整する必
要がある。

【００１９】Mn Mnはオ−ステナイト安定化元素であり、この観点からす
るとMn含有量は同様の作用を有するNi（必要に応じて添
加される）の含有量との合計量にて規制され、[Mn(%)＋
Ni(%)]の値が 0.5以上になるように調整する必要があ
る。即ち、[Mn(%)＋Ni(%)]の値が 0.5未満ではオ−ステ
ナイトが安定化されない。ただ、Mn含有量が 4.0％を超
えると鋼板が硬くなりすぎて延性面で十分な性能が得ら
れない恐れがあるため、Mn含有量の上限は 4.0％に抑え
た。

【００２０】ＰＰは不純物として鋼中に不可避的に含有される元素であ
って、出来るだけ低い方が好ましい。特に、 0.1％を超
えて含有されると鋼板の延性劣化が顕著化することか
ら、Ｐ含有量は 0.1％以下と定めた。

【００２１】ＳＳも不純物として鋼中に不可避的に含有される元素であ
って、やはり低い方が好ましい。特に、 0.1％を超えて
含有されるとMnＳの析出量が目立つようになり鋼板の延
性を阻害するのみならず、オ−ステナイト安定化元素と
して添加されるMnを前記析出物として消費することか
ら、Ｓ含有量は 0.1％以下と定めた。

【００２２】Al 前述した如く、AlはSiと同様にフェライト安定化元素で
あって、２相域焼鈍時のフェライトの体積率を増加させ
ることにより平衡するオ−ステナイト相のＣ濃度を高め
る作用を有している。しかし、Siと比べてオ−ステナイ
トを安定化する作用が強く、 0.1％を超える含有量が確
保されると鋼板の局部延性を向上させる効果が得られ
る。一方、Al含有量が 2.0％を超えると鋼板中に介在物
が多くなって延性低下を招く。従って、Al含有量は 0.1
超〜 2.0％と定めたが、フェライト安定化元素としての
所望効果を確保するためにはSiと共に[Si(%)＋Al(%)]の
値が0.5以上となるように調整する必要がある。なお、
図１は本発明鋼板に係わるSi及びAlの含有量範囲を図示
したグラフである。

【００２３】Cu Cuは、「熱延工程にてスラブに形成された高Siスケ−ル
の除去性向上」, 「表面処理を行わずに冷延鋼板として使
用する場合の耐食性向上」, 「連続溶融亜鉛めっきライン
にてめっきを施す場合のめっきの濡れ性及び合金化処理
性の向上」を目的として添加されるが、その含有量が
0.1％未満或いはSi(%)/５を下回るとこれらの効果が十
分でなく、一方、 2.0％を超えて多量に含有させると、
原因は不明であるが、残留オ−ステナイトの積層欠陥エ
ネルギ−が下がり過ぎるために歪誘起変態を起こさなく
なり、このため延性が著しく低下する。従って、Cu含有
量は0.1 〜2.0 ％の範囲であって、かつSi(%)/５以上の
量と定めた。なお、図２は本発明鋼板に係わるSi及びCu
の含有量範囲を図示したグラフである。

【００２４】Ni 鋼中に0.5 ％を超える量のCuを含有させると、そのスラ
ブの加熱中に亀裂割れと呼ばれる欠陥が表面に生じる。
その原因は、Cuを多く含む低融点の合金相がオ−ステナ
イト粒界に生じることにあるが、Niには、融点を高めて
この欠陥の発生を抑制する作用がある。Niの上記作用に
所望の効果を得るためには、Cu(%)/３以上のNi含有量を
確保する必要があるが、Cuが 0.5％以下の場合には前記
亀裂割れの恐れが殆どないためNi添加を必ずしも必要と
しない。ただ、前述したようにNiはオ−ステナイト安定
化元素であり、オ−ステナイトの安定化のためにはMnと
の合計量（Mn＋Ni）が 0.5％以上となるように留意する
必要がある。即ち、[Mn(%)＋Ni(%)]の値が 0.5未満では
オ−ステナイトが安定化されないことから、Mn含有量と
の兼ね合いで前記値が確保されるようにNi含有量の調整
がなされる。

【００２５】ＮＮも不純物として鋼中に不可避的に含有される元素であ
り、その含有量は低い方が好ましい（現状の製鋼技術で
はＣ含有量の多い鋼でのＮ低減が非常に困難であり 0.0
01％程度に経済的限界値があるものの、出来るだけ低い
方が良い）。特に、Ｎ含有量が0.01％を超えるとAlＮと
して消費されるAlの量が多くAl添加の効果が小さくなる
と共に、AlＮによる延性の劣化が目立つようになること
から、Ｎ含有量の上限を0.01％と定めた。

【００２６】B) 残留オ−ステナイトの体積率最終製品としての本発明鋼板の延性は製品中に含まれる
残留オ−ステナイトの体積率に左右され、該体積率が５
％未満ではオ−ステナイトの歪誘起変態による延性の向
上は期待できない。なお、鋼板の延性は残留オ−ステナ
イトの増加に伴い向上するため、残留オ−ステナイトの
体積率は好ましくは１０％以上とするのが良い。

【００２７】C) 製造条件熱延巻取り温度本発明組成の鋼の場合は、低温で巻取ると焼きが入って
硬くなるためその後の酸洗等によるスケ−ル除去や冷間
圧延が困難になる。逆に、高温で巻取るとセメンタイト
が粗大化し軟質になって酸洗，冷間圧延が容易になる反
面、焼鈍の均熱時にセメンタイトの再固溶に時間がかか
りすぎ、十分なオ−ステナイトが残留しなくなる。その
ため、熱延後の巻取りは上記不都合が回避できる３００
〜７２０℃で実施することと定めた。ただ、熱延鋼板は
出来るだけ酸洗，冷間圧延が容易であることが望まれる
ため、巻取り温度は５５０〜６５０℃で実施するのが好
ましいと言える。

【００２８】冷間圧延圧下率冷間圧延の圧下率が３０％未満では、その後の焼鈍工程
において完全に再結晶が生じず延性が劣化する。一方、
８０％を超える圧下率では圧延機に負荷がかかりすぎる
ため、冷間圧延時の圧下率を３０〜８０％と定めた。

【００２９】連続焼鈍条件冷延鋼板の連続焼鈍では、まず〔フェライト＋オ−ステ
ナイト〕の２相組織とするためにＡc₁変態点以上Ａc₃変
態点以下の温度域に加熱が行われる。ただ、加熱温度が
低すぎるとセメンタイトが再固溶するのに時間がかかり
過ぎ、高すぎるとオ−ステナイトの体積率が大きくなり
過ぎてオ−ステナイト中のＣ濃度が低下することから、
８００〜８５０℃で均熱することが望ましい。そして、
均熱後は、徐冷してフェライトを成長させオ−ステナイ
ト中のＣ濃度を高めるために、７００℃までの冷却速度
を１０℃/s以下とするのが望ましい。また、過時効処理
帯に入るまでの７００℃を切る温度域では、オ−ステナ
イトのパ−ライト変態を抑制するために冷却速度は逆に
５０℃/s以上とするのが望ましい。

【００３０】過時効処理帯では、５５０〜３５０℃の間
において３０秒以上（好ましくは２分以上）の保持を行
うか、又は５５０〜３５０℃間を１００℃/min以下の冷
却速度で徐冷し、オ−ステナイトをベイナイト変態させ
ながらオ−ステナイトへのＣの濃縮を促進する必要があ
る。ここで、Ｃの濃縮促進を行う温度が５５０℃を上回
るとベイナイト変態が生じず、一方、３５０℃を下回る
と下部ベイナイとになってオ−ステナイトへのＣの濃縮
が十分に起こらなくなる。好ましくは、４００〜４５０
℃である。なお、過時効処理帯後の冷却速度は特に限定
する必要はない。更に、３０秒以上に相当する長さの定
温保持帯のある連続溶融亜鉛めっきラインでも同様の焼
鈍が行えることは言うまでもない。そして、めっき処理
時における合金化処理は、最高加熱温度が６００℃以下
であればベイナイト変態後に加熱されることになるので
格別な悪影響はない。

【００３１】続いて、本発明の効果を実施例によって更
に具体的に説明する。

【実施例】実験用真空炉にて表１に示す各成分組成の鋼
を溶製し、これらを熱間鍛造により２５mm厚の実験用ス
ラブとした。次に、該スラブを電気炉で１２５０℃に１
時間均熱した後、１１５０〜９３０℃の温度範囲で実験
用熱間圧延機により３パス圧延し、５mm厚の熱延板を得
た。そして、巻取りシュミレ−ションとして、鋼板は熱
延後直ちに強制空冷或いは水スプレ−冷却にて５５０℃
の温度まで冷却し、続いて該温度に保持した電気炉の中
に挿入して１時間保持した後、２０℃/hr の冷却速度で
炉冷した。

【００３２】次いで、得られた熱延板を表面研削により
脱スケ−ルして 3.2mm厚の冷延母材とし、これを 1.4mm
厚まで冷間圧延した。得られた冷延板は、連続焼鈍シュ
ミレ−ションとして、赤外線加熱炉にて１０℃/sで８２
０℃まで加熱し、その温度に４０秒間保持してから７０
０℃まで３℃/sの冷却速度で徐冷し、その後は５０℃/s
の冷却速度で４００℃まで冷却し、その温度で３分保持
した。

【００３３】これらの処理において、まず、熱延鋼板段
階で酸洗肌の表面粗度の測定、及び表面並びに端部にお
ける割れの有無の確認を行った。次に、焼鈍後の鋼板か
らＪＩＳ５号引張試験片を採取して引張試験に供すると
共に、穴拡げ試験，湿箱サイクル腐食試験をも実施し
た。

【００３４】穴拡げ試験は、焼鈍板を７０mm角に切断
後、クリアランス0.1mm で直径１０mmの穴を打ち抜いた
試験片について、内径36.5mmφのダイスを用いてしわ押
さえ力３トンで押さえた状態で３３mmφのポンチを押し
込み、亀裂発生限界の穴直径を測定した。

【００３５】湿箱サイクル腐食試験は、週２回の塩水噴
霧を行いつつ大気中に３ケ月間暴露し、その際の腐食深
さを測定する手法によった。これらの結果を表２に示
す。

【００３６】

【表１】

【００３７】

【表２】

【００３８】なお、Alを0.08〜2.51％と変化させた試験
番号３〜７に関する加工性調査結果の一部を図３に、ま
た鋼中のMn含有量を変化させた試験番号８〜11に関する
加工性調査結果の一部をも図３に併せて、更にCu含有量
を変化させた試験番号11〜15の湿箱サイクルテストの結
果を図４にそれぞれ示す。

【００３９】表２及び図３に示される結果からは次のこ
とが分かる。即ち、本発明の規定値を下回る量のAlしか
添加されていない試験番号３に係わる鋼板は他の３種類
の鋼板に比べて限界穴拡げ率が小さく、Alの添加量が多
くなると全伸びが若干改善されると同時に、限界穴拡げ
率が向上する。しかし、Alの添加量が本発明の規定値を
上回った試験番号７に係わる鋼板では、ほぼ同じ強度レ
ベルの試験番号６に係わる鋼板に比べて全伸びが低くな
る。

【００４０】また、試験番号８に係わる鋼板は、本発明
の規定値を下回る量しかオ−ステナイト安定化元素(Mn,
Ni)が添加されていないので焼きが入って〔フェライト
＋マルテンサイト〕組織となっており、そのため限界穴
拡げ率が著しく低くなっている。これに対して、試験番
号11に係わる鋼板は、本発明の規定値を上回る量でMnが
添加されており、残留オ−ステナイトの量は十分である
が、安定性が著しく高いために応力誘起変態を起こさ
ず、全伸びが小さい。

【００４１】一方、表２及び図４に示される結果からは
次のことが分かる。つまり、Cu添加量が増加すると、そ
の増加に伴って“湿箱サイクルテストによる腐食深さ”
が減少するが、試験番号15に係わる鋼板のようにNi添加
量が本発明の規定値を下回ると熱延板で割れが観察され
るようになる。

【００４２】そして、試験番号16及び19の結果は、鋼中
のＣ含有量が本発明の規定範囲を外れると所望の強度或
いは延性が得られないこと示している。

【００４３】このように、従来のフェライト安定化元素
としてSiを添加した“フェライト＋ベイナイト＋残留オ
−ステナイト鋼”の欠点であった穴拡げ性はAl添加によ
る局部延性の向上により著しく改善され、同時にCuを添
加することにより、延性，熱延鋼板の割れを損なうこと
なくSi添加鋼特有の熱延鋼板の表面粗度，耐食性を著し
く向上させることができる。

【００４４】なお、これらの試験とは別に、本実施例で
製造された本発明に係わる冷延鋼板について連続溶融亜
鉛めっき試験を行ったところ、何れも良好なめっきの濡
れ性を示し、かつ合金化処理性も満足できるものである
ことが確認された。

【００４５】

【効果の総括】以上に説明した如く、この発明による
と、延性に優れ、良好な穴拡げ性等の加工性を示すと同
時に、優れた耐食性，表面処理性をも有した高張力薄鋼
板が安定して得られるなど、産業上極めて有用な効果が
もたらされる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明鋼板に係わるSi及びAlの含有量範囲を図
示したグラフである。

【図２】本発明鋼板に係わるSi及びCuの含有量範囲を図
示したグラフである。

【図３】実施例の結果を基に作成したところの、加工性
に及ぼすAl含有量，Mn含有量の影響を表したグラフであ
る。

【図４】実施例の結果を基に作成したところの、湿箱サ
イクルテストによる腐食深さに及ぼすCu含有量の影響を
表したグラフである。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号ＦＩＣ２２Ｃ 38/16 Ｃ２２Ｃ 38/16 (56)参考文献特開昭63−241120（ＪＰ，Ａ) 特開昭61−157625（ＪＰ，Ａ) 特開平２−38523（ＪＰ，Ａ) 特開昭62−103354（ＪＰ，Ａ) 特開平３−107425（ＪＰ，Ａ) 特公昭62−35461（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.⁶，ＤＢ名) C22C 38/00 301 C21D 8/02 C21D 9/46 C22C 38/16

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】Ｃ，Si，Mn，Ｐ，Ｓ，Cu，Al及びＮの含
有量が重量割合にてＣ：0.05〜 0.3％， Si： 2.0％以下， Mn： 0.5
〜 4.0％，Ｐ： 0.1％以下，Ｓ： 0.1％以下， Cu： 0.1〜 2.0％の範囲でかつSi(%)/５以上， Al： 0.1超〜 2.0％，Ｎ：0.01％以下で、しかも Si(％）＋ Al(％）≧ 0.5 を満足すると共に残部がFe及び不可避的不純物から成る
成分組成であって、しかも体積率にて５％以上の残留オ
−ステナイトを含んだ組織を有して成ることを特徴とす
る、延性，耐食性及び表面処理性の優れた高張力薄鋼
板。
【請求項２】Ｃ，Si，Mn，Ｐ，Ｓ，Cu，Ni，Al及びＮ
の含有量が重量割合にてＣ：0.05〜 0.3％， Si： 2.0％以下， Mn：0.05
〜 4.0％，Ｐ： 0.1％以下，Ｓ： 0.1％以下， Cu： 0.1〜 2.0％の範囲でかつSi(%)/５以上， Al： 0.1超〜 2.0％，Ｎ：0.01％以下， Ni：Cu
(%)/３以上で、しかも Si(％）＋ Al(％）≧ 0.5 Mn(％）＋ Ni(％）≧ 0.5 を満足すると共に残部がFe及び不可避的不純物から成る
成分組成であって、しかも体積率にて５％以上の残留オ
−ステナイトを含んだ組織を有して成ることを特徴とす
る、延性，耐食性及び表面処理性の優れた高張力薄鋼
板。
【請求項３】Ｃ，Si，Mn，Ｐ，Ｓ，Cu，Al及びＮの含
有量が重量割合にてＣ：0.05〜 0.3％， Si： 2.0％以下， Mn： 0.5
〜 4.0％，Ｐ： 0.1％以下，Ｓ： 0.1％以下， Cu： 0.1〜 2.0％の範囲でかつSi(%)/５以上， Al： 0.1超〜 2.0％，Ｎ：0.01％以下で、しかも Si(％）＋ Al(％）≧ 0.5 を満足すると共に残部がFe及び不可避的不純物から成る
成分組成の鋼片を熱間圧延後３００〜７２０℃で巻取
り、次いで脱スケ−ル処理後に圧下率：３０〜８０％で
冷間圧延してから、その後の連続焼鈍又は連続溶融亜鉛
めっき工程においてＡc₁変態点以上Ａc₃変態点以下の温
度域に加熱し、かつその冷却の途中で５５０〜３５０℃
の温度域に３０秒以上保持するか該温度域を１００℃/m
in以下の冷却速度で徐冷することを特徴とする、体積率
にて５％以上の残留オ−ステナイトを含む延性及，耐食
性及び表面処理性の優れた高張力薄鋼板の製造方法。
【請求項４】Ｃ，Si，Mn，Ｐ，Ｓ，Cu，Ni，Al及びＮ
の含有量が重量割合にてＣ：0.05〜 0.3％， Si： 2.0％以下， Mn：0.05
〜 4.0％，Ｐ： 0.1％以下，Ｓ： 0.1％以下， Cu： 0.1〜 2.0％の範囲でかつSi(%)/５以上， Al： 0.1超〜 2.0％，Ｎ：0.01％以下， Ni：Cu
(%)/３以上で、しかも Si(%)＋Al(%) ≧ 0.5， Mn(%)＋Ni(%) ≧ 0.5 を満足すると共に残部がFe及び不可避的不純物から成る
成分組成の鋼片を熱間圧延後３００〜７２０℃で巻取
り、次いで脱スケ−ル処理後に圧下率：３０〜８０％で
冷間圧延してから、その後の連続焼鈍又は連続溶融亜鉛
めっき工程においてＡc₁変態点以上Ａc₃変態点以下の温
度域に加熱し、かつその冷却の途中で５５０〜３５０℃
の温度域に３０秒以上保持するか該温度域を１００℃/m
in以下の冷却速度で徐冷することを特徴とする、体積率
にて５％以上の残留オ−ステナイトを含む延性及，耐食
性及び表面処理性の優れた高張力薄鋼板の製造方法。