JP3350944B2 - 延性，耐食性の優れた高張力冷延薄鋼板と製造法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】この発明は、プレス加工や伸びフランジ加
工等により様々な形状に成形される構造部材として好適
な、延性及び耐食性の優れた高張力冷延薄鋼板並びにそ
の製造方法に関する。

【０００２】

【従来技術とその課題】近年、各種機械・装置類には高
性能化と同時に軽量化が強く推進されており、これを受
けて適用される鋼板の高強度化技術が数多く開発されて
きたが、一般に鋼板の高強度化は延性の劣化を伴うた
め、良好な加工性と高強度を兼ね備えた鋼板の製造は非
常に困難であるとされていた。

【０００３】ところが、最近、「SiとMnを複合添加した
低炭素鋼板を２相域焼鈍の後３５０〜５５０℃まで急冷
し、 その温度域で短時間保持するか階段状の冷却を行う
かしてオ−ステナイトを一部べイナイトに変態させ最終
的に〔フェライト＋ベイナイト＋残留オ−ステナイト〕
から成る組織としたものは、 加工時の変形中に残留オ−
ステナイトが歪誘起変態を起こして大きな伸びを示す」
との現象が見出されて以来、この現象を利用して高延性
高張力鋼板を製造しようとの試みもなされるようになっ
た。

【０００４】例えば、特開昭６１−１５７６２５号公報
には、 0.4〜 1.8％のSi（以降、 成分割合を表わす％は
重量％とする）と 0.2〜 2.5％のMnのほか、必要により
適量のＰ，Ni，Cu，Cr，Ti，Nb，Ｖ，及びMoの１種又は
２種以上を含む鋼板を〔フェライト＋オ−ステナイト〕
２相域に加熱した後、冷却途中の５００〜３５０℃の温
度域で３０秒〜３０分間保持することで前記混合組織を
実現し、高延性を示す高張力鋼板とする方法が開示され
ている。

【０００５】また、特公昭６２−３５４６１号公報に
は、高延性を示す高張力鋼板の製造法として、 0.7〜
2.0％のSiと 0.5〜 2.0％のMnを含有する鋼板を焼鈍過
程で〔フェライト＋オ−ステナイト〕２相域に加熱した
後、冷却過程の６５０〜４５０℃間にて合計１０〜５０
秒の定温保持を行い、マルテンサイト或いはベイナイト
中に体積率で１０％以上のフェライトと残留オ−ステナ
イトを含む混合組織鋼板とする方法が開示されている。

【０００６】しかし、実際には、上記のような混合組織
を有する鋼板は引張試験において良好な延性を示したと
しても一般にプレス加工時等の成形性については必ずし
も良好とは言えず、加工用鋼板として十分に満足できる
ものではなかった。例えば、前記混合組織鋼板を加工す
ると、変形後期では大部分の残留オ−ステナイトが歪誘
起変態して高炭素マルテンサイトに変化してしまってい
るので局部延性が極めて悪い状態となる。この現象は
“穴拡げ”のような伸びフランジ加工の場合に顕著に現
れ、そのため該混合組織鋼板の穴拡げ性は従来の低炭素
鋼板のそれよりも劣った結果となる。これは、打ち抜き
により穴開け加工を行った際、歪誘起変態で生成した高
炭素マルテンサイトが非常に硬質なためにクラックが生
じ、このクラックがその後の穴拡げ時に拡大・伝播する
ためであると考えられている。

【０００７】また、既知の前記混合組織鋼板の製造技術
では強度レベルを変化させるためには鋼中Ｃ濃度を変化
させる必要があるが、鋼中Ｃ濃度を低下させると最終製
品中の残留オ−ステナイトの体積率が低下することとな
り、そのため“強度の比較的低い領域で残留オ−ステナ
イトを多量に含有し高延性を示す冷延鋼板”を製造する
ことは困難であった。

【０００８】更に、鋼板へのSi添加量が多量になると、
熱延工程のスラブ加熱時にSiＯ₂ とFeＯが共晶反応を起
こして低融点のスケ−ルが不均一に生じ、酸洗後の熱延
板の表面に凹凸が生じる。この凹凸は冷延により若干軽
減されるが、それでも最終製品にまで残って外観劣化の
原因となった。

【０００９】その上、変態組織強化した鋼板の場合に
は、一般にその耐食性が固溶強化した鋼板に比べて劣る
という問題もあった。この問題は、腐食電位の異なる複
数の組織から成る複合組織鋼板では所謂“局部電池”が
形成されやすく、これが腐食に結びつくことに起因して
生じるものと考えられる。

【００１０】このようなことから、本発明が目的とした
のは、延性を始めとする加工性に優れ、またＣ含有量の
大きな変化なしに強度レベル調整が行えるところの、耐
食性や外観の良好な高張力鋼板を安定提供できる手段を
確立することであった。

【００１１】

【課題を解決するための手段】そこで、本発明者は上記
目的を達成すべく鋭意研究を重ねたところ、次のような
知見を得ることができた。 (A) 0.15％Ｃ-1.5％Mnの組成を標準組成とした連続焼
鈍鋼板のオ−ステナイト残留量に及ぼすSi及びAlの影響
を調査した結果が、 a) 添加量が同等であれば、Si及びAlの何れを添加した
鋼板においてもほゞ同体積率の残留オ−ステナイトが得
られる， b) Alを添加した鋼板の方が全伸びはSi添加鋼板よりも
若干小さいものの、全伸びから均一伸びを差し引いた局
部伸びは逆に大きく、穴拡げ性に関しては良好な性能を
有する， ことを示す。これは、Alを添加した鋼板では残留オ−ス
テナイトが安定なため高歪域に達するまで歪誘起変態を
起こしにくく、大きな変形域に至ってから変態するため
であると考えられる。なお、このような差が生じる原因
は不明であるが、残留オ−ステナイトの分布形態が変化
するためと推定される。

【００１２】(B) また、鋼板中Ｃ濃度並びに〔Si＋A
l〕の含有量を変えなくても、 Si(%)とAl(%) のバラン
スを変化させることにより同じ残留オ−ステナイト体積
率のままで鋼板の引張強度を任意に変化させることが可
能である。

【００１３】(C) ただ、残留オ−ステナイトを確保す
るための成分としてAlの積極添加を行いSi量を低減する
と熱延鋼板段階で平滑な表面状態が確保され、最終製品
での外観劣化を招くことも無くなる。

【００１４】(D) 更に、Mn及びCrもオ−ステナイトの
安定化成分として知られる元素であるが、Al添加鋼板又
はSi添加鋼板に対してもMn添加及びCr添加は何れも残留
オ−ステナイト確保に好ましい効果を発揮して加工性改
善に寄与するものの、Crを添加した場合には鋼板の耐食
性が改善されるという効果も確保できるようになる。

【００１５】(E) そして、上記Al，Si添加鋼にCrを含
有させて耐食性の強化を図った鋼から冷延焼鈍板を製造
する場合、熱延巻取り温度や焼鈍条件に工夫を凝らすこ
とによって延性に好都合な残留オ−ステナイト量の確保
が一段と容易になり、延性を始めとする加工性に優れた
耐食性高強度鋼板の製造性が非常に安定化すること。

【００１６】本発明は、上記知見事項等を基にして完成
されたものであり、「冷延薄鋼板を、 Ｃ，Si，Mn，Ｐ，
Ｓ，Cr，Al及びＮの含有量が Ｃ：0.05〜 0.3％， Si： 2.0％以下， Mn：0.05〜 4.0％， Ｐ： 0.1％以下， Ｓ： 0.1％以下， Cr：0.5 〜 5.0％， Al： 0.1〜 2.0％， Ｎ：0.01％以下 で、 かつ Si(%)＋Al(%) ≧ 0.5， 7.0 ≧ Mn(%)＋Cr(%) ≧ 1.0 を満足すると共に残部がFe及び不可避的不純物から成る
成分組成であって、 しかも体積率にて５％以上の残留オ
−ステナイトを含んだ組織を有して成る構成とすること
により、 高強度と優れた延性，耐食性を兼備せしめた
点」を特徴としており、更には、「Ｃ，Si，Mn，Ｐ，
Ｓ，Cr，Al及びＮの含有量が Ｃ：0.05〜 0.3％， Si： 2.0％以下， Mn：0.05〜 4.0％， Ｐ： 0.1％以下， Ｓ： 0.1％以下， Cr：0.5 〜 5.0％， Al： 0.1〜 2.0％， Ｎ：0.01％以下 で、 かつ Si(%)＋Al(%) ≧ 0.5， 7.0 ≧ Mn(%)＋Cr(%) ≧ 1.0 を満足すると共に残部がFe及び不可避的不純物から成る
成分組成の鋼片を熱間圧延後３００〜７２０℃で巻取
り、 次いで脱スケ−ル処理後に圧下率：３０〜８０％で
冷間圧延してから、 その後の連続焼鈍又は連続溶融亜鉛
めっき工程においてＡc₁変態点以上Ａc₃変態点以下の温
度域に加熱し、 かつその冷却の途中で５５０〜３５０℃
の温度域に３０秒以上保持するか該温度域を４００℃/m
in以下の冷却速度で徐冷することにより、 体積率にて５
％以上の残留オ−ステナイトを含んでいて高強度と優れ
た延性，耐食性を兼備した高張力冷延薄鋼板を安定製造
できるようにした点」をも大きな特徴とするものであ
る。

【００１７】以下、本発明において、鋼板（鋼片）の成
分組成並びに鋼板の製造条件を前記の如くに限定した理
由をその作用と共に説明する。

【作用】A) 成分組成Ｃ Ｃは最も強力なオ−ステナイト安定化元素であり、室温
においてオ−ステナイトを安定化するためにはオ−ステ
ナイト中に１％以上のＣが含有されることが必要である
が、焼鈍のヒ−トサイクルを選ぶことにより0.05％以上
の含有量で十分なオ−ステナイト安定化効果を確保する
ことができる。そして、より多量のＣを添加することに
より一層強度の高い高張力冷延鋼板を製造できるが 0.3
％を超える含有量になると鋼板が硬くなり過ぎ、通常の
製板工程では薄鋼板に加工することができなくなる。従
って、Ｃ含有量は0.05〜 0.3％と限定したが、好ましく
は0.1 〜 0.2％に調整するのが良い。更に、溶接性を考
慮すれば 0.1〜0.15％が最も好ましい。

【００１８】Si Siはフェライト安定化元素で、２相域焼鈍時のフェライ
トの体積率を増加させて平衡するオ−ステナイト相のＣ
濃度を高める作用を有している。また、これと共にSiは
フェライトを強化する作用をも有している。しかしなが
ら、 2.0％を超えてSiを含有させるとSi添加鋼板特有の
高Siスケ−ルによる表面品質の劣化が著しく生じるの
で、Si含有量は 2.0％以下と定めた。なお、Siの含有量
は同じフェライト安定化元素であるAlとの関係で制御し
なければならず、上記作用に所望の効果を得るためには
[Si(%)＋Al(%)]の値が 0.5以上となるように調整する必
要がある。

【００１９】Mn Mnはオ−ステナイト安定化元素であり、この観点からす
るとMn含有量は同様の作用を有するCrの含有量との合計
で規制され、[Mn(%)＋Cr(%)]の値が 1.0以上になるよう
に調整する必要がある。即ち、[Mn(%)＋Cr(%)]の値が
1.0未満ではオ−ステナイトが安定化されない。ただ、M
n含有量が 4.0％を超えたり、[Mn(%)＋Cr(%)]の値が 7.
0を超えると鋼板が硬くなりすぎて延性面で十分な性能
が得られない恐れがあるため、Mn含有量の上限は 4.0％
に抑え、かつ[Mn(%)＋Cr(%)]の値は1.0 〜7.0 の範囲と
した。一方、Mnは鋼中のＳをMnＳとして固定し熱間脆性
を防止する作用をも有しているので、該作用に所望の効
果を確保するためには少なくとも0.05％の含有量を確保
する必要がある。なお、図１は本発明鋼板に係わるMn及
びCrの含有量範囲を図示したグラフである。

【００２０】Ｐ Ｐは不純物として鋼中に不可避的に含有される元素であ
って、出来るだけ低い方が好ましい。特に、 0.1％を超
えて含有されると鋼板の延性劣化が顕著化することか
ら、Ｐ含有量は 0.1％以下と定めた。

【００２１】Ｓ Ｓも不純物として鋼中に不可避的に含有される元素であ
って、やはり低い方が好ましい。特に、 0.1％を超えて
含有されるとMnＳの析出量が目立つようになり鋼板の延
性を阻害するのみならず、オ−ステナイト安定化元素と
して添加されるMnを前記析出物として消費することか
ら、Ｓ含有量は 0.1％以下と定めた。

【００２２】Cr Crは、Mnと同様にオ−ステナイトを安定化する作用を有
した元素であるのでこの目的のために添加されるが、同
時に鋼板に所望の耐食性を確保するために必須の成分で
もある。そして、Cr含有量が 0.5％未満であると鋼板に
所望の耐食性を付与することができず、一方、 5.0％を
超えてCrを含有させると逆にフェライトの安定化に寄与
するようになってオ−ステナイトを不安定にすると共
に、熱延鋼板の酸洗が著しく困難になる。従って、Cr含
有量は 0.5〜 5.0％と定めたが、好ましくは２〜３％程
度に調整するのが良い。なお、Cr含有量は、鋼板に高延
性を確保すべくMn含有量との合計において 7.0％以下に
抑える必要のあることは前述した通りである。

【００２３】Al 前述した如く、AlはSiと同様にフェライト安定化元素で
あって、２相域焼鈍時のフェライトの体積率を増加させ
ることにより平衡するオ−ステナイト相のＣ濃度を高め
る作用を有している。しかし、Siと比べてオ−ステナイ
トを安定化する作用が強く、 0.1％以上の含有量が確保
されると鋼板の局部延性を向上させる効果が得られる。
一方、Al含有量が 2.0％を超えると鋼板中に介在物が多
くなって延性低下を招く。従って、Al含有量は 0.1〜
2.0％と定めたが、フェライト安定化元素としての所望
効果を確保するためにはSiと共に[Si(%)＋Al(%)]の値が
0.5以上となるように調整する必要がある。なお、図２
は本発明鋼板に係わるSi及びAlの含有量範囲を図示した
グラフである。

【００２４】Ｎ Ｎも不純物として鋼中に不可避的に含有される元素であ
り、その含有量は低い方が好ましい。特に、Ｎ含有量が
0.01％を超えるとAlＮとして消費されるAlの量が多くAl
添加の効果が小さくなると共に、AlＮによる延性の劣化
が目立つようになることから、Ｎ含有量の上限を0.01％
と定めた。

【００２５】B) 残留オ−ステナイトの体積率 最終製品としての本発明鋼板の延性は製品中に含まれる
残留オ−ステナイトの体積率に左右され、該体積率が５
％未満ではオ−ステナイトの歪誘起変態による延性の向
上は期待できない。なお、鋼板の延性は残留オ−ステナ
イトの増加に伴い向上するため、残留オ−ステナイトの
体積率は好ましくは１０％以上とするのが良い。

【００２６】C) 製造条件熱延巻取り温度 本発明組成の鋼の場合は、低温で巻取ると焼きが入って
硬くなるためその後の酸洗等によるスケ−ル除去や冷間
圧延が困難になる。逆に、高温で巻取るとセメンタイト
が粗大化し軟質になって酸洗，冷間圧延が容易になる反
面、焼鈍の均熱時にセメンタイトの再固溶に時間がかか
りすぎ、十分なオ−ステナイトが残留しなくなる。その
ため、熱延後の巻取りは上記不都合が回避できる３００
〜７２０℃で実施することと定めた。ただ、熱延鋼板は
出来るだけ酸洗，冷間圧延が容易であることが望まれる
ため、巻取り温度は５５０〜６５０℃で実施するのが好
ましいと言える。

【００２７】冷間圧延圧下率 冷間圧延の圧下率が３０％未満では、その後の焼鈍工程
において完全に再結晶が生じず延性が劣化する。一方、
８０％を超える圧下率では圧延機に負荷がかかりすぎる
ため、冷間圧延時の圧下率を３０〜８０％と定めた。

【００２８】連続焼鈍条件 冷延鋼板の連続焼鈍では、まず〔フェライト＋オ−ステ
ナイト〕の２相組織とするためにＡc₁変態点以上Ａc₃変
態点以下の温度域に加熱が行われる。ただ、加熱温度が
低すぎるとセメンタイトが再固溶するのに時間がかかり
過ぎ、高すぎるとオ−ステナイトの体積率が大きくなり
過ぎてオ−ステナイト中のＣ濃度が低下することから、
８００〜８５０℃で均熱することが望ましい。そして、
均熱後は、徐冷してフェライトを成長させオ−ステナイ
ト中のＣ濃度を高めるために、７００℃までの冷却速度
を１０℃/s以下とするのが望ましい。また、過時効処理
帯に入るまでの７００℃を切る温度域では、オ−ステナ
イトのパ−ライト変態を抑制するために冷却速度は逆に
５０℃/s以上とするのが望ましい。

【００２９】過時効処理帯では、５５０〜３５０℃の間
において３０秒以上（好ましくは２分以上）の保持を行
うか、又は５５０〜３５０℃間を４００℃/min以下の冷
却速度で徐冷し、オ−ステナイトをベイナイト変態させ
ながらオ−ステナイトへのＣの濃縮を促進する必要があ
る。ここで、Ｃの濃縮促進を行う温度が５５０℃を上回
るとベイナイト変態が生じず、一方、３５０℃を下回る
と下部ベイナイとになってオ−ステナイトへのＣの濃縮
が十分に起こらなくなる。なお、過時効処理帯後の冷却
速度は特に限定する必要はない。更に、３０秒以上に相
当する長さの定温保持帯のある連続溶融亜鉛めっきライ
ンでも同様の焼鈍が行えることは言うまでもない。そし
て、めっき処理時における合金化処理は、最高加熱温度
が６００℃以下であればベイナイト変態後に加熱される
ことになるので格別な悪影響はない。

【００３０】続いて、本発明の効果を実施例によって更
に具体的に説明する。

【実施例】まず、実験用真空炉にて表１に示す各成分組
成の鋼を溶製し、これらを熱間鍛造により２５mm厚の実
験用スラブとした。次に、該スラブを電気炉で１２５０
℃に１時間均熱した後、１１５０〜９３０℃の温度範囲
で実験用熱間圧延機により３パス圧延し、５mm厚の熱延
板を得た。そして、巻取りシュミレ−ションとして、鋼
板は熱延後直ちに強制空冷或いは水スプレ−冷却にて５
００℃の温度まで冷却し、続いて該温度に保持した電気
炉の中に挿入して１時間保持した後、２０℃/hr の冷却
速度で炉冷した。

【００３１】次いで、得られた熱延板を表面研削により
脱スケ−ルして 3.2mm厚の冷延母材とし、これを 1.4mm
厚まで冷間圧延した。得られた冷延板は、連続焼鈍シュ
ミレ−ションとして、赤外線加熱炉にて１０℃/sで８２
０℃まで加熱し、その温度に４０秒間保持してから７０
０℃まで３℃/sの冷却速度で徐冷し、その後は５０℃/s
の冷却速度で４００℃まで冷却し、その温度で３分保持
した。

【００３２】次に、焼鈍後の鋼板からＪＩＳ５号引張試
験片を採取して引張試験に供すると共に、穴拡げ試験を
も実施した。穴拡げ試験は、焼鈍板を７０mm角に切断
後、クリアランス0.1mm で直径１０mmの穴を打ち抜いた
試験片について、内径36.5mmφのダイスを用いてしわ押
さえ力３トンで押さえた状態で３３mmφのポンチを押し
込み、亀裂発生限界の穴直径を測定した。

【００３３】また、各焼鈍板につき、Ｘ線反射強度測定
により残留オ−ステナイト量の測定も行った。更に、得
られた各焼鈍板につき耐食性の調査も実施した。ここ
で、耐食性は、鋼板にポリエステル系樹脂塗装を施して
からクロスカットを入れて３年間の大気暴露を行い、こ
の際にクロスカット部で赤錆が発生し塗膜が剥離した部
分の最大幅で評価した。これらの結果を表２に示す。

【００３４】

【表１】

【００３５】

【表２】

【００３６】なお、鋼中のSiとAlの合計添加量を 1.6％
前後に揃え、Alを0.09〜1.53％と変化させた試験番号１
〜４に関する強度・加工性調査結果の一部を図３に示
し、また、鋼中のMnとCrの合計添加量を 2.5％前後に揃
えてCrを 0.2〜 2.5％と変化させた試験番号２及び６〜
８に関する耐食性調査結果の一部を図４に示す。

【００３７】表２及び図３に示される結果からは次のこ
とが分かる。即ち、本発明の規定値を下回る量のAlしか
添加されていない試験番号１に係わる鋼板は他の３種類
の鋼板に比べて限界穴拡げ率が小さく、Alの添加量が多
くなるのに伴い「引張強度×限界穴拡げ率」が向上す
る。しかし、Alの添加量が本発明の規定値を上回った試
験番号５に係わる鋼板では伸びが小さくなる。

【００３８】一方、表２及び図４に示される結果からは
次のことが分かる。つまり、Cr添加量の増加に伴い大気
暴露試験後のクロスカット部の最大赤錆発生塗膜剥離幅
が小さくなり、従って鋼板の耐食性が向上するが、機械
的性質については殆ど変わらない。

【００３９】更に、試験番号９の結果は、MnとCrとの合
計が本発明の規定値を上回るために伸びが小さくなるこ
とを示している。そして、試験番号10及び13の結果は、
鋼中のＣ含有量が本発明の規定範囲を外れると伸びが小
さくなることを示している。

【００４０】

【効果の総括】以上に説明した如く、この発明による
と、延性に優れ、良好な穴拡げ性等の加工性を示すと同
時に、優れた耐食性をも有した高張力冷延薄鋼板が安定
して得られるなど、産業上極めて有用な効果がもたらさ
れる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明鋼板に係わるMn及びCrの含有量範囲を図
示したグラフである。

【図２】本発明鋼板に係わるSi及びAlの含有量範囲を図
示したグラフである。

【図３】実施例の結果を基に作成したところの、〔Si＋
Al〕の含有量が約 1.6％の鋼板に関し「引張強さ×限界
穴拡げ率」に及ぼすAl含有量の影響を表したグラフであ
る。

【図４】実施例の結果を基に作成したところの、〔Mn＋
Cr〕の含有量が約 2.5％の鋼板に関し「耐食性」に及ぼ
すCr含有量の影響を表したグラフである。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｃ 38/38 Ｃ２２Ｃ 38/38

Claims (2)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 Ｃ，Si，Mn，Ｐ，Ｓ，Cr，Al及びＮの含
   有量が重量割合にて Ｃ：0.05〜 0.3％， Si： 2.0％以下， Mn：0.05〜 4.0％， Ｐ： 0.1％以下， Ｓ： 0.1％以下， Cr： 0.5〜 5.0％， Al： 0.1〜 2.0％， Ｎ：0.01％以下 で、かつ Si(%)＋Al(%) ≧ 0.5， 7.0 ≧ Mn(%)＋Cr(%) ≧ 1.0 を満足すると共に残部がFe及び不可避的不純物から成る
   成分組成であって、しかも体積率にて５％以上の残留オ
   −ステナイトを含んだ組織を有して成ることを特徴とす
   る、延性及び耐食性の優れた高張力冷延薄鋼板。
2. 【請求項２】 Ｃ，Si，Mn，Ｐ，Ｓ，Cr，Al及びＮの含
   有量が重量割合にて Ｃ：0.05〜 0.3％， Si： 2.0％以下， Mn：0.05〜 4.0％， Ｐ： 0.1％以下， Ｓ： 0.1％以下， Cr： 0.5〜 5.0％， Al： 0.1〜 2.0％， Ｎ：0.01％以下 で、かつ Si(%)＋Al(%) ≧ 0.5， 7.0 ≧ Mn(%)＋Cr(%) ≧ 1.0 を満足すると共に残部がFe及び不可避的不純物から成る
   成分組成の鋼片を熱間圧延後３００〜７２０℃で巻取
   り、次いで脱スケ−ル処理後に圧下率：３０〜８０％で
   冷間圧延してから、その後の連続焼鈍又は連続溶融亜鉛
   めっき工程においてＡc₁変態点以上Ａc₃変態点以下の温
   度域に加熱し、かつその冷却の途中で５５０〜３５０℃
   の温度域に３０秒以上保持するか該温度域を４００℃/m
   in以下の冷却速度で徐冷することを特徴とする、体積率
   にて５％以上の残留オ−ステナイトを含む延性及び耐食
   性の優れた高張力冷延薄鋼板の製造方法。