JP3068677B2 - 深絞り性、耐時効性の良好なほうろう用鋼板およびその製造方法 - Google Patents
深絞り性、耐時効性の良好なほうろう用鋼板およびその製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、深絞り等のプレス成形
性が良好で、かつ、耐つまとび性、ほうろう密着性、耐
泡・黒点欠陥性等のほうろう特性にも優れたほうろう用
鋼板およびその製造方法に関するものである。
性が良好で、かつ、耐つまとび性、ほうろう密着性、耐
泡・黒点欠陥性等のほうろう特性にも優れたほうろう用
鋼板およびその製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ほうろう用鋼板は、流し台、浴槽などの
成形に代表されるように、厳しいプレス加工が施される
ため、かなりの深絞り性が要求される。その上、ほうろ
う密着性（特に直接一回かけほうろう時の密着性）、焼
成歪み特性、耐つまとび性および耐泡・黒点欠陥性等の
ほうろう特性を満足しなければならない。従来から、プ
レス加工性の良好なほうろう用鋼板として、脱炭キャッ
プド鋼が主に用いられてきたが、現在では、連続鋳造に
よるＴｉ添加鋼が主流となっている。Ｔｉ添加鋼に関
し、Ｃ含有率を０．００５重量％（以下単に％と略す）
以下にした場合に優れたプレス加工性が得られること
は、特公昭４２−１２３４８号公報、特公昭４４−１８
０６６号公報などに開示され、また、このようなＴｉ添
加鋼は、優れた耐つまとび性を兼ね備えており、特公昭
４５−４０６５５号公報、特開昭５３−１３１９１９号
公報、特開昭５６−９３５７号公報などに開示されてい
る。
成形に代表されるように、厳しいプレス加工が施される
ため、かなりの深絞り性が要求される。その上、ほうろ
う密着性（特に直接一回かけほうろう時の密着性）、焼
成歪み特性、耐つまとび性および耐泡・黒点欠陥性等の
ほうろう特性を満足しなければならない。従来から、プ
レス加工性の良好なほうろう用鋼板として、脱炭キャッ
プド鋼が主に用いられてきたが、現在では、連続鋳造に
よるＴｉ添加鋼が主流となっている。Ｔｉ添加鋼に関
し、Ｃ含有率を０．００５重量％（以下単に％と略す）
以下にした場合に優れたプレス加工性が得られること
は、特公昭４２−１２３４８号公報、特公昭４４−１８
０６６号公報などに開示され、また、このようなＴｉ添
加鋼は、優れた耐つまとび性を兼ね備えており、特公昭
４５−４０６５５号公報、特開昭５３−１３１９１９号
公報、特開昭５６−９３５７号公報などに開示されてい
る。
【０００３】Ｔｉ添加鋼は、Ｔｉが炭化物、窒化物およ
び硫化物を形成する元素であることを利用して、これら
の析出物がつまとびの原因となる鋼中の水素をトラップ
し、耐つまとび性の向上に役立てようとするものであ
る。ところが、Ｔｉ添加鋼では、溶接性不良が原因とな
る欠陥を生ずること等が特開昭６１−２７６９５８号公
報に開示されている。また特開昭６０−１１０８４５号
公報では、さらに、ほうろう密着性、耐泡・黒点欠陥性
の点で従来から用いられている脱炭キヤップド鋼に比較
して劣っていること等が指摘されている。溶接性不良に
ついては、前記特開昭６１−２７６９５８号公報に、Ｓ
ｅ、Ｔｅを微量添加することによって溶接部のブロ−ホ
−ル欠陥、ひけを抑制することで溶接性の不具合によっ
て発生する泡欠陥および筋状の欠陥の改善を図ることが
開示されている。しかしながら、Ｔｉ添加鋼は溶接部以
外での泡・黒点欠陥が発生し易いという欠点があった。
び硫化物を形成する元素であることを利用して、これら
の析出物がつまとびの原因となる鋼中の水素をトラップ
し、耐つまとび性の向上に役立てようとするものであ
る。ところが、Ｔｉ添加鋼では、溶接性不良が原因とな
る欠陥を生ずること等が特開昭６１−２７６９５８号公
報に開示されている。また特開昭６０−１１０８４５号
公報では、さらに、ほうろう密着性、耐泡・黒点欠陥性
の点で従来から用いられている脱炭キヤップド鋼に比較
して劣っていること等が指摘されている。溶接性不良に
ついては、前記特開昭６１−２７６９５８号公報に、Ｓ
ｅ、Ｔｅを微量添加することによって溶接部のブロ−ホ
−ル欠陥、ひけを抑制することで溶接性の不具合によっ
て発生する泡欠陥および筋状の欠陥の改善を図ることが
開示されている。しかしながら、Ｔｉ添加鋼は溶接部以
外での泡・黒点欠陥が発生し易いという欠点があった。
【０００４】また、Ｔｉ添加鋼の他に、ほうろう用鋼板
として広く知られているものにＢ添加鋼があり、特公昭
５４−３４４６号公報、特公昭５４−３９８０８号公報
に開示されている。前記の各公報に開示された鋼板は、
Ｂを添加することによって形成されるＢＮ等の析出物を
利用して耐つまとび性を改善しようとするものであり、
また溶接性については特に問題はなかった。しかし、こ
れらはいずれも焼鈍方法として箱焼鈍方法が用いられ、
得られる鋼板は機械的性質、特に深絞り性を示すｒ値
（ランクフォ−ド値）は著しく悪いため、厳しいプレス
成形が要求されるような用途には不向きであった。
として広く知られているものにＢ添加鋼があり、特公昭
５４−３４４６号公報、特公昭５４−３９８０８号公報
に開示されている。前記の各公報に開示された鋼板は、
Ｂを添加することによって形成されるＢＮ等の析出物を
利用して耐つまとび性を改善しようとするものであり、
また溶接性については特に問題はなかった。しかし、こ
れらはいずれも焼鈍方法として箱焼鈍方法が用いられ、
得られる鋼板は機械的性質、特に深絞り性を示すｒ値
（ランクフォ−ド値）は著しく悪いため、厳しいプレス
成形が要求されるような用途には不向きであった。
【０００５】一方、Ｂ添加鋼のｒ値を改善する製造法を
開示するものとして特公昭６３−５４０４９号公報があ
る。この方法は、焼鈍の際、加熱速度を１５０℃／ｈ
ｒ．以下の特定範囲に規制するものである。このような
加熱速度は明らかに箱焼鈍を意味している。この工程は
あまりにも製造日数がかかる上、製造コストもかさみ、
またコイル内の長手方向、幅方向に温度むらを生じやす
い。特に焼鈍中の温度むらは、つまとび欠陥防止に効果
のある析出物の析出形態、またほうろう密着性を左右す
る表面偏析に大きく影響する他、コイル内の材質並びに
ほうろう特性に悪影響を与え、ほうろうメ−カ−で密着
性不良、つまとび欠陥が発生しやすくなるなどの欠点を
伴う。
開示するものとして特公昭６３−５４０４９号公報があ
る。この方法は、焼鈍の際、加熱速度を１５０℃／ｈ
ｒ．以下の特定範囲に規制するものである。このような
加熱速度は明らかに箱焼鈍を意味している。この工程は
あまりにも製造日数がかかる上、製造コストもかさみ、
またコイル内の長手方向、幅方向に温度むらを生じやす
い。特に焼鈍中の温度むらは、つまとび欠陥防止に効果
のある析出物の析出形態、またほうろう密着性を左右す
る表面偏析に大きく影響する他、コイル内の材質並びに
ほうろう特性に悪影響を与え、ほうろうメ−カ−で密着
性不良、つまとび欠陥が発生しやすくなるなどの欠点を
伴う。
【０００６】そこで本発明者等は鋭意研究を重ねた結
果、耐つまとび性、プレス成形性に優れたほうろう用鋼
板およびその製造方法についてＮｂ、Ｔｉを添加した高
Ｂ、Ｎ、Ｏ（酸素）のほうろう用鋼板を特開平３−１０
０４８号公報で開示した。しかしながら、該公報の技術
によれば、プレス成形性、とくに深絞り性の良好な鋼板
を得られるが、製造条件を厳密にしなければ、焼鈍中に
ＮｂＣが再溶解し、固溶炭素量が増大して耐時効性が悪
くなり、結果的にはＥｌ（伸び）が時効劣化し、プレス
成形性を損ねるという潜在的な問題点をもっていた。
果、耐つまとび性、プレス成形性に優れたほうろう用鋼
板およびその製造方法についてＮｂ、Ｔｉを添加した高
Ｂ、Ｎ、Ｏ（酸素）のほうろう用鋼板を特開平３−１０
０４８号公報で開示した。しかしながら、該公報の技術
によれば、プレス成形性、とくに深絞り性の良好な鋼板
を得られるが、製造条件を厳密にしなければ、焼鈍中に
ＮｂＣが再溶解し、固溶炭素量が増大して耐時効性が悪
くなり、結果的にはＥｌ（伸び）が時効劣化し、プレス
成形性を損ねるという潜在的な問題点をもっていた。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、深絞り性、
耐つまとび性が良好で、かつ、耐時効性の良好なほうろ
う用鋼板およびその製造方法を開示するものであり、ま
た、さらに従来の鋼板よりも密着性等のほうろう特性の
良好な鋼板を、その有利な製造法とともに提案すること
を課題とするものである。
耐つまとび性が良好で、かつ、耐時効性の良好なほうろ
う用鋼板およびその製造方法を開示するものであり、ま
た、さらに従来の鋼板よりも密着性等のほうろう特性の
良好な鋼板を、その有利な製造法とともに提案すること
を課題とするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、 重量組成で、Ｃ ：０．００５％以下、Ｍｎ：０．５
％以下、Ｐ ：０．０２０％以下、Ａｌ：０．０１０％
以下、Ｎ ：０．００５〜０．０２０％、Ｏ ：０．０
０８〜０．０３０％、Ｂ ：０．００７〜０．０２０
％、Ｃｕ：０．０１０〜０．１００％、Ｎｂ：０．０５
０％以下で、かつ、Ｎｂ／Ｃが５．０以上で、さらに
Ｖ、Ｚｒの内の一方または両方を合計で０．００１〜
０．１００％含み、残部がＦｅおよび不可避的不純物と
からなる深絞り性、耐時効性の良好なほうろう用鋼板で
あり、また 重量組成で、０．０００１〜０．０５０％のＳｅを、
残部のＦｅの同量と置換してなる前項記載の深絞り
性、耐時効性の良好なほうろう用鋼板であり、また 前項または前項記載の組成からなる鋼スラブを素
材として熱間圧延を行い、得られた熱延板に圧下率７０
％以上の冷間圧延を施した後、加熱温度が８００℃以
上、ＡC3変態点以下の連続焼鈍を行うことを特徴とする
深絞り性、耐時効性の良好なほうろう用鋼板の製造方法
である。
％以下、Ｐ ：０．０２０％以下、Ａｌ：０．０１０％
以下、Ｎ ：０．００５〜０．０２０％、Ｏ ：０．０
０８〜０．０３０％、Ｂ ：０．００７〜０．０２０
％、Ｃｕ：０．０１０〜０．１００％、Ｎｂ：０．０５
０％以下で、かつ、Ｎｂ／Ｃが５．０以上で、さらに
Ｖ、Ｚｒの内の一方または両方を合計で０．００１〜
０．１００％含み、残部がＦｅおよび不可避的不純物と
からなる深絞り性、耐時効性の良好なほうろう用鋼板で
あり、また 重量組成で、０．０００１〜０．０５０％のＳｅを、
残部のＦｅの同量と置換してなる前項記載の深絞り
性、耐時効性の良好なほうろう用鋼板であり、また 前項または前項記載の組成からなる鋼スラブを素
材として熱間圧延を行い、得られた熱延板に圧下率７０
％以上の冷間圧延を施した後、加熱温度が８００℃以
上、ＡC3変態点以下の連続焼鈍を行うことを特徴とする
深絞り性、耐時効性の良好なほうろう用鋼板の製造方法
である。
【０００９】
【作用】本発明は、ほうろう用鋼板の鋼板組成をある特
定範囲に限定したものであり、また、特定条件の連続焼
鈍処理を実施することによって、良好な表面特性、密着
性、プレス成形性ならびに耐時効性を付与するほうろう
用鋼板か得られる製造方法である。さらに詳細に述べる
と、固溶ＣをＮｂ添加によってＮｂＣの析出物にすると
ともに、焼鈍処理中に再固溶してもＶ、Ｚｒの一方また
は両方の添加によって、その絶対量を抑制し、ほうろう
用鋼板の機械的特性およびほうろう特性を改善するよう
にしたものてある。以下、本発明にかかるほうろう用鋼
板の各成分の限定理由およびその作用について詳細に述
べる。
定範囲に限定したものであり、また、特定条件の連続焼
鈍処理を実施することによって、良好な表面特性、密着
性、プレス成形性ならびに耐時効性を付与するほうろう
用鋼板か得られる製造方法である。さらに詳細に述べる
と、固溶ＣをＮｂ添加によってＮｂＣの析出物にすると
ともに、焼鈍処理中に再固溶してもＶ、Ｚｒの一方また
は両方の添加によって、その絶対量を抑制し、ほうろう
用鋼板の機械的特性およびほうろう特性を改善するよう
にしたものてある。以下、本発明にかかるほうろう用鋼
板の各成分の限定理由およびその作用について詳細に述
べる。
【００１０】Ｃ：Ｃは浸入型固溶元素であり、０．００
５０％を超える含有量では、ＮｂＣの析出物が微細で、
かつ、多量に析出して材質の劣化を招くので、たとえＮ
ｂを含有している場合でも好ましくない。したがってＣ
の含有量は０．００５％以下に限定した。 Ｍｎ：Ｍｎは、熱間圧延時の割れの原因になるＳをＭｎ
Ｓとして固定するとともに、ほうろう前処理工程の酸洗
時に、ほうろう密着性を良好ならしめる鋼板表面の凹凸
を形成させるのに有効な成分である。ただし、この効果
を発揮するには、少なくとも０．０５％以上の含有が望
ましい。一方０．５０％を超えると材質を硬化させ、延
性、プレス成形性を劣化させる。したがってＭｎの含有
量は０．５０％以下に限定した。
５０％を超える含有量では、ＮｂＣの析出物が微細で、
かつ、多量に析出して材質の劣化を招くので、たとえＮ
ｂを含有している場合でも好ましくない。したがってＣ
の含有量は０．００５％以下に限定した。 Ｍｎ：Ｍｎは、熱間圧延時の割れの原因になるＳをＭｎ
Ｓとして固定するとともに、ほうろう前処理工程の酸洗
時に、ほうろう密着性を良好ならしめる鋼板表面の凹凸
を形成させるのに有効な成分である。ただし、この効果
を発揮するには、少なくとも０．０５％以上の含有が望
ましい。一方０．５０％を超えると材質を硬化させ、延
性、プレス成形性を劣化させる。したがってＭｎの含有
量は０．５０％以下に限定した。
【００１１】Ｂ：Ｂは、本発明では耐つまとび性を改善
する目的で添加する元素であるが、０．００７％に満た
ない含有量では、ＢＮ、またはＢ2 Ｏ3 等のつまとび欠
陥を防止するための析出物が減少し、つまとび欠陥が発
生しやすくなるので、その下限値を０．００７％とし
た。一方０．０２０％を超えると、固溶Ｂの影響で材質
劣化が著しくなるので上限値を０．０２０％とした。 Ｃｕ：Ｃｕは、ほうろう前処理の酸洗時の酸洗速度を制
御するのに有効な成分であり、特に本発明のようなＢ添
加鋼は、従来の脱炭キャップド鋼に比較して、その酸洗
速度は２〜３倍も速いのでＣｕの含有は重要である。そ
して、その効果を引き出すには少なくとも０．０１０％
以上の含有が必要である。しかし、本発明の成分系で
は、Ｃｕの含有が０．１００％をこえると酸洗速度が遅
くなり過ぎて、短時間酸洗側でのほうろう密着性を低下
させてしまうので、本発明では０．０１０〜０．１００
％の範囲に限定した。
する目的で添加する元素であるが、０．００７％に満た
ない含有量では、ＢＮ、またはＢ2 Ｏ3 等のつまとび欠
陥を防止するための析出物が減少し、つまとび欠陥が発
生しやすくなるので、その下限値を０．００７％とし
た。一方０．０２０％を超えると、固溶Ｂの影響で材質
劣化が著しくなるので上限値を０．０２０％とした。 Ｃｕ：Ｃｕは、ほうろう前処理の酸洗時の酸洗速度を制
御するのに有効な成分であり、特に本発明のようなＢ添
加鋼は、従来の脱炭キャップド鋼に比較して、その酸洗
速度は２〜３倍も速いのでＣｕの含有は重要である。そ
して、その効果を引き出すには少なくとも０．０１０％
以上の含有が必要である。しかし、本発明の成分系で
は、Ｃｕの含有が０．１００％をこえると酸洗速度が遅
くなり過ぎて、短時間酸洗側でのほうろう密着性を低下
させてしまうので、本発明では０．０１０〜０．１００
％の範囲に限定した。
【００１２】Ａｌ：Ａｌは、通常製鋼段階において脱酸
剤として用いられ、本発明ではＡｌはＯ（酸素）含有量
を制御することから有効な成分である。しかし、０．０
１０％を超える含有はつまとび欠陥を防止する有効な酸
化物を減少させるので、本発明のＡｌ含有量はその上限
値を０．０１０％とした。 Ｏ：ＯはＢ、Ｎとともに耐つまとび性を改善するのに有
効な元素であり、その効果を引き出すには少なくとも
０．００８％の含有が必要である。一方、０．０３０％
を超えると、連続鋳造時にブロ−ホ−ルを作りやすくな
り、これが表面欠陥の原因にもなる。したがって、Ｏの
含有量は０．００８〜０．０３０％の範囲に限定した。
剤として用いられ、本発明ではＡｌはＯ（酸素）含有量
を制御することから有効な成分である。しかし、０．０
１０％を超える含有はつまとび欠陥を防止する有効な酸
化物を減少させるので、本発明のＡｌ含有量はその上限
値を０．０１０％とした。 Ｏ：ＯはＢ、Ｎとともに耐つまとび性を改善するのに有
効な元素であり、その効果を引き出すには少なくとも
０．００８％の含有が必要である。一方、０．０３０％
を超えると、連続鋳造時にブロ−ホ−ルを作りやすくな
り、これが表面欠陥の原因にもなる。したがって、Ｏの
含有量は０．００８〜０．０３０％の範囲に限定した。
【００１３】Ｎ：Ｎは、通常Ｃと同様に鋼中に固溶し材
質を劣化させる成分であるが、本発明はＢ添加鋼であ
り、ＮはＢＮの析出物を形成して固定するので、材質面
では特に問題とはならない。また前記析出物はつまとび
欠陥の原因となる水素のトラップサイトを形成するので
望ましい成分である。このつまとび欠陥を完全に防止す
るには０．００５％以上の含有が必要である。一方、
０．０２０％以上の含有はＢ含有量を増大しなければな
らなくなり、また材質劣化の危険性が大きくなる。した
がって本発明ではＮ含有量を０．００５〜０．０２０％
の範囲に限定した。
質を劣化させる成分であるが、本発明はＢ添加鋼であ
り、ＮはＢＮの析出物を形成して固定するので、材質面
では特に問題とはならない。また前記析出物はつまとび
欠陥の原因となる水素のトラップサイトを形成するので
望ましい成分である。このつまとび欠陥を完全に防止す
るには０．００５％以上の含有が必要である。一方、
０．０２０％以上の含有はＢ含有量を増大しなければな
らなくなり、また材質劣化の危険性が大きくなる。した
がって本発明ではＮ含有量を０．００５〜０．０２０％
の範囲に限定した。
【００１４】Ｐ：Ｐ含有量が０．０２０％を超えると材
質を硬化させプレス成形性を劣化させる他、ほうろう前
処理時の酸洗速度を速め、泡・黒点欠陥の原因となるス
マットを増加させてしまう。したがって本発明ではＰ含
有量を０．０２０％以下に限定した。 Ｎｂ：固溶状態にしておくと、鋼板の機械的特性および
ほうろう外観特性を劣化させてしまうＣをＮｂＣの析出
物にするための元素であり、この効果を発揮するために
は少なくともＮｂ／Ｃを５．０以上とすることが必要で
ある。ただし、Ｎｂの含有量が０．０５０％をこえる
と、連続焼鈍処理時の再結晶温度を著しく上昇させてし
まうので、その上限値を０．０５０％とした。
質を硬化させプレス成形性を劣化させる他、ほうろう前
処理時の酸洗速度を速め、泡・黒点欠陥の原因となるス
マットを増加させてしまう。したがって本発明ではＰ含
有量を０．０２０％以下に限定した。 Ｎｂ：固溶状態にしておくと、鋼板の機械的特性および
ほうろう外観特性を劣化させてしまうＣをＮｂＣの析出
物にするための元素であり、この効果を発揮するために
は少なくともＮｂ／Ｃを５．０以上とすることが必要で
ある。ただし、Ｎｂの含有量が０．０５０％をこえる
と、連続焼鈍処理時の再結晶温度を著しく上昇させてし
まうので、その上限値を０．０５０％とした。
【００１５】Ｓｅ：Ｓｅは溶接性向上およびほうろう外
観（泡・黒点欠陥）の向上に有効な元素であり、とくに
溶鋼の粘性を小さくして溶接部のひけ等を改善し、ほう
ろう前処理の硫酸酸洗時に鋼板表面に付着するスマット
の発生を抑制する効果があるのでの発明ではＳｅを
０．０００１％以上添加する。しかし、０．０５０％を
超えるとほうろう密着性を劣化させる。したがってその
含有量を０．０００１〜０．０５０％の範囲に限定し
た。 Ｖ、Ｚｒ：ＶおよびＺｒは、たとえＮｂＣが焼鈍中に再
溶解して、固溶Ｃ量が増加してもその絶対量を抑制する
ことができるので、その一方または両方を含有させるこ
とは非常に有効である。そのための添加量は、Ｖおよび
Ｚｒの合計量で、少なくとも０．００１％の添加が必要
である。一方、０．１０％を超えると、Ｖ、Ｚｒの酸化
物が増大し、そのために固溶Ｂ量が増大して深絞り性を
劣化させてしまう。したがってその含有量をＶおよびＺ
ｒの合計量で０．００１〜０．１０％の範囲に限定し
た。
観（泡・黒点欠陥）の向上に有効な元素であり、とくに
溶鋼の粘性を小さくして溶接部のひけ等を改善し、ほう
ろう前処理の硫酸酸洗時に鋼板表面に付着するスマット
の発生を抑制する効果があるのでの発明ではＳｅを
０．０００１％以上添加する。しかし、０．０５０％を
超えるとほうろう密着性を劣化させる。したがってその
含有量を０．０００１〜０．０５０％の範囲に限定し
た。 Ｖ、Ｚｒ：ＶおよびＺｒは、たとえＮｂＣが焼鈍中に再
溶解して、固溶Ｃ量が増加してもその絶対量を抑制する
ことができるので、その一方または両方を含有させるこ
とは非常に有効である。そのための添加量は、Ｖおよび
Ｚｒの合計量で、少なくとも０．００１％の添加が必要
である。一方、０．１０％を超えると、Ｖ、Ｚｒの酸化
物が増大し、そのために固溶Ｂ量が増大して深絞り性を
劣化させてしまう。したがってその含有量をＶおよびＺ
ｒの合計量で０．００１〜０．１０％の範囲に限定し
た。
【００１６】その他の不可避的不純物は、材質およびほ
うろう特性に対して悪影響があるので、極力低めに抑制
することが望ましい。特にＳは０．０２０％以下とする
ことが望ましい。Ｓｉも同様の理由で０．０３％以下と
することが望ましい。
うろう特性に対して悪影響があるので、極力低めに抑制
することが望ましい。特にＳは０．０２０％以下とする
ことが望ましい。Ｓｉも同様の理由で０．０３％以下と
することが望ましい。
【００１７】次に製造方法について開示した請求項３の
発明について説明する。本発明にかかる鋼スラブは、造
塊−分塊圧延法または連続鋳造法によって製造すること
ができる。また、スラブ加熱温度はとくに規制する必要
はなく、鋼組成がまたはの発明の組成範囲内であれ
ば、通常の１２５０℃の温度で加熱しても、その後の冷
延圧下率、焼鈍温度等の製造条件を満足していれば、良
好な深絞り性を得ることが可能である。これよりもさら
に高いｒ値を得ることを目的とする場合には１２００℃
以下の低温（例えば１０５０℃）で加熱し、均熱時間を
短くすることで目的を達成することができる。
発明について説明する。本発明にかかる鋼スラブは、造
塊−分塊圧延法または連続鋳造法によって製造すること
ができる。また、スラブ加熱温度はとくに規制する必要
はなく、鋼組成がまたはの発明の組成範囲内であれ
ば、通常の１２５０℃の温度で加熱しても、その後の冷
延圧下率、焼鈍温度等の製造条件を満足していれば、良
好な深絞り性を得ることが可能である。これよりもさら
に高いｒ値を得ることを目的とする場合には１２００℃
以下の低温（例えば１０５０℃）で加熱し、均熱時間を
短くすることで目的を達成することができる。
【００１８】熱間圧延条件：熱間圧延条件はとくに規制
するものではなく、通常のＡr3変態点以上の温度で熱間
圧延を終了しても、Ａr3変態点以下の低温仕上を行って
もほうろう特性にはあまり影響はない。しかし鋼板の機
械的性質を重要視する場合には、熱間圧延の仕上温度を
Ａr3変態点以上にすることが望ましい。また巻取温度に
ついても機械的特性を確保したい場合は、高温、特に６
００℃以上にするのが好ましい。 冷間圧延条件：冷間圧延の圧下率は７０％以上とする。
この値以下では、深絞り性（ｒ値）に優れ、かつ面内異
方性の小さい冷延鋼板を製造することは困難である。ま
た、圧下率の上限は特に規定しないが、９５％をこえる
と面内異方性が大きくなり好ましくない。
するものではなく、通常のＡr3変態点以上の温度で熱間
圧延を終了しても、Ａr3変態点以下の低温仕上を行って
もほうろう特性にはあまり影響はない。しかし鋼板の機
械的性質を重要視する場合には、熱間圧延の仕上温度を
Ａr3変態点以上にすることが望ましい。また巻取温度に
ついても機械的特性を確保したい場合は、高温、特に６
００℃以上にするのが好ましい。 冷間圧延条件：冷間圧延の圧下率は７０％以上とする。
この値以下では、深絞り性（ｒ値）に優れ、かつ面内異
方性の小さい冷延鋼板を製造することは困難である。ま
た、圧下率の上限は特に規定しないが、９５％をこえる
と面内異方性が大きくなり好ましくない。
【００１９】連続焼鈍条件：再結晶焼鈍には連続焼鈍法
を適用する。その理由は短時間で焼鈍工程を完了するこ
とができる上、ほうろう特性に悪影響をおよぼす鋼中の
成分の表面濃化、粒界偏析を抑制することができ、した
がってコイル内の均質化をはかることができるからであ
る。また焼鈍温度は８００℃以上、Ａc3変態点以下の温
度域とする。その理由は、８００℃以下ではｒ値の向上
がみられず、プレス加工時にプレス割れを起こすためで
あり、焼鈍温度がＡc3変態点以上の温度域では再結晶集
合組織がランダム化して深絞り性（ｒ値）が低下するた
めである。なお、Ａc3変態点はα鉄からγ鉄に変態する
温度であり、通常９１０℃前後である。
を適用する。その理由は短時間で焼鈍工程を完了するこ
とができる上、ほうろう特性に悪影響をおよぼす鋼中の
成分の表面濃化、粒界偏析を抑制することができ、した
がってコイル内の均質化をはかることができるからであ
る。また焼鈍温度は８００℃以上、Ａc3変態点以下の温
度域とする。その理由は、８００℃以下ではｒ値の向上
がみられず、プレス加工時にプレス割れを起こすためで
あり、焼鈍温度がＡc3変態点以上の温度域では再結晶集
合組織がランダム化して深絞り性（ｒ値）が低下するた
めである。なお、Ａc3変態点はα鉄からγ鉄に変態する
温度であり、通常９１０℃前後である。
【００２０】以上、説明したように本発明にかかる化学
組成からなる鋼板、および本発明にかかる製造条件で製
造した鋼板は、連続鋳造スラブによるものであっても従
来の脱炭キャップド鋼と同等、またはそれ以上にプレス
加工性が良好で、かつ直接一回掛けのほうろう掛けでも
泡・黒点欠陥が発生しにくく、優れたほうろう用鋼板で
ある。また、直接一回掛けほうろう以外の用途でも、そ
の特性になんら変わることはない。
組成からなる鋼板、および本発明にかかる製造条件で製
造した鋼板は、連続鋳造スラブによるものであっても従
来の脱炭キャップド鋼と同等、またはそれ以上にプレス
加工性が良好で、かつ直接一回掛けのほうろう掛けでも
泡・黒点欠陥が発生しにくく、優れたほうろう用鋼板で
ある。また、直接一回掛けほうろう以外の用途でも、そ
の特性になんら変わることはない。
【００２１】
【実施例】表１に示した種々の化学組成からなる連続鋳
造スラブを用意し、表２に示す製造条件で熱間圧延、冷
間圧延およびそれにつづく連続焼鈍処理によって、再結
晶焼鈍を行った。次いで、圧下率０．８％の調質圧延を
施した後、機械的特性およびほうろう特性を調査した。
調査結果は表２に併せて示した。
造スラブを用意し、表２に示す製造条件で熱間圧延、冷
間圧延およびそれにつづく連続焼鈍処理によって、再結
晶焼鈍を行った。次いで、圧下率０．８％の調質圧延を
施した後、機械的特性およびほうろう特性を調査した。
調査結果は表２に併せて示した。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【表２】
【００２４】機械的特性は、焼鈍後の鋼板をＪＩＳ５号
引張試験片に加工し、圧延方向に対して０°、４５°お
よび９０°方向の降伏点（Ｙ．Ｓ．）、引張強さ（Ｔ．
Ｓ．）、伸び（Ｅｌ）、ｒ値（ランクフォ−ド値）を測
定し、次式で算出した平均値 Ｘ＝（Ｘ0 ＋２×Ｘ45＋Ｘ90）／４ で評価した。なお、表２のＹ．Ｓ．、Ｔ．Ｓ．、Ｅｌお
よびｒ値はいずれも前式による平均値である。また、時
効指数（Ａ．Ｉ．）を併せて表２に示した。ここで時効
指数（Ａ．Ｉ．）は７．５％予歪し、（１００℃、３０
分時効処理後の応力−７．５％予歪時の応力の絶対値）
で示した。
引張試験片に加工し、圧延方向に対して０°、４５°お
よび９０°方向の降伏点（Ｙ．Ｓ．）、引張強さ（Ｔ．
Ｓ．）、伸び（Ｅｌ）、ｒ値（ランクフォ−ド値）を測
定し、次式で算出した平均値 Ｘ＝（Ｘ0 ＋２×Ｘ45＋Ｘ90）／４ で評価した。なお、表２のＹ．Ｓ．、Ｔ．Ｓ．、Ｅｌお
よびｒ値はいずれも前式による平均値である。また、時
効指数（Ａ．Ｉ．）を併せて表２に示した。ここで時効
指数（Ａ．Ｉ．）は７．５％予歪し、（１００℃、３０
分時効処理後の応力−７．５％予歪時の応力の絶対値）
で示した。
【００２５】
【表３】
【００２６】ほうろう特性中の表面特性は、表３に示し
た工程に従ってほうろう処理し、処理後の鋼板について
目視判定により泡・黒点欠陥の発生傾向を調査して評価
し、次のとおり表示した。 ◎ ： 発生なし、 ○ ： 発生少ない、 × ： 発生多い。 また、ほうろう密着性は、Ｐ．Ｅ. Ｉ. 密着試験「Ｐ．
Ｅ．Ｉ．（米国ほうろう協会）が推奨する密着試験方法
（ＡＳＴＭ Ｃ３１３−５９）」にしたがって試験し、
これを％で表示した。
た工程に従ってほうろう処理し、処理後の鋼板について
目視判定により泡・黒点欠陥の発生傾向を調査して評価
し、次のとおり表示した。 ◎ ： 発生なし、 ○ ： 発生少ない、 × ： 発生多い。 また、ほうろう密着性は、Ｐ．Ｅ. Ｉ. 密着試験「Ｐ．
Ｅ．Ｉ．（米国ほうろう協会）が推奨する密着試験方法
（ＡＳＴＭ Ｃ３１３−５９）」にしたがって試験し、
これを％で表示した。
【００２７】耐つまとび性は、それぞれ３枚の鋼板に酸
洗時間２０秒、Ｎｉ浸漬なしの前処理を施し、市販の下
引きゆう薬を施ゆう、乾燥を行い、露点４０℃で８５０
℃の焼成炉に３分間挿入して焼成した後、つまとび特性
の促進処理（１６０℃、１０時間）を行ない、その結果
の目視判定によって、つぎのとおり表示した。 ◎ ： 発生なし、 ○ ： 発生少ない、 × ： 発生多い。 溶接性については、ブロ−ホ−ル欠陥、ひけの発生具合
を目視で判定し、つぎのとおり表示した。 ◎ ： 発生なし、 ○ ： 発生少ない、 × ： 発生多い。 表２の結果から明らかなように、本発明にかかる鋼板は
ｒ値、Ｅｌが良好であり、かつ耐時効性も良好なほうろ
う用鋼板である。一方、比較例に示した鋼板は、材質、
もしくはほうろう特性のいずれか一方、または双方の特
性が著しく劣るものであった。
洗時間２０秒、Ｎｉ浸漬なしの前処理を施し、市販の下
引きゆう薬を施ゆう、乾燥を行い、露点４０℃で８５０
℃の焼成炉に３分間挿入して焼成した後、つまとび特性
の促進処理（１６０℃、１０時間）を行ない、その結果
の目視判定によって、つぎのとおり表示した。 ◎ ： 発生なし、 ○ ： 発生少ない、 × ： 発生多い。 溶接性については、ブロ−ホ−ル欠陥、ひけの発生具合
を目視で判定し、つぎのとおり表示した。 ◎ ： 発生なし、 ○ ： 発生少ない、 × ： 発生多い。 表２の結果から明らかなように、本発明にかかる鋼板は
ｒ値、Ｅｌが良好であり、かつ耐時効性も良好なほうろ
う用鋼板である。一方、比較例に示した鋼板は、材質、
もしくはほうろう特性のいずれか一方、または双方の特
性が著しく劣るものであった。
【００２８】
【発明の効果】本発明にかかるほうろう用鋼板は、従来
使用されているプレス成形性の良好な脱炭キャップド
鋼、Ｔｉ添加鋼と同等、またはそれ以上の深絞り性を有
し、さらにほうろう用鋼板として必要な耐つまとび性、
ほうろう密着性、表面性状をすべて満たしている。特に
Ｔｉ添加鋼で問題であった泡・黒点欠陥を克服し、連続
鋳造法によって製造されても脱炭キャップド鋼以上の表
面性状を確保できる。 また脱炭キャップド鋼のように
従来、造塊−分塊圧延法で製造されていた高級ほうろう
用冷延鋼板が、連続鋳造法によって製造しうることにな
り、コストおよび省エネルギ−の点からも大きなメリッ
トがもたらされる。また、これと同じ成分系をもつ熱延
板にほうろう加工を行っても、ほうろう特性、溶接性は
冷延鋼板と何ら差がないので、ほうろう用熱延鋼板とし
て使用されても問題はない。
使用されているプレス成形性の良好な脱炭キャップド
鋼、Ｔｉ添加鋼と同等、またはそれ以上の深絞り性を有
し、さらにほうろう用鋼板として必要な耐つまとび性、
ほうろう密着性、表面性状をすべて満たしている。特に
Ｔｉ添加鋼で問題であった泡・黒点欠陥を克服し、連続
鋳造法によって製造されても脱炭キャップド鋼以上の表
面性状を確保できる。 また脱炭キャップド鋼のように
従来、造塊−分塊圧延法で製造されていた高級ほうろう
用冷延鋼板が、連続鋳造法によって製造しうることにな
り、コストおよび省エネルギ−の点からも大きなメリッ
トがもたらされる。また、これと同じ成分系をもつ熱延
板にほうろう加工を行っても、ほうろう特性、溶接性は
冷延鋼板と何ら差がないので、ほうろう用熱延鋼板とし
て使用されても問題はない。
フロントページの続き (56)参考文献 特開 平３−232947（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−100132（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/06 C21D 8/04 C21D 9/48
Claims (3)
- 【請求項１】 重量組成で、Ｃ ：０．００５％以下、
Ｍｎ：０．５％以下、Ｐ ：０．０２０％以下、Ａｌ：
０．０１０％以下、Ｎ ：０．００５〜０．０２０％、
Ｏ ：０．００８〜０．０３０％、Ｂ ：０．００７〜
０．０２０％、Ｃｕ：０．０１０〜０．１００％、Ｎ
ｂ：０．０５０％以下で、かつ、Ｎｂ／Ｃが５．０以
上、さらにＶ、Ｚｒの内の一方または両方を合計で０．
００１〜０．１００％含み、残部がＦｅおよび不可避的
不純物とからなる深絞り性、耐時効性の良好なほうろう
用鋼板。 - 【請求項２】 重量組成で、０．０００１〜０．０５０
％のＳｅを、残部のＦｅの同量と置換してなる請求項１
記載の深絞り性、耐時効性の良好なほうろう用鋼板。 - 【請求項３】 請求項１または請求項２記載の組成から
なる鋼スラブを素材として熱間圧延を行い、得られた熱
延板に圧下率７０％以上の冷間圧延を施した後、加熱温
度が８００℃以上、ＡC3変態点以下の連続焼鈍を行うこ
とを特徴とする深絞り性、耐時効性の良好なほうろう用
鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3223444A JP3068677B2 (ja) | 1991-08-08 | 1991-08-08 | 深絞り性、耐時効性の良好なほうろう用鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3223444A JP3068677B2 (ja) | 1991-08-08 | 1991-08-08 | 深絞り性、耐時効性の良好なほうろう用鋼板およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0543983A JPH0543983A (ja) | 1993-02-23 |
| JP3068677B2 true JP3068677B2 (ja) | 2000-07-24 |
Family
ID=16798239
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3223444A Expired - Fee Related JP3068677B2 (ja) | 1991-08-08 | 1991-08-08 | 深絞り性、耐時効性の良好なほうろう用鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3068677B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1996030555A1 (fr) * | 1995-03-27 | 1996-10-03 | Nippon Steel Corporation | Tole laminee a froid, a teneur en carbone ultra-faible, et tole galvanisee, excellentes par leurs caracteristiques de fatigue, et procede de production |
| CN101356295B (zh) * | 2005-11-09 | 2012-07-04 | 新日本制铁株式会社 | 抗鳞爆性显著优异的连铸搪瓷用钢板及其制造方法 |
-
1991
- 1991-08-08 JP JP3223444A patent/JP3068677B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0543983A (ja) | 1993-02-23 |
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