JP2899198B2 - 高速重荷重用タイヤ - Google Patents
高速重荷重用タイヤInfo
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- bead
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- modulus
- carcass
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
- B60C15/00—Tyre beads, e.g. ply turn-up or overlap
- B60C15/06—Flipper strips, fillers, or chafing strips and reinforcing layers for the construction of the bead
- B60C15/0603—Flipper strips, fillers, or chafing strips and reinforcing layers for the construction of the bead characterised by features of the bead filler or apex
- B60C15/0607—Flipper strips, fillers, or chafing strips and reinforcing layers for the construction of the bead characterised by features of the bead filler or apex comprising several parts, e.g. made of different rubbers
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
- B60C15/00—Tyre beads, e.g. ply turn-up or overlap
- B60C15/06—Flipper strips, fillers, or chafing strips and reinforcing layers for the construction of the bead
- B60C2015/0614—Flipper strips, fillers, or chafing strips and reinforcing layers for the construction of the bead characterised by features of the chafer or clinch portion, i.e. the part of the bead contacting the rim
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Tires In General (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、航空機用タイヤとして
好適に使用でき、特に標準荷重以上の異常荷重が作用し
た際にも高いビード耐久性を発揮しうる高速重荷重用タ
イヤに関する。
好適に使用でき、特に標準荷重以上の異常荷重が作用し
た際にも高いビード耐久性を発揮しうる高速重荷重用タ
イヤに関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、高荷重、高速条件で使用されるタ
イヤ、例えば航空機用タイヤにおいても構造耐久性能、
走行性能、燃費性能等の向上のためにラジアル構造のも
のが採用されつつある。しかしながらこのような航空機
用タイヤは、高内圧、高荷重、高速しかも３０％以上大
きくたわむ条件下で使用されるため、他の分野のタイヤ
に比べ高い耐久性能が要求され、特にビード部は、タイ
ヤ転動時の大きな負荷によるくり返し曲げ変形によって
カーカス端部及びその近傍に剥離損傷が発生しやすい。
イヤ、例えば航空機用タイヤにおいても構造耐久性能、
走行性能、燃費性能等の向上のためにラジアル構造のも
のが採用されつつある。しかしながらこのような航空機
用タイヤは、高内圧、高荷重、高速しかも３０％以上大
きくたわむ条件下で使用されるため、他の分野のタイヤ
に比べ高い耐久性能が要求され、特にビード部は、タイ
ヤ転動時の大きな負荷によるくり返し曲げ変形によって
カーカス端部及びその近傍に剥離損傷が発生しやすい。
【０００３】従って本出願人は、特開平５−９２７０９
号公報において、ビード部に、カーカスの外側面に沿っ
てのびる小厚さのサイドパッキングゴム及びこのサイド
パッキングゴムを覆いかつリムフランジに接するチェー
ファゴムを設け、ビードエーペックスの１００％モジュ
ラスＭＡを７８〜１２０kg／cm2 、サイドパッキングゴ
ムの１００モジュラスＭＰを５３〜９５kg／cm2 、及び
チェーファゴムの１００％モジュラスＭＳを４０〜７０
kg／cm2 とするとともに各１００％モジュラスをＭＣ＜
ＭＰ＜ＭＡとすることを提案した。
号公報において、ビード部に、カーカスの外側面に沿っ
てのびる小厚さのサイドパッキングゴム及びこのサイド
パッキングゴムを覆いかつリムフランジに接するチェー
ファゴムを設け、ビードエーペックスの１００％モジュ
ラスＭＡを７８〜１２０kg／cm2 、サイドパッキングゴ
ムの１００モジュラスＭＰを５３〜９５kg／cm2 、及び
チェーファゴムの１００％モジュラスＭＳを４０〜７０
kg／cm2 とするとともに各１００％モジュラスをＭＣ＜
ＭＰ＜ＭＡとすることを提案した。
【０００４】このものは、ビードエーペックスゴム及び
サイドパッキンゴムの１００％モジュラスＭＡ、ＭＰを
前述のごとく大に設定することによりビード剛性を高め
ることができビード変形量を減じるとともに、ＭＣ＜Ｍ
Ｐ＜ＭＡとして各モジュラスをタイヤ軸方向外方に向か
って多段階に減少させることにより負荷時のせん断応力
を緩和している。
サイドパッキンゴムの１００％モジュラスＭＡ、ＭＰを
前述のごとく大に設定することによりビード剛性を高め
ることができビード変形量を減じるとともに、ＭＣ＜Ｍ
Ｐ＜ＭＡとして各モジュラスをタイヤ軸方向外方に向か
って多段階に減少させることにより負荷時のせん断応力
を緩和している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら前記手段
では、標準荷重負荷状態においてビード耐久性を向上し
うるとはいえ、例えば複輪使用時に片方のタイヤがパン
クした際などにおいて残るタイヤに異常荷重が作用する
ことを想定した２００％標準荷重の負荷状態においてビ
ード耐久性が不十分となることが判明した。
では、標準荷重負荷状態においてビード耐久性を向上し
うるとはいえ、例えば複輪使用時に片方のタイヤがパン
クした際などにおいて残るタイヤに異常荷重が作用する
ことを想定した２００％標準荷重の負荷状態においてビ
ード耐久性が不十分となることが判明した。
【０００６】なおこの原因としては、２００％標準荷重
のごとき大荷重下においては、ビードエーペックスゴ
ム、サイドパッキンゴム等によるビード剛性の向上で
は、ビード変形量を低減しえず、又１００％モジュラス
ＭＡ、ＭＰを大に設定することは、逆に変形時のカーカ
スへの追従性を損ねプライ剥離を誘発することに加え
て、ビードエーペックスゴムの上端が剛性差によって局
部的な屈曲点となりカーカスのコード強力を低下するこ
と等が考えられる。
のごとき大荷重下においては、ビードエーペックスゴ
ム、サイドパッキンゴム等によるビード剛性の向上で
は、ビード変形量を低減しえず、又１００％モジュラス
ＭＡ、ＭＰを大に設定することは、逆に変形時のカーカ
スへの追従性を損ねプライ剥離を誘発することに加え
て、ビードエーペックスゴムの上端が剛性差によって局
部的な屈曲点となりカーカスのコード強力を低下するこ
と等が考えられる。
【０００７】従って、本発明は、ビードエーペックスゴ
ム及びサイドパッキンゴム等に低発熱性ゴムを使用しか
つその１００％モジュラスの値を逆に減じることを基本
として、標準荷重負荷状態及び２００％標準荷重負荷状
態の双方においても高いビード耐久性を発揮しうる高速
重荷重用タイヤの提供を目的としている。
ム及びサイドパッキンゴム等に低発熱性ゴムを使用しか
つその１００％モジュラスの値を逆に減じることを基本
として、標準荷重負荷状態及び２００％標準荷重負荷状
態の双方においても高いビード耐久性を発揮しうる高速
重荷重用タイヤの提供を目的としている。
【０００８】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
に、本発明の高速重荷重用タイヤは、トレッド部からサ
イドウォール部をへてビード部のビードコアに至る本体
部と該ビードコアの廻りで折返される折返し部とを有す
るラジアル構造のカーカス、該カーカスのタイヤ半径方
向上側かつトレッド部内方に配されるベルト層、ビード
コアの上方かつカーカスの前記本体部と折返し部の間で
半径方向上向きにのびる先細状のビードエーペックスゴ
ム、少なくとも前記ビード部においてカーカスのタイヤ
軸方向外側面に沿って配される小厚さのサイドパッキン
グゴム、及びビード部の底面からサイドウォール部に至
るタイヤの外側面を形成する外側ゴムを具えるととも
に、該外側ゴムは、前記ビード部の底面から前記サイド
パッキングゴムを覆いしかもタイヤがリムに装着されか
つ正規内圧を充填するとともに標準荷重の２００％荷重
を負荷した２００％標準状態において前記リムのフラン
ジ部と接触する接触領域を含んでタイヤ半径方向上方に
のびるチェーファゴムと、該チェーファゴムからタイヤ
半径方向上方にのびるサイドウォールゴムとを具えると
ともに、前記サイドパッキングゴムの１００％伸長時の
モジュラスＭＰを２０〜６０kg／cm2 、前記ビードエー
ペックスゴムの１００％伸長時のモジュラスＭＡを２０
〜６０kg／cm2 、前記チェーファゴムの１００％伸長時
のモジュラスＭＣを１０〜４５kg／cm2 かつ前記サイド
ウォールゴムの１００％伸長時のモジュラスＭＳを１０
〜４５kg／cm2 、しかも前記サイドパッキングゴムの損
失弾性率Ｅ″Ｐを２０kg／cm2 以下、前記ビードエーペ
ックスゴムの損失弾性率Ｅ″Ａを２０kg／cm2 以下、前
記チェーファゴムの損失弾性率Ｅ″Ｃを１５kg／cm2 以
下かつ前記サイドウォールゴムの損失弾性率Ｅ″Ｓを１
５kg／cm2 以下としている。
に、本発明の高速重荷重用タイヤは、トレッド部からサ
イドウォール部をへてビード部のビードコアに至る本体
部と該ビードコアの廻りで折返される折返し部とを有す
るラジアル構造のカーカス、該カーカスのタイヤ半径方
向上側かつトレッド部内方に配されるベルト層、ビード
コアの上方かつカーカスの前記本体部と折返し部の間で
半径方向上向きにのびる先細状のビードエーペックスゴ
ム、少なくとも前記ビード部においてカーカスのタイヤ
軸方向外側面に沿って配される小厚さのサイドパッキン
グゴム、及びビード部の底面からサイドウォール部に至
るタイヤの外側面を形成する外側ゴムを具えるととも
に、該外側ゴムは、前記ビード部の底面から前記サイド
パッキングゴムを覆いしかもタイヤがリムに装着されか
つ正規内圧を充填するとともに標準荷重の２００％荷重
を負荷した２００％標準状態において前記リムのフラン
ジ部と接触する接触領域を含んでタイヤ半径方向上方に
のびるチェーファゴムと、該チェーファゴムからタイヤ
半径方向上方にのびるサイドウォールゴムとを具えると
ともに、前記サイドパッキングゴムの１００％伸長時の
モジュラスＭＰを２０〜６０kg／cm2 、前記ビードエー
ペックスゴムの１００％伸長時のモジュラスＭＡを２０
〜６０kg／cm2 、前記チェーファゴムの１００％伸長時
のモジュラスＭＣを１０〜４５kg／cm2 かつ前記サイド
ウォールゴムの１００％伸長時のモジュラスＭＳを１０
〜４５kg／cm2 、しかも前記サイドパッキングゴムの損
失弾性率Ｅ″Ｐを２０kg／cm2 以下、前記ビードエーペ
ックスゴムの損失弾性率Ｅ″Ａを２０kg／cm2 以下、前
記チェーファゴムの損失弾性率Ｅ″Ｃを１５kg／cm2 以
下かつ前記サイドウォールゴムの損失弾性率Ｅ″Ｓを１
５kg／cm2 以下としている。
【０００９】
【作用】特にビードエーペックスゴム、サイドパッキン
グゴム及びチェーファーゴムの各モジュラスＭＡ、Ｍ
Ｐ、ＭＣを前記範囲に減じて、ビード剛性を適度に緩和
することによって、ビード変形を広範囲に分散させる。
その結果、カーカスへのゴムの追従性が高まりカーカス
とのセパレーションを抑制しうる。しかもこの分散は、
ビードエーペックスゴム上端での局部的な屈曲を防ぎ、
該上端でのカーカスコードの強力低下を防止しうる。
グゴム及びチェーファーゴムの各モジュラスＭＡ、Ｍ
Ｐ、ＭＣを前記範囲に減じて、ビード剛性を適度に緩和
することによって、ビード変形を広範囲に分散させる。
その結果、カーカスへのゴムの追従性が高まりカーカス
とのセパレーションを抑制しうる。しかもこの分散は、
ビードエーペックスゴム上端での局部的な屈曲を防ぎ、
該上端でのカーカスコードの強力低下を防止しうる。
【００１０】各ゴムに、損失弾性率Ｅ″の上限を夫々２
０kg／cm2 、および１５kg／cm2 に規制した低発熱性ゴ
ムを使用しているため、ビード部の温度上昇を抑制し、
ゴムの熱破壊を防止しうる。
０kg／cm2 、および１５kg／cm2 に規制した低発熱性ゴ
ムを使用しているため、ビード部の温度上昇を抑制し、
ゴムの熱破壊を防止しうる。
【００１１】従って、前記カーカスコード強力の低下防
止効果、カーカスとのセパレーション防止効果、及びビ
ード温度上昇抑制効果と相まって、標準荷重下及び２０
０％標準荷重下の双方においてビード耐久性を大巾に向
上しうる。
止効果、カーカスとのセパレーション防止効果、及びビ
ード温度上昇抑制効果と相まって、標準荷重下及び２０
０％標準荷重下の双方においてビード耐久性を大巾に向
上しうる。
【００１２】さらに、ＭＳ≦ＭＣ＜ＭＰ≦ＭＡとした時
には、、モジュラスがタイヤ軸方向外方に向かって漸減
することとなるなど負荷時の剪断応力を緩和でき、ビー
ド耐久性をより高めうる。
には、、モジュラスがタイヤ軸方向外方に向かって漸減
することとなるなど負荷時の剪断応力を緩和でき、ビー
ド耐久性をより高めうる。
【００１３】
【実施例】以下本発明の一実施例をタイヤサイズ４６×
１７Ｒ２０の航空機用タイヤの場合を例にとり、図面に
基づき説明する。
１７Ｒ２０の航空機用タイヤの場合を例にとり、図面に
基づき説明する。
【００１４】リムＲに装着されかつ正規内圧を付加した
正規内圧状態におけるタイヤ断面を示す図１において、
高速重荷重用タイヤ１（以下タイヤ１という）は、ビー
ドコア２が通るビード部３と、該ビード部３に連なりか
つタイヤ半径方向上向きにのびるサイドウォール部４
と、その上端間を継ぐトレッド部５とを具えている。
正規内圧状態におけるタイヤ断面を示す図１において、
高速重荷重用タイヤ１（以下タイヤ１という）は、ビー
ドコア２が通るビード部３と、該ビード部３に連なりか
つタイヤ半径方向上向きにのびるサイドウォール部４
と、その上端間を継ぐトレッド部５とを具えている。
【００１５】さらにタイヤ１には、ビードコア２を、タ
イヤの内側から外側に折返す複数枚、例えば４枚のイン
ナープライからなる内層７Ａと、この内層７Ａの折返し
部７１を囲みタイヤの外側から内側に巻下す複数枚、例
えば２枚のアウタープライからなる外層７Ｂとを有する
カーカス７が設けられる。
イヤの内側から外側に折返す複数枚、例えば４枚のイン
ナープライからなる内層７Ａと、この内層７Ａの折返し
部７１を囲みタイヤの外側から内側に巻下す複数枚、例
えば２枚のアウタープライからなる外層７Ｂとを有する
カーカス７が設けられる。
【００１６】前記内層７Ａは、サイドウォール部４、ト
レッド５部を通るトロイド状の本体部７０両端に、ビー
ドコア２をタイヤ内側から外側に折返す折返し部７１を
有し、又外層７Ｂはトロイド状の本体部７３にビードコ
ア２の外から内に巻下ろした巻下ろし部７４を具える。
レッド５部を通るトロイド状の本体部７０両端に、ビー
ドコア２をタイヤ内側から外側に折返す折返し部７１を
有し、又外層７Ｂはトロイド状の本体部７３にビードコ
ア２の外から内に巻下ろした巻下ろし部７４を具える。
【００１７】インナープライ及びアウタープライは本例
では有機繊維コードからなるカーカスコードを用いてお
り、該カーカスコードはタイヤ赤道に対して７０度〜９
０度の傾きを有するラジアル方向に配置されるととも
に、本例ではカーカス７は、隣り合うカーカスプライ間
において、夫々カーカスコードが円周方向に対して交互
に交叉して傾いている。なお有機繊維コードとして、レ
ーヨン、ポリエステル、ビニロン、ナイロン、芳香族ポ
リアミド等を用いうる。
では有機繊維コードからなるカーカスコードを用いてお
り、該カーカスコードはタイヤ赤道に対して７０度〜９
０度の傾きを有するラジアル方向に配置されるととも
に、本例ではカーカス７は、隣り合うカーカスプライ間
において、夫々カーカスコードが円周方向に対して交互
に交叉して傾いている。なお有機繊維コードとして、レ
ーヨン、ポリエステル、ビニロン、ナイロン、芳香族ポ
リアミド等を用いうる。
【００１８】又前記カーカス７の内層７Ａの本体部７０
と折返し部７１との間にはビードコア２から半径方向上
向きにのびる先細状のビードエーペックスゴム９が配さ
れる。又ビード部３には、カーカス７の外層７Ｂの本体
部７３に、その外側面に沿って半径方向上下にのびる小
厚さのサイドパッキングゴム１５が側設される。
と折返し部７１との間にはビードコア２から半径方向上
向きにのびる先細状のビードエーペックスゴム９が配さ
れる。又ビード部３には、カーカス７の外層７Ｂの本体
部７３に、その外側面に沿って半径方向上下にのびる小
厚さのサイドパッキングゴム１５が側設される。
【００１９】サイドパッキングゴム１５は、図２に示す
ように、本例では最大厚さｔを有する中央部分１５Ａの
上下に、その厚さを漸減させた先細状の上、下部分１５
Ｂ、１５Ｃを延設した略三日月状をなす。
ように、本例では最大厚さｔを有する中央部分１５Ａの
上下に、その厚さを漸減させた先細状の上、下部分１５
Ｂ、１５Ｃを延設した略三日月状をなす。
【００２０】なお前記最大厚さｔは、２．５mm以上かつ
４．５mm以下、もしくはビードコア２の直径の０．１倍
以上かつ０．１８倍以下とすることが好ましい。又サイ
ドパッキングゴム１５は、タイヤ外側面のうち、タイヤ
軸方向外方に向かって凹状に湾曲するビード外側面と、
凸状に湾曲するサイドウォール外側面との間の偏曲点位
置Ｐ近傍に、前記中央部分１５Ａを位置して配されると
ともに、下方部１５Ｃ下端１５ａは、前記ビードコア２
の上縁高さ位置を下方にこえて途切れる。又該下端１５
ａには、外層７Ｂの前記巻下ろし部７４下面に沿う補強
フィラ１６が連設される。そしてサイドパッキングゴム
１５は、ビード部３の底面からサイドウオール部４に亘
ってタイヤの外側面をなす外側ゴム１７により覆われ
る。
４．５mm以下、もしくはビードコア２の直径の０．１倍
以上かつ０．１８倍以下とすることが好ましい。又サイ
ドパッキングゴム１５は、タイヤ外側面のうち、タイヤ
軸方向外方に向かって凹状に湾曲するビード外側面と、
凸状に湾曲するサイドウォール外側面との間の偏曲点位
置Ｐ近傍に、前記中央部分１５Ａを位置して配されると
ともに、下方部１５Ｃ下端１５ａは、前記ビードコア２
の上縁高さ位置を下方にこえて途切れる。又該下端１５
ａには、外層７Ｂの前記巻下ろし部７４下面に沿う補強
フィラ１６が連設される。そしてサイドパッキングゴム
１５は、ビード部３の底面からサイドウオール部４に亘
ってタイヤの外側面をなす外側ゴム１７により覆われ
る。
【００２１】なおトレッド部５には、その内部にカーカ
ス７の半径方向上側に位置してベルト層１０が設けら
れ、又本例では、前記ベルト層１０と前記カーカス７と
の間には、カットブレーカ１４が介在している。
ス７の半径方向上側に位置してベルト層１０が設けら
れ、又本例では、前記ベルト層１０と前記カーカス７と
の間には、カットブレーカ１４が介在している。
【００２２】前記ベルト層１０は、複数枚、例えば８枚
のベルトプライからなる。前記カットブレーカ１４は、
例えば２層のカットブレーカプライを用いる一方、この
カットブレーカ１４は、タイヤ赤道を挟んだ該トレッド
面の中央部では、カーカス７に沿うとともに、その外方
で該カーカス７から徐々に離間してその外端は、タイヤ
全巾Ｗの６５〜８５％程度の位置、好ましくは７０〜７
８％程度の範囲の位置で終端する。
のベルトプライからなる。前記カットブレーカ１４は、
例えば２層のカットブレーカプライを用いる一方、この
カットブレーカ１４は、タイヤ赤道を挟んだ該トレッド
面の中央部では、カーカス７に沿うとともに、その外方
で該カーカス７から徐々に離間してその外端は、タイヤ
全巾Ｗの６５〜８５％程度の位置、好ましくは７０〜７
８％程度の範囲の位置で終端する。
【００２３】さらにベルト層１０は、カットブレーカ１
４に接しかつその外端は、カットブレーカ１４の外端を
外方に越えて延在するとともにタイヤ外表面に沿う斜面
で整一する。又ベルト巾は、タイヤ全巾Ｗの７０〜８５
％程度の範囲であって、ベルト外端からタイヤ外表面ま
での最短距離Ｌ１が３〜１５mm程度の範囲となるように
設定される。
４に接しかつその外端は、カットブレーカ１４の外端を
外方に越えて延在するとともにタイヤ外表面に沿う斜面
で整一する。又ベルト巾は、タイヤ全巾Ｗの７０〜８５
％程度の範囲であって、ベルト外端からタイヤ外表面ま
での最短距離Ｌ１が３〜１５mm程度の範囲となるように
設定される。
【００２４】ベルトプライを形成するベルトコードは、
低伸長性の弾性コードを用い、かつベルトコードはタイ
ヤ赤道に対して０〜２０度の角度で傾けて並置してい
る。なおベルト層１０の外面には、耐カット性を高める
保護層１８を設けている。
低伸長性の弾性コードを用い、かつベルトコードはタイ
ヤ赤道に対して０〜２０度の角度で傾けて並置してい
る。なおベルト層１０の外面には、耐カット性を高める
保護層１８を設けている。
【００２５】そして本発明においては、前記外側ゴム１
７を、前記ビード部３の底面からサイドパッキンゴム１
５を覆いしかも前記正規内圧状態かつ標準荷重の２００
％の荷重を負荷した２００％標準荷重状態において前記
リムＲのフランジＲａと接触する接触領域Ｙを含んでタ
イヤ半径方向上方にのびるチェーファゴム２０と、その
上方のサイドウォールゴム２１とに分割している。しか
も前記サイドパッキングゴム１５の１００％モジュラス
ＭＰを２０〜６０kg／cm2 、前記ビードエーペックスゴ
ム９の１００％モジュラスＭＡを２０〜６０kg／cm2 、
前記チェーファゴム２０の１００％モジュラスＭＣを１
０〜４５kg／cm2 かつ前記サイドウォールゴム２１の１
００％モジュラスＭＳを１０〜４５kg／cm2 とする。な
お各モジュラスＭＰ、ＭＡ、ＭＣ、ＭＳをＭＳ≦ＭＣ＜
ＭＰ≦ＭＡとしている。
７を、前記ビード部３の底面からサイドパッキンゴム１
５を覆いしかも前記正規内圧状態かつ標準荷重の２００
％の荷重を負荷した２００％標準荷重状態において前記
リムＲのフランジＲａと接触する接触領域Ｙを含んでタ
イヤ半径方向上方にのびるチェーファゴム２０と、その
上方のサイドウォールゴム２１とに分割している。しか
も前記サイドパッキングゴム１５の１００％モジュラス
ＭＰを２０〜６０kg／cm2 、前記ビードエーペックスゴ
ム９の１００％モジュラスＭＡを２０〜６０kg／cm2 、
前記チェーファゴム２０の１００％モジュラスＭＣを１
０〜４５kg／cm2 かつ前記サイドウォールゴム２１の１
００％モジュラスＭＳを１０〜４５kg／cm2 とする。な
お各モジュラスＭＰ、ＭＡ、ＭＣ、ＭＳをＭＳ≦ＭＣ＜
ＭＰ≦ＭＡとしている。
【００２６】しかもビードエーペックスゴム９、サイド
パッキングゴム１５、チェーファゴム２０、サイドウオ
ールゴム２１の損失弾性率Ｅ″Ａ、Ｅ″Ｐ、Ｅ″Ｃ、
Ｅ″Ｓを夫々２０kg／cm2 以下、２０kg／cm2 以下、１
５kg／cm2 以下、１５kg／cm2以下としている。
パッキングゴム１５、チェーファゴム２０、サイドウオ
ールゴム２１の損失弾性率Ｅ″Ａ、Ｅ″Ｐ、Ｅ″Ｃ、
Ｅ″Ｓを夫々２０kg／cm2 以下、２０kg／cm2 以下、１
５kg／cm2 以下、１５kg／cm2以下としている。
【００２７】このようにビードエーペックスゴム９、サ
イドパッキングゴム１５、チェーファゴム２０として、
１００％モジュラスが前記範囲の軟質ゴムを用いている
ため、ビード剛性を適度に緩和でき、ビード変形を広範
囲に分散させることができる。これによりビードエーペ
ックス９上端９ａでの局部的な屈曲を防ぎ、該上端９ａ
近傍におけるカーカスコードの強力低下を防止しうる。
前記軟質ゴムの使用によってカーカス７との追従性が高
まりカーカス７のセパレーションを防止しうる。又各モ
ジュラスをタイヤ軸方向外方に向かって漸減しているた
め、剪断応力を緩和しうる。
イドパッキングゴム１５、チェーファゴム２０として、
１００％モジュラスが前記範囲の軟質ゴムを用いている
ため、ビード剛性を適度に緩和でき、ビード変形を広範
囲に分散させることができる。これによりビードエーペ
ックス９上端９ａでの局部的な屈曲を防ぎ、該上端９ａ
近傍におけるカーカスコードの強力低下を防止しうる。
前記軟質ゴムの使用によってカーカス７との追従性が高
まりカーカス７のセパレーションを防止しうる。又各モ
ジュラスをタイヤ軸方向外方に向かって漸減しているた
め、剪断応力を緩和しうる。
【００２８】又外側ゴム１７の１００％モジュラスＨ
Ｃ、ＭＳを夫々１０〜４５kg／cm2 としているため、リ
ムＲ及びカーカス７に追従して伸縮でき、リムズレを抑
制しつつカーカスとのセパレーションを防止しうるとと
もに応力のビード部への伝播を防止できる。又チェーフ
ァゴム２０とサイドウォールゴム２１との間の弾性差が
小であるため、ゴム２０、２１間のセパレーションを防
止しうる。
Ｃ、ＭＳを夫々１０〜４５kg／cm2 としているため、リ
ムＲ及びカーカス７に追従して伸縮でき、リムズレを抑
制しつつカーカスとのセパレーションを防止しうるとと
もに応力のビード部への伝播を防止できる。又チェーフ
ァゴム２０とサイドウォールゴム２１との間の弾性差が
小であるため、ゴム２０、２１間のセパレーションを防
止しうる。
【００２９】さらに損失弾性率Ｅ″Ａ、Ｅ″Ｐ、Ｅ″
Ｃ、Ｅ″Ｓを前記範囲とした低発温性ゴムを用いている
ため、ビード部の温度上昇を効果的に抑制しうる。
Ｃ、Ｅ″Ｓを前記範囲とした低発温性ゴムを用いている
ため、ビード部の温度上昇を効果的に抑制しうる。
【００３０】ここで損失弾性率は、タイヤから試験片を
切り出し、岩本製作所（株）製の粘弾性スペクトロメー
タを用いて温度７０℃、周波数１０ 、初期歪１０％、
動歪２％の条件下で測定した値である。
切り出し、岩本製作所（株）製の粘弾性スペクトロメー
タを用いて温度７０℃、周波数１０ 、初期歪１０％、
動歪２％の条件下で測定した値である。
【００３１】なお前記１００％モジュラスＭＡ、ＭＰが
６０kg／cm2 より大及び１００％モジュラスＭＣ、ＭＳ
が４５kg／cm2 より大の時、ビード部３の剛性が過大と
なり、２００％標準荷重下において、ビードエーペック
スゴム９の上端９ａ近傍でカーカスコードの強力低下、
セパレーション等を誘発する。
６０kg／cm2 より大及び１００％モジュラスＭＣ、ＭＳ
が４５kg／cm2 より大の時、ビード部３の剛性が過大と
なり、２００％標準荷重下において、ビードエーペック
スゴム９の上端９ａ近傍でカーカスコードの強力低下、
セパレーション等を誘発する。
【００３２】又１００％モジュラスＭＡ、ＭＰが２０kg
／cm2 より小及び１００％モジュラスＭＣ、ＭＳが１０
kg／cm2 より小の時、必要なビード部３の剛性が得られ
ず、走行性能を大きく阻害する。又損失弾性率Ｅ″Ａ、
Ｅ″Ｐが２０kgｆ／cm2 より大及び損失弾性率Ｅ″Ｃ、
Ｅ″Ｓが１５kgｆ／cm2 より大の時、ビード発熱が大と
なりゴム破損が発生する。逆に損失弾性率Ｅ″Ａ、Ｅ″
Ｐが１kgｆ／cm2 より小及び損失弾性率Ｅ″Ｃ、Ｅ″Ｓ
が１kgｆ／cm2 より小の時、１００％伸長時のモジュラ
スを充分な値に維持することが難しく、走行性能に悪影
響を与えることとなる。従って損失弾性率Ｅ″Ａ、Ｅ″
Ｐ、Ｅ″Ｃ、Ｅ″Ｓの下限は１kgｆ／cm2 であることが
好ましい。
／cm2 より小及び１００％モジュラスＭＣ、ＭＳが１０
kg／cm2 より小の時、必要なビード部３の剛性が得られ
ず、走行性能を大きく阻害する。又損失弾性率Ｅ″Ａ、
Ｅ″Ｐが２０kgｆ／cm2 より大及び損失弾性率Ｅ″Ｃ、
Ｅ″Ｓが１５kgｆ／cm2 より大の時、ビード発熱が大と
なりゴム破損が発生する。逆に損失弾性率Ｅ″Ａ、Ｅ″
Ｐが１kgｆ／cm2 より小及び損失弾性率Ｅ″Ｃ、Ｅ″Ｓ
が１kgｆ／cm2 より小の時、１００％伸長時のモジュラ
スを充分な値に維持することが難しく、走行性能に悪影
響を与えることとなる。従って損失弾性率Ｅ″Ａ、Ｅ″
Ｐ、Ｅ″Ｃ、Ｅ″Ｓの下限は１kgｆ／cm2 であることが
好ましい。
【００３３】さらに、前記サイドパッキングゴム１５
は、その上端１５ｂのビード底面３Ａからの半径方向の
高さＨＰが前記ビードエーペックスゴム９の上端９ａの
ビード底面３Ａからの高さＨＡよりも大かつタイヤ断面
高さＨの1/2 よりも小とするとともに、前記ビードエー
ペックスゴム９の上端９ａの前記高さＨＡはリムフラン
ジ高さＨＲよりも大としている。
は、その上端１５ｂのビード底面３Ａからの半径方向の
高さＨＰが前記ビードエーペックスゴム９の上端９ａの
ビード底面３Ａからの高さＨＡよりも大かつタイヤ断面
高さＨの1/2 よりも小とするとともに、前記ビードエー
ペックスゴム９の上端９ａの前記高さＨＡはリムフラン
ジ高さＨＲよりも大としている。
【００３４】なおビード底面３Ａからの高さは、該底面
３Ａが本例のごとく傾斜する場合にはその上縁からの高
さとして定義する。
３Ａが本例のごとく傾斜する場合にはその上縁からの高
さとして定義する。
【００３５】これは、ビード部に曲げ剛さを付与するに
は、ビードエーペックスゴム９の上端９ａの高さＨＡは
リムフランジＲａの高さＨＲよりも大であることが必要
であり、又この高さＨＲよりもサイドパッキングゴム１
５の上端１５ｂの高さＨＰを大とすることによって、ビ
ード折曲がり部の剛性を効果的に高めうる。又この高さ
ＨＰを、タイヤ断面高さＨの1/2 よりりも大とすること
は不要である。
は、ビードエーペックスゴム９の上端９ａの高さＨＡは
リムフランジＲａの高さＨＲよりも大であることが必要
であり、又この高さＨＲよりもサイドパッキングゴム１
５の上端１５ｂの高さＨＰを大とすることによって、ビ
ード折曲がり部の剛性を効果的に高めうる。又この高さ
ＨＰを、タイヤ断面高さＨの1/2 よりりも大とすること
は不要である。
【００３６】又チェーファゴム２０は、前記サイドパッ
キングゴム１５を完全に覆うことが必要であり、従って
ビード底面３Ａからの上端の高さＨＣは前記サイドパッ
キングゴム１５の高さＨＰより大であり、好ましくは高
さＨＣの、高さＨＰに対する差ＨＣ−ＨＰは前記チェー
ファゴム２０の厚さの０．５倍以上かつ２．５倍以下で
ある。
キングゴム１５を完全に覆うことが必要であり、従って
ビード底面３Ａからの上端の高さＨＣは前記サイドパッ
キングゴム１５の高さＨＰより大であり、好ましくは高
さＨＣの、高さＨＰに対する差ＨＣ−ＨＰは前記チェー
ファゴム２０の厚さの０．５倍以上かつ２．５倍以下で
ある。
【００３７】又チェーファゴム２０とサイドウォールゴ
ム２１との間のモジュラス差に起因するセパレーション
等を抑制するために、本例では、チェーファゴム２０上
端部をタイヤ軸方向外方かつタイヤ半径方向下方に向か
って傾斜する斜面Ｓで形成する一方、該斜面Ｓ下端のビ
ード底面３Ａからの高さＨＳを前記高さＨＰより小とし
ている。このことによりサイドウォールゴム２１との接
合面積を高めるとともに、剛性をタイヤ軸方向外側に向
かって多段階に漸減している。
ム２１との間のモジュラス差に起因するセパレーション
等を抑制するために、本例では、チェーファゴム２０上
端部をタイヤ軸方向外方かつタイヤ半径方向下方に向か
って傾斜する斜面Ｓで形成する一方、該斜面Ｓ下端のビ
ード底面３Ａからの高さＨＳを前記高さＨＰより小とし
ている。このことによりサイドウォールゴム２１との接
合面積を高めるとともに、剛性をタイヤ軸方向外側に向
かって多段階に漸減している。
【００３８】なお本願において、ビードエーペックスゴ
ム９とサイドパッキンゴム１５とを同質のゴムで、又チ
ェーファゴム２０とサイドウォールゴム２１とを同質の
ゴムで夫々形成してもよい。
ム９とサイドパッキンゴム１５とを同質のゴムで、又チ
ェーファゴム２０とサイドウォールゴム２１とを同質の
ゴムで夫々形成してもよい。
【００３９】（具体例）図１に示すタイヤ構造を有しか
つタイヤサイズが４６×１７Ｒ２０である航空機用タイ
ヤを表１に示す仕様に基づき試作するとともに、該試作
タイヤのビード耐久性をドラムテストによって測定し
た。
つタイヤサイズが４６×１７Ｒ２０である航空機用タイ
ヤを表１に示す仕様に基づき試作するとともに、該試作
タイヤのビード耐久性をドラムテストによって測定し
た。
【００４０】なおドラムテストは、荷重（９２０００Ｌ
ｂｓ）、内圧（２２２ＰＳＩ）、速度（３０ＭＰＨ）の
条件下で所定距離を定速走行させ、走行終了後にタイヤ
を解体してビード損傷を調査した。完走前に損傷したも
のは、その時点で解体調査した。また表１で使用したゴ
ムの配合例を表２に示す。
ｂｓ）、内圧（２２２ＰＳＩ）、速度（３０ＭＰＨ）の
条件下で所定距離を定速走行させ、走行終了後にタイヤ
を解体してビード損傷を調査した。完走前に損傷したも
のは、その時点で解体調査した。また表１で使用したゴ
ムの配合例を表２に示す。
【００４１】
【表１】
【００４２】
【表２】
【００４３】
【発明の効果】本発明の高速重荷重用タイヤは、叙上の
如く構成しているため、標準荷重負荷状態及びそれ異常
の荷重負荷状態においてもビード耐久性を大巾に向上し
うる。
如く構成しているため、標準荷重負荷状態及びそれ異常
の荷重負荷状態においてもビード耐久性を大巾に向上し
うる。
【図１】本発明の一実施例を示す断面図である。
【図２】ビード部を拡大して示す部分断面図である。
２ ビードコア ３ ビード部 ３Ｂ ビード底面 ４ サイドウォール部 ５ トレッド部 ７ カーカス ９ ビードエーペックスゴム １０ ベルト層 １５ サイドパッキングゴム １７ 外側ゴム ２０ チェーファーゴム ２１ サイドウォールゴム Ｒ リム Ｒａ フランジ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B60C 15/00 - 15/06 B60C 13/00
Claims (3)
- 【請求項１】トレッド部からサイドウォール部をへてビ
ード部のビードコアに至る本体部と該ビードコアの廻り
で折返される折返し部とを有するラジアル構造のカーカ
ス、該カーカスのタイヤ半径方向上側かつトレッド部内
方に配されるベルト層、ビードコアの上方かつカーカス
の前記本体部と折返し部の間で半径方向上向きにのびる
先細状のビードエーペックスゴム、少なくとも前記ビー
ド部においてカーカスのタイヤ軸方向外側面に沿って配
される小厚さのサイドパッキングゴム、及びビード部の
底面からサイドウォール部に至るタイヤの外側面を形成
する外側ゴムを具えるとともに、該外側ゴムは、前記ビ
ード部の底面から前記サイドパッキングゴムを覆いしか
もタイヤがリムに装着されかつ正規内圧を充填するとと
もに標準荷重の２００％荷重を負荷した２００％標準状
態において前記リムのフランジ部と接触する接触領域を
含んでタイヤ半径方向上方にのびるチェーファゴムと、
該チェーファゴムからタイヤ半径方向上方にのびるサイ
ドウォールゴムとを具えるとともに、前記サイドパッキ
ングゴムの１００％伸長時のモジュラスＭＰを２０〜６
０kg／cm2 、前記ビードエーペックスゴムの１００％伸
長時のモジュラスＭＡを２０〜６０kg／cm2 、前記チェ
ーファゴムの１００％伸長時のモジュラスＭＣを１０〜
４５kg／cm2 かつ前記サイドウォールゴムの１００％伸
長時のモジュラスＭＳを１０〜４５kg／cm2 、しかも前
記サイドパッキングゴムの損失弾性率Ｅ″Ｐを２０kg／
cm2 以下、前記ビードエーペックスゴムの損失弾性率
Ｅ″Ａを２０kg／cm2 以下、前記チェーファゴムの損失
弾性率Ｅ″Ｃを１５kg／cm2 以下かつ前記サイドウォー
ルゴムの損失弾性率Ｅ″Ｓを１５kg／cm2 以下とした高
速重荷重用タイヤ。 - 【請求項２】前記各モジュラスＭＰ、ＭＡ、ＭＣ、ＭＳ
は、ＭＳ≦ＭＣ＜ＭＰ≦ＭＡとしたことを特徴とする請
求項１記載の高速重荷重用タイヤ。 - 【請求項３】前記サイドパッキングゴムは、ビード底面
からその上端までの半径方向の高さＨＰが前記ビードエ
ーペックスゴム上端のビード底面からの高さＨＡよりも
大かつタイヤ断面高さＨの1/2 よりも小とするととも
に、前記ビードエーペックスゴム上端の前記高さＨＡは
リムフランジ高さＨＲよりも大としたことを特徴とする
請求項１記載の高速重荷重用タイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31458893A JP2899198B2 (ja) | 1993-11-19 | 1993-11-19 | 高速重荷重用タイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31458893A JP2899198B2 (ja) | 1993-11-19 | 1993-11-19 | 高速重荷重用タイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07144516A JPH07144516A (ja) | 1995-06-06 |
| JP2899198B2 true JP2899198B2 (ja) | 1999-06-02 |
Family
ID=18055108
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31458893A Expired - Lifetime JP2899198B2 (ja) | 1993-11-19 | 1993-11-19 | 高速重荷重用タイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2899198B2 (ja) |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE69828584T2 (de) * | 1997-07-01 | 2005-12-29 | Sumitomo Rubber Industries Ltd., Kobe | Radialreifen für schwerfahrzeuge |
| JP3410676B2 (ja) * | 1999-05-06 | 2003-05-26 | 住友ゴム工業株式会社 | 重荷重用ラジアルタイヤ |
| US6648041B2 (en) * | 2001-08-31 | 2003-11-18 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Aircraft tire with improved bead structure |
| JP4878110B2 (ja) * | 2004-08-27 | 2012-02-15 | 株式会社ブリヂストン | 航空機用空気入りラジアルタイヤ |
| JP4672410B2 (ja) | 2005-03-28 | 2011-04-20 | 住友ゴム工業株式会社 | ラジアルタイヤ |
| JP5438474B2 (ja) * | 2009-11-13 | 2014-03-12 | 住友ゴム工業株式会社 | 重荷重用空気入りタイヤ及びその製造方法 |
| JP5944826B2 (ja) * | 2010-08-06 | 2016-07-05 | 株式会社ブリヂストン | タイヤ |
| US20130056126A1 (en) * | 2011-09-06 | 2013-03-07 | Kiyoshi Ueyoko | Aircraft tire |
| JP6956945B2 (ja) * | 2017-08-09 | 2021-11-02 | 住友ゴム工業株式会社 | 空気入りタイヤ |
| JP7146630B2 (ja) * | 2018-12-28 | 2022-10-04 | Ｔｏｙｏ Ｔｉｒｅ株式会社 | 空気入りタイヤ |
| JP7190896B2 (ja) * | 2018-12-28 | 2022-12-16 | Ｔｏｙｏ Ｔｉｒｅ株式会社 | 空気入りタイヤ |
| JP7190349B2 (ja) * | 2018-12-28 | 2022-12-15 | Ｔｏｙｏ Ｔｉｒｅ株式会社 | 空気入りタイヤ |
-
1993
- 1993-11-19 JP JP31458893A patent/JP2899198B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07144516A (ja) | 1995-06-06 |
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