JP2733989B2 - 熱間延性に優れた快削鋼 - Google Patents
熱間延性に優れた快削鋼Info
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- JP2733989B2 JP2733989B2 JP63223759A JP22375988A JP2733989B2 JP 2733989 B2 JP2733989 B2 JP 2733989B2 JP 63223759 A JP63223759 A JP 63223759A JP 22375988 A JP22375988 A JP 22375988A JP 2733989 B2 JP2733989 B2 JP 2733989B2
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Description
（産業上の利用分野） 本発明は、熱間延性を低下させることなく被削性を改
善した快削鋼に係り、例えば、エンジン部品や足まわり
部品などの自動車部品の素材として好適に利要される熱
間延性に優れた快削鋼に関するものである。 （従来の技術） 従来、例えば、エンジン部品や足まわり部品などの自
動車部品の素材としては、機械構造用鋼が多く使用され
ており、浸炭焼入れ焼もどしを施して使用するものや、
焼入れ焼もどしを施すことなく非調質で使用するものな
どがあった。また、被削性をより一層向上させるように
したり、温間加工性をさらに向上させるようにした機械
構造用鋼も開発されていた。 （発明が解決しようとする課題） しかしながら、機械構造用鋼の被削性をより一層向上
させるために、快削元素としてS,Se,Te,Pb,Bi等を添加
すると、熱間延性を劣化させることが多く、熱間延性が
劣化することによってオーステナイト状態で行う熱間圧
延，熱間鍛造等の熱間加工時の割れや疵が発生しやすく
なり、熱間加工が困難になることが多いという課題があ
った。 （発明の目的） 本発明は、上述した従来の課題にかんがみてなされた
ものであって、熱間延性を低下させることなく被削性を
改善した、熱間延性に優れた快削鋼を提供することを目
的としている。
善した快削鋼に係り、例えば、エンジン部品や足まわり
部品などの自動車部品の素材として好適に利要される熱
間延性に優れた快削鋼に関するものである。 （従来の技術） 従来、例えば、エンジン部品や足まわり部品などの自
動車部品の素材としては、機械構造用鋼が多く使用され
ており、浸炭焼入れ焼もどしを施して使用するものや、
焼入れ焼もどしを施すことなく非調質で使用するものな
どがあった。また、被削性をより一層向上させるように
したり、温間加工性をさらに向上させるようにした機械
構造用鋼も開発されていた。 （発明が解決しようとする課題） しかしながら、機械構造用鋼の被削性をより一層向上
させるために、快削元素としてS,Se,Te,Pb,Bi等を添加
すると、熱間延性を劣化させることが多く、熱間延性が
劣化することによってオーステナイト状態で行う熱間圧
延，熱間鍛造等の熱間加工時の割れや疵が発生しやすく
なり、熱間加工が困難になることが多いという課題があ
った。 （発明の目的） 本発明は、上述した従来の課題にかんがみてなされた
ものであって、熱間延性を低下させることなく被削性を
改善した、熱間延性に優れた快削鋼を提供することを目
的としている。
（課題を解決するための手段） 本発明に係る熱間延性に優れた快削鋼は、重量％で、
C:0.31〜0.70％、Si:0.35％以下、Mn:2.5％以下、Al:0.
001〜0.100％、B:0.0040〜0.0200％、N:0.0050〜0.0200
％でかつ、％N/％B:0.5〜4.0、必要に応じて、Ni:0.3〜
5.0％,Cr:0.1〜5.0％,Mo:0.05〜3.0％のうちから選ばれ
る１種または２種以上、同じく必要に応じて、Pb:0.05
％未満,Bi:0.05％未満のうちから選ばれる１種または２
種を含み、Ti＋Zr＋REM:0.01％以下、O:0.0020％以下、
S:0.010％以下に規制し、残部実質的にFeよりなる合金
成分の構成としたことを特徴としており、このような合
金成分の構成を上述した従来の課題を解決するための手
段としている。 次に、本発明による熱間延性に優れた快削鋼の合金成
分（重量％）の限定理由について説明する。 Ｃ（炭素）:0.31〜0.70％ Ｃは例えばエンジン部品や足まわり部品などの自動車
部品の強度を確保するために必須の元素であり、良好な
強度を確保するためには0.31％以上含有させる必要があ
るが、多量に含有すると靭性を低下させると共に加工性
を劣化させてしまうので、0.70％以下とした。 Si（ケイ素）:0.35％以下 Siは鋼溶製時の脱酸剤として有効な元素であり、鋼塊
の表面欠陥の発生を防止するのに有用な元素であるが、
多量に含有すると延性を低下させるので、その上限を0.
35％とした。 Mn（マンガン）:2.5％以下 Mnは鋼溶製時の脱酸剤および脱硫剤として有効な元素
であり、MnS等の硫化物を形成することによってＳによ
る熱間脆化を防止する効果がある。しかし、多量に含有
すると鋼の被削性を劣化させるため、その上限を2.5％
とした。 Al（アルミニウム）:0.001〜0.100％ Alは鋼溶製時の脱酸剤として有効な元素であり、鋼中
の脱酸を十分なものとすることによってB2O3が生成され
るのを防止するのに有用であるので、このような効果を
得るために0.001％以上とした。しかし、多量に含有す
ると地疵発生の原因となるので、その上限を0.100％と
した。 Ｂ（ホウ素）:0.0040〜0.0200％ Ｎ（窒素）:0.0050〜0.0200％でかつ、％N/％B:0.5〜4.
0 ＢおよびＮは鋼中において被削性の向上に効果のある
BNとして析出し、鋼の被削性を向上させるのに有効な元
素である。この場合、BNは鋼中において微細に析出する
ので、機械的性質を低下させることがなく、また熱間加
工性を低下させることもない。そして、このようなBNの
効果を十分に発揮させるためには、Ｂを0.0040％以上、
Ｎを0.0050％以上添加する必要がある。しかし、Ｂの含
有量が0.0200％を超えると熱間加工性が劣化し、Ｎの含
有量が0.0200％を超えると鋳造性が悪化してしまうの
で、Ｂについては0.0040〜0.0200％、Ｎについては0.00
50〜0.0200％の範囲とした。 さらに、％N/％Ｂの値が0.5未満であると熱間加工性
が劣化し、前記値が4.0を超えると被削性が低下してし
まうので、％N/％Ｂの値を0.5〜4.0％に規制した。 Ni（ニッケル）:0.3〜5.0％ Cr（クロム）:0.1〜5.0％ Mo（モリブデン）:0.05〜3.0％ Ni,Cr,Moは強度の向上に有効な元素であるので、必要
に応じてこれらの１種または２種以上をNiについては0.
3％以上、Crについては0.1％以上、Moについては0.05％
以上添加することもできるが、Niが5.0％を超え、Crbが
5.0％を超え、Moが3.0％を超えても、強度向上の効果は
飽和し、むしろ価格の上昇をもたらしたり被削性が低下
してしまったりするので、添加するとしてもNiは0.3〜
5.0％、Crは0.1〜5.0％、Moは0.05〜3.0％の１種または
２種以上とするのがよい。 Pb（鉛）:0.05％未満 Bi（ビスマス）:0.05％未満 本発明に係る熱間延性に優れた快削鋼は、上述したよ
うにBNの添加により被削性を確保されているが、被削性
をさらに向上させたい場合に、PbおよびBiは被削性の向
上に有効な元素であるので、必要に応じてこれらの１種
または２種以上を不純物レベル以上添加することもでき
る。しかし、Pbが0.05％以上、Biが0.05％以上であると
熱間加工性が低下してしまうので、添加するとしてもPb
はより好ましくは0.01％以上0.05％未満、Biはより好ま
しくは0.01％以上0.05％未満としてこれらの１種または
２種を添加するのがよい。 Ti（チタン）＋Zr（ジルコニウム）＋REM（希土類金
属）:0.01％以下 Ti,Zr,REMはＮと窒化物を形成し、前述したBNの形成
を阻害する元素であるため、それらの総量を0.01％以下
に規制する必要がある。 Ｏ（酸素）:0.0020％以下 ＯはＢと結合して酸化物（B2O3）を形成し、BNの形成
を阻害するため、その含有量はできるだけ少なくするの
がよく、0.0020％以下に規制する必要がある。 Ｓ（いおう）:0.010％以下 Ｓは鋼の熱間延性を低下させ、熱間延性や熱間鍛造な
どの熱間加工性を劣化させるので、0.010％以下に規制
する必要がある。 （発明の作用） 本発明に係る熱間延性に優れた快削鋼においては、鋼
の溶製時にＢとＮを含有させ、その後の凝固過程と熱間
加工工程において、被削性の向上に優れた効果を発揮す
る微細なBN（六方晶窒化ホウ素）を析出させるようにし
ているので、鋼の被削性は著しく良好なものとなってお
り、このBN析出物は、硫化物やPbなどの被削性向上元素
の析出物に比べるとそのサイズが小さく、非常に微細な
ものであることに加えて、高温に対しても安定なもので
あることから、鋼の熱間延性を劣化させることなく被削
性を著しく向上させる。 そして、本発明に係る熱間延性に優れた快削鋼におい
ては、窒化物形成傾向の強いTi,Zr,REMの含有量を規制
すると共にＢと酸化物を形成してBNの析出を阻害する酸
素の含有量を規制しているので、微細なBN介在物が安定
して析出されるようになり、熱間延性に及ぼす悪影響が
小さいBNによる被削性向上の作用が十分に発揮される。 なお、通常の場合において、上記のＢとＮをBN化合物
とし添加しようとすると、その比重が溶鋼に比べてかな
り小さいために、溶鋼上に浮上してしまうおそれがある
ので、何んらかの添加手段を考慮する必要がある場合が
多い。 （実施例） 以下、本発明の実施例を比較例とともに示す。 第１表に示す合金成分からなる組成の溶鋼を2tonアー
ク炉で溶解しそして精錬炉で精錬することにより得た
後、それぞれインゴットとし、次いで、各インゴットを
直径90mmまで熱間圧延し、さらに直径60mmの棒材に熱間
鍛造したのち焼なさしを行った。 次に、このようにして得られた各供試鋼について、そ
れぞれ、切削試験および引張試験を行って、被削性およ
び熱間延性を調べた。この場合、切削試験は、工具;P1
0,切削速度;150m/min,寿命判定；逃げ面摩耗0.2mmによ
り行い、比較のＡ鋼の被削性を基準（すなわち１）とし
て、旋削における超硬工具寿命の比で被削性を評価し
た。この結果を同じく第１表に示す。また、引張試験
は、直径60mmの鍛造材の直径方向より試験片を採取し、
試験温度;1100℃，引張強度;50mm/秒の条件でグリーブ
ル試験を行い、熱間引張における絞り値で熱間延性を評
価した。この結果を同じく第１表に示す。 第１表に示した結果において、まず、比較鋼A,B,Cか
ら明らかように、S45C（比較鋼Ａ）にＳ（比較鋼Ｂ）お
よびPb（比較鋼Ｃ）を添加した場合には、被削性は向上
しているものの、熱間延性がかなり低下している。 これに対して、S45CにBNを添加した発明鋼１の場合に
は、被削性はかなり向上しているが、熱間延性の低下は
実質的に認められず、これにPbおよびBiを添加したそれ
ぞれ発明鋼２および発明鋼３の場合には被削性はさらに
向上しているものの、熱間延性の低下は実質的に認めら
れなかった。 また、SCR420（比較鋼Ｄ）にBNを添加した参考鋼４の
場合にも、被削性はかなり向上しているが熱間延性の低
下は実質的に認められず、これにPbおよびBiを添加した
それぞれ参考鋼５および参考鋼６の場合には被削性はさ
らに向上しているものの、熱間延性の低下は実質的に認
められなかった。 さらに、SCM420（比較鋼Ｅ）にBNを添加した参考鋼７
の場合にも、被削性はかなり向上しているが熱間延性の
低下は実質的に認められず、これにPbおよびBiを添加し
たそれぞれ参考鋼８および参考鋼９の場合には被削性は
さらに向上しているものの、熱間延性の低下は実質的に
認められなかった。 さらにまた、SNC631（比較鋼Ｆ）にBNを添加した参考
鋼10の場合にも、被削性はかなり向上しているが熱間延
性の低下は実質的に認められず、これにPbおよびBiを添
加したそれぞれ発明鋼11および参考鋼12の場合には被削
性はさらに向上しているものの、熱間延性の低下は実質
的に認められなかった。 さらにまた、SNCM220（比較鋼Ｇ）にBNを添加した参
考鋼13の場合にも、被削性はかなり向上しているが熱間
延性の低下は実質的に認められず、これにPbおよびBiを
添加したそれぞれ参考鋼14および参考鋼15の場合には被
削性はさらに向上しているものの、熱間延性の低下は実
質的に認められず、本発明鋼は熱間延性を低下させるこ
となく被削性が大幅に改善されていることが確かめられ
た。
C:0.31〜0.70％、Si:0.35％以下、Mn:2.5％以下、Al:0.
001〜0.100％、B:0.0040〜0.0200％、N:0.0050〜0.0200
％でかつ、％N/％B:0.5〜4.0、必要に応じて、Ni:0.3〜
5.0％,Cr:0.1〜5.0％,Mo:0.05〜3.0％のうちから選ばれ
る１種または２種以上、同じく必要に応じて、Pb:0.05
％未満,Bi:0.05％未満のうちから選ばれる１種または２
種を含み、Ti＋Zr＋REM:0.01％以下、O:0.0020％以下、
S:0.010％以下に規制し、残部実質的にFeよりなる合金
成分の構成としたことを特徴としており、このような合
金成分の構成を上述した従来の課題を解決するための手
段としている。 次に、本発明による熱間延性に優れた快削鋼の合金成
分（重量％）の限定理由について説明する。 Ｃ（炭素）:0.31〜0.70％ Ｃは例えばエンジン部品や足まわり部品などの自動車
部品の強度を確保するために必須の元素であり、良好な
強度を確保するためには0.31％以上含有させる必要があ
るが、多量に含有すると靭性を低下させると共に加工性
を劣化させてしまうので、0.70％以下とした。 Si（ケイ素）:0.35％以下 Siは鋼溶製時の脱酸剤として有効な元素であり、鋼塊
の表面欠陥の発生を防止するのに有用な元素であるが、
多量に含有すると延性を低下させるので、その上限を0.
35％とした。 Mn（マンガン）:2.5％以下 Mnは鋼溶製時の脱酸剤および脱硫剤として有効な元素
であり、MnS等の硫化物を形成することによってＳによ
る熱間脆化を防止する効果がある。しかし、多量に含有
すると鋼の被削性を劣化させるため、その上限を2.5％
とした。 Al（アルミニウム）:0.001〜0.100％ Alは鋼溶製時の脱酸剤として有効な元素であり、鋼中
の脱酸を十分なものとすることによってB2O3が生成され
るのを防止するのに有用であるので、このような効果を
得るために0.001％以上とした。しかし、多量に含有す
ると地疵発生の原因となるので、その上限を0.100％と
した。 Ｂ（ホウ素）:0.0040〜0.0200％ Ｎ（窒素）:0.0050〜0.0200％でかつ、％N/％B:0.5〜4.
0 ＢおよびＮは鋼中において被削性の向上に効果のある
BNとして析出し、鋼の被削性を向上させるのに有効な元
素である。この場合、BNは鋼中において微細に析出する
ので、機械的性質を低下させることがなく、また熱間加
工性を低下させることもない。そして、このようなBNの
効果を十分に発揮させるためには、Ｂを0.0040％以上、
Ｎを0.0050％以上添加する必要がある。しかし、Ｂの含
有量が0.0200％を超えると熱間加工性が劣化し、Ｎの含
有量が0.0200％を超えると鋳造性が悪化してしまうの
で、Ｂについては0.0040〜0.0200％、Ｎについては0.00
50〜0.0200％の範囲とした。 さらに、％N/％Ｂの値が0.5未満であると熱間加工性
が劣化し、前記値が4.0を超えると被削性が低下してし
まうので、％N/％Ｂの値を0.5〜4.0％に規制した。 Ni（ニッケル）:0.3〜5.0％ Cr（クロム）:0.1〜5.0％ Mo（モリブデン）:0.05〜3.0％ Ni,Cr,Moは強度の向上に有効な元素であるので、必要
に応じてこれらの１種または２種以上をNiについては0.
3％以上、Crについては0.1％以上、Moについては0.05％
以上添加することもできるが、Niが5.0％を超え、Crbが
5.0％を超え、Moが3.0％を超えても、強度向上の効果は
飽和し、むしろ価格の上昇をもたらしたり被削性が低下
してしまったりするので、添加するとしてもNiは0.3〜
5.0％、Crは0.1〜5.0％、Moは0.05〜3.0％の１種または
２種以上とするのがよい。 Pb（鉛）:0.05％未満 Bi（ビスマス）:0.05％未満 本発明に係る熱間延性に優れた快削鋼は、上述したよ
うにBNの添加により被削性を確保されているが、被削性
をさらに向上させたい場合に、PbおよびBiは被削性の向
上に有効な元素であるので、必要に応じてこれらの１種
または２種以上を不純物レベル以上添加することもでき
る。しかし、Pbが0.05％以上、Biが0.05％以上であると
熱間加工性が低下してしまうので、添加するとしてもPb
はより好ましくは0.01％以上0.05％未満、Biはより好ま
しくは0.01％以上0.05％未満としてこれらの１種または
２種を添加するのがよい。 Ti（チタン）＋Zr（ジルコニウム）＋REM（希土類金
属）:0.01％以下 Ti,Zr,REMはＮと窒化物を形成し、前述したBNの形成
を阻害する元素であるため、それらの総量を0.01％以下
に規制する必要がある。 Ｏ（酸素）:0.0020％以下 ＯはＢと結合して酸化物（B2O3）を形成し、BNの形成
を阻害するため、その含有量はできるだけ少なくするの
がよく、0.0020％以下に規制する必要がある。 Ｓ（いおう）:0.010％以下 Ｓは鋼の熱間延性を低下させ、熱間延性や熱間鍛造な
どの熱間加工性を劣化させるので、0.010％以下に規制
する必要がある。 （発明の作用） 本発明に係る熱間延性に優れた快削鋼においては、鋼
の溶製時にＢとＮを含有させ、その後の凝固過程と熱間
加工工程において、被削性の向上に優れた効果を発揮す
る微細なBN（六方晶窒化ホウ素）を析出させるようにし
ているので、鋼の被削性は著しく良好なものとなってお
り、このBN析出物は、硫化物やPbなどの被削性向上元素
の析出物に比べるとそのサイズが小さく、非常に微細な
ものであることに加えて、高温に対しても安定なもので
あることから、鋼の熱間延性を劣化させることなく被削
性を著しく向上させる。 そして、本発明に係る熱間延性に優れた快削鋼におい
ては、窒化物形成傾向の強いTi,Zr,REMの含有量を規制
すると共にＢと酸化物を形成してBNの析出を阻害する酸
素の含有量を規制しているので、微細なBN介在物が安定
して析出されるようになり、熱間延性に及ぼす悪影響が
小さいBNによる被削性向上の作用が十分に発揮される。 なお、通常の場合において、上記のＢとＮをBN化合物
とし添加しようとすると、その比重が溶鋼に比べてかな
り小さいために、溶鋼上に浮上してしまうおそれがある
ので、何んらかの添加手段を考慮する必要がある場合が
多い。 （実施例） 以下、本発明の実施例を比較例とともに示す。 第１表に示す合金成分からなる組成の溶鋼を2tonアー
ク炉で溶解しそして精錬炉で精錬することにより得た
後、それぞれインゴットとし、次いで、各インゴットを
直径90mmまで熱間圧延し、さらに直径60mmの棒材に熱間
鍛造したのち焼なさしを行った。 次に、このようにして得られた各供試鋼について、そ
れぞれ、切削試験および引張試験を行って、被削性およ
び熱間延性を調べた。この場合、切削試験は、工具;P1
0,切削速度;150m/min,寿命判定；逃げ面摩耗0.2mmによ
り行い、比較のＡ鋼の被削性を基準（すなわち１）とし
て、旋削における超硬工具寿命の比で被削性を評価し
た。この結果を同じく第１表に示す。また、引張試験
は、直径60mmの鍛造材の直径方向より試験片を採取し、
試験温度;1100℃，引張強度;50mm/秒の条件でグリーブ
ル試験を行い、熱間引張における絞り値で熱間延性を評
価した。この結果を同じく第１表に示す。 第１表に示した結果において、まず、比較鋼A,B,Cか
ら明らかように、S45C（比較鋼Ａ）にＳ（比較鋼Ｂ）お
よびPb（比較鋼Ｃ）を添加した場合には、被削性は向上
しているものの、熱間延性がかなり低下している。 これに対して、S45CにBNを添加した発明鋼１の場合に
は、被削性はかなり向上しているが、熱間延性の低下は
実質的に認められず、これにPbおよびBiを添加したそれ
ぞれ発明鋼２および発明鋼３の場合には被削性はさらに
向上しているものの、熱間延性の低下は実質的に認めら
れなかった。 また、SCR420（比較鋼Ｄ）にBNを添加した参考鋼４の
場合にも、被削性はかなり向上しているが熱間延性の低
下は実質的に認められず、これにPbおよびBiを添加した
それぞれ参考鋼５および参考鋼６の場合には被削性はさ
らに向上しているものの、熱間延性の低下は実質的に認
められなかった。 さらに、SCM420（比較鋼Ｅ）にBNを添加した参考鋼７
の場合にも、被削性はかなり向上しているが熱間延性の
低下は実質的に認められず、これにPbおよびBiを添加し
たそれぞれ参考鋼８および参考鋼９の場合には被削性は
さらに向上しているものの、熱間延性の低下は実質的に
認められなかった。 さらにまた、SNC631（比較鋼Ｆ）にBNを添加した参考
鋼10の場合にも、被削性はかなり向上しているが熱間延
性の低下は実質的に認められず、これにPbおよびBiを添
加したそれぞれ発明鋼11および参考鋼12の場合には被削
性はさらに向上しているものの、熱間延性の低下は実質
的に認められなかった。 さらにまた、SNCM220（比較鋼Ｇ）にBNを添加した参
考鋼13の場合にも、被削性はかなり向上しているが熱間
延性の低下は実質的に認められず、これにPbおよびBiを
添加したそれぞれ参考鋼14および参考鋼15の場合には被
削性はさらに向上しているものの、熱間延性の低下は実
質的に認められず、本発明鋼は熱間延性を低下させるこ
となく被削性が大幅に改善されていることが確かめられ
た。
本発明に係る快削鋼は、重量％で、C:0.31〜0.70％、
Si:0.35％以下、Mn:2.5％以下、Al:0.001〜0.100％、B:
0.0040〜0.0200％、N:0.0050〜0.0200％でかつ、％N/％
B:0.5〜4.0、必要に応じて、Ni:0.3〜5.0％,Cr:0.1〜5.
0％,Mo:0.05〜3.0％のうちから選ばれる１種または２種
以上、同じく必要に応じて、Pb:0.05％未満,Bi:0.05％
未満のうちから選ばれる１種または２種を含み、Ti＋Zr
＋REM:0.01％以下、O:0.0020％以下、S:0.010％以下に
規制し、残部実質的にFeよりなる合金成分の構成として
いることから、熱間延性を低下させることなく被削性を
著しく改善した、熱間延性に優れた快削鋼であり、オー
ステナイト状態で行う熱間圧延，熱間鍛造等の熱間加工
時に割れや疵が発生しがたいものであって、熱間加工を
良好に行うことができると共に、切削加工においても被
削性が良好であるため、切削加工性の向上、工具寿命の
増大をはかることができ、自動車部品およびその他各種
機械構造物用部品の品質および製造性を著しく向上させ
ることができるようになるという著大なる効果がもたら
される。
Si:0.35％以下、Mn:2.5％以下、Al:0.001〜0.100％、B:
0.0040〜0.0200％、N:0.0050〜0.0200％でかつ、％N/％
B:0.5〜4.0、必要に応じて、Ni:0.3〜5.0％,Cr:0.1〜5.
0％,Mo:0.05〜3.0％のうちから選ばれる１種または２種
以上、同じく必要に応じて、Pb:0.05％未満,Bi:0.05％
未満のうちから選ばれる１種または２種を含み、Ti＋Zr
＋REM:0.01％以下、O:0.0020％以下、S:0.010％以下に
規制し、残部実質的にFeよりなる合金成分の構成として
いることから、熱間延性を低下させることなく被削性を
著しく改善した、熱間延性に優れた快削鋼であり、オー
ステナイト状態で行う熱間圧延，熱間鍛造等の熱間加工
時に割れや疵が発生しがたいものであって、熱間加工を
良好に行うことができると共に、切削加工においても被
削性が良好であるため、切削加工性の向上、工具寿命の
増大をはかることができ、自動車部品およびその他各種
機械構造物用部品の品質および製造性を著しく向上させ
ることができるようになるという著大なる効果がもたら
される。
Claims (4)
- 【請求項１】重量％で、C:0.31〜0.70％、Si:0.35％以
下、Mn:2.5％以下、Al:0.001〜0.100％、B:0.0040〜0.0
200％、N:0.0050〜0.0200％でかつ、％N/％B:0.5〜4.0
を含み、Ti＋Zr＋REM:0.01％以下、O:0.0020％以下、S:
0.010％以下に規制し、残部実質的にFeよりなることを
特徴とする熱間延性に優れた快削鋼。 - 【請求項２】重量％で、C:0.31〜0.70％、Si:0.35％以
下、Mn:2.5％以下、Al:0.001〜0.100％、B:0.0040〜0.0
200％、N:0.0050〜0.0200％でかつ、％N/％B:0.5〜4.
0、およびNi:0.3〜5.0％,Cr:0.1〜5.0％,Mo:0.05〜3.0
％のうちから選ばれる１種または２種以上を含み、Ti＋
Zr＋REM:0.01％以下、O:0.0020％以下、S:0.010％以下
に規制し、残部実質的にFeよりなることを特徴とする熱
間延性に優れた快削鋼。 - 【請求項３】重量％で、C:0.31〜0.70％、Si:0.35％以
下、Mn:2.5％以下、Al:0.001〜0.100％、B:0.0040〜0.0
200％、N:0.0050〜0.0200％でかつ、％N/％B:0.5〜4.
0、およびPb:0.05％未満,Bi:0.05％未満のうちから選ば
れる１種または２種を含み、Ti＋Zr＋REM:0.01％以下、
O:0.0020％以下、S:0.010％以下に規制し、残部実質的
にFeよりなることを特徴とする熱間延性に優れた快削
鋼。 - 【請求項４】重量％で、C:0.31〜0.70％、Si:0.35％以
下、Mn:2.5％以下、Al:0.001〜0.100％、B:0.0040〜0.0
200％、N:0.0050〜0.0200％でかつ、％N/％B:0.5〜4.
0、およびNi:0.3〜5.0％,Cr:0.1〜5.0％,Mo:0.05〜3.0
％のうちから選ばれる１種または２種以上、Pb:0.05％
未満,Bi:0.05％未満のうちから選ばれる１種または２種
を含み、Ti＋Zr＋REM:0.01％以下、O:0.0020％以下、S:
0.010％以下に規制し、残部実質的にFeよりなることを
特徴とする熱間延性に優れた快削鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63223759A JP2733989B2 (ja) | 1988-09-06 | 1988-09-06 | 熱間延性に優れた快削鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63223759A JP2733989B2 (ja) | 1988-09-06 | 1988-09-06 | 熱間延性に優れた快削鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0273950A JPH0273950A (ja) | 1990-03-13 |
| JP2733989B2 true JP2733989B2 (ja) | 1998-03-30 |
Family
ID=16803269
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63223759A Expired - Lifetime JP2733989B2 (ja) | 1988-09-06 | 1988-09-06 | 熱間延性に優れた快削鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2733989B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3550308B2 (ja) * | 1998-12-25 | 2004-08-04 | Ｎｔｎ株式会社 | 転がり軸受 |
| JP5461929B2 (ja) * | 2009-09-04 | 2014-04-02 | Ｊｆｅ条鋼株式会社 | 切屑処理性に優れたｂｎ快削鋼 |
| KR102010052B1 (ko) * | 2017-10-19 | 2019-08-12 | 주식회사 포스코 | 열간 압연성이 우수한 중탄소 쾌삭강 및 그 제조방법 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2595609B2 (ja) * | 1988-01-26 | 1997-04-02 | 大同特殊鋼株式会社 | 浸炭焼入れ用快削鋼 |
-
1988
- 1988-09-06 JP JP63223759A patent/JP2733989B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0273950A (ja) | 1990-03-13 |
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