JP2003055714A - 非調質鋼鍛造加工品及びその製法、並びにそれを用いた内燃機関用コンロッド部品 - Google Patents
非調質鋼鍛造加工品及びその製法、並びにそれを用いた内燃機関用コンロッド部品Info
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- JP2003055714A JP2003055714A JP2001241712A JP2001241712A JP2003055714A JP 2003055714 A JP2003055714 A JP 2003055714A JP 2001241712 A JP2001241712 A JP 2001241712A JP 2001241712 A JP2001241712 A JP 2001241712A JP 2003055714 A JP2003055714 A JP 2003055714A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 Ｖなどの多量添加や新たな再加熱ライン増設
などを行うことなく、高レベルの耐力や疲労強度が求め
られる部位のみを効率よく強化し、優れた耐力と疲労強
度を備えた非調質の鍛造加工品を安価に提供することの
できる方法を提供すること。 【解決手段】 鋼を熱間鍛造してフェライト・パーライ
ト組織を有する中間鍛造加工品を得、当該熱間鍛造後の
冷却過程におけるＡｒ1点以下〜２００℃の温度域で、
上記中間鍛造加工品における高耐力・高疲労強度が要求
される部位に、更なる鍛造加工を施す。
などを行うことなく、高レベルの耐力や疲労強度が求め
られる部位のみを効率よく強化し、優れた耐力と疲労強
度を備えた非調質の鍛造加工品を安価に提供することの
できる方法を提供すること。 【解決手段】 鋼を熱間鍛造してフェライト・パーライ
ト組織を有する中間鍛造加工品を得、当該熱間鍛造後の
冷却過程におけるＡｒ1点以下〜２００℃の温度域で、
上記中間鍛造加工品における高耐力・高疲労強度が要求
される部位に、更なる鍛造加工を施す。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、熱間鍛造により製
造される、特に高耐力・高疲労強度が求められる非調質
鋼鍛造加工品とその製法、並びに該鍛造加工品を用いた
内燃機関用コンロッド部品に関するものである。
造される、特に高耐力・高疲労強度が求められる非調質
鋼鍛造加工品とその製法、並びに該鍛造加工品を用いた
内燃機関用コンロッド部品に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、自動車等の内燃機関用コンロッド
部品の如き多くの機械構造用部品は、コストダウンのた
め、焼入れ焼戻し処理に代えて、ＶやＮｂを添加した非
調質鋼を素材として使用し、これを熱間鍛造したのち制
御冷却等により冷却し、強度を付与してから使用に供さ
れている。非調質鋼は、熱間鍛造後の冷却に冷却設備を
必要とする場合が多い。
部品の如き多くの機械構造用部品は、コストダウンのた
め、焼入れ焼戻し処理に代えて、ＶやＮｂを添加した非
調質鋼を素材として使用し、これを熱間鍛造したのち制
御冷却等により冷却し、強度を付与してから使用に供さ
れている。非調質鋼は、熱間鍛造後の冷却に冷却設備を
必要とする場合が多い。
【０００３】また部品によっては、疲労強度や耐力を高
めるためＶなどの元素を多量に添加した非調質鋼が使用
されているが、これらの元素は高価であるためコストが
高くなり、非調質化によるコスト低減の利点が有効に生
かせなくなるという問題があった。
めるためＶなどの元素を多量に添加した非調質鋼が使用
されているが、これらの元素は高価であるためコストが
高くなり、非調質化によるコスト低減の利点が有効に生
かせなくなるという問題があった。
【０００４】さらに、Ｖ添加等の成分調整よりも更なる
高強度化を図るため、例えば特開平１０−１６８５４号
公報には、熱間加工後に冷間で歪みを与え、再度２５０
℃〜５００℃に加熱して時効硬化させることで高強度を
得る方法も提案されている。また特開平９−３１０１２
２号公報には、高価なＶ等を添加することなく調質材と
同等の強度を得るため、前記と同様に熱間加工後の冷間
加工によって歪みを与え、再加熱により時効処理する方
法を開示している。しかしながら何れにしても、冷間加
工後に再度、時効のための加熱を必要とするため、再加
熱設備が必要になるとか、エネルギー費用が嵩むなど、
非調質化によるコスト低減の利点が有効に活かせなくな
る。
高強度化を図るため、例えば特開平１０−１６８５４号
公報には、熱間加工後に冷間で歪みを与え、再度２５０
℃〜５００℃に加熱して時効硬化させることで高強度を
得る方法も提案されている。また特開平９−３１０１２
２号公報には、高価なＶ等を添加することなく調質材と
同等の強度を得るため、前記と同様に熱間加工後の冷間
加工によって歪みを与え、再加熱により時効処理する方
法を開示している。しかしながら何れにしても、冷間加
工後に再度、時効のための加熱を必要とするため、再加
熱設備が必要になるとか、エネルギー費用が嵩むなど、
非調質化によるコスト低減の利点が有効に活かせなくな
る。
【０００５】一方で、機械構造用部品の幾つかは、省エ
ネルギー化やコストダウンを目的として温間鍛造に切り
換えられつつある。特に、温間鍛造品は熱間鍛造品より
も寸法精度が高いため、その後の切削加工代を低減でき
ると共に、熱エネルギーを節約できるという利点があ
る。また、熱間鍛造の場合はサイジングのための冷間加
工が必要であるのに対し、温間鍛造では寸法精度が向上
するためサイジング加工の省略も可能となる。但し性能
面に関しては、温間鍛造により強度と靱性を確保し得る
こと（特公昭５３−５６０９号公報、特公昭５３−１９
９６８号公報、特公昭５５−３２７６７号公報など）は
知られているものの、いずれも冷間加工あるいは焼入れ
処理後に再加熱してから温間鍛造を行う工程を採用して
いるため、再加熱ラインの増設が必要となり、コストア
ップになることが避けられない。
ネルギー化やコストダウンを目的として温間鍛造に切り
換えられつつある。特に、温間鍛造品は熱間鍛造品より
も寸法精度が高いため、その後の切削加工代を低減でき
ると共に、熱エネルギーを節約できるという利点があ
る。また、熱間鍛造の場合はサイジングのための冷間加
工が必要であるのに対し、温間鍛造では寸法精度が向上
するためサイジング加工の省略も可能となる。但し性能
面に関しては、温間鍛造により強度と靱性を確保し得る
こと（特公昭５３−５６０９号公報、特公昭５３−１９
９６８号公報、特公昭５５−３２７６７号公報など）は
知られているものの、いずれも冷間加工あるいは焼入れ
処理後に再加熱してから温間鍛造を行う工程を採用して
いるため、再加熱ラインの増設が必要となり、コストア
ップになることが避けられない。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記の様な事
情に着目してなされたものであって、その目的は、Ｖな
どの多量添加や新たな再加熱ライン増設などを行うこと
なく、高レベルの耐力や疲労強度が求められる部位のみ
を効率よく強化し、優れた耐力と疲労強度を備えた非調
質の鍛造加工品を安価に提供することのできる方法を提
供し、更には、耐力と疲労強度に優れた内燃機関用コン
ロッド部品を提供することにある。
情に着目してなされたものであって、その目的は、Ｖな
どの多量添加や新たな再加熱ライン増設などを行うこと
なく、高レベルの耐力や疲労強度が求められる部位のみ
を効率よく強化し、優れた耐力と疲労強度を備えた非調
質の鍛造加工品を安価に提供することのできる方法を提
供し、更には、耐力と疲労強度に優れた内燃機関用コン
ロッド部品を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決すること
のできた本発明に係る非調質鋼鍛造加工品の製法とは、
鋼を熱間鍛造してフェライト・パーライト組織を有する
中間鍛造加工品を得、当該熱間鍛造後の冷却過程におけ
るＡｒ1点以下〜２００℃の温度域で、上記中間鍛造加
工品における高耐力・高疲労強度が要求される部位に、
更なる鍛造加工を施すところに要旨を有している。
のできた本発明に係る非調質鋼鍛造加工品の製法とは、
鋼を熱間鍛造してフェライト・パーライト組織を有する
中間鍛造加工品を得、当該熱間鍛造後の冷却過程におけ
るＡｒ1点以下〜２００℃の温度域で、上記中間鍛造加
工品における高耐力・高疲労強度が要求される部位に、
更なる鍛造加工を施すところに要旨を有している。
【０００８】上記本発明で使用される上記非調質鋼の好
ましい化学成分は、質量％で、Ｃ：０．２０〜０．６０
％、Ｓｉ：０．０５〜１．５０％、Ｍｎ：０．３０〜
２．０％、Ｃｒ：１．５％以下、Ａ１：０．００１〜
０．０６％、Ｎ：０．００３０〜０．０３００％を含
み、あるいは、更に他の元素として、Ｖ：０．０１０〜
０．５０％および／またはＢ：０．０００５〜０．００
５０％を含有し、もしくは更に加えて、Ｓ：０．１０％
以下（０％は含まない）、Ｐｂ：０．３０％以下（０％
は含まない）、Ｂｉ：０．３０％以下（０％は含まな
い）、Ｃａ：０．０１％以下（０％は含まない）よりな
る群から選ばれる少なくとも１種以上を含有するもので
あり、残部成分は、実質的にＦｅからなる鋼である。
ましい化学成分は、質量％で、Ｃ：０．２０〜０．６０
％、Ｓｉ：０．０５〜１．５０％、Ｍｎ：０．３０〜
２．０％、Ｃｒ：１．５％以下、Ａ１：０．００１〜
０．０６％、Ｎ：０．００３０〜０．０３００％を含
み、あるいは、更に他の元素として、Ｖ：０．０１０〜
０．５０％および／またはＢ：０．０００５〜０．００
５０％を含有し、もしくは更に加えて、Ｓ：０．１０％
以下（０％は含まない）、Ｐｂ：０．３０％以下（０％
は含まない）、Ｂｉ：０．３０％以下（０％は含まな
い）、Ｃａ：０．０１％以下（０％は含まない）よりな
る群から選ばれる少なくとも１種以上を含有するもので
あり、残部成分は、実質的にＦｅからなる鋼である。
【０００９】そして本発明においては、上記方法により
得られたフェライト・パーライト組織を有する非調質鋼
鍛造加工品もその対象となり、該鍛造加工品は、自動車
などの内燃機関用コンロッド部品用として有効に活用で
きる。
得られたフェライト・パーライト組織を有する非調質鋼
鍛造加工品もその対象となり、該鍛造加工品は、自動車
などの内燃機関用コンロッド部品用として有効に活用で
きる。
【００１０】
【発明の実施の形態】本発明者らは前述した様な従来技
術に指摘される問題点を解消すべく、特に製造面からの
コストダウンを期して、熱間鍛造後の余熱を利用した温
間鍛造に着目して鋭意研究を重ねた結果、熱間鍛造後の
冷却過程でＡｒ1点以下の温間鍛造を行なえば、当該温
間鍛造部の耐力と疲労強度を効果的に高め得ることを見
出した。
術に指摘される問題点を解消すべく、特に製造面からの
コストダウンを期して、熱間鍛造後の余熱を利用した温
間鍛造に着目して鋭意研究を重ねた結果、熱間鍛造後の
冷却過程でＡｒ1点以下の温間鍛造を行なえば、当該温
間鍛造部の耐力と疲労強度を効果的に高め得ることを見
出した。
【００１１】つまり、熱間鍛造後の冷却過程で温間鍛造
を施すことにより、再加熱して温間鍛造する場合の様に
再加熱による軟化が起こらず、つまり本発明では、温間
鍛造を行うことにより結晶粒を微細化させると共に、加
工付与による転位密度を増大させ、時効強化効果をも相
乗させることによって、当該温間鍛造部位の耐力（耐力
比）および疲労強度を集中的に高めることに成功したも
のである。
を施すことにより、再加熱して温間鍛造する場合の様に
再加熱による軟化が起こらず、つまり本発明では、温間
鍛造を行うことにより結晶粒を微細化させると共に、加
工付与による転位密度を増大させ、時効強化効果をも相
乗させることによって、当該温間鍛造部位の耐力（耐力
比）および疲労強度を集中的に高めることに成功したも
のである。
【００１２】即ち本発明では、高疲労強度が必要とされ
る部位のみに温間鍛造加工を施し、例えば切削加工部は
非温間鍛造部として残すことによって切削部の硬さ上昇
を抑えることができ、切削加工性の低下も回避できる。
また、部品の必要部位にのみ温間鍛造を施すことで、部
品全体を温間鍛造する場合よりも鍛造用金型のサイズを
小型化でき、金型費用のコストダウンにもつながる。
る部位のみに温間鍛造加工を施し、例えば切削加工部は
非温間鍛造部として残すことによって切削部の硬さ上昇
を抑えることができ、切削加工性の低下も回避できる。
また、部品の必要部位にのみ温間鍛造を施すことで、部
品全体を温間鍛造する場合よりも鍛造用金型のサイズを
小型化でき、金型費用のコストダウンにもつながる。
【００１３】この様に本発明は、耐力や疲労強度が必要
な部位にのみ（又はそれとその周辺を含む部品の一部）
を温間鍛造する製法を提供するもので、具体的には、金
属組織が実質的にフェライト・パーライト組織である非
調質鋼からなる鍛造加工品において、高耐力または高疲
労強度が求められる部位を、熱間鍛造後の冷却過程で、
Ａｒ1点以下〜２００℃の温度域で鍛造加工するところ
に最大の特徴を有している。
な部位にのみ（又はそれとその周辺を含む部品の一部）
を温間鍛造する製法を提供するもので、具体的には、金
属組織が実質的にフェライト・パーライト組織である非
調質鋼からなる鍛造加工品において、高耐力または高疲
労強度が求められる部位を、熱間鍛造後の冷却過程で、
Ａｒ1点以下〜２００℃の温度域で鍛造加工するところ
に最大の特徴を有している。
【００１４】以下、本発明で定める各要件についてそれ
ぞれの限定理由を明確にする。
ぞれの限定理由を明確にする。
【００１５】まず本発明では、疲労強度や耐力向上が求
められる成形部品において、特に高レベルの強度特性が
求められる部位についてのみ熱間加工後の冷却過程で、
Ａｒ 1点以下〜２００℃の温度域で温間加工が施され
る。
められる成形部品において、特に高レベルの強度特性が
求められる部位についてのみ熱間加工後の冷却過程で、
Ａｒ 1点以下〜２００℃の温度域で温間加工が施され
る。
【００１６】この場合、中間鍛造加工品の主たる金属組
織をフェライト・パーライト組織と定めたのは、ベイナ
イトやマルテンサイト主体の金属組織では、フェライト
・パーライト組織よりも硬質となって切削性が低下する
からである。
織をフェライト・パーライト組織と定めたのは、ベイナ
イトやマルテンサイト主体の金属組織では、フェライト
・パーライト組織よりも硬質となって切削性が低下する
からである。
【００１７】また、熱間鍛造後の冷却過程で加工（温間
鍛造）する理由は、まず第１に、熱間鍛造後の余熱を利
用することで、従来法の如く熱間鍛造後に一旦冷却して
から再加熱して温間鍛造する場合よりも省エネルギー化
が図れることであり、他の理由は、熱間鍛造後に再加熱
を行なうと、非温間鍛造部まで軟化されて強度（硬さ）
が低下し耐力や疲労強度が低下するからである。従って
こうした欠点を回避するには、熱間鍛造後の冷却過程で
温間鍛造加工を行なうことが極めて重要となる。
鍛造）する理由は、まず第１に、熱間鍛造後の余熱を利
用することで、従来法の如く熱間鍛造後に一旦冷却して
から再加熱して温間鍛造する場合よりも省エネルギー化
が図れることであり、他の理由は、熱間鍛造後に再加熱
を行なうと、非温間鍛造部まで軟化されて強度（硬さ）
が低下し耐力や疲労強度が低下するからである。従って
こうした欠点を回避するには、熱間鍛造後の冷却過程で
温間鍛造加工を行なうことが極めて重要となる。
【００１８】次に、上記加工温度を鋼のＡｒ1点以下に
定めたのは、Ａｒ1点を超える高温で加工すると、該加
工により付与した歪みがすぐに回復してしまい、加工部
の耐力を十分に高め得なくなるからである。従って本発
明では、熱間鍛造後の冷却過程で実施される温間鍛造
を、Ａｒ1点以下のフェライト・パーライト温度域で行
なうことが必須となる。
定めたのは、Ａｒ1点を超える高温で加工すると、該加
工により付与した歪みがすぐに回復してしまい、加工部
の耐力を十分に高め得なくなるからである。従って本発
明では、熱間鍛造後の冷却過程で実施される温間鍛造
を、Ａｒ1点以下のフェライト・パーライト温度域で行
なうことが必須となる。
【００１９】しかも、フェライト・パーライト温度域で
温間鍛造加工することで転位が導入され集積するので、
加工部の強度や耐力を著しく高めることができる。なお
該加工時の温度の下限を２００℃に定めたのは、２００
℃以下の低温では鍛造用工具の寿命低下が著しくなるば
かりでなく、時効硬化が期待できなくからである。
温間鍛造加工することで転位が導入され集積するので、
加工部の強度や耐力を著しく高めることができる。なお
該加工時の温度の下限を２００℃に定めたのは、２００
℃以下の低温では鍛造用工具の寿命低下が著しくなるば
かりでなく、時効硬化が期待できなくからである。
【００２０】本発明を実施するに当たっては、温間鍛造
後の冷却速度として、温間鍛造後２００℃までの平均冷
却速度を４℃／秒以下にすることが望ましい。
後の冷却速度として、温間鍛造後２００℃までの平均冷
却速度を４℃／秒以下にすることが望ましい。
【００２１】また上記温間鍛造加工は、高強度が求めら
れる部位にのみ適用されるもので、例えば自動車部品で
ある内燃機関用コンロッドのＩセクション部や足廻り部
品のナックルスピンドルの軸部等が挙げられる。これら
は、部品の粗成形過程である熱間鍛造後の余熱を利用
し、Ａｒ1点以下の温度域にまで降温した時点で、高強
度が求められる部位にのみ温間鍛造により加工歪みを与
えて転位を導入させるもので、付随的に仕上げ成形（サ
イジング）も行うことができる。
れる部位にのみ適用されるもので、例えば自動車部品で
ある内燃機関用コンロッドのＩセクション部や足廻り部
品のナックルスピンドルの軸部等が挙げられる。これら
は、部品の粗成形過程である熱間鍛造後の余熱を利用
し、Ａｒ1点以下の温度域にまで降温した時点で、高強
度が求められる部位にのみ温間鍛造により加工歪みを与
えて転位を導入させるもので、付随的に仕上げ成形（サ
イジング）も行うことができる。
【００２２】本発明の上記作用効果をより有効に発揮さ
せるには、使用する鋼材として次に示す化学成分を満た
す鋼を用いることが望ましい。
せるには、使用する鋼材として次に示す化学成分を満た
す鋼を用いることが望ましい。
【００２３】Ｃ：０．２０〜０．６０％
強度向上元素として重要な成分で、０．２０％未満では
強度不足となる。しかし０．６０％を超えると、靱延性
が低下すると共に引張強度が過度に高くなり、切削性低
下を招く。Ｃのより好ましい含有量は０．４０％以上、
０．５０％以下である。
強度不足となる。しかし０．６０％を超えると、靱延性
が低下すると共に引張強度が過度に高くなり、切削性低
下を招く。Ｃのより好ましい含有量は０．４０％以上、
０．５０％以下である。
【００２４】Ｓｉ：０．１０〜１．５％
脱酸性元素として有効に作用する他、フェライト地に固
溶して耐力や疲労強度の向上にも有効に作用する元素で
あり、０．１０％未満ではそれらの効果が有効に発揮さ
れない。しかし、多過ぎると切削性の低下や熱間鍛造後
の脱炭を増加させるので、１．５０％以下に抑えるのが
よい。Ｓｉのより好ましい含有量は０．３０％以上、
１．００％以下である。
溶して耐力や疲労強度の向上にも有効に作用する元素で
あり、０．１０％未満ではそれらの効果が有効に発揮さ
れない。しかし、多過ぎると切削性の低下や熱間鍛造後
の脱炭を増加させるので、１．５０％以下に抑えるのが
よい。Ｓｉのより好ましい含有量は０．３０％以上、
１．００％以下である。
【００２５】Ｍｎ：０．３０〜２．０％
熱間鍛造後の強度や靱性を高める上で有用な元素であ
り、０．３０％未満ではそれらの作用が不足気味とな
り、一方、２．００％を超えて過度に含まれるとベイナ
イトが生成して切削性が低下する。Ｍｎのより好ましい
含有量は０．５０％以上、１．５０％以下である。
り、０．３０％未満ではそれらの作用が不足気味とな
り、一方、２．００％を超えて過度に含まれるとベイナ
イトが生成して切削性が低下する。Ｍｎのより好ましい
含有量は０．５０％以上、１．５０％以下である。
【００２６】Ｃｒ：１．５％以下
強度向上元素として作用する他、パーライトラメラー間
隔を小さくして延性や耐力を向上し疲労強度を高める作
用を発揮する。しかし、１．５％を超えて過度に含有さ
せるとベイナイトが生成し、切削性を低下させる傾向が
生じてくる。Ｃｒのより好ましい含有量は０．１５％以
上、１．０％以下である。
隔を小さくして延性や耐力を向上し疲労強度を高める作
用を発揮する。しかし、１．５％を超えて過度に含有さ
せるとベイナイトが生成し、切削性を低下させる傾向が
生じてくる。Ｃｒのより好ましい含有量は０．１５％以
上、１．０％以下である。
【００２７】Ａ１：０．００１〜０．０６％
脱酸性元素として作用し、且つＡ１はＮと結合してＡ１
Ｎを形成し熱間加工時におけるオーステナイト粒の粗大
化を抑制し、組織微細化を促して耐力比の向上にも寄与
する。こうした作用は０．００１％以上含有させること
によって有効に発揮されるが、多過ぎると酸化物系介在
物であるＡ１2Ｏ3が増加して切削性低下を招くので、
０．０６％以下に抑えることが望ましい。Ａｌのより好
ましい含有量は０．０１６％以上、０．０３５％以下で
ある。
Ｎを形成し熱間加工時におけるオーステナイト粒の粗大
化を抑制し、組織微細化を促して耐力比の向上にも寄与
する。こうした作用は０．００１％以上含有させること
によって有効に発揮されるが、多過ぎると酸化物系介在
物であるＡ１2Ｏ3が増加して切削性低下を招くので、
０．０６％以下に抑えることが望ましい。Ａｌのより好
ましい含有量は０．０１６％以上、０．０３５％以下で
ある。
【００２８】Ｎ：０．００３０〜０．０３００％
Ａ１と結合してＡ１Ｎを形成し熱間加工時のオーステナ
イト粒の粗大化を抑制して組織微細化を促す他、温間鍛
造後の時効硬化を促進して耐力比の向上に有効に作用す
る。こうした作用を有効に発揮させるには、Ｎを０．０
０３０％以上含有することが望ましいが、それらの作用
は０．０３００％程度で飽和し、それ以上にＮ量が増え
ると熱間加工時に割れが発生し易くなるので、０．０３
００％以下に抑えることが望ましい。Ｎのより好ましい
含有量は０．００４０％以上、０．０１５０％以下であ
る。
イト粒の粗大化を抑制して組織微細化を促す他、温間鍛
造後の時効硬化を促進して耐力比の向上に有効に作用す
る。こうした作用を有効に発揮させるには、Ｎを０．０
０３０％以上含有することが望ましいが、それらの作用
は０．０３００％程度で飽和し、それ以上にＮ量が増え
ると熱間加工時に割れが発生し易くなるので、０．０３
００％以下に抑えることが望ましい。Ｎのより好ましい
含有量は０．００４０％以上、０．０１５０％以下であ
る。
【００２９】Ｖ：０．０１０〜０．５０％
熱間鍛造後にＶ炭窒化物を析出し強度および耐力の向上
に寄与する。こうした作用は０．０１０％以上含有させ
ることによって有効に発揮されるが、その作用は０．５
０％程度で飽和するので、それ以上の添加は経済的不利
益を招くだけである。Ｖのより好ましい含有量は０．０
５％以上、０．３０％以下である。
に寄与する。こうした作用は０．０１０％以上含有させ
ることによって有効に発揮されるが、その作用は０．５
０％程度で飽和するので、それ以上の添加は経済的不利
益を招くだけである。Ｖのより好ましい含有量は０．０
５％以上、０．３０％以下である。
【００３０】Ｂ：０．０００５〜０．００５０％
高周波焼入れ部品などで焼入れ性が求められる場合に、
焼入れ性向上成分として有用な元素であり、その作用は
０．０００５％程度以上含有させることによって有効に
発揮される。しかしその効果は０．００５０％程度で飽
和するので、それ以上の添加は経済的に全く無駄であ
る。Ｂのより好ましい含有量は０．００１０％以上、
０．００２０％以下である。
焼入れ性向上成分として有用な元素であり、その作用は
０．０００５％程度以上含有させることによって有効に
発揮される。しかしその効果は０．００５０％程度で飽
和するので、それ以上の添加は経済的に全く無駄であ
る。Ｂのより好ましい含有量は０．００１０％以上、
０．００２０％以下である。
【００３１】Ｓ：０．１０％以下
Ｍｎと結合してＭｎＳを形成し、鋼の被削性を高める作
用があり、特に被削性が求められる場合には適量含有さ
せることが望ましい。しかし、多過ぎると熱間鍛造時に
割れを起こし易くなるので、０．１０％以下、より好ま
しくは０．０５％以下に抑えることが望ましい。
用があり、特に被削性が求められる場合には適量含有さ
せることが望ましい。しかし、多過ぎると熱間鍛造時に
割れを起こし易くなるので、０．１０％以下、より好ま
しくは０．０５％以下に抑えることが望ましい。
【００３２】Ｐｂ：０．３０％以下
Ｐｂも切削性の向上に有効な成分であるが、０．３０％
程度でその効果は飽和し、それ以上添加するのことは経
済的に無駄である。
程度でその効果は飽和し、それ以上添加するのことは経
済的に無駄である。
【００３３】Ｂｉ：０．３０％以下（０％を含まない）
Ｂｉも切削性を向上するのに有効な成分であるが、０．
３０％程度でその効果は飽和するので、それ以上の添加
は経済的に無駄である。
３０％程度でその効果は飽和するので、それ以上の添加
は経済的に無駄である。
【００３４】Ｃａ：０．０１％以下
Ｃａも切削性を向上するのに有効な成分であるが、０．
０１％程度でその効果は飽和するので、それ以上の添加
は経済的に無駄である。
０１％程度でその効果は飽和するので、それ以上の添加
は経済的に無駄である。
【００３５】本発明で好ましく使用される非調質鋼の化
学成分は上記の通りであり、該鋼材の残部成分は実質的
にＦｅであるが、この他、鍛造加工品に求められる要求
特性に応じて、靭性向上効果を有するＴｉ，Ｎｂなど、
強度向上効果を有するＣｕ，Ｎｉ，Ｍｏなどを適量含有
させることも可能であり、また不可避的に混入してくる
Ｏ(酸素)なども前述した鍛造加工品の特徴を阻害しない
範囲で微量含まれていても構わない。
学成分は上記の通りであり、該鋼材の残部成分は実質的
にＦｅであるが、この他、鍛造加工品に求められる要求
特性に応じて、靭性向上効果を有するＴｉ，Ｎｂなど、
強度向上効果を有するＣｕ，Ｎｉ，Ｍｏなどを適量含有
させることも可能であり、また不可避的に混入してくる
Ｏ(酸素)なども前述した鍛造加工品の特徴を阻害しない
範囲で微量含まれていても構わない。
【００３６】本発明では、上記非調質鋼鍛造部品および
その製法に加えて、これらを採用することによって得る
ことのできる内燃機関用コンロッドを規定している。即
ち自動車用等として使用されるコンロッドにおいては、
内燃機関の出力や音振等の性能を高めるため軽量化が求
められており、そのためには素材の高強度化を図る必要
がある。一方で孔開け等の加工部位については、経済性
の観点から被削性が良好であることが要求されている。
その製法に加えて、これらを採用することによって得る
ことのできる内燃機関用コンロッドを規定している。即
ち自動車用等として使用されるコンロッドにおいては、
内燃機関の出力や音振等の性能を高めるため軽量化が求
められており、そのためには素材の高強度化を図る必要
がある。一方で孔開け等の加工部位については、経済性
の観点から被削性が良好であることが要求されている。
【００３７】しかるに本発明をコンロッドに適用する
と、軽量化のため強度が要求される連接部のみに温間加
工を施すことで高強度化を図ることができ、切削や研磨
等の機械加工を行う部位は非加工部として残せば被削性
が損なわれることもなく、高強度で且つ加工性にも優れ
た部品素材を得ることができるので極めて好都合であ
る。
と、軽量化のため強度が要求される連接部のみに温間加
工を施すことで高強度化を図ることができ、切削や研磨
等の機械加工を行う部位は非加工部として残せば被削性
が損なわれることもなく、高強度で且つ加工性にも優れ
た部品素材を得ることができるので極めて好都合であ
る。
【００３８】
【実施例】以下、に実験例を挙げて本発明の構成および
作用効果を具体的に説明するが、本発明はもとより下記
実験例によって制限を受けるものではなく、前・後記の
趣旨に適合し得る範囲で適当に変更を加えて実施するこ
とも可能であり、それらは全て本発明の技術的範囲に包
含される。
作用効果を具体的に説明するが、本発明はもとより下記
実験例によって制限を受けるものではなく、前・後記の
趣旨に適合し得る範囲で適当に変更を加えて実施するこ
とも可能であり、それらは全て本発明の技術的範囲に包
含される。
【００３９】実験例１（加工条件を変えた実験例）
熱間鍛造後のＡｒ1点以下での加工条件を変えて各種試
験を実施した。尚、Ａｒ1点とは、オーステナイト域が
存在し始める境界温度を言う。
験を実施した。尚、Ａｒ1点とは、オーステナイト域が
存在し始める境界温度を言う。
【００４０】まず、供試材として表１に示す化学成分の
鋼を真空炉により溶製し、鋳造後１２５０℃に加熱して
から熱間鍛造により直径２０ｍｍの丸棒に鍛伸した。該
熱間鍛造後の放冷過程で、各温度で所望のサイズ（断面
減少加工率）まで温間加工してから放冷した。この時の
加工温度は、赤外線温度計により表面部を測定した。
鋼を真空炉により溶製し、鋳造後１２５０℃に加熱して
から熱間鍛造により直径２０ｍｍの丸棒に鍛伸した。該
熱間鍛造後の放冷過程で、各温度で所望のサイズ（断面
減少加工率）まで温間加工してから放冷した。この時の
加工温度は、赤外線温度計により表面部を測定した。
【００４１】これらからＪｌＳ １４Ａ号の引張試験片
を作製して引張試験に供した。なお目標とする強度基準
は、ＴＳ：８００ＭＰａ以上、耐力比（ＹＰ／ＴＳ）：
０．８５以上とした。結果を表２に示す。
を作製して引張試験に供した。なお目標とする強度基準
は、ＴＳ：８００ＭＰａ以上、耐力比（ＹＰ／ＴＳ）：
０．８５以上とした。結果を表２に示す。
【００４２】
【表１】
【００４３】
【表２】
【００４４】表１，２より、次の様に考えることができ
る。
る。
【００４５】Ｎｏ．１〜５は本発明鋼の規定要件をすべ
て満たす実施例であり、いずれも目標ＴＳ：８００ＭＰ
ａ以上、耐力比（ＹＰ／ＴＳ）：０．８５以上を満足し
ている。また、Ｎｏ．６は実際のコンロッド部品に鍛造
試作を行なったもので、同様に目標物性値を満足してい
る。
て満たす実施例であり、いずれも目標ＴＳ：８００ＭＰ
ａ以上、耐力比（ＹＰ／ＴＳ）：０．８５以上を満足し
ている。また、Ｎｏ．６は実際のコンロッド部品に鍛造
試作を行なったもので、同様に目標物性値を満足してい
る。
【００４６】これらに対し、本発明で定める規定要件を
一つでも欠く比較鋼のＮｏ．７〜１０では、以下のこと
を確認できる。即ちＮｏ．７，８は、加工温度が規定範
囲の上限であるＡｒ1点の７１６℃を超えているため、
引張強度、耐力および耐力比が低い。Ｎｏ．９，１０
は、加工温度が規定範囲の下限（２００℃）未満である
ため、耐力および耐力比が低い。
一つでも欠く比較鋼のＮｏ．７〜１０では、以下のこと
を確認できる。即ちＮｏ．７，８は、加工温度が規定範
囲の上限であるＡｒ1点の７１６℃を超えているため、
引張強度、耐力および耐力比が低い。Ｎｏ．９，１０
は、加工温度が規定範囲の下限（２００℃）未満である
ため、耐力および耐力比が低い。
【００４７】実験例２（成分を変えた実験例）
表３，４に示した化学成分の鋼を真空炉によって溶製
し、鋳造後１２５０℃に加熱してから熱間鍛造により直
径２０ｍｍの丸棒に鍛伸した。該熱間加工後の放冷過程
で、Ａｒ1点以下の６００℃で直径１８ｍｍ（加工率：
約２０％）まで温間加工してから放冷した。これにより
ＪＩＳ １４Ａ号の引張試験片を作製し、引張試験に供
した。
し、鋳造後１２５０℃に加熱してから熱間鍛造により直
径２０ｍｍの丸棒に鍛伸した。該熱間加工後の放冷過程
で、Ａｒ1点以下の６００℃で直径１８ｍｍ（加工率：
約２０％）まで温間加工してから放冷した。これにより
ＪＩＳ １４Ａ号の引張試験片を作製し、引張試験に供
した。
【００４８】次にドリル寿命試験を行なうために、次の
鍛造加工を行った。まず、熱間鍛造で直径４０ｍｍの丸
棒に鍛伸し、その後１２５０℃に加熱してから直径２５
ｍｍに鍛伸し、放冷後ドリル寿命試験に供した。
鍛造加工を行った。まず、熱間鍛造で直径４０ｍｍの丸
棒に鍛伸し、その後１２５０℃に加熱してから直径２５
ｍｍに鍛伸し、放冷後ドリル寿命試験に供した。
【００４９】ドリル寿命試験には、材質：ＳＫＨ９、直
径１０ｍｍのドリルを使用し、切削速度３０ｍ／ｍｉ
ｎ、送り０．２１ｍｍ／ｒｅｖ、無潤滑の条件にてドリ
ルが溶損するまでに切削できた合計長さを寿命とした。
また、物性目標基準は、ＴＳ：８００ＭＰａ以上、耐力
比（ＹＰ／ＴＳ）：０．８５以上とした。結果を表３，
４に示す。
径１０ｍｍのドリルを使用し、切削速度３０ｍ／ｍｉ
ｎ、送り０．２１ｍｍ／ｒｅｖ、無潤滑の条件にてドリ
ルが溶損するまでに切削できた合計長さを寿命とした。
また、物性目標基準は、ＴＳ：８００ＭＰａ以上、耐力
比（ＹＰ／ＴＳ）：０．８５以上とした。結果を表３，
４に示す。
【００５０】
【表３】
【００５１】
【表４】
【００５２】表３において、Ｎｏ．１〜１７は、化学成
分の好ましい要件を全て満たすもので、ＴＳ：８００Ｍ
Ｐａ以上および耐力比（ＹＰ／ＴＳ）：０．８５以上の
目標物性値を満たしている。
分の好ましい要件を全て満たすもので、ＴＳ：８００Ｍ
Ｐａ以上および耐力比（ＹＰ／ＴＳ）：０．８５以上の
目標物性値を満たしている。
【００５３】これらに対し、表４におけるＮｏ．１８，
２２は、それぞれＣ，Ｍｎが規定範囲を下回る為、強度
不足であり、目標物性であるＴＳ≧８００ＭＰａを満た
しておらず、強度不足である。Ｎｏ．２０は、Ｓｉが規
定範囲を下回る為、耐力比（ＹＰ／ＴＳ）が目標値であ
る０．８５に満たない。Ｎｏ．１９，２１は、それぞれ
Ｃ，Ｓｉが規定範囲を超えており、ドリル寿命が短い。
Ｎｏ．２３，２５は、それぞれＭｎ，Ｃｒが規定範囲を
超えているためベイナイト組織が発生しており、ドリル
寿命が極端に短い。
２２は、それぞれＣ，Ｍｎが規定範囲を下回る為、強度
不足であり、目標物性であるＴＳ≧８００ＭＰａを満た
しておらず、強度不足である。Ｎｏ．２０は、Ｓｉが規
定範囲を下回る為、耐力比（ＹＰ／ＴＳ）が目標値であ
る０．８５に満たない。Ｎｏ．１９，２１は、それぞれ
Ｃ，Ｓｉが規定範囲を超えており、ドリル寿命が短い。
Ｎｏ．２３，２５は、それぞれＭｎ，Ｃｒが規定範囲を
超えているためベイナイト組織が発生しており、ドリル
寿命が極端に短い。
【００５４】Ｎｏ．２４，２８は、それぞれＳ，Ｎが規
定範囲を超えており、熱間鍛造時に割れが発生した。Ｎ
ｏ．２６は、Ａｌが規定範囲を超えており、酸化物系介
在物であるＡ１2Ｏ3が多量生成したためかドリル寿命が
短い。Ｎｏ．２７は、Ｎが規定範囲に満たないため、Ａ
１Ｎ不足で結晶粒が粗大となり、且つ時効硬化が抑制さ
れたためか、耐力比が目標の０．８５に達していない。
定範囲を超えており、熱間鍛造時に割れが発生した。Ｎ
ｏ．２６は、Ａｌが規定範囲を超えており、酸化物系介
在物であるＡ１2Ｏ3が多量生成したためかドリル寿命が
短い。Ｎｏ．２７は、Ｎが規定範囲に満たないため、Ａ
１Ｎ不足で結晶粒が粗大となり、且つ時効硬化が抑制さ
れたためか、耐力比が目標の０．８５に達していない。
【００５５】
【発明の効果】本発明は、以上の様に構成されており、
金属組織が実質的にフェライト・パーライト組織である
非調質鋼材からなる鍛造加工品において、高レベルの耐
力や疲労強度が要求される部位を、熱間鍛造後の冷却過
程で、Ａｒ1点以下〜２００℃の温度域で温間鍛造加工
を行うことにより、非調質のままで高レベルの耐力と疲
労強度を得ることができた。
金属組織が実質的にフェライト・パーライト組織である
非調質鋼材からなる鍛造加工品において、高レベルの耐
力や疲労強度が要求される部位を、熱間鍛造後の冷却過
程で、Ａｒ1点以下〜２００℃の温度域で温間鍛造加工
を行うことにより、非調質のままで高レベルの耐力と疲
労強度を得ることができた。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考）
Ｃ２２Ｃ 38/60 Ｃ２２Ｃ 38/60
Ｆ１６Ｃ 7/02 Ｆ１６Ｃ 7/02
(72)発明者 阿南 吾郎
神戸市灘区灘浜東町２番地 株式会社神戸
製鋼所神戸製鉄所内
(72)発明者 江平 淳
神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日産
自動車株式会社内
(72)発明者 塩飽 紀之
神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日産
自動車株式会社内
(72)発明者 岡田 義夫
神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日産
自動車株式会社内
Ｆターム(参考） 3J033 AA04 AB03 AC01
4E087 BA02 CA11 CB01 CB02 DB14
DB23 HA34
4K032 AA01 AA02 AA03 AA05 AA06
AA08 AA11 AA12 AA16 AA21
AA28 AA29 AA31 AA32 AA36
BA00 CC01
Claims (6)
- 【請求項１】 鋼を熱間鍛造してフェライト・パーライ
ト組織を有する中間鍛造加工品を得、当該熱間鍛造後の
冷却過程におけるＡｒ1点以下〜２００℃の温度域で、
上記中間鍛造加工品における高耐力・高疲労強度が要求
される部位に、更なる鍛造加工を施すことを特徴とする
非調質鋼鍛造加工品の製法。 - 【請求項２】 上記鋼の化学成分が、質量％で、Ｃ：
０．２０〜０．６０％、Ｓｉ：０．０５〜１．５０％、
Ｍｎ：０．３０〜２．０％、Ｃｒ：１．５％以下、Ａ
１：０．００１〜０．０６％、Ｎ：０．００３０〜０．
０３００％を含むものである請求項１に記載の製法。 - 【請求項３】 上記鋼が、更に他の元素として、Ｖ：
０．０１０〜０．５０％および／またはＢ：０．０００
５〜０．００５０％を含有するものである請求項２に記
載の製法。 - 【請求項４】 上記鋼が、更に他の元素として、Ｓ：
０．１０％以下（０％は含まない）、Ｐｂ：０．３０％
以下（０％は含まない）、Ｂｉ：０．３０％以下（０％
は含まない）、Ｃａ：０．０１％以下（０％は含まな
い）よりなる群から選ばれる少なくとも１種以上を含有
するものである請求項２または３に記載の製法。 - 【請求項５】 前記請求項１〜４のいずれかに記載の方
法により得たものであるフェライト・パーライト組織を
有する非調質鋼鍛造加工品。 - 【請求項６】 請求項５に記載の鍛造加工品を用いて得
たものである内燃機関用コンロッド部品。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001241712A JP5080708B2 (ja) | 2001-08-09 | 2001-08-09 | 非調質鋼鍛造加工品及びその製法、並びにそれを用いた内燃機関用コンロッド部品 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001241712A JP5080708B2 (ja) | 2001-08-09 | 2001-08-09 | 非調質鋼鍛造加工品及びその製法、並びにそれを用いた内燃機関用コンロッド部品 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003055714A true JP2003055714A (ja) | 2003-02-26 |
| JP5080708B2 JP5080708B2 (ja) | 2012-11-21 |
Family
ID=19072108
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001241712A Expired - Fee Related JP5080708B2 (ja) | 2001-08-09 | 2001-08-09 | 非調質鋼鍛造加工品及びその製法、並びにそれを用いた内燃機関用コンロッド部品 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP5080708B2 (ja) |
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| JP2011195858A (ja) * | 2010-03-18 | 2011-10-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 直接切削用熱間圧延鋼材およびその製造方法 |
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-
2001
- 2001-08-09 JP JP2001241712A patent/JP5080708B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JPWO2022209637A1 (ja) * | 2021-04-02 | 2022-10-06 | ||
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| JP7653508B2 (ja) | 2021-04-02 | 2025-03-28 | 日産自動車株式会社 | クランクシャフト用非調質鋼及び該非調質鋼を用いたクランクシャフト |
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|---|---|
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