JP2001512299A - 内燃機関によって駆動可能な発電機の調整のための方法 - Google Patents
内燃機関によって駆動可能な発電機の調整のための方法Info
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Abstract
(57)【要約】
発電機、とりわけ車両用三相発電機の調整の方法が記述される。この発電機は励磁コイルを有し、この励磁コイルには励磁磁界を発生するために使用される良性可能な励磁電流（ＩＥ）が流れ、さらにステータコイルを有し、これらステータコイルにおいて電流が発生され、これらの電流はパルス幅変調インバータを介して負荷に導かれる。このパルス幅変調インバータの制御によって、励磁電流に対してステータ電流が大きさ及び位相に応じて発電機の出力電力が要求された回転数領域において最適化されるように供給される。
Description
【０００１】 本発明は、主請求項の上位概念記載のとりわけ自動車の三相発電機の、内燃機
関によって駆動可能な発電機の調整のための方法に関する。
関によって駆動可能な発電機の調整のための方法に関する。
【０００２】 従来技術 自動車において必要とされる電気エネルギの発生のためには、今日通常はクロ
ウポール発電機が使用される。このクロウポール発電機は三相発電機であり、こ
の三相発電機の出力電流はダイオードブリッジによって整流され、車両の電気的
負荷の給電のためにならびにバッテリの充電のために使用される。図１には三相
発電機の最も基本的な構成部材が図示されている。励磁コイル１０は界磁コイル
とも呼ばれ、励磁電流乃至は界磁電流ＩＦが流れる。励磁コイル１０の電圧は界
磁電圧ＵＦである。
ウポール発電機が使用される。このクロウポール発電機は三相発電機であり、こ
の三相発電機の出力電流はダイオードブリッジによって整流され、車両の電気的
負荷の給電のためにならびにバッテリの充電のために使用される。図１には三相
発電機の最も基本的な構成部材が図示されている。励磁コイル１０は界磁コイル
とも呼ばれ、励磁電流乃至は界磁電流ＩＦが流れる。励磁コイル１０の電圧は界
磁電圧ＵＦである。
【０００３】 励磁コイル１０を流れる電流に基づいてステータコイル１１、１２、１３にお
いて磁界が誘導される。ステータコイルにおいて磁束変化によって誘導電圧が生
じる。この誘導電圧は電流ＩＳをダイオード１４〜１９によって自動車搭載電源
へと流す。この電流は負荷２０ならびにバッテリ２１の給電のために使用される
。バッテリ電圧はＵＢと記されている。界磁巻線１０を流れる電流フローは通常
はここには図示されていない電圧調整器によって調整され、この結果、発電機の
出力側で所望の電圧が発生する。発電機３４は通常励磁コイル１０及びステータ
コイル１１〜１３を有するシステム全体のことである。
いて磁界が誘導される。ステータコイルにおいて磁束変化によって誘導電圧が生
じる。この誘導電圧は電流ＩＳをダイオード１４〜１９によって自動車搭載電源
へと流す。この電流は負荷２０ならびにバッテリ２１の給電のために使用される
。バッテリ電圧はＵＢと記されている。界磁巻線１０を流れる電流フローは通常
はここには図示されていない電圧調整器によって調整され、この結果、発電機の
出力側で所望の電圧が発生する。発電機３４は通常励磁コイル１０及びステータ
コイル１１〜１３を有するシステム全体のことである。
【０００４】 図１に図示されているような発電機及び所属の整流器によって出力は所定の回
転数に到達した後で初めて開始される。この回転数は発電機の設計仕様、とりわ
けステータコイルの構成に依存する。発電機が出力を送出し始める回転数乃至は
電流フローが始まる回転数はいわゆるカッティングインスピード（Einschaltdre
hzahl）ｎＥである。
転数に到達した後で初めて開始される。この回転数は発電機の設計仕様、とりわ
けステータコイルの構成に依存する。発電機が出力を送出し始める回転数乃至は
電流フローが始まる回転数はいわゆるカッティングインスピード（Einschaltdre
hzahl）ｎＥである。
【０００５】 従来の発電機において、発電機によって送出されるｋＷ単位の出力Ｐｅと毎分
の発電機回転数ｎとの間の関係を図３に図示する。下方の（実線の）曲線は１４
Ｖの出力電圧の場合に当てはまり、上方の（破線の）曲線は２８Ｖの出力電圧の
場合に当てはまる。付加的にいわゆる接線直線ＴＧが記入されている。接点は１
４Ｖ出力電圧の場合にはほぼ１５００/ｍｉｎに等しい発電機回転数ｎ１に存在 する。図３に示されている出力電圧１４Ｖ及び２８Ｖにおける回転数に依存する
出力の計算は一定のパラメータによって実施された。詳細には次のパラメータが
選択された： ステータ漏れインダクタンス：１９μＨ ステータ横方向インダクタンス：４７μＨ ステータ長手方向インダクタンス：７７μＨ ステータ抵抗：１２ｍΩ 励磁電流：３.５Ａ ダイオード及びスイッチは理想的な構成素子として前提された。全ての計算は
ベクトル図において実施された。
の発電機回転数ｎとの間の関係を図３に図示する。下方の（実線の）曲線は１４
Ｖの出力電圧の場合に当てはまり、上方の（破線の）曲線は２８Ｖの出力電圧の
場合に当てはまる。付加的にいわゆる接線直線ＴＧが記入されている。接点は１
４Ｖ出力電圧の場合にはほぼ１５００/ｍｉｎに等しい発電機回転数ｎ１に存在 する。図３に示されている出力電圧１４Ｖ及び２８Ｖにおける回転数に依存する
出力の計算は一定のパラメータによって実施された。詳細には次のパラメータが
選択された： ステータ漏れインダクタンス：１９μＨ ステータ横方向インダクタンス：４７μＨ ステータ長手方向インダクタンス：７７μＨ ステータ抵抗：１２ｍΩ 励磁電流：３.５Ａ ダイオード及びスイッチは理想的な構成素子として前提された。全ての計算は
ベクトル図において実施された。
【０００６】 図３から読み取れるように、従来の三相発電機は毎分１５００回転の下の回転
数ではほんの僅かな出力しか供給しない。このように小さい回転数においてはこ
の発電機は非常に僅かな電流しか送出できない。電流フローが始まるためには、
整流される発電機電圧の瞬時値が自動車搭載電源電圧よりも大きくなければなら
ない。この前提条件の下においてのみ発電機は一般的に（格別の）電流を供給す
ることができる。回転数が増大するにつれて、励磁コイル１０によってステータ
巻線１１、１２及び１３において誘導される電圧、これは同期内部電圧と呼ばれ
る、が上昇する。相応して回転数が増大するにつれて発電機電流も増大する。高
い回転数においては、ステータコイルの出力側に生じる端子電圧は同期内部電圧
に比べて非常に小さい。この結果、発電機はほぼ短絡状態で動作される。この理
由から出力は回転数が増大するにつれてほんの少ししか上昇できない。
数ではほんの僅かな出力しか供給しない。このように小さい回転数においてはこ
の発電機は非常に僅かな電流しか送出できない。電流フローが始まるためには、
整流される発電機電圧の瞬時値が自動車搭載電源電圧よりも大きくなければなら
ない。この前提条件の下においてのみ発電機は一般的に（格別の）電流を供給す
ることができる。回転数が増大するにつれて、励磁コイル１０によってステータ
巻線１１、１２及び１３において誘導される電圧、これは同期内部電圧と呼ばれ
る、が上昇する。相応して回転数が増大するにつれて発電機電流も増大する。高
い回転数においては、ステータコイルの出力側に生じる端子電圧は同期内部電圧
に比べて非常に小さい。この結果、発電機はほぼ短絡状態で動作される。この理
由から出力は回転数が増大するにつれてほんの少ししか上昇できない。
【０００７】 自動車搭載電源電圧を高めることによって、短絡点において発電機の出力は相
当高められる。２倍の電圧、すなわち発電機における２８Ｖの出力電圧の場合の
出力は、高い回転数に対して１４Ｖの発電機電圧の場合よりもほぼ２倍の大きさ
である。送出される出力の２倍化が実現される。というのも、ここでも短絡電流
に到達するからである。発電機電圧の２倍化の代わりに巻線数の半減によって送
出される電流の２倍化がもたらされ、これにより出力２倍化がもたらされる。磁
気的には発電機においてこれら両方の方法によって同じ状態が発生する。従って
、以下の考察では１つの方法だけについて説明する。すなわち、巻線数を変化さ
せない場合における電圧２倍化について説明する。
当高められる。２倍の電圧、すなわち発電機における２８Ｖの出力電圧の場合の
出力は、高い回転数に対して１４Ｖの発電機電圧の場合よりもほぼ２倍の大きさ
である。送出される出力の２倍化が実現される。というのも、ここでも短絡電流
に到達するからである。発電機電圧の２倍化の代わりに巻線数の半減によって送
出される電流の２倍化がもたらされ、これにより出力２倍化がもたらされる。磁
気的には発電機においてこれら両方の方法によって同じ状態が発生する。従って
、以下の考察では１つの方法だけについて説明する。すなわち、巻線数を変化さ
せない場合における電圧２倍化について説明する。
【０００８】 既に説明したように、高い回転数における発電機電圧の２倍化は相当な出力上
昇をもたらす。しかし、発電機回転数が小さい場合には電圧増大は不利をもたら
す。電流が送出され始めるカッティングインスピードｎＥはバッテリ電圧に比例
する。従って、バッテリ電圧が増大する場合にはカッティングインスピードも上
昇し、発電機回転数が小さい場合には出力が送出されない。従来の発電機はほぼ
毎分１８００回転〜６０００回転の回転数に対して構成されているので、低い回
転数領域では問題が発生する。接点は、できるだけ急峻な原点を通る直線と発電
機特性曲線との接触点として生じ、この特性曲線を発電機回転数に対する発電機
出力の関係を示す特性曲線と解釈する。図３から見て取れるように、この接点は
１倍のバッテリ電圧の場合にはほぼ毎分１５００回転にある。異なるバッテリ電
圧に対する接点は１つの直線上にあるので、結果的に２倍のバッテリ電圧の場合
には接点は２倍の大きさの回転数ｎ２に到達する。２８Ｖの際のこの発電機の出
力は回転数ｎ１においてはゼロに等しい（図３参照）。
昇をもたらす。しかし、発電機回転数が小さい場合には電圧増大は不利をもたら
す。電流が送出され始めるカッティングインスピードｎＥはバッテリ電圧に比例
する。従って、バッテリ電圧が増大する場合にはカッティングインスピードも上
昇し、発電機回転数が小さい場合には出力が送出されない。従来の発電機はほぼ
毎分１８００回転〜６０００回転の回転数に対して構成されているので、低い回
転数領域では問題が発生する。接点は、できるだけ急峻な原点を通る直線と発電
機特性曲線との接触点として生じ、この特性曲線を発電機回転数に対する発電機
出力の関係を示す特性曲線と解釈する。図３から見て取れるように、この接点は
１倍のバッテリ電圧の場合にはほぼ毎分１５００回転にある。異なるバッテリ電
圧に対する接点は１つの直線上にあるので、結果的に２倍のバッテリ電圧の場合
には接点は２倍の大きさの回転数ｎ２に到達する。２８Ｖの際のこの発電機の出
力は回転数ｎ１においてはゼロに等しい（図３参照）。
【０００９】 発電機動作回転数として毎分１８００回転よりもさらに部分的に小さい回転数
も許されるべきなので、バッテリ電圧は接点をより低い回転数にシフトするため
に低下される。選択的に、巻線数を増大することもできる。しかし、どちらの場
合も最大発電機出力は下がり、従ってこのような発電機変化は不可能である。こ
れとは対照的に、将来の発電機はより多くの出力をもたらさなければならない。
５ｋＷを越える出力が要求される場合、発電機は大型化されなければならない。
しかし、クロウ形幾何学的構造（Klauengeometrie）は回転数一定のためにクロ ウ部分の延長は許されず、ステータ内径の増大も不可能であるので、今日ではダ
ブルジェネレータを使用することが提案されている。しかし、このダブルジェネ
レータはコスト高で、かつ比較的高い慣性トルクという欠点を有する。
も許されるべきなので、バッテリ電圧は接点をより低い回転数にシフトするため
に低下される。選択的に、巻線数を増大することもできる。しかし、どちらの場
合も最大発電機出力は下がり、従ってこのような発電機変化は不可能である。こ
れとは対照的に、将来の発電機はより多くの出力をもたらさなければならない。
５ｋＷを越える出力が要求される場合、発電機は大型化されなければならない。
しかし、クロウ形幾何学的構造（Klauengeometrie）は回転数一定のためにクロ ウ部分の延長は許されず、ステータ内径の増大も不可能であるので、今日ではダ
ブルジェネレータを使用することが提案されている。しかし、このダブルジェネ
レータはコスト高で、かつ比較的高い慣性トルクという欠点を有する。
【００１０】 出力を高めるための他の公知の方法は、発電機の端子電圧をそれぞれ必要条件
に適合させることである。この方法は、自由電圧における発電機動作とも呼ばれ
る。発電機が作動してコンデンサに出力を供給し、直流電圧変換器はこの出力を
変換して自動車用搭載電源に供給し、この場合この自動車搭載電源の電圧を例え
ば１４Ｖに安定させる。それぞれの回転数に対する適当な電圧の選択によってこ
の発電機は各回転数において接点で作動できる。１４Ｖの場合の接点ｎ１乃至は
２８Ｖの場合の接点ｎ２における回転数よりも大きい回転数に対してはコンデン
サ電圧は自動車搭載電源電圧よりも大きく選択される。コンデンサ電圧を自動車
搭載電源電圧に変換する直流電圧変換器はすなわちバックチョッパ（buck chopp
er）として作動し、電圧を比較的高い値から比較的低い値に変換しなくてはなら
ない。それぞれの回転数ｎ１乃至はｎ２よりも小さい回転数に対しては、この直
流電圧変換器はブーストチョッパ（boost chopper）として作動しなくてはなら ない。すなわち、小さいコンデンサ電圧をより高い自動車搭載電源電圧に変換す
る直流電圧変換器が使用される。
に適合させることである。この方法は、自由電圧における発電機動作とも呼ばれ
る。発電機が作動してコンデンサに出力を供給し、直流電圧変換器はこの出力を
変換して自動車用搭載電源に供給し、この場合この自動車搭載電源の電圧を例え
ば１４Ｖに安定させる。それぞれの回転数に対する適当な電圧の選択によってこ
の発電機は各回転数において接点で作動できる。１４Ｖの場合の接点ｎ１乃至は
２８Ｖの場合の接点ｎ２における回転数よりも大きい回転数に対してはコンデン
サ電圧は自動車搭載電源電圧よりも大きく選択される。コンデンサ電圧を自動車
搭載電源電圧に変換する直流電圧変換器はすなわちバックチョッパ（buck chopp
er）として作動し、電圧を比較的高い値から比較的低い値に変換しなくてはなら
ない。それぞれの回転数ｎ１乃至はｎ２よりも小さい回転数に対しては、この直
流電圧変換器はブーストチョッパ（boost chopper）として作動しなくてはなら ない。すなわち、小さいコンデンサ電圧をより高い自動車搭載電源電圧に変換す
る直流電圧変換器が使用される。
【００１１】 可変的な発電機電圧によるこの公知の解決法は図３の両方のバッテリ電圧の利
点を統一する。というのも、両方の接点は接近することができるからである。す
なわち、回転数が高い場合には高い出力が実現され、他方で回転数ｎ１において
も格別の出力が送出できる。
点を統一する。というのも、両方の接点は接近することができるからである。す
なわち、回転数が高い場合には高い出力が実現され、他方で回転数ｎ１において
も格別の出力が送出できる。
【００１２】 比較的高い電圧によって作動されコンデンサを有しこのコンデンサの電圧が電
圧変換器によって変えられる発電機はＤＥ-Ｐ１９６４６０４３から公知である 。発電機、中間回路コンデンサ及び電圧変換器によって作動するこのような解決
法の欠点は、このシステムの全効率の低下をもたらす効率の結合である。例えば
、バックチョッパは広い電圧範囲に対して構成されており、これによって最適化
が妨げられる。９０％の効率が上限である。発電機はこのような動作においては
８０％までの効率に到達することができる。従って、全効率はほんの７０％であ
る。この公知の解決法のさらに別の欠点は、バックチョッパが大きくて高価で重
いことである。というのも、このバックチョッパは複数の電力スイッチならびに
コンデンサ及びコイルを含むからである。
圧変換器によって変えられる発電機はＤＥ-Ｐ１９６４６０４３から公知である 。発電機、中間回路コンデンサ及び電圧変換器によって作動するこのような解決
法の欠点は、このシステムの全効率の低下をもたらす効率の結合である。例えば
、バックチョッパは広い電圧範囲に対して構成されており、これによって最適化
が妨げられる。９０％の効率が上限である。発電機はこのような動作においては
８０％までの効率に到達することができる。従って、全効率はほんの７０％であ
る。この公知の解決法のさらに別の欠点は、バックチョッパが大きくて高価で重
いことである。というのも、このバックチョッパは複数の電力スイッチならびに
コンデンサ及びコイルを含むからである。
【００１３】 このような公知のシステムは他にも図５に図示されている。このシステムは、
図１に示されたシステムの構成部材の他にさらに付加的に直流電圧変換器２３な
らびにコンデンサ２４を有する。ＤＥ-Ｐ１９６４６０４３から公知の電圧給電 用装置は、全くパッシブなダイオード整流ブリッジの代わりに、６個のパルス幅
変調インバータ素子を有するパルス幅変調インバータ（Pluswechselrichter）を
有し、これらの６個のパルス幅変調インバータ素子は電子装置によって制御可能
である。制御乃至は調整ストラテジに関してはＤＥ-Ｐ１９６４６０４３では、 パルス幅変調インバータの適当な制御が行われることによって電圧が発電機動作
において特定の範囲において必要条件に適合可能であることが指摘されているだ
けである。
図１に示されたシステムの構成部材の他にさらに付加的に直流電圧変換器２３な
らびにコンデンサ２４を有する。ＤＥ-Ｐ１９６４６０４３から公知の電圧給電 用装置は、全くパッシブなダイオード整流ブリッジの代わりに、６個のパルス幅
変調インバータ素子を有するパルス幅変調インバータ（Pluswechselrichter）を
有し、これらの６個のパルス幅変調インバータ素子は電子装置によって制御可能
である。制御乃至は調整ストラテジに関してはＤＥ-Ｐ１９６４６０４３では、 パルス幅変調インバータの適当な制御が行われることによって電圧が発電機動作
において特定の範囲において必要条件に適合可能であることが指摘されているだ
けである。
【００１４】 本発明の利点 請求項１の特徴部分記載の構成を有する発電機の調整のための本発明の方法は
、従来技術からの公知の解決法に対して次のような利点を有する。すなわち、比
較的高い回転数において性能を損なうことなしに、発電機の出力が低い回転数の
領域において明らかに高められる。
、従来技術からの公知の解決法に対して次のような利点を有する。すなわち、比
較的高い回転数において性能を損なうことなしに、発電機の出力が低い回転数の
領域において明らかに高められる。
【００１５】 励磁コイル及びステータコイルを有する三相発電機においてステータ電流が大
きさ及び位相に応じて選択可能なパラメータに依存して供給され、この電流供給
はパルス幅変調インバータによって行われ、このパルス幅変調インバータは調整
装置によって制御される。励磁電流に対して大きさ及び位相に応じた電流供給は
とりわけ有利には次のような動作方式を可能にする。すなわち、パルス幅変調イ
ンバータの制御によって発電機の端子電圧は自由に調整可能であり、この調整は
可能な最大端子電圧とゼロとの間で行われることを許容する動作方式を可能にす
る。
きさ及び位相に応じて選択可能なパラメータに依存して供給され、この電流供給
はパルス幅変調インバータによって行われ、このパルス幅変調インバータは調整
装置によって制御される。励磁電流に対して大きさ及び位相に応じた電流供給は
とりわけ有利には次のような動作方式を可能にする。すなわち、パルス幅変調イ
ンバータの制御によって発電機の端子電圧は自由に調整可能であり、この調整は
可能な最大端子電圧とゼロとの間で行われることを許容する動作方式を可能にす
る。
【００１６】 本発明の他の利点は、従属請求項の特徴部分の構成によって得られる。決定的
な利点は、比較的高い電圧において、例えば２倍のバッテリ電圧に相応する電圧
において低い回転数領域において特に大きな出力上昇が可能であることである。
この場合、有利には電圧２倍化によって同様に２倍になるはずのカッティングイ
ンスピードが低減され、発電機はパルス幅変調インバータによる動作の際にいわ
ゆるトルク直線に沿って動作する。この発電機の磁気特性はこの場合有利には影
響されない。
な利点は、比較的高い電圧において、例えば２倍のバッテリ電圧に相応する電圧
において低い回転数領域において特に大きな出力上昇が可能であることである。
この場合、有利には電圧２倍化によって同様に２倍になるはずのカッティングイ
ンスピードが低減され、発電機はパルス幅変調インバータによる動作の際にいわ
ゆるトルク直線に沿って動作する。この発電機の磁気特性はこの場合有利には影
響されない。
【００１７】 パルス幅変調インバータとしては有利にはパワーＭＯＳＦＥＴ又は類似のスイ
ッチを使用する。これらの構成部材は、有利にはインバースダイオードを既に集
積しているか又は整流器動作のために逆方向に動作される。制御パルスの発生は
有利には調整装置で行われる。この調整装置はマイクロプロセッサ制御されて作
動し、励磁電流も制御する。励磁電流は有利には自動車搭載電源から、とりわけ
バッテリから取り出される。
ッチを使用する。これらの構成部材は、有利にはインバースダイオードを既に集
積しているか又は整流器動作のために逆方向に動作される。制御パルスの発生は
有利には調整装置で行われる。この調整装置はマイクロプロセッサ制御されて作
動し、励磁電流も制御する。励磁電流は有利には自動車搭載電源から、とりわけ
バッテリから取り出される。
【００１８】 実施例の記述 実施例ならびに従来技術は図面に図示されており、記述において詳しく説明す
る。
る。
【００１９】 図２には本発明の方法を実施するための発電機ならびに所属の制御回路が図示
されている。発電機３４は、ここでも励磁コイル１０、ステータコイル１１、１
２及び１３を含む。励磁乃至は界磁コイル１０を界磁電流ＩＦが流れる。この励
磁コイルに印加されている電圧はＵＦで示されている。
されている。発電機３４は、ここでも励磁コイル１０、ステータコイル１１、１
２及び１３を含む。励磁乃至は界磁コイル１０を界磁電流ＩＦが流れる。この励
磁コイルに印加されている電圧はＵＦで示されている。
【００２０】 発電機３４はここには図示されていない内燃機関によって駆動される。この内
燃機関はこの場合トルクＭを作用する。このトルクＭは発電機回転数ｎをもたら
す。発電機が回転している場合、ステータコイルは電流ＩＳを送出する。発電機
端子間には端子電圧ＵＫＬが発生する。この端子電圧ＵＫＬはパルス幅変調イン
バータ２２によって調整可能である。このパルス幅変調インバータ２２は６個の
パルス幅変調インバータ素子２４〜２９を含む、これら６個のパルス幅変調イン
バータ素子２４〜２９は例えばＭＯＳＦＥＴスイッチとして構成されている。発
電機が回転している場合、自動車搭載電源に必要とされる搭載電源電流ＩＢが送
出される。発生される電圧はコンデンサ３０にバッファされ、そこから負荷２０
ならびに自動車搭載電源３１のバッテリ２１に到達する。
燃機関はこの場合トルクＭを作用する。このトルクＭは発電機回転数ｎをもたら
す。発電機が回転している場合、ステータコイルは電流ＩＳを送出する。発電機
端子間には端子電圧ＵＫＬが発生する。この端子電圧ＵＫＬはパルス幅変調イン
バータ２２によって調整可能である。このパルス幅変調インバータ２２は６個の
パルス幅変調インバータ素子２４〜２９を含む、これら６個のパルス幅変調イン
バータ素子２４〜２９は例えばＭＯＳＦＥＴスイッチとして構成されている。発
電機が回転している場合、自動車搭載電源に必要とされる搭載電源電流ＩＢが送
出される。発生される電圧はコンデンサ３０にバッファされ、そこから負荷２０
ならびに自動車搭載電源３１のバッテリ２１に到達する。
【００２１】 パルス幅変調インバータ素子２４〜２９の制御ならびに界磁電流ＩＦの界磁乃
至は励磁巻線１０による界磁電流ＩＦの調整は調整装置３２によって実施される
。この調整装置３２は例えばマイクロプロセッサを含み、このマイクロプロセッ
サは供給される情報、例えば回転数センサ３３の信号を評価し、適当な制御信号
を例えばパルス幅変調インバータに対して送出する。調整装置３２を介してバッ
テリ電圧ＵＢが乃至は調整装置３２によって設定可能な、このバッテリ電圧ＵＢ
から導出される励磁巻線１０の電圧ＵＦが供給される。調整ストラテジを次に詳
しく説明する。
至は励磁巻線１０による界磁電流ＩＦの調整は調整装置３２によって実施される
。この調整装置３２は例えばマイクロプロセッサを含み、このマイクロプロセッ
サは供給される情報、例えば回転数センサ３３の信号を評価し、適当な制御信号
を例えばパルス幅変調インバータに対して送出する。調整装置３２を介してバッ
テリ電圧ＵＢが乃至は調整装置３２によって設定可能な、このバッテリ電圧ＵＢ
から導出される励磁巻線１０の電圧ＵＦが供給される。調整ストラテジを次に詳
しく説明する。
【００２２】 全くパッシブなダイオード整流器の代わりにパルス幅変調インバータ２２を使
用することは、自動車搭載電源電圧が増大されるか又は巻線数が低減される場合
に、自由電圧における発電機動作と同じ出力上昇を可能にする。しかし、低い発
電機回転数の場合でも比較的良好な効率及びはるかに大きな出力発生量（Leistu
ngsausbeute）が実現される。
用することは、自動車搭載電源電圧が増大されるか又は巻線数が低減される場合
に、自由電圧における発電機動作と同じ出力上昇を可能にする。しかし、低い発
電機回転数の場合でも比較的良好な効率及びはるかに大きな出力発生量（Leistu
ngsausbeute）が実現される。
【００２３】 整流器ブリッジにおいてダイオードを使用する場合には、端子電圧ＵＫＬは換
算された自動車搭載電源電圧に相応するように、ステータ巻線に流れるステータ
電流ＩＳと励磁乃至は界磁電流ＩＦに対するこのステータ電流ＩＳの角度とが生
じる。しかし、この関係を同様に満たす多数の他の電流及び角度が存在する。各
電流及びこれに所属の角度は所定の端子電圧を決定する。パルス幅変調インバー
タ２２乃至はパルス幅変調インバータ素子２４〜２９から成るブリッジ回路を使
用することによって、大きさ及び位相に応じた電流供給が可能になり、これによ
って本発明の動作方式が可能になる。この新たな動作方式によって、パルス幅変
調インバータ２２が端子電圧ＵＫＬを最大可能端子電圧とゼロとの間で自由に調
整できるようになる。最大可能端子電圧は従来の自動車搭載電源電圧では例えば
１４Ｖ・Π／３である。
算された自動車搭載電源電圧に相応するように、ステータ巻線に流れるステータ
電流ＩＳと励磁乃至は界磁電流ＩＦに対するこのステータ電流ＩＳの角度とが生
じる。しかし、この関係を同様に満たす多数の他の電流及び角度が存在する。各
電流及びこれに所属の角度は所定の端子電圧を決定する。パルス幅変調インバー
タ２２乃至はパルス幅変調インバータ素子２４〜２９から成るブリッジ回路を使
用することによって、大きさ及び位相に応じた電流供給が可能になり、これによ
って本発明の動作方式が可能になる。この新たな動作方式によって、パルス幅変
調インバータ２２が端子電圧ＵＫＬを最大可能端子電圧とゼロとの間で自由に調
整できるようになる。最大可能端子電圧は従来の自動車搭載電源電圧では例えば
１４Ｖ・Π／３である。
【００２４】 各回転数において発電機に流れる最大ステータ電流ＩＳが供給されることを前
提とすると、次のアイデア乃至は計算が実施される：非常に小さい回転数の場合
には電圧はまだ小さく、これによって電流に対して最大の回転トルクが生じるよ
うにこの電流が供給される。対称的なマシンの場合、界磁電流ＩＦとステータ電
流ＩＳとは互いに垂直に（９０°）ならなければならない。非対称なマシンの場
合、この最大値は少しずれた角度、例えば７４°で得られる。発生する回転トル
クは１８Ｎｍであり、接点におけるトルクの２倍の大きさである。端子電圧がそ
の最大値に到達するまでこの電流は位相において維持される。この最大値には基
本回転数領域の端部において、弱め界磁領域の始まりにおいて到達し、これは例
えばほぼ毎分７７０回転の場合である。さらに回転数を増大させる場合、励磁電
流ＩＦに対するステータ電流の位相角は大きくならなくてはならず、これによっ
て発生する磁束が相互に相殺される。従って、誘導される電圧は一定に保持され
る。回転数ｎ１においては、この発電機は、ダイオード動作の場合の１.２ｋＷ の代わりにほぼ１.６ｋＷを送出する。回転数が大きくなるにつれて、ますます 作動点はダイオード動作とパルス幅変調インバータ動作との間で相互に類似して
くる。図４は、それぞれ出力Ｐｅ［ｋＷ］と回転数ｎ［１/ｍｉｎ（毎分）］と の関係が示されており、２つの異なる電圧及びダイオードによる動作ならびにイ
ンバータによる動作に対して相応する特性曲線が示されている。付加的にトルク
直線ＭＧ及び接線直線ＴＧ及び回転数ｎ１乃至はｎ２が記入されており、この回
転数ｎ１乃至はｎ２を接線直線が良く示している。
提とすると、次のアイデア乃至は計算が実施される：非常に小さい回転数の場合
には電圧はまだ小さく、これによって電流に対して最大の回転トルクが生じるよ
うにこの電流が供給される。対称的なマシンの場合、界磁電流ＩＦとステータ電
流ＩＳとは互いに垂直に（９０°）ならなければならない。非対称なマシンの場
合、この最大値は少しずれた角度、例えば７４°で得られる。発生する回転トル
クは１８Ｎｍであり、接点におけるトルクの２倍の大きさである。端子電圧がそ
の最大値に到達するまでこの電流は位相において維持される。この最大値には基
本回転数領域の端部において、弱め界磁領域の始まりにおいて到達し、これは例
えばほぼ毎分７７０回転の場合である。さらに回転数を増大させる場合、励磁電
流ＩＦに対するステータ電流の位相角は大きくならなくてはならず、これによっ
て発生する磁束が相互に相殺される。従って、誘導される電圧は一定に保持され
る。回転数ｎ１においては、この発電機は、ダイオード動作の場合の１.２ｋＷ の代わりにほぼ１.６ｋＷを送出する。回転数が大きくなるにつれて、ますます 作動点はダイオード動作とパルス幅変調インバータ動作との間で相互に類似して
くる。図４は、それぞれ出力Ｐｅ［ｋＷ］と回転数ｎ［１/ｍｉｎ（毎分）］と の関係が示されており、２つの異なる電圧及びダイオードによる動作ならびにイ
ンバータによる動作に対して相応する特性曲線が示されている。付加的にトルク
直線ＭＧ及び接線直線ＴＧ及び回転数ｎ１乃至はｎ２が記入されており、この回
転数ｎ１乃至はｎ２を接線直線が良く示している。
【００２５】 図４において明瞭なように、パルス幅変調インバータによる動作の際にはとり
わけ低い回転数において出力における決定的な改善が生じる。とりわけ２倍化さ
れたバッテリ電圧における特性曲線同士を比較すると、出力上昇は明白である。
固定電圧におけるダイオード動作の場合、カッティングインスピードｎＥは２倍
化し、回転数ｎ１において発電機は出力を送出しない。自由電圧による動作の場
合には接線直線ＴＧに沿って作動される。ｎ１における最大出力は１.２ｋＷで ある。本発明によりトルク直線ＭＧに沿った動作が可能になる。回転数ｎ１にお
いて発電機はほぼ２.５ｋＷを送出することができる。これら３つの動作方式に 対してはそれぞれ同一の発電機が前提とされている。上記のとおり、バッテリ電
圧増大による出力上昇効果は１倍のバッテリ電圧においても同様に巻線回転数の
低減によって得られる。
わけ低い回転数において出力における決定的な改善が生じる。とりわけ２倍化さ
れたバッテリ電圧における特性曲線同士を比較すると、出力上昇は明白である。
固定電圧におけるダイオード動作の場合、カッティングインスピードｎＥは２倍
化し、回転数ｎ１において発電機は出力を送出しない。自由電圧による動作の場
合には接線直線ＴＧに沿って作動される。ｎ１における最大出力は１.２ｋＷで ある。本発明によりトルク直線ＭＧに沿った動作が可能になる。回転数ｎ１にお
いて発電機はほぼ２.５ｋＷを送出することができる。これら３つの動作方式に 対してはそれぞれ同一の発電機が前提とされている。上記のとおり、バッテリ電
圧増大による出力上昇効果は１倍のバッテリ電圧においても同様に巻線回転数の
低減によって得られる。
【００２６】 本発明の方法が実施できるためには、位置及び回転数センサ３３が存在するこ
とが必要である。この位置及び回転数センサ３３は発電機の回転数及び/又は発 電機を駆動する内燃機関の回転数をもとめる。この回転数は次いで調整装置３２
において評価され、制御信号を決定する際に考慮される。熱的に許容しうる最大
電流は従来の発電機の場合と同様であるといってよいだろう。毎分６０００回転
の上の回転数においては場合によっては従来の調整に移行する。というのも、電
流をパルス幅変調インバータによって供給する必要がないからである。この場合
、パルス幅変調インバータを相応に制御することによって古典的なダイオード動
作に移行することができ、出力は励磁電流の制御によってのみ調整されうる。
とが必要である。この位置及び回転数センサ３３は発電機の回転数及び/又は発 電機を駆動する内燃機関の回転数をもとめる。この回転数は次いで調整装置３２
において評価され、制御信号を決定する際に考慮される。熱的に許容しうる最大
電流は従来の発電機の場合と同様であるといってよいだろう。毎分６０００回転
の上の回転数においては場合によっては従来の調整に移行する。というのも、電
流をパルス幅変調インバータによって供給する必要がないからである。この場合
、パルス幅変調インバータを相応に制御することによって古典的なダイオード動
作に移行することができ、出力は励磁電流の制御によってのみ調整されうる。
【００２７】 自由電圧による動作の場合のように、発電機は十分に高い動作電圧において８
０％までの効率に到達できる。パルス幅変調インバータの効率は主にスイッチに
よって決定される。パルス幅変調インバータによって電圧は安定化され、この結
果、電圧一定保持のための後続の電子装置段乃至は電圧変換のための後続の電子
装置段は必要がなく、従って、更なる損失は生じない。高い回転数においては、
このパルス幅変調インバータはダイオードブリッジとして動作されうる。これに
よって、損失はダイオード導通損失に低減される。
０％までの効率に到達できる。パルス幅変調インバータの効率は主にスイッチに
よって決定される。パルス幅変調インバータによって電圧は安定化され、この結
果、電圧一定保持のための後続の電子装置段乃至は電圧変換のための後続の電子
装置段は必要がなく、従って、更なる損失は生じない。高い回転数においては、
このパルス幅変調インバータはダイオードブリッジとして動作されうる。これに
よって、損失はダイオード導通損失に低減される。
【００２８】 ここで記述してきたパルス幅変調インバータを有する発電機は機能的には高ダ
イナミックサーボ駆動部に相応するので、出力は高ダイナミックに制御される。
パルス幅変調インバータ素子を制御する相応の調整装置の調整器構成によって従
来の発電機ならびに従来の電圧調整器の場合よりも明らかに小さい過電圧で負荷
解除を行うことができる。
イナミックサーボ駆動部に相応するので、出力は高ダイナミックに制御される。
パルス幅変調インバータ素子を制御する相応の調整装置の調整器構成によって従
来の発電機ならびに従来の電圧調整器の場合よりも明らかに小さい過電圧で負荷
解除を行うことができる。
【００２９】 パルス幅変調インバータの概念を使用することによってモータ動作も可能とな
る。すなわち、この発電機をモータ、例えばスタータモータとして使用すること
もできる。前述の１８Ｎｍのトルクは同様にモータ動作においても発生される。
短時間の過電流によって５０〜１００％までの過負荷に到達しうる。このような
回転トルクはギアの切り換えの際の同期補助として又は内燃機関の始動のための
相応のトランスミッションにおいて使用される。
る。すなわち、この発電機をモータ、例えばスタータモータとして使用すること
もできる。前述の１８Ｎｍのトルクは同様にモータ動作においても発生される。
短時間の過電流によって５０〜１００％までの過負荷に到達しうる。このような
回転トルクはギアの切り換えの際の同期補助として又は内燃機関の始動のための
相応のトランスミッションにおいて使用される。
【００３０】 同様に発電機動作は短時間の過負荷によって、持続短絡電流に対するトルク直
線よりもはるかに急峻な直線上の動作点に到達しうる。この過負荷はステータな
らびに励磁回路を襲う。過負荷状態における動作の際には全システムのとりわけ
クリティカルな箇所における温度測定が実施され、クリティカルな温度に達した
場合には過負荷の終了が調整装置からの適当な制御信号の送出によってトリガさ
れる。
線よりもはるかに急峻な直線上の動作点に到達しうる。この過負荷はステータな
らびに励磁回路を襲う。過負荷状態における動作の際には全システムのとりわけ
クリティカルな箇所における温度測定が実施され、クリティカルな温度に達した
場合には過負荷の終了が調整装置からの適当な制御信号の送出によってトリガさ
れる。
【図１】 発電機及び整流ブリッジ及び自動車搭載電源の基本的な構成部材の公知の回路
を示す。
を示す。
【図２】 パルス幅変調インバータを含む本発明の発電機を示す。
【図３】 ２つの異なる出力電圧に対する発電機の出力電力と発電機回転数との間の関係
を示す。
を示す。
【図４】 異なる出力電圧に対する発電機の出力電力と発電機回転数との間の関係を示し
、パッシブなダイオードブリッジを有する発電機に対する特性曲線とインバータ
を有する発電機に対する特性曲線が示されている。
、パッシブなダイオードブリッジを有する発電機に対する特性曲線とインバータ
を有する発電機に対する特性曲線が示されている。
【図５】 三相発電機の公知の回路装置が示されており、付加的に中間回路コンデンサ及
び直流電圧変換器が存在する。
び直流電圧変換器が存在する。
１０ 励磁コイル １１、１２、１３ ステータコイル １４〜１９ ダイオード ２０ 負荷 ２１ バッテリ ２２ パルス幅変調インバータ ２３ 直流電圧変換器 ２４〜２９ パルス幅変調インバータ素子 ３０ コンデンサ ３１ 自動車搭載電源 ３２ 調整装置 ３３ 回転数センサ ３４ 発電機
【手続補正書】特許協力条約第３４条補正の翻訳文提出書
【提出日】平成１２年１月３１日（２０００．１．３１）
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】特許請求の範囲
【補正方法】変更
【補正内容】
【特許請求の範囲】
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１３
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１３】 このような公知のシステムは他にも図５に図示されている。このシステムは、
図１に示されたシステムの構成部材の他にさらに付加的に直流電圧変換器２３な
らびにコンデンサ２４を有する。ＤＥ-Ｐ１９６４６０４３から公知の電圧供給 のための装置は全くパッシブなダイオード整流ブリッジの代わりに６個のパルス
幅変調インバータ素子を有するパルス幅変調インバータを有し、これらの６個の
パルス幅変調インバータ素子は電子装置によって制御可能である。制御乃至は調
整ストラテジに関してはＤＥ-Ｐ１９６４６０４３では、パルス幅変調インバー タの適当な制御が行われることによって電圧が発電機動作において特定の範囲に
おいて必要条件に適合可能であることが指摘されているだけである。 ＤＥ-ＯＳ３７４３３１７から車両エンジンによって駆動される発電機を有する
車両搭載電源システムが公知である。この発電機は調整可能な励磁界磁を有する
三相発電機であり、この三相発電機はスタータとしても使用され、さらにパルス
幅変調インバータ素子によって負荷及びバッテリと接続される。パルス幅変調イ
ンバータ素子はこの場合ステータコイルと負荷乃至はバッテリとの間に設けられ
、動作の際には発電機から送出される電圧を整流する。この発電機がスタータと
して動作される場合、この発電機はバッテリから電圧を給電される。付加的に双
方向変換器を有する直流電圧中間回路が存在し、この双方向変換器は通常はこの
発電機の比較的高い出力電圧を許容し、スタート時には橋絡される。この回路に
よって発電機の出力電圧を高め最適な発電機構成を実現することができる。この
最適な発電機構成は例えばＤＥ-ＰＳ３３１３３９８から公知の他の発電機より も小さい電流を必要とする。
図１に示されたシステムの構成部材の他にさらに付加的に直流電圧変換器２３な
らびにコンデンサ２４を有する。ＤＥ-Ｐ１９６４６０４３から公知の電圧供給 のための装置は全くパッシブなダイオード整流ブリッジの代わりに６個のパルス
幅変調インバータ素子を有するパルス幅変調インバータを有し、これらの６個の
パルス幅変調インバータ素子は電子装置によって制御可能である。制御乃至は調
整ストラテジに関してはＤＥ-Ｐ１９６４６０４３では、パルス幅変調インバー タの適当な制御が行われることによって電圧が発電機動作において特定の範囲に
おいて必要条件に適合可能であることが指摘されているだけである。 ＤＥ-ＯＳ３７４３３１７から車両エンジンによって駆動される発電機を有する
車両搭載電源システムが公知である。この発電機は調整可能な励磁界磁を有する
三相発電機であり、この三相発電機はスタータとしても使用され、さらにパルス
幅変調インバータ素子によって負荷及びバッテリと接続される。パルス幅変調イ
ンバータ素子はこの場合ステータコイルと負荷乃至はバッテリとの間に設けられ
、動作の際には発電機から送出される電圧を整流する。この発電機がスタータと
して動作される場合、この発電機はバッテリから電圧を給電される。付加的に双
方向変換器を有する直流電圧中間回路が存在し、この双方向変換器は通常はこの
発電機の比較的高い出力電圧を許容し、スタート時には橋絡される。この回路に
よって発電機の出力電圧を高め最適な発電機構成を実現することができる。この
最適な発電機構成は例えばＤＥ-ＰＳ３３１３３９８から公知の他の発電機より も小さい電流を必要とする。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 5G060 AA05 CA13 DA01 DB07 5H590 AA02 AA22 AB02 AB03 BB15 CA23 CC24 CC29 CD03 CE05 DD25 DD52 DD64 DD72 DD75 EA03 EA10 EA15 EB02 FA06 FB02 FC14 HA02 HA05 JA02
Claims (13)
- 【請求項１】 内燃機関によって駆動可能な発電機、とりわけ自動車におけ
る三相発電機の調整のための方法であって、励磁磁界を発生するための励磁コイ
ルを有し、該励磁コイルには調整可能な励磁電流（ＩＥ）が流れ、さらにステー
タコイルを有し、該ステータコイルにおいて磁束変化によって交流電圧が誘導さ
れ、前記ステータコイルは少なくとも１つのパルス幅変調インバータを介して負
荷に接続されている、内燃機関によって駆動可能な発電機、とりわけ自動車にお
ける三相発電機の調整のための方法において、 ステータ電流は大きさと位相に応じて調整装置により発生されるパルス幅変調
インバータの制御によって選択可能なパラメータに依存して供給可能であること
を特徴とする、内燃機関によって駆動可能な発電機、とりわけ自動車における三
相発電機の調整のための方法。 - 【請求項２】 ステータ電流の供給は大きさ及び位相に応じて励磁電流に関
連して行われ、該励磁電流は調整装置から送出され、大きさにおいて調整される
ことを特徴とする請求項１記載の方法。 - 【請求項３】 電流供給は、端子電圧が可能な最大端子電圧とゼロとの間で
自由に調整できるように行われることを特徴とする請求項１又は２記載の方法。 - 【請求項４】 調整装置は電流供給を供給可能なパラメータに依存して決定
することを特徴とする請求項１〜３のうちの１項記載の方法。 - 【請求項５】 電流供給のためのパルス幅変調インバータの制御は、ほぼ１
４ボルト又は２８ボルトの発電機電圧が発生するように行われることを特徴とす
る請求項１〜４のうちの１項記載の方法。 - 【請求項６】 最大電圧を考慮することによって電流に対して最大の回転ト
ルクを生じる電流が供給され、比較的高い回転数においてはとりわけ端子電圧が
その最大値に到達した後で、界磁弱めをもたらす電流が供給されることを特徴と
する請求項１〜５のうちの１項記載の方法。 - 【請求項７】 パルス幅変調インバータ素子の作用がダイオードの作用に相
応するように、所定の回転数の上側でパルス幅変調インバータの制御が行われる
ことを特徴とする請求項１〜６のうちの１項記載の方法。 - 【請求項８】 パルス幅変調インバータの制御は少なくとも一時的に発電機
がモータ動作において作動するように行われ、前記発電機は回転トルクを発生し
、内燃機関のスタート時に又はギアの切り換えの際に同期補助として又はサーボ
駆動部として調整可能であることを特徴とする請求項１〜７のうちの１項記載の
方法。 - 【請求項９】 請求項１〜８のうちの１項記載の方法を実施するための装置
において、 パルス幅変調インバータは制御可能な素子としてパワーＭＯＳＦＥＴを含み、
前記制御可能な素子は調整装置と接続されており、さらに集積されたインバース
ダイオードを含むことを特徴とする、請求項１〜８のうちの１項記載の方法を実
施するための装置。 - 【請求項１０】 調整装置は内燃機関の制御機器の又は電圧調整器の構成部
材であり、少なくとも１つのマイクロプロセッサを含むことを特徴とする請求項
９記載の方法。 - 【請求項１１】 少なくとも短時間の過負荷がモータ動作又は発電機動作に
おいて許され、調整装置は相応の制御信号をパルス幅変調インバータに送出し、
該パルス幅変調インバータは過電流をもたらすことを特徴とする請求項１〜１０
のうちの１項記載の方法。 - 【請求項１２】 クリティカルな動作状態、とりわけ熱的過負荷があり得る
ならば、過負荷領域における動作は調整装置によって終了されることを特徴とす
る請求項１１記載の方法。 - 【請求項１３】 発電機は少なくとも一時的にはモータとして動作され、必
要なモータトルクはパルス幅変調インバータの制御によって発生されることを特
徴とする請求項１〜１２のうちの１項記載の方法。
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Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014502425A (ja) * | 2010-12-09 | 2014-01-30 | ローベルト ボツシユ ゲゼルシヤフト ミツト ベシユレンクテル ハフツング | 自動車に電圧供給するための発電機装置 |
Families Citing this family (29)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19849239A1 (de) * | 1998-10-26 | 2000-04-27 | Bosch Gmbh Robert | Verfahren zur Regelung eines Generators |
| US6734654B2 (en) * | 1998-10-26 | 2004-05-11 | Robert Bosch Gmbh | Method of regulating a generator, especially a claw pole generator of an on-board vehicle electrical system |
| DE19849889A1 (de) | 1998-10-29 | 2000-05-04 | Bosch Gmbh Robert | Verfahren zur leistungs- und wirkungsgradoptimierten Regelung von Synchronmaschinen |
| DE19903426A1 (de) | 1999-01-29 | 2000-08-03 | Bosch Gmbh Robert | Vorrichung und Verfahren zur Regelung eines Generators mit zugeordnetem Spannungswandler |
| DE19920221A1 (de) * | 1999-05-03 | 2000-11-09 | Volkswagen Ag | Verfahren zur Erzeugung einer Spannung |
| DE19941004A1 (de) * | 1999-08-28 | 2001-03-01 | Volkswagen Ag | Verfahren zur Ermittlung von elektrischen Ausgangsgrößen eines mit einem Spannungsregler gekoppelten Bordgenerators in einem Kraftfahrzeug |
| DE10027859A1 (de) * | 2000-06-06 | 2001-12-20 | Bosch Gmbh Robert | Verfahren zur Wirkungsgradsteigerung einer elektrischen Maschine |
| DE10036099A1 (de) * | 2000-07-25 | 2002-02-14 | Bosch Gmbh Robert | Verfahren zur Regelung einer elektrischen Maschine mit Pulswechselrichter |
| JP3545693B2 (ja) | 2000-11-01 | 2004-07-21 | 三菱電機株式会社 | クローポール同期機の制御方法 |
| JP2002204597A (ja) * | 2001-01-05 | 2002-07-19 | Honda Motor Co Ltd | インバータ制御式発電機 |
| FR2823030B1 (fr) * | 2001-01-31 | 2003-06-20 | Valeo Equip Electr Moteur | Procede de commande d'une machine electrique tournante polyphasee et reversible pour vehicule automobile a moteur thermique |
| DE10106944B4 (de) * | 2001-02-15 | 2010-08-05 | Robert Bosch Gmbh | Verfahren zur Temperaturregelung einer elektrischen Maschine |
| DE10149113B4 (de) * | 2001-10-05 | 2006-12-07 | Robert Bosch Gmbh | Spannungsversorgungsvorrichtung, insbesondere für ein Kfz-Bordnetz, mit Schutzfunktion zum Schutz elektronischer Bauelemente vor Überspannungen |
| DE10219819A1 (de) | 2002-05-03 | 2003-11-20 | Bosch Gmbh Robert | Schaltungsanordnung für elektrische Maschinen |
| DE10219820A1 (de) | 2002-05-03 | 2003-11-13 | Bosch Gmbh Robert | Schaltungsanordnung zur Versorgung der Steuerelektronik bei elektrischen Maschinen |
| JP4236870B2 (ja) * | 2002-06-03 | 2009-03-11 | 三菱電機株式会社 | 車両用回転電機の制御装置および制御法 |
| FR2843842B1 (fr) * | 2002-08-26 | 2007-02-23 | Valeo Equip Electr Moteur | Dispositif de commande d'une machine electrique tournante pour vehicule |
| FR2854746B1 (fr) * | 2003-05-07 | 2005-08-05 | Valeo Equip Electr Moteur | Procede de commande d'une machine electrique tournante polyphasee et reversible pour vehicule automobile a moteur thermique |
| JP4083071B2 (ja) | 2003-05-20 | 2008-04-30 | 三菱電機株式会社 | 車両用回転電機およびその制御装置 |
| JP4166669B2 (ja) | 2003-10-28 | 2008-10-15 | 三菱電機株式会社 | 車両用電力制御装置 |
| US7116080B2 (en) * | 2004-07-07 | 2006-10-03 | Visteon Global Technologies, Inc. | Alternator rectifier with coil-sensor controlled MOSFETs |
| DE102004059609A1 (de) * | 2004-12-10 | 2006-06-29 | Mitsubishi Denki K.K. | Steuereinheit für eine rotierende Elektromaschine für ein Fahrzeug |
| JP4256392B2 (ja) | 2006-01-12 | 2009-04-22 | 三菱電機株式会社 | 車両用発電電動機の制御装置 |
| JP5035895B2 (ja) * | 2007-09-27 | 2012-09-26 | 本田技研工業株式会社 | 発電制御装置 |
| DE102010043095A1 (de) | 2010-10-29 | 2012-05-03 | Robert Bosch Gmbh | Verfahren zur Reduzierung einer Spannungswelligkeit aufgrund Drehungleichförmigkeit eines von einer Brennkraftmaschine angetriebenen Generators |
| DE102013208968A1 (de) * | 2013-05-15 | 2014-11-20 | Robert Bosch Gmbh | Kraftfahrzeugbordnetz mit aktivem Brückengleichrichter und Überspannungsschutz bei Lastabwurf, Gleichrichteranordnung, zugehöriges Betriebsverfahren und Mittel zu dessen Implementierung |
| RU2645387C1 (ru) * | 2017-05-30 | 2018-02-21 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Государственный университет морского и речного флота имени адмирала С.О. Макарова" | Способ распределения нагрузки между параллельно работающими судовыми дизель-генераторными агрегатами |
| EP3873782A4 (en) * | 2018-10-31 | 2022-08-24 | Cummins, Inc. | Inverter-based exhaust aftertreatment thermal management apparatuses, methods, systems, and techniques |
| FR3092209A1 (fr) * | 2019-01-29 | 2020-07-31 | Psa Automobiles Sa | Procede et systeme de gestion de l’alimentation d’un reseau de bord d’un vehicule automobile |
Family Cites Families (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4733159A (en) * | 1986-10-28 | 1988-03-22 | Motorola, Inc. | Charge pump voltage regulator |
| DE3743317A1 (de) * | 1987-12-21 | 1989-06-29 | Bosch Gmbh Robert | Fahrzeugbordnetzsystem |
| DE3843163C2 (de) * | 1988-12-22 | 1998-09-24 | Bosch Gmbh Robert | Vorrichtung zur Regelung eines Fahrzeug-Drehstrom-Generators |
| DE4102335A1 (de) * | 1990-06-21 | 1992-01-02 | Bosch Gmbh Robert | Vorrichtung und verfahren zur regelung eines generators |
| US5608616A (en) * | 1993-12-07 | 1997-03-04 | Nippondenso Co., Ltd. | Power converter |
| JP3374491B2 (ja) * | 1993-12-24 | 2003-02-04 | 株式会社デンソー | 車両用発電電動装置 |
| JP3417720B2 (ja) * | 1995-04-24 | 2003-06-16 | 株式会社デンソー | 車両用発電装置 |
| JP3412330B2 (ja) * | 1995-04-24 | 2003-06-03 | 株式会社デンソー | 車両用発電装置 |
| JP3724026B2 (ja) * | 1995-04-24 | 2005-12-07 | 株式会社デンソー | 車両用同期発電装置及びその励磁制御方法 |
| JP3531277B2 (ja) * | 1995-04-24 | 2004-05-24 | 株式会社デンソー | 車両用交流発電装置及びその制御方法 |
| US5731689A (en) * | 1995-06-06 | 1998-03-24 | Nippondenso Co., Ltd. | Control system for A.C. generator |
| JPH08336238A (ja) * | 1995-06-06 | 1996-12-17 | Nippondenso Co Ltd | 車両用電源システム |
| JP3575110B2 (ja) * | 1995-06-06 | 2004-10-13 | 株式会社デンソー | 車両用交流発電機 |
| JP3491797B2 (ja) * | 1995-12-05 | 2004-01-26 | 株式会社デンソー | 車両用発電装置 |
| DE19646043A1 (de) | 1996-11-08 | 1998-05-14 | Bosch Gmbh Robert | Vorrichtung zur Spannungsversorgung |
-
1997
- 1997-08-01 DE DE19733212A patent/DE19733212A1/de not_active Ceased
-
1998
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- 1998-05-14 ES ES98933529T patent/ES2192778T3/es not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014502425A (ja) * | 2010-12-09 | 2014-01-30 | ローベルト ボツシユ ゲゼルシヤフト ミツト ベシユレンクテル ハフツング | 自動車に電圧供給するための発電機装置 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
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