JP2001181791A - 高周波焼入れ性と冷鍛性に優れた冷間鍛造用棒線材 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 （修正有） 【課題】 冷間鍛造時の鋼材の割れを防止でき、球状化
焼鈍後の延性に優れ、かつ、高周波焼入れ性に優れた冷
間鍛造用棒線材及びその製造方法の提供。 【解決手段】 質量％として、Ｃ：０．４５〜０．６
％、Ｓｉ：０．０１〜０．２％、Ｍｎ：０．２〜０．７
％、Ａｌ：０．０１５〜０．１％、Ｂ：０．０００５〜
０．００７％を含有し、Ｃｒ：０．１５％以下、Ｐ：
０．０３５％以下、Ｓ：０．０１５％以下、Ｎ：０．０
１％以下、Ｏ：０．００３％以下の鋼であって、全脱炭
深さ：ＤＭ−Ｔが０．２０ｍｍ以下、さらに表面から棒
線材半径×０．１５の深さまでの領域のフェライトの組
織面積率が１０％以下で、残部がマルテンサイト、ベイ
ナイト、パーライトの１種又は２種以上からなり、さら
に深さが棒線材半径×０．５から中心までの領域でマル
テンサイトとベイナイトの組織面積率の合計が１０％以
下であり、この領域での平均硬さが表層に比べてＨＶ４
０以上軟らかい。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、自動車用部品、建
設機械用部品等の機械構造用部品の製造に用いる高周波
焼入れ性と冷鍛性に優れた冷間鍛造用棒線材に関するも
ので、特に球状化焼鈍後に延性に優れ、かつ、冷間鍛造
後に高周波による表面焼入れ性が優れている冷間鍛造用
棒線材に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、自動車用部品、建設機械用部品等
の機械構造用部品を製造する構造用鋼材としては、機械
構造用炭素鋼材や機械構造用低合金鋼材が用いられてい
る。これらの鋼材から自動車の各種歯車類、エンジン部
品、駆動系部品のような機械構造部品を製造するには、
熱間鍛造が施されているが、冷間鍛造へ切り替える傾向
が強くなっている。これは、冷間鍛造は、製品の表面
肌、寸法精度が良く、熱間鍛造に比べて製造コストが低
く、歩留まりも良好であるためである。

【０００３】冷間鍛造工程では、通常、熱間圧延材に球
状化焼鈍（ＳＡ）を施して冷間加工性を確保した後に、
冷間鍛造が施されている。ところが、冷間鍛造では鋼材
に加工硬化が生じ、延性が低下して割れ発生や金型寿命
の低下を招くことが問題である。特に加工度が大きい冷
鍛では、冷鍛時の割れ、つまり鋼材の延性の不足が熱鍛
工程から冷鍛工程への切り替えの主たる阻害要因になっ
ていることが多い。

【０００４】一方、球状化焼鈍（ＳＡ）は、鋼材を高温
加熱して長時間保持する必要があるため、加熱炉等の熱
処理設備が必要なばかりでなく、加熱のためのエネルギ
ーを消費するので、製造コストの中で大きなウエイトを
占めている。このため、生産性の向上や省エネルギー等
の観点から、種々の技術が提案されている。

【０００５】例えば、特開昭５７−６３６３８号公報に
おいては、球状化焼鈍時間を短縮するために、熱間圧延
後６００℃まで４℃／ｓｅｃ以上の速度で冷却して急冷
組織とし、スケール付着させた状態で不活性ガス中にて
球状化焼鈍し、冷鍛性の優れた線材とする方法や、特開
昭６０−１５２６２７号公報では、迅速球状化を可能に
するために、仕上圧延条件を制限し、圧延後に急冷し
て、微細に分散した初析フェライトに微細パーライト、
ベイナイト又はマルテンサイトを混在させた組織とする
方法や、特開昭６１−２６４１５８号公報では、鋼組成
の改良、即ち、Ｐ：０．００５％以下と低Ｐ化し、Ｍｎ
／Ｓ≧１．７且つＡｌ／Ｎ≧４．０の低炭素鋼とするこ
とにより球状化焼鈍後の鋼の硬さを低下させる方法や、
特開昭６０−１１４５１７号公報では、冷間加工前の軟
化焼鈍処理を省略するために、制御圧延を行う方法等が
提案されている。

【０００６】これらの従来技術は、いずれも冷間鍛造前
の球状化焼鈍の改良、或は省略をする技術であり、加工
度が大きい部品において、熱鍛工程から冷鍛工程への切
り替えの主たる阻害要因になっている鋼材の延性の不足
について、これを改善しようとする技術ではない。

【０００７】また、各種歯車類、エンジン部品、駆動系
部品のような機械構造部品は、冷間鍛造後に、耐摩耗性
の確保や疲労強度改善のため高周波により表面焼入れを
行う必要がある。ところが、一般に鋼材に高周波焼入れ
性を確保しようとすると、素材硬さが硬くなるのが通常
であり、鋼材の冷間鍛造性と高周波焼入れ性とは相反す
る性質である。

【０００８】このため、冷間鍛造性と高周波焼入れ性と
を兼備した鋼材やその製造方法が種々提案されている。

【０００９】例えば、特公平５−２６８５０号公報で
は、高炭素鋼を用いて、仕上圧延を６５０〜７５０℃で
終了し、その後０．２〜１．５℃／ｓｅｃの速さで冷却
し、フェライト分率を増加させ、パーライトラメラー間
隔を大きくすることにより軟質化して冷間鍛造用高炭素
棒線材としている。

【００１０】また、特開平１１−２１７６４９号公報で
は、高炭素鋼を仕上温度８００〜１０００℃で熱間圧延
し、８００〜５００℃の温度範囲を１℃／ｓｅｃ以下で
徐冷して冷間加工性と高強度特性を兼備した高周波焼入
れ用鋼材とすることが提案されている。

【００１１】これらの提案された技術でも、鋼材に冷間
鍛造性と高周波焼入れ性とを兼備させることができる
が、いまだ満足できるものではない。

【００１２】

【発明が解決しようとする課題】そこで、本発明は上記
現状に鑑み、熱間圧延棒線材を球状化焼鈍した後、冷間
鍛造により機械構造部品を製造する際に、従来問題とな
っていた冷間鍛造時に発生する鋼材の割れを防止するこ
とができるようにした球状化焼鈍後の延性に優れ、かつ
高周波焼入れ性に優れた冷間鍛造用棒線材を提供するこ
とにある。

【００１３】

【課題を解決するための手段】本発明者は、冷間鍛造用
棒線材の冷間加工性について究明した結果、特定の鋼成
分を有する棒線材の表面層のみを硬くし、中心部は軟ら
かい組織とすることにより、球状化焼鈍後の延性に優
れ、かつ、高周波焼入れ性に優れた冷間鍛造用棒線材と
し得ることを知見して、本発明を完成した。

【００１４】本発明の要旨は、以下の通りである。

【００１５】（１） 質量％として、Ｃ：０．４５〜
０．６％、Ｓｉ：０．０１〜０．２％、Ｍｎ：０．２〜
０．７％、Ａｌ：０．０１５〜０．１％、Ｂ：０．００
０５〜０．００７％を含有し、Ｃｒ：０．１５％以下、
Ｐ：０．０３５％以下、Ｓ：０．０１５％以下、Ｎ：
０．０１％以下、Ｏ：０．００３％以下に制限し、残部
Ｆｅ及び不可避不純物からなる成分の鋼であって、ＪＩ
Ｓ Ｇ０５５８で規定する全脱炭深さ：ＤＭ−Ｔが０．
２０ｍｍ以下であり、さらに表面から棒線材半径×０．
１５の深さまでの領域のフェライトの組織面積率が１０
％以下で、残部が実質的にマルテンサイト、ベイナイ
ト、パーライトの１種又は２種以上からなり、さらに深
さが棒線材半径×０．５から中心までの領域でマルテン
サイトとベイナイトの組織面積率の合計が１０％以下で
あり、この領域での平均硬さが表層（表面から棒線材半
径×０．１５の深さまでの領域）の硬さに比べてＨＶ４
０以上軟らかいことを特徴とする球状化焼鈍後の高周波
焼入れ性と冷鍛性に優れた冷間鍛造用棒線材。

【００１６】（２） 質量％でさらに、Ｔｉ：０．１％
以下を含有することを特徴とする上記（１）に記載の球
状化焼鈍後の高周波焼入れ性と冷鍛性に優れた冷間鍛造
用棒線材。

【００１７】（３） 質量％でさらに、Ｍｏ：０．４％
以下を含有することを特徴とする上記（１）又は（２）
に記載の球状化焼鈍後の高周波焼入れ性と冷鍛性に優れ
た冷間鍛造用棒線材。

【００１８】（４） 質量％でさらに、Ｎｂ：０．００
５〜０．１％、Ｖ：０．０３〜０．３％の１種又は２種
を含有することを特徴とする上記（１）〜（３）の内の
いずれか１つに記載の球状化焼鈍後の高周波焼入れ性と
冷鍛性に優れた冷間鍛造用棒線材。

【００１９】（５） 表面から棒線材半径×０．１５の
深さまでの領域のオーステナイト結晶粒度が８番以上で
あることを特徴とする上記（１）〜（４）の内のいずれ
か１つに記載の球状化焼鈍後の高周波焼入れ性と冷鍛性
に優れた冷間鍛造用棒線材。

【００２０】（６） 上記（１）〜（５）の内のいずれ
か１つに記載の冷間鍛造用棒線材の球状化焼鈍材であっ
て、表面から棒線材半径×０．１５の深さまでの領域の
ＪＩＳ Ｇ３５３９で規定する球状化組織の程度がＮ
ｏ．２以内であり、さらに深さが棒線材半径×０．５か
ら中心までの領域の球状化組織の程度がＮｏ．３以内で
あることを特徴とする高周波焼入れ性と冷鍛性に優れた
冷間鍛造用鋼材。

【００２１】（７） 表面から棒線材半径×０．１５の
深さまでの領域のフェライト結晶粒度が８番以上である
ことを特徴とする上記（６）に記載の高周波焼入れ性と
冷鍛性に優れた冷間鍛造用鋼材。

【００２２】

【発明の実施の形態】以下、本発明を詳細に説明する。

【００２３】まず、本発明が狙いとする冷間鍛造性に優
れ、かつ高周波焼入れ性に優れた冷間鍛造用棒線材の組
織、硬さ、延性及び焼入れ性等の機械的性質を達成する
のに必要な鋼成分を限定した理由について述べる。

【００２４】Ｃ：Ｃは、機械構造用部品としての強度を
増加及び高周波焼入れ性を確保するために必要な元素で
あるが、０．４５％未満では最終製品の強度が不足し、
高周波焼入れ性も確保できない。また、０．６％を超え
るとむしろ硬くなって冷間加工性の劣化を招くので、Ｃ
含有量を０．４５〜０．６％とした。

【００２５】Ｓｉ：Ｓｉは、脱酸元素として、及び固溶
体硬化による最終製品の強度を増加させ、かつ、焼入れ
性を与え、焼戻し軟化抵抗を向上させることを目的とし
て添加するが、０．０１％未満ではこれらの効果は不充
分であり、一方、０．２％を超えるとこれらの効果は飽
和し、むしろ硬さの上昇を招き冷間加工性が劣化するの
で、Ｓｉ含有量を０．０１〜０．２％とした。しかし、
Ｓｉの上限は０．１％以下とすることが好ましい。

【００２６】Ｍｎ：Ｍｎは、高周波焼入れ性の確保に有
効な元素であるが、０．２％未満ではこの効果が不充分
であり、一方、０．７％を超えるとこの効果は飽和し、
むしろ硬さの上昇を招き冷間加工性を劣化させるので、
Ｍｎ含有量を０．２〜０．７％とした。

【００２７】Ａｌ：Ａｌは、脱酸剤として有用であると
共に、鋼中に存在する固溶ＮをＡｌＮとして固定し、固
溶Ｂを確保するのに有用である。しかし、Ａｌ量が多す
ぎると、Ａｌ₂Ｏ₃が過度に生成することとなり、内部欠
陥が増大すると共に、冷間加工性を劣化することとな
る。したがって、本発明ではＡｌは０．０１５〜０．１
％とした。なお、固溶Ｎを固定する作用を有するＴｉ無
添加の場合には、Ａｌは０．０４〜０．１％とすること
が好ましい。

【００２８】Ｂ：Ｂは、熱間圧延後の冷却過程でα／γ
界面にボロン鉄炭化合物であるＦｅ ₂₃（ＣＢ）₆として
析出し、フェライトの成長を促進させて、圧延ままで軟
質化し冷間加工性向上に寄与する。また、固溶Ｂは粒界
に偏析し、高周波焼入れ性を向上させると共に、高周波
焼入れ材の粒界強度を向上させ、機械部品としての疲労
強度と衝撃強度を向上させる効果をもたらす。このた
め、Ｂ含有量を０．０００５〜０．００７％とした。こ
の範囲外となると上記の効果が得られない。

【００２９】Ｃｒ：Ｃｒは、鋼中に不純物として含有さ
れることがあるが、セメンタイトを安定化させ高周波焼
入れ性を劣化させる元素であるので、Ｃｒの許容量を
０．１５％以下（０％を含む）とした。

【００３０】Ｐ：Ｐは、鋼中に不可避的に含有される成
分であるが、Ｐは鋼中で粒界偏析や中心偏析を起こし、
延性劣化の原因となるので、０．０３５％以下（０％を
含む）、好ましくは０．０２％以下に抑制することが望
ましい。

【００３１】Ｓ：Ｓは、鋼中に不可避的に含有される元
素であって、冷間加工性にとっては延性を劣化させる有
害な元素であるから、０．０１５％以下（０％を含
む）、好ましくは０．０１％未満に抑制する必要があ
る。

【００３２】Ｎ：Ｎは、鋼中に不可避的に含有される成
分であって、Ｂと反応してＢＮを形成し、Ｂの効果を低
減させる有害な元素であり、また鋼中のＴｉと結合して
ＴｉＮを生成し、硬さを増加させると共に、冷鍛割れの
原因となるから、０．０１％以下（０％を含む）、好ま
しくは０．００７％以下とする必要がある。

【００３３】Ｏ：Ｏは、鋼中に不可避的に含有される成
分であって、Ａｌと反応してＡｌ₂Ｏ₃を生成し冷間加工
性を劣化するので、０．００３％以下（０％を含む）、
好ましくは０．００２％以下に抑制することが望まし
い。

【００３４】以上が本発明が対象とする鋼の基本成分で
あるが、本発明ではさらに以下の元素を含有させること
ができる。

【００３５】Ｔｉ：Ｔｉは、これを添加することによ
り、ＴｉによりＮをＴｉＮ、Ｔｉ（ＣＮ）として固定
し、Ｎを無害化することができ、固溶Ｎの固定によるＢ
Ｎの析出を防止し、固溶Ｂを確保することができる。ま
た、Ｔｉは脱酸作用を有する元素である。このため、必
要に応じてＴｉ：０．１％以下含有させることとした。
Ｔｉ：０．１％超となるとＴｉＣの析出硬化が顕著とな
り、冷間加工性を劣化させるので好ましくない。

【００３６】Ｍｏ：Ｍｏは、鋼に強度、焼入れ性を与え
ると共に、高周波焼入れ後の粒界強度を向上させて強度
特性を増加させるのに有効な元素であるが、０．４％を
超えて添加すると硬さの上昇を招き冷間加工性が劣化す
る。以上の理由から、その含有量を０．４％以下とし
た。

【００３７】Ｎｂ及び／又はＶ：Ｎｂ、Ｖは、鋼中の
Ｃ、Ｎと結合し、ＮｂＮ、Ｎｂ（ＣＮ）、或はＶＮ、Ｖ
（ＣＮ）を形成し、結晶粒の微細化に有効な元素である
ので、Ｎｂ、Ｖの１種又は２種を含有させることとし
た。しかしながら、Ｎｂ含有量が０．００５％未満、Ｖ
含有量が０．０３％未満では、その効果が不充分であ
り、一方、Ｎｂ含有量が０．１％超、Ｖ含有量が０．３
％超となると、その効果は飽和し、むしろ冷間加工性を
劣化させるので、これらの含有量をＮｂ：０．００５〜
０．１％、Ｖ：０．０３〜０．３％とした。

【００３８】次に、本発明の棒線材の組織について説明
する。本発明者は、鋼材の成分を調整して高周波焼入れ
性を付与した冷間鍛造用棒線材の延性向上法について研
究したところ、球状化焼鈍材の延性を向上させるために
は、球状化焼鈍組織が均一で微細であることがポイント
であること、そのためには、熱間圧延後の組織のフェラ
イト分率を特定量以下に押さえ、残りを微細なマルテン
サイト、ベイナイト、パーライトの１種又は２種以上の
混合組織とすることが有効であることを明らかにした。
そのため、熱間仕上圧延後に鋼材を急冷し、その後、球
状化焼鈍すると棒線材の延性が向上する。しかしなが
ら、棒線材の全断面を急冷して、硬い組織とすると、焼
き割れの懸念が生じると共に、球状化焼鈍後も硬さが低
下せず、冷間変形抵抗が増加し、冷鍛金型寿命を劣化さ
せる。この問題を解決するためには、熱間仕上圧延後に
棒線材の表面層を急冷し、その後鋼材の顕熱によって復
熱させることにより、表面層に生成したマルテンサイト
を焼き戻して、球状化焼鈍前に事前に硬さを軟らかくし
ておき、さらに内部は冷却速度が遅いために軟らかい組
織とすることが有効であり、これにより、球状化焼鈍後
の延性に優れ、冷間変形抵抗も低い冷間鍛造用棒線材と
なることを知見した。

【００３９】図１は、本発明の５４ｍｍφ冷間鍛造用棒
鋼の表面からの距離（ｍｍ）と硬さ（ＨＶ）との関係を
示す図である。

【００４０】図１に示すように、表面の平均硬さはＨＶ
２４７で中心の平均硬さはＨＶ１６８であり、中心に向
かって硬さが低下している。

【００４１】また、組織については、図２の（ａ）表面
層、（ｂ）中心の顕微鏡写真（×４００）に示すよう
に、表面層は焼戻しマルテンサイト、中心はフェライト
とパーライトがそれぞれ主体である組織となっている。

【００４２】図１の棒鋼を７４０℃で４時間保持した後
に、約６℃／時間の冷却速度で徐冷する球状化焼鈍を施
した後の組織については、図３の（ａ）表面、（ｂ）中
心の顕微鏡写真（×４００）に示すように、表面で球状
化の程度が良好で均一な組織になっている。

【００４３】この球状化焼鈍した棒鋼を用いて冷間鍛造
により直径１５ｍｍの歯車を製造したところ、中間焼鈍
することなしに製品とすることができた。

【００４４】さらに、冷間鍛造で製造した歯車の高周波
焼入れ性について調査した。

【００４５】図５は、高周波焼入れ後の歯車の硬さ分布
を示す図である。

【００４６】図４に示すように、表面層の硬さはＨＶ約
７００、中心部の硬さはＨＶ約２００となっていて、表
面層が高周波焼入れにより硬化して耐摩耗性に優れ、中
心部は延性に優れた歯車となっていた。

【００４７】そこで、本発明では、高周波焼入れ性を確
保しつつ、冷間鍛造を行っても割れが生じない条件とな
る表面層の組織及び表面層と中心部の硬度との関係につ
いて、実験・研究を進めた。

【００４８】その結果、表面層が焼戻しマルテンサイト
組織（実質的にマルテンサイト、ベイナイト、パーライ
トの１種又は２種以上からなる相中にフェライトが存在
する組織）となっているものであっても、高周波焼入れ
性を良好ならしめるためには、ＪＩＳ Ｇ０５５８で規
定する全脱炭深さがＤＭ−Ｔで０．２０ｍｍ以下である
ことが必要であり、全脱炭深さがＤＭ−Ｔで０．２０ｍ
ｍ超となると、表面層の高周波焼入れ性が劣化する。全
脱炭深さをＤＭ−Ｔで０．２０ｍｍ以下とするために
は、熱間圧延時に加熱雰囲気を制御すると共に、仕上圧
延後、表面を急冷することが有効であることを見いだし
た。また、冷鍛性を良好ならしめるためには、表面から
棒線材の直径×０．１５の深さまでの領域のフェライト
の組織面積率が１０％以下、加工度の大きい鍛造の場合
では好ましくは５％以下としなければ冷間鍛造時の割れ
発生を防止できないこと、さらに、冷間鍛造時の延性を
確保して割れ発生を防止するには、深さが棒線材半径×
０．５から中心までの領域でマルテンサイトとベイナイ
トの組織面積率の合計が１０％以下、加工度の大きい鍛
造の場合では好ましくは５％以下とすること、さらに、
冷間鍛造時の延性を確保して割れ発生を防止し、かつ変
形抵抗の増加を防止するには、圧延後の棒線材の段階で
表層組織を焼戻しマルテンサイト組織分率がより高い微
細均一な組織とすること、そのためには圧延後の棒線材
の段階で表層と内部に硬さの差をつけることが必要であ
り、深さが棒線材半径×０．５から中心までの領域の平
均硬さ（ＨＶ）が、表面から棒線材半径×０．１５の深
さまでの領域の平均硬さ（ＨＶ）に比べてＨＶ４０以
上、加工度の大きい鍛造の場合では好ましくはＨＶ６０
以上軟らかくすることが必要条件であることを見出し
た。

【００４９】そして、上記に述べた棒線材に球状化焼鈍
（ＳＡ）を施すと、表面から棒線材半径×０．１５の深
さまでの領域のＪＩＳ Ｇ３５３９で規定する球状化組
織の程度がＮｏ．２以内であり、さらに深さが棒線材半
径×０．５から中心までの領域の球状化組織の程度がＮ
ｏ．３以内である延性に優れた冷間鍛造用棒線材が得ら
れる。この球状化焼鈍した棒線材は、真歪みが１を超え
る加工度の大きい据え込み試験を行っても、冷間鍛造割
れが発生しないことを確認した。なお、球状化焼鈍とし
ては、従来公知の球状化焼鈍方法を適用することができ
る。

【００５０】また、延性の向上に寄与する表面層の結晶
粒度については、球状化焼鈍前では、表面から棒線材半
径×０．１５の深さまでの領域のオーステナイト結晶粒
度（ＪＩＳ Ｇ０５５１）を８番以上とすれば良いが、
より高い特性を要求される場合には９番以上、さらに高
い特性を要求される場合には１０番以上とするのが好ま
しい。そして、球状化焼鈍後においては、表面から棒線
材半径×０．１５の深さまでの領域のフェライト結晶粒
度（ＪＩＳ Ｇ３５４５）を８番以上とすれば良いが、
より高い特性を要求される場合には９番以上、さらに高
い特性を要求される場合には１０番以上とするのが好ま
しい。

【００５１】上記に規定する結晶粒度以下となると十分
な延性が得られない。

【００５２】次に、本発明の冷間鍛造用棒線材の製造方
法について説明する。

【００５３】図５は、本発明に係る圧延ラインを例示す
る図である。

【００５４】図５に示すように、請求項１〜４に規定す
る成分の鋼を加熱炉１でＪＩＳ Ｇ０５５８で規定する
全脱炭深さ：ＤＭ−Ｔが０．２０ｍｍ以下となるように
加熱雰囲気を制御して加熱し、熱間圧延機２により最終
仕上圧延出側の棒線材表面温度を７００〜１０００℃と
する低温仕上圧延を行う。出側温度は温度計３により測
定する。次いで、仕上圧延された棒線材４をクーリング
トラフ５で表面に注水することにより急冷して（例えば
平均冷却速度３０℃／ｓｅｃ以上とすることが好まし
い）表面温度を６００℃以下、好ましくは５００℃以
下、さらに好ましくは４００℃以下にし、表面をマルテ
ンサイト主体の組織とする。クーリングトラフ通過後棒
線材中心部の顕熱により表面温度が２００〜７００℃と
なるように復熱させ（温度計６で測定）、表面を焼戻し
マルテンサイト主体の組織とする。本発明では、この急
冷−復熱の工程を少なくとも１回以上施すものであり、
これにより延性を著しく良くすることができる。

【００５５】鋼材表面温度を７００〜１０００℃とする
のは、低温圧延により結晶粒を微細化でき、急冷後の組
織を微細化できるからである。即ち、表面層のオーステ
ナイト結晶粒度は、１０００℃以下では８番、９５０℃
以下では９番、８６０℃以下では１０番となる。しか
し、７００℃未満となると表面層をフェライトの少ない
組織とすることが困難なので、７００℃以上とする必要
がある。

【００５６】なお、製造する対象物は本発明と異なる
が、このような直接表面焼入方法（ＤＳＱ）及び装置
は、特開昭６２−１３５２３号公報や特開平１−２５９
１８号公報に開示されているように公知のものである。

【００５７】図６は、棒線材の表面層と中心部の組織を
説明するためのＣＣＴ曲線を示す図である。

【００５８】図６に示すように、低温仕上圧延された棒
線材を急冷し、その後復熱させると、表面層７は冷却速
度が速いので焼戻しマルテンサイト主体の組織となる
が、中心部８は表面層に比べて冷却速度が遅いためフェ
ライトとパーライトの組織となる。

【００５９】急冷により表面温度を６００℃以下にし、
その後顕熱により表面温度を２００〜７００℃に復熱さ
せるのは、表面層を硬さを低減した焼戻しマルテンサイ
ト主体の組織にするためである。

【００６０】

【実施例】以下に本発明の実施例を説明する。

【００６１】表１に示す鋼材を表２に示す圧延条件で、
棒鋼・線材に圧延した。圧延材のサイズは、直径４０ｍ
ｍ〜５４ｍｍである。その後、球状化焼鈍を行った後、
高周波焼入れ・焼戻し処理を行った。圧延後の棒線材の
状態、球状化焼鈍を行った後の段階、及び焼入れ・焼戻
し処理を行った後の段階において、組織・材質を調査し
た。結果を表３に示す。本願請求項記載の「表面から棒
線材半径×０．１５の深さまでの領域」について、表３
では単に「表層」（例：表層硬さ）と記載した。また、
本願請求項記載の「深さが棒線材半径×０．５から中心
までの領域」について、表３では単に「内部」（例：内
部硬さ）と記載した。変形抵抗は、直径は圧延材のサイ
ズで、高さが直径の１．５倍の円柱状の試験片を据え込
み試験を行うことにより計測した。また、限界圧縮率
は、上記の円柱状試験片の表面に深さ０．８ｍｍ、先端
曲率半径０．１５ｍｍに切欠きをつけた試験片を用いて
据え込み試験を行うことにより求めた。また、表層部相
当位置から、引張試験片を切り出し、引張試験を行い、
表層部の引張強度と延性の指標である絞りを求めた。高
周波焼入れは周波数３０ｋＨｚの条件で行った。焼戻し
は１７０℃×１時間の条件である。

【００６２】

【表１】

【００６３】

【表２】

【００６４】

【表３】

【００６５】表３から明らかなように、本発明例は同一
炭素量の比較例に比較して、鋼材の延性の指標である限
界圧縮率と絞りが顕著に優れており、変形抵抗に特に問
題はなく、また棒線材の全脱炭も少なく高周波焼入れ後
の硬さも比較例に比べて十分な硬さが得られている。

【００６６】

【発明の効果】本発明の冷間鍛造用棒線材は、球状化焼
鈍後の冷間鍛造において、従来問題となっていた冷間鍛
造時に発生する鋼材の割れを防止することを可能にした
球状化焼鈍後の延性に優れた冷間鍛造用棒線材であり、
かつ高周波焼入れ性にも優れている。このため高周波焼
入れ部品の製造に際して、加工度が大きい鍛造部品につ
いても冷間鍛造工程で製造できるので、生産性の大幅な
向上及び省エネルギーが達成できるという顕著な効果を
奏する。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の５４ｍｍφ冷間鍛造用棒鋼の表面から
の距離（ｍｍ）と硬さ（ＨＶ）との関係を示す図であ
る。

【図２】棒鋼の（ａ）は表面、（ｂ）は中心の顕微鏡写
真（×４００）である。

【図３】図１の棒鋼を球状化焼鈍した後の棒鋼の（ａ）
は表面、（ｂ）は中心の顕微鏡写真（×４００）であ
る。

【図４】高周波焼入れ後の歯車の硬さ分布を示す図であ
る。

【図５】本発明に係る圧延ラインを例示する図である。

【図６】棒線材の表面層と中心部の組織を説明するため
の（ａ）はＣＣＴ曲線を示す図、（ｂ）は冷却−復熱後
の棒線材の断面の組織を示す図である。

【符号の説明】

１ 加熱炉 ２ 熱間圧延機 ３ 温度計 ４ 棒線材 ５ クーリングトラフ ６ 温度計 ７ 表面層 ８ 中心部

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 質量％として、Ｃ：０．４５〜０．６
   ％、Ｓｉ：０．０１〜０．２％、Ｍｎ：０．２〜０．７
   ％、Ａｌ：０．０１５〜０．１％、Ｂ：０．０００５〜
   ０．００７％を含有し、Ｃｒ：０．１５％以下、Ｐ：
   ０．０３５％以下、Ｓ：０．０１５％以下、Ｎ：０．０
   １％以下、Ｏ：０．００３％以下に制限し、残部Ｆｅ及
   び不可避不純物からなる成分の鋼であって、ＪＩＳ Ｇ
   ０５５８で規定する全脱炭深さ：ＤＭ−Ｔが０．２０ｍ
   ｍ以下であり、さらに表面から棒線材半径×０．１５の
   深さまでの領域のフェライトの組織面積率が１０％以下
   で、残部が実質的にマルテンサイト、ベイナイト、パー
   ライトの１種又は２種以上からなり、さらに深さが棒線
   材半径×０．５から中心までの領域でマルテンサイトと
   ベイナイトの組織面積率の合計が１０％以下であり、こ
   の領域での平均硬さが表層（表面から棒線材半径×０．
   １５の深さまでの領域）の硬さに比べてＨＶ４０以上軟
   らかいことを特徴とする球状化焼鈍後の高周波焼入れ性
   と冷鍛性に優れた冷間鍛造用棒線材。
2. 【請求項２】 質量％でさらに、Ｔｉ：０．１％以下を
   含有することを特徴とする請求項１に記載の球状化焼鈍
   後の高周波焼入れ性と冷鍛性に優れた冷間鍛造用棒線
   材。
3. 【請求項３】 質量％でさらに、Ｍｏ：０．４％以下を
   含有することを特徴とする請求項１又は２に記載の球状
   化焼鈍後の高周波焼入れ性と冷鍛性に優れた冷間鍛造用
   棒線材。
4. 【請求項４】 質量％でさらに、Ｎｂ：０．００５〜
   ０．１％、Ｖ：０．０３〜０．３％の１種又は２種を含
   有することを特徴とする請求項１〜３の内のいずれか１
   つに記載の球状化焼鈍後の高周波焼入れ性と冷鍛性に優
   れた冷間鍛造用棒線材。
5. 【請求項５】 表面から棒線材半径×０．１５の深さま
   での領域のオーステナイト結晶粒度が８番以上であるこ
   とを特徴とする請求項１〜４の内のいずれか１つに記載
   の球状化焼鈍後の高周波焼入れ性と冷鍛性に優れた冷間
   鍛造用棒線材。
6. 【請求項６】 請求項１〜５の内のいずれか１つに記載
   の冷間鍛造用棒線材の球状化焼鈍材であって、表面から
   棒線材半径×０．１５の深さまでの領域のＪＩＳ Ｇ３
   ５３９で規定する球状化組織の程度がＮｏ．２以内であ
   り、さらに深さが棒線材半径×０．５から中心までの領
   域の球状化組織の程度がＮｏ．３以内であることを特徴
   とする高周波焼入れ性と冷鍛性に優れた冷間鍛造用鋼
   材。
7. 【請求項７】 表面から棒線材半径×０．１５の深さま
   での領域のフェライト結晶粒度が８番以上であることを
   特徴とする請求項６に記載の高周波焼入れ性と冷鍛性に
   優れた冷間鍛造用鋼材。