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CN110306123A - 一种抗拉强度≥1800MPa级的高韧性热成形钢及其生产方法 - Google Patents

一种抗拉强度≥1800MPa级的高韧性热成形钢及其生产方法 Download PDF

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CN110306123A
CN110306123A CN201910680367.5A CN201910680367A CN110306123A CN 110306123 A CN110306123 A CN 110306123A CN 201910680367 A CN201910680367 A CN 201910680367A CN 110306123 A CN110306123 A CN 110306123A
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肖洋洋
谷海容
刘永刚
冷德平
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Maanshan Iron and Steel Co Ltd
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Abstract

本发明公开了一种抗拉强度≥1800MPa级的高韧性热成形钢及其生产方法，属于冶金技术领域。抗拉强度≥1800MPa级高韧性热成形钢各组分质量百分比为：C0.29～0.35％，Si≤0.5％，Mn0.5～1.5％，P≤0.020％，S≤0.010％，Cr≤0.50％，Al0.01～0.06％，Nb0.01～0.06％，V0.01～0.06％，Mo≤0.5％，其余为Fe和不可避免杂质，通过如下工艺生产，一、熔炼；二、铸坯；三、热轧；四、冷轧；五、退火；六、热成型。本发明通过特定成分合金元素添加，配合特定生产工艺，制造钢材抗拉强度≥1800MPa且具有高韧性及高冷弯性能。

Description

一种抗拉强度≥1800MPa级的高韧性热成形钢及其生产方法
技术领域
本发明属于冶金技术领域，更具体地说，涉及一种抗拉强度≥1800MPa级的高韧性热成形钢及其生产方法。
背景技术
汽车轻量化技术是适应现代汽车安全、节能、环保趋势的关键技术之一，目前越来越多的汽车车身零部件使用热成形技术(如：汽车保险杠、防撞梁、A柱、B柱、车门防撞杠等)。热成形技术是将成形与强化分为两个步骤生产超高强度汽车零部件的一种新工艺，生产的零件具有超高强度、成型精度高、无回弹等优点。
目前市场上广泛使用的热成形钢是1500MPa强度级别，随着汽车能耗及安全性能的法律法规越来越严苛，以及人们对汽车轻量化的研究不断深入，强度级别更高的热成形钢成为了研究热点，在复杂的载荷条件下不仅要求热成形零件具有高强度，同时也需要良好的塑韧性。然而，热成形钢通常强度非常高，但是韧性不足，其强度可达1800MPa以上，而延伸率只有4％左右，三点弯曲角度一般在50度以下，难以达到使用标准。
经检索发现，中国专利公开号：CN106811689A，公开日：2017年6月9日，公开了一种抗拉强度≥2000MPa的热成形钢的制备方法，此钢的成分质量百分含量为C：0.3～0.5％，Si：1.2～1.7％，Mn：1.4～2.0％，B：0.001～0.01％，Ti：0.05～0.1％，P：≤0.008％，S：≤0.005％，Cr：0.6～1.2％，Al：0.01～0.07％，Nb：0.01～0.08％，其余为Fe及不可避免的杂质元素，其原材料屈服强度为424MPa～588MPa，抗拉强度为616MPa～760MPa，延伸率A50为17.3％～20.4％；热成形后屈服强度为1000MPa～1200MPa，抗拉强度为≥2000MPa，延伸率A50＝8％～9％，主要通过添加0.3～0.5％的C，1.2～1.7％的Si，1.4～2.0％的Mn来提高强度，通过添加0.6～1.2％的Cr和0.001～0.01％的B来提高淬透性，并通过添加0.01～0.08％的Nb来提高延伸率；另外通过罩式退火使得原材料强度降低，有利于热成形前的剪切加工。然而此发明中添加1.4～2.0％的Mn，容易产生带状组织，对成形后零件的冷弯性能不利；添加1.2～1.7％的Si，对实际热轧和冷轧生产过程中表面质量控制不利；添加0.6～1.2％的Cr，增加了连铸生产过程中铸坯开裂的风险。
中国专利公开号：CN106811681A，公开日：2017年6月9日，公开了一种无B热成形钢的制备方法，此发明中钢的成分质量百分比为C：0.25～0.5％，Si：0.7～1.2％，Mn：0.5～1.3％，Al：0.01～0.08％，P：≤0.015％，S：≤0.008％，Cr：1.0～3.0％，Ti：0.02～0.09％，Mo：0.05～0.25％，Nb：0.02～0.09％，其余为Fe和不可避免的杂质元素。此发明的生产工艺为加热温度1200℃，保温1h，终轧温度：870℃，卷取温度：660℃，然后加热至900℃，保温3min，然后快速冷却至260℃，随后空冷至室温，获得完全的马氏体组织。此发明获得的材料虽然成本低，但添加0.7～1.2％的Si，对实际热轧和冷轧生产过程中表面质量控制不利；添加1.0～3.0％的Cr，增加了连铸生产过程中铸坯开裂的风险；且添加0.02～0.09％的Ti，实际生产过程中会析出大颗粒的TiN，应用时易形成应力集中点，对零件的碰撞性能不利；另一方面，采用660℃卷取，成品材料中带状组织明显，对零件的冷弯性能不利，且高温卷取不利Nb的析出物充分弥散分布析出，因此不利于热成形过程中细化晶粒的作用。
中国专利公开号：CN106119693A，公开日：2016年11月16日，公开了一种用薄板坯直接轧制抗拉强度≥2100MPa薄热成形钢及生产方法，此钢的成分质量百分含量为C：0.41～0.50％，Si：0.45～0.65％，Mn：1.6～2.0％，B：0.004～0.005％，P：≤0.006％，S：≤0.004％，Cr：0.50～0.65％，Als：0.015～0.060％，Ti：0.046～0.060％或Nb：0.046～0.060％，Mo：0.36～0.60％，Ni：0.21～0.35％，N：≤0.004％，其余为Fe和不可避免的杂质元素。此发明的制备方法为：电炉或转炉冶炼，精炼，连铸，加热温度1230～1250℃，终轧温度880～920℃，卷取温度585～615℃。制备的材料屈服强度≥1450MPa，抗拉强度≥2100MPa，伸长率A80≥5％，该发明专利主要为短流程制备热成形钢材料，相比传统炼钢～热轧～冷轧～退火工艺，具备低成本的优点。但该专利添加0.41～0.50％的C，增加了淬火马氏体的硬度，但实际不利于成形后零件的塑韧性；添加1.6～2.0％的Mn，容易产生带状组织，对成形后零件的冷弯性能不利；且添加0.21～0.35％的Ni，增加了产品的合金成本；且热轧成品原材料会存在脱碳层，热成形后脱碳层会进一步加重，影响制成零件抛丸后的型面尺寸和表面质量。
发明内容
1、要解决的问题
针对现有技术中抗拉强度≥1800MPa级的热成形钢材韧性、冷弯性能低的问题，本发明提供一种抗拉强度≥1800MPa级的高韧性热成形钢及其生产方法，通过特定成分合金元素的添加，配合特定的制造工艺，制造的抗拉强度≥1800MPa级的热成形钢材具有高韧性高冷弯性能。
2、技术方案
为解决上述问题，本发明采用如下的技术方案。
一种抗拉强度≥1800MPa级的高韧性热成形钢，各组分质量百分比为：C 0.29～0.35％，Si≤0.5％，Mn 0.5～1.5％，P≤0.020％，S≤0.010％，Cr≤0.50％，Al 0.01～0.06％，Nb 0.01～0.06％，V 0.01～0.06％，Mo≤0.5％，其余为Fe和不可避免的杂质。
通常抗拉强度达到1800MPa以上的热成形钢均存在强度很高但韧性不足的情况，延展率只有4％左右，冷弯角度一般也在45°以下，难以满足汽车零部件使用时的性能需求，本方案通过对热成形钢成分的改进，使其在抗拉强度达到1800Mpa以上的同时，韧性、冷弯性能均能满足汽车零部件的使用要求。
进一步地，各组分质量百分比为：C 0.29～0.35％，Si 0.25～0.50％，Mn 1.02～1.5％，P 0.01％，S 0.003％，Cr 0.18～0.45％，Al 0.043～0.060％，Nb 0.031～0.040％，V 0.032～0.035％，Mo 0.15～0.20％，其余为Fe和不可避免的杂质。
C 0.29～0.35％，C对钢中马氏体的形成起着关键作用，可以显著提高材料的硬度强度，但是随着碳含量的升高，材料的塑性和韧性会降低，同时会影响焊接性能，碳含量过低又难以满足强度的要求，因此本方案将含碳量控制在0.29～0.35％，满足热成形钢对韧性的高需求，同时尽可能提高其强度。
Si 0.25～0.50％，Si起到固溶强化的作用，可有效促进C向奥氏体扩散的作用，对铁素体有显著的净化作用，提高钢中铁素体纯净度，稳定奥氏体组织，含量过高的Si会降低韧性和焊接性能，同时在后续热轧、冷轧过程中不利于表面质量的控制，因此本方案将含硅量控制在0.25～0.50％。
Mn 1.02～1.5％，Mn可以提高奥氏体的稳定性，提高材料的淬透性，同时增加材料的硬度，Mn含量过低得不到所需强度的钢材，大量的Mn会降低材料的焊接性能及低温韧性，同时Mn的添加使得钢材在连铸过程中容易产生带状组织，会影响到最终成型后零件的冷弯性能，因此本方案将含锰量控制在1.02～1.5％。
P 0.01％、S 0.003％，P、S是钢材冶炼中的有害元素，P和S会降低晶界的表面能而减少晶界内聚力，使钢材脆性断裂倾向上升，对钢材塑性韧性产生不利影响，同时钢中硫化物对钢材冷弯性能影响很大，因此本方案控制P含量为0.01％，S含量为0.003％。
Cr 0.18～0.45％，Cr可以显著提高钢材的强度、硬度和耐磨性，但是会降低塑性和韧性，同时Cr含量超过0.45％后增加了连铸生产过程中铸坯开裂的风险，因此本方案将含铬量控制在0.18～0.45％。
Al 0.043～0.060％，在冶炼时，Al元素作为脱氧剂加入到合金材料中，少量铝元素可以细化晶粒，提高冲击韧性，铝元素添加过多会影响材料的焊接性能，因此本方案将含铝量控制在0.043～0.060％。
Nb0.031～0.040％，Nb有细化晶粒和析出强化的作用，Nb在钢中可以形成NbC或NbN等间隙中间相，在再结晶过程中,因NbC、NbN对位错的钉扎及对亚晶界的迁移进行阻止等作用,从而大大增加了再结晶的时间，进而达到细化奥氏体晶粒的目的，Nb的添加量过小时，对性能的强化作用不明显，当其添加量过高时，对强韧化的贡献也不再明显，因此本方案控制铌的含量为0.031～0.040％。
V 0.032～0.035％，V主要起固溶强化的作用，可以固定钢中的N元素，降低钢中自由氮的含量，减少了钢中N元素的危害，避免时效现象的发生，但V含量过多时会加速珠光体形成，因此本方案控制V含量为0.032～0.035％。
Mo 0.15～0.20％，Mo可以细化晶粒并提高钢材的强度和硬度，并能改善钢材的淬透性和热强性能，Mo含量较低时对性能的改善作用不明显，含量高时，容易产生铁素体δ相或其它脆性相而使韧性降低，因此本方案控制Mo含量为0.15～0.20％。
进一步地，其组分质量间存在如下关系：
6.8≤Mn/Mo≤7.5；
且，0.97≤Nb/V≤1.14。
为了得到需要的强度，本申请加入了Mn元素来提高钢材的强度，但是含Mn的钢材，在连铸过程中容易产生带状组织，影响到最终成品的冷弯性能，申请人研究发现，特定成分的Mo与Mn元素配合添加后可以使得铸坯中的组织成分分布更均匀，从而减轻产生带状组织的风险，同时钢材中产生脆性相的概率也大大降低，当Mn与Mo的添加存在如下关系时可达到此效果：6.8≤Mn/Mo≤7.5；Nb、V种元素单独加入或未成比例加入时，对钢板性能提升均存在局限性，Nb的完全固溶温度较高，因此在均热温度不高时，Nb元素的添加虽能细化晶粒，但是无法有效提高钢板的强度，V的固溶温度低，在均热温度不高的温度区间中可以起到沉淀强化作用，本方案控制Nb与V的添加比例为0.97≤Nb/V≤1.14，在此范围中，当处于不同的均热温度时，均有元素在发挥固溶强化或细化晶粒的作用，在钢板后续热加工过程中，不同的温度波动下，可以有效的中抑制奥氏体的形变再结晶并阻止其晶粒的长大，同时稳定的发挥沉淀强化的效果，易得到高强度和高韧性相匹配的钢板，达到复合强化的效果。
进一步地，各组分质量百分比为：C 0.31％，Si 0.26％，Mn 1.20％，P 0.01％，S0.003％，Cr 0.18％，Al 0.045％，Nb 0.036％，V 0.035％，Mo 0.18％，其余为Fe和不可避免的杂质。在此成分组成下熔炼所得的合金处理加工后制成的钢板具有最优选的强度及韧性性能的配合，且其冷弯度最高。
一种抗拉强度≥1800MPa级的高韧性热成形钢的生产方法，工艺流程如下：
一、熔炼；
二、铸坯；
三、热轧：对铸坯进行热轧制，其中出炉温度为1000～1250℃，终轧温度为850～900℃；
四、冷轧：对热轧后产物进行冷连轧，其中冷轧压下量≥50％；
五、退火：对冷轧后产物进行连续退火，退火温度为700～820℃；
六、热成型：退火后产物进行热冲压成型，加热温度为800～1000℃，加热时间为3～10min，保压时间为4～10s，淬火冷却速度≥25℃/s。
本申请的高冷弯性能汽车用钢通过将特定成分的元素熔炼后铸坯，然后对铸坯进行热轧制，本方案控制热轧出炉温度为1000～1250℃，终轧温度为850～900℃，可在一定程度上是奥氏体均匀化，减少C的偏析；热轧后的产物进行冷连轧，控制冷轧压下量≥50％，申请人研究表明，冷轧压下量＜50％时，钢中的晶粒变得粗大，影响了钢板性能；冷轧后的产物在两相区(700～820℃)进行连续退火，使变形晶粒重新转变为均匀等轴晶粒，同时消除加工硬化和残留内应力；退火后进行热冲压成型处理，本方案中加热温度为800～1000℃，加热时间为3～10min，随着加热温度的升高，屈服强度和抗拉强度随之升高，而延伸率逐渐下降，将加热时间控制在3～10min内可以增加钢板的淬透性，进一步地，通过控制保压时间在4～10s，淬火冷却速度≥25℃/s，可以提高钢板中组织的均匀性，进一步细化晶粒。
进一步地，所述热轧工艺中卷取温度为500～600℃。本申请中的钢板中添加了0.031～0.040％的Nb，在此温度区间进行卷取，有利于Nb的析出物充分弥散分布析出，有利于在热成形过程中细化晶粒，进一步地，本申请中的钢板采用低Si，低Mn，低Cr，无Ti，无B，加Mo的成分设计，与本方案的卷取工艺及连续退火工艺配合，获得的抗拉强度≥1800MPa级钢材无带状组织，成分均匀，韧性高，同时提高了生产效率。此外，本申请成分设计不含贵金属Ni等元素，钢材成本更低，熔炼、加工工艺更易控制，同时不存在原材料表面脱碳等负面问题，有利于保证热成形零件的型面尺寸和表面质量。
进一步地，冷轧工艺前，对热轧后产物进行酸洗操作。通过酸洗操作，去除热轧过程中产生的氧化铁皮，进一步保证最终成品的质量。
3、有益效果
相比于现有技术，本发明的有益效果为：
(1)本发明的一种抗拉强度≥1800MPa级的高韧性热成形钢，通过对其构成元素成分的改进，在保证合理制造成本的前提下，使最终制成的产品强度达到1800MPa以上，且具有高韧性、延展性，同时冷弯性能也有了很大提高；
(2)本发明的一种抗拉强度≥1800MPa级的高韧性热成形钢，6.8≤Mn/Mo≤7.5，特定成分的Mo与Mn元素配合添加后可以使得铸坯中的组织成分分布更均匀，从而减轻产生带状组织的风险，同时钢材中产生脆性相的概率也大大降低，进一步提高了最终成品的韧性和冷弯性能；
(3)本发明的一种抗拉强度≥1800MPa级的高韧性热成形钢，通过Nb、V两种元素特定范围内配合添加，各元素间交互作用，到复合强化的效果；
(4)本发明的一种抗拉强度≥1800MPa级的高韧性热成形钢的生产方法，过对热轧、冷轧、退火、热成型各参数的控制，使产物奥氏体均匀化，进一步细化晶粒，提高组织均匀性，得到了抗拉强度、屈服强度、延伸率均达标的高性能产物；
(5)本发明的一种抗拉强度≥1800MPa级的高韧性热成形钢的生产方法，采用合适的卷取温度，有利于Nb的析出物充分弥散分布析出，有利于在热成形过程中细化晶粒；
(6)本发明的一种抗拉强度≥1800MPa级的高韧性热成形钢的生产方法，钢板采用低Si，低Mn，低Cr，无Ti，无B，加Mo的成分设计，与本方案的卷取工艺及连续退火工艺配合，获得的抗拉强度≥1800MPa级钢材无带状组织，成分均匀，韧性高，同时提高了生产效率。
附图说明
图1为实施例1卷取后获得的热轧态显微组织；
图2为实施例3卷取后获得的热轧态显微组织；
图3为实施例1退火态的显微组织；
图4为实施例3退火态的显微组织；
图5为实施例1热成形淬火前的显微组织；
图6为实施例3热成形淬火前的显微组织；
图7为实施例2热成形淬火态的显微组织。
具体实施方式
下面结合具体实施例和附图对本发明进一步进行描述。
实施例1
本发明的一种抗拉强度≥1800MPa级的高韧性热成形钢，各组分质量百分比为：C0.29～0.35％，Si≤0.5％，Mn 0.5～1.5％，P≤0.020％，S≤0.010％，Cr≤0.50％，Al 0.01～0.06％，Nb 0.01～0.06％，V 0.01～0.06％，Mo≤0.5％，其余为Fe和不可避免的杂质。
采用如下工艺流程生产：
一、熔炼；
二、铸坯；
三、热轧：对铸坯进行热轧制，其中出炉温度为1000～1250℃，终轧温度为850～900℃，卷取温度为500～600℃；
四、冷轧：对热轧后产物进行酸洗，然后冷连轧，其中冷轧压下量≥50％；
五、退火：对冷轧后产物进行连续退火，退火温度为700～820℃；
六、热成型：退火后产物进行热冲压成型，加热温度为800～1000℃，加热时间为3～10min，保压时间为4～10s，淬火冷却速度≥25℃/s。
如表1所示，实施例1～6分别选用6组不同成分的元素进行熔炼，分别将各实施例按不同元素组分熔炼后，按表2的工艺参数进行铸坯、热轧、冷轧、退火后，得到的产品性能如表3所示。
表1钢材化学成分，wt％
实施例 C Si Mn P S Al Cr Nb Mo N V
1 0.29 0.25 1.50 0.01 0.003 0.045 0.45 0.040 0.20 0.0040 0.032
2 0.31 0.26 1.20 0.01 0.003 0.045 0.18 0.036 0.18 0.0025 0.035
3 0.33 0.25 1.02 0.01 0.003 0.045 0.18 0.038 0.17 0.0035 0.032
4 0.35 0.25 1.45 0.01 0.003 0.043 0.20 0.031 0.15 0.0050 0.033
5 0.29 0.25 0.50 0.01 0.003 0.010 0.18 0.010 0.15 0.0025 0.010
6 0.35 0.50 1.50 0.02 0.010 0.060 0.50 0.060 0.50 0.0050 0.060
表2钢材生产工艺参数
实施例 出炉温度℃ 终轧温度℃ 卷取温度℃ 退火温度℃
1 1236 891 550 782
2 1235 890 551 782
3 1240 886 652 781
4 1235 888 649 782
5 800 850 500 700
6 1250 900 600 820
表3热成形工艺前产品性能
实施例 屈服强度Mpa 抗拉强度Mpa 延伸率％
1 505 782 21
2 511 778 20.5
3 451 611 23
4 436 604 23
5 413 746 22
6 477 633 21
通过对热成形前的钢材进行显微组织观察发现，如图1所示为实施例1卷取后获得的热轧态显微组织，其中带状组织不明显，如图2所示为实施例3卷取后获得的热轧态显微组织，带状组织明显，对比图1和图2，较低的卷取温度对原材料的带状组织有明显的改善作用，带状组织的改善有利于提高热成形后零件的冷弯性能，图3为实施例1退火态的显微组织，图4为实施例3退火态的显微组织，对比图3和图4，及热成形工艺前产品的性能发现不同卷取温度对最终退火态成品的性能几乎无影响。
按照如表4所示的工艺参数对按表1、表2参数得到的钢材进行热成形，得到产品性能如表5所示。
表4热成形工艺参数
实施例 热成型加热温度℃ 热成型加热时间min 保压时间s 淬火冷却速度℃/s
1 930 5 5 32
2 930 5 7 35
3 930 5 4 33
4 930 5 6 32
5 800 3 3 25
6 1000 10 10 35
表5热成形后性能
实施例 屈服强度Mpa 抗拉强度Mpa 延伸率％ 冷弯性能°
1 1204 1815 5.6 52
2 1266 1878 5.6 55
3 1279 1910 5.8 45
4 1317 1902 5.4 43
5 1211 1810 5.2 53
6 1193 1825 5.7 47
如图5所示为实施例1在热成形淬火前的显微组织，图6为实施例3在热成形淬火前的显微组织，图7为实施例2热成形淬火态的显微组织，从显微组织可以看出，热成形工艺后得到的为完全的淬火态马氏体组织，表明最终产品具有高强度，对实施例2参数得到的最终产品进行冷弯性能测试的其冷弯角为55°，表明最终产品具有高塑性，综上，实施例2得到的产品具有高强度高韧性高冷弯性能的综合性能。
通过对比各组分及参数下最终产品的各项性能发现，各组分质量百分比为：C0.31％，Si0.26％，Mn 1.20％，P 0.01％，S 0.003％，Cr 0.18％，Al 0.045％，Nb 0.036％，V 0.035％，Mo0.18％，其余为Fe和不可避免的杂质，该成分的钢材，其经实施例2中的各工艺参数处理后得到的产品，其屈服强度、抗拉强度、延伸率及显微硬度均能达到所需的高标准，强度高，韧性高，且冷弯角度最大，冷弯性能最佳，为最优选的实施方案。
本发明所述实例仅仅是对本发明的优选实施方式进行描述，并非对本发明构思和范围进行限定，在不脱离本发明设计思想的前提下，本领域工程技术人员对本发明的技术方案作出的各种变形和改进，均应落入本发明的保护范围。

Claims (7)

1.一种抗拉强度≥1800MPa级的高韧性热成形钢，其特征在于，各组分质量百分比为：C0.29～0.35％，Si≤0.5％，Mn 0.5～1.5％，P≤0.020％，S≤0.010％，Cr≤0.50％，Al 0.01～0.06％，Nb 0.01～0.06％，V 0.01～0.06％，Mo≤0.5％，其余为Fe和不可避免的杂质。
2.根据权利要求1所述的一种抗拉强度≥1800MPa级的高韧性热成形钢，其特征在于，各组分质量百分比为：C 0.29～0.35％，Si 0.25～0.50％，Mn 1.02～1.5％，P 0.01％，S0.003％，Cr 0.18～0.45％，Al 0.043～0.060％，Nb 0.031～0.040％，V 0.032～0.035％，Mo 0.15～0.20％，其余为Fe和不可避免的杂质。
3.根据权利要求2所述的一种抗拉强度≥1800MPa级的高韧性热成形钢，其特征在于，其组分质量间存在如下关系：
6.8≤Mn/Mo≤7.5；
且，0.97≤Nb/V≤1.14。
4.根据权利要求3所述的一种抗拉强度≥1800MPa级的高韧性热成形钢，其特征在于，各组分质量百分比为：C 0.31％，Si 0.26％，Mn 1.20％，P 0.01％，S 0.003％，Cr 0.18％，Al 0.045％，Nb 0.036％，V 0.035％，Mo 0.18％，其余为Fe和不可避免的杂质。
5.一种抗拉强度≥1800MPa级的高韧性热成形钢的生产方法，其特征在于，工艺流程如下：
一、熔炼；
二、铸坯；
三、热轧：对铸坯进行热轧制，其中出炉温度为1000～1250℃，终轧温度为850～900℃；
四、冷轧：对热轧后产物进行冷连轧，其中冷轧压下量≥50％；
五、退火：对冷轧后产物进行连续退火，退火温度为700～820℃；
六、热成型：退火后产物进行热冲压成型，加热温度为800～1000℃，加热时间为3～10min，保压时间为4～10s，淬火冷却速度≥25℃/s。
6.根据权利要求5所述的一种抗拉强度≥1800MPa级的高韧性热成形钢的生产方法，其特征在于：所述热轧工艺中卷取温度为500～600℃。
7.根据权利要求5所述的一种抗拉强度≥1800MPa级的高韧性热成形钢的生产方法，其特征在于：冷轧工艺前，对热轧后产物进行酸洗操作。
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