JP3215891B2 - 冷間加工用棒鋼線材の製造方法 - Google Patents
冷間加工用棒鋼線材の製造方法Info
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- JP3215891B2 JP3215891B2 JP14360091A JP14360091A JP3215891B2 JP 3215891 B2 JP3215891 B2 JP 3215891B2 JP 14360091 A JP14360091 A JP 14360091A JP 14360091 A JP14360091 A JP 14360091A JP 3215891 B2 JP3215891 B2 JP 3215891B2
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/26—Methods of annealing
- C21D1/32—Soft annealing, e.g. spheroidising
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/003—Cementite
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- Materials Engineering (AREA)
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は冷間加工用棒鋼線材の製
造方法に係わり、さらに詳しくは、各種ボルト部品、自
動車部品、建設機械部品、軸受部品等の製造に際して、
球状化焼鈍後の軟質化レベルを向上し、その後の切断、
冷間鍛造、切削等の冷間成形を容易に行うことを可能に
した冷間加工用軟質棒鋼線材の製造方法に関するもので
ある。
造方法に係わり、さらに詳しくは、各種ボルト部品、自
動車部品、建設機械部品、軸受部品等の製造に際して、
球状化焼鈍後の軟質化レベルを向上し、その後の切断、
冷間鍛造、切削等の冷間成形を容易に行うことを可能に
した冷間加工用軟質棒鋼線材の製造方法に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】従来、各種ボルト部品、自動車部品、建
設機械部品、軸受部品等の大半は、棒鋼線材を切断、冷
間鍛造、切削等の冷間成形を行うことによって製造され
ている。冷間成形に際しては、圧延ままでは通常硬すぎ
て冷間成形が困難であるため、冷間成形の前に冷間加工
性の向上を目的として、球状化焼鈍が行われている。し
かしながら、現状では十分な軟質化レベルに達しておら
ず、例えば冷間鍛造の場合では、工具寿命を一層向上さ
せるために、鋼材の一層の軟質化が求められている。
設機械部品、軸受部品等の大半は、棒鋼線材を切断、冷
間鍛造、切削等の冷間成形を行うことによって製造され
ている。冷間成形に際しては、圧延ままでは通常硬すぎ
て冷間成形が困難であるため、冷間成形の前に冷間加工
性の向上を目的として、球状化焼鈍が行われている。し
かしながら、現状では十分な軟質化レベルに達しておら
ず、例えば冷間鍛造の場合では、工具寿命を一層向上さ
せるために、鋼材の一層の軟質化が求められている。
【０００３】これに対して、特公昭４１−１９２８３号
公報には、棒鋼線材を２００℃〜再結晶温度域で３０％
以上の加工を加えることを特徴とする鋼の球状化焼鈍の
ための予備処理法が示されている。この方法を用いれ
ば、球状化焼鈍により炭化物の球状化が促進され、強度
も顕著に低下する。しかしながら、２００℃〜再結晶温
度域での加工付与には特殊な装置が必要のため、必ずし
も普及していないのが現状である。
公報には、棒鋼線材を２００℃〜再結晶温度域で３０％
以上の加工を加えることを特徴とする鋼の球状化焼鈍の
ための予備処理法が示されている。この方法を用いれ
ば、球状化焼鈍により炭化物の球状化が促進され、強度
も顕著に低下する。しかしながら、２００℃〜再結晶温
度域での加工付与には特殊な装置が必要のため、必ずし
も普及していないのが現状である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、通常
の球状化焼鈍により優れた軟質化レベルを実現し得る冷
間加工用軟質棒鋼線材の製造方法を提供しようとするも
のである。
の球状化焼鈍により優れた軟質化レベルを実現し得る冷
間加工用軟質棒鋼線材の製造方法を提供しようとするも
のである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、通常の球
状化焼鈍により優れた軟質化レベルを実現するために、
鋭意検討を行い次の知見を得た。 （１）通常の球状化焼鈍により優れた軟質化レベルを実
現するためには、焼鈍加熱保定時に未溶解セメンタイト
を粗い間隔で適量残存させること、オーステナイト粒径
を細かくすることがポイントである。
状化焼鈍により優れた軟質化レベルを実現するために、
鋭意検討を行い次の知見を得た。 （１）通常の球状化焼鈍により優れた軟質化レベルを実
現するためには、焼鈍加熱保定時に未溶解セメンタイト
を粗い間隔で適量残存させること、オーステナイト粒径
を細かくすることがポイントである。
【０００６】（２）焼鈍加熱保定時に未溶解セメンタイ
トを粗い間隔で適量残存させるには、次の点が有効であ
る。Ａｒ3 点直上またはＡｒｃｍ直上で総減面率３０
％以上の圧延を行い、ラメラ間隔の粗いパーライトを生
成させ、その後、Ａｃ1 −４００〜Ａｃ1 ℃の温度範
囲で総減面率１０〜７０％の圧延を行い、板状セメンタ
イトを分断、凝集させる。
トを粗い間隔で適量残存させるには、次の点が有効であ
る。Ａｒ3 点直上またはＡｒｃｍ直上で総減面率３０
％以上の圧延を行い、ラメラ間隔の粗いパーライトを生
成させ、その後、Ａｃ1 −４００〜Ａｃ1 ℃の温度範
囲で総減面率１０〜７０％の圧延を行い、板状セメンタ
イトを分断、凝集させる。
【０００７】さらに、Ａｃ 1 −４００〜Ａｃ 1 ℃の温
度範囲で総減面率１０〜７０％の圧延を行った後、３０
０℃までの温度範囲を平均冷却速度１℃／ｓｅｃ以下で
冷却すると、焼鈍加熱保定時に未溶解セメンタイトを粗
い間隔で適量残存させることが容易になる。 （３）「Ａｒ3 点直上またはＡｒｃｍ直上での総減面率
３０％以上の圧延」は、焼鈍加熱保定時のオーステナイ
ト粒径微細化にも有効である。
度範囲で総減面率１０〜７０％の圧延を行った後、３０
０℃までの温度範囲を平均冷却速度１℃／ｓｅｃ以下で
冷却すると、焼鈍加熱保定時に未溶解セメンタイトを粗
い間隔で適量残存させることが容易になる。 （３）「Ａｒ3 点直上またはＡｒｃｍ直上での総減面率
３０％以上の圧延」は、焼鈍加熱保定時のオーステナイ
ト粒径微細化にも有効である。
【０００８】本発明は以上の新規なる知見に基づいてな
されたものであって、その要旨とするところは、下記の
とおりである。 （１） Ｃ：０．１〜１．５％、Ｍｎ：０．２５〜２．
０％を含有する鋼を、９００〜１２５０℃に加熱して熱
間圧延を施し、Ａｒ3 〜Ａｒ3 ＋２００℃またはＡｒｃ
ｍ〜Ａｒｃｍ＋２００℃の温度範囲で総減面率３０％以
上の圧延を行い、その後フェライト・パーライト変態ま
たは初析セメンタイト・パーライト変態を完了させ、そ
の後Ａｃ1 −４００〜Ａｃ1℃の温度範囲で総減面率１
０〜７０％の圧延を行うことを特徴とする、その後の球
状化焼鈍により良好な球状化組織を得ることが可能な冷
間加工用棒鋼線材の製造方法。
されたものであって、その要旨とするところは、下記の
とおりである。 （１） Ｃ：０．１〜１．５％、Ｍｎ：０．２５〜２．
０％を含有する鋼を、９００〜１２５０℃に加熱して熱
間圧延を施し、Ａｒ3 〜Ａｒ3 ＋２００℃またはＡｒｃ
ｍ〜Ａｒｃｍ＋２００℃の温度範囲で総減面率３０％以
上の圧延を行い、その後フェライト・パーライト変態ま
たは初析セメンタイト・パーライト変態を完了させ、そ
の後Ａｃ1 −４００〜Ａｃ1℃の温度範囲で総減面率１
０〜７０％の圧延を行うことを特徴とする、その後の球
状化焼鈍により良好な球状化組織を得ることが可能な冷
間加工用棒鋼線材の製造方法。
【０００９】（２） Ａｃ 1 −４００〜Ａｃ 1 ℃の温度
範囲で総減面率１０〜７０％の圧延を行った後、３００
℃までの温度範囲を平均冷却速度１℃／ｓｅｃ以下で冷
却することを特徴とする前項１記載の冷間加工用棒鋼線
材の製造方法。以下に、本発明を詳細に説明する。ま
ず、対象材料として、Ｃ：０．１〜１．５％、Ｍｎ：
０．２５〜２．０％を含有する鋼としたのは、次の理由
による。本発明で対象としている棒鋼線材は、最終工程
で焼入れ焼戻し処理をして所定の強度靱性を確保する
が、Ｃが０．１％未満では十分な強度が得られず、Ｃが
１．５％を超えるとかえって靱性が劣化するので、Ｃ：
０．１〜１．５％とした。
範囲で総減面率１０〜７０％の圧延を行った後、３００
℃までの温度範囲を平均冷却速度１℃／ｓｅｃ以下で冷
却することを特徴とする前項１記載の冷間加工用棒鋼線
材の製造方法。以下に、本発明を詳細に説明する。ま
ず、対象材料として、Ｃ：０．１〜１．５％、Ｍｎ：
０．２５〜２．０％を含有する鋼としたのは、次の理由
による。本発明で対象としている棒鋼線材は、最終工程
で焼入れ焼戻し処理をして所定の強度靱性を確保する
が、Ｃが０．１％未満では十分な強度が得られず、Ｃが
１．５％を超えるとかえって靱性が劣化するので、Ｃ：
０．１〜１．５％とした。
【００１０】次にＭｎは焼入れ性の確保、およびセメン
タイト中に溶存して安定化し焼鈍加熱時に未溶解セメン
タイトを適量残存させるために重要であるが、０．２５
％未満ではその効果は小さく、一方２％を超えるとこれ
らの効果は飽和するのでＭｎ：０．２５〜２．０％とし
た。なお、本発明では、上記のＣ、Ｍｎの含有を必須と
するが、このほかに脱酸元素としてＳｉ、Ａｌを、焼入
れ性増加を目的としてＣｒ、Ｍｏ、Ｎｉを、粒度調整を
目的としてＮｂ、Ｖ、Ｔｉ、Ｎを、被削性向上を目的と
してＳを必要に応じて含有することができる。
タイト中に溶存して安定化し焼鈍加熱時に未溶解セメン
タイトを適量残存させるために重要であるが、０．２５
％未満ではその効果は小さく、一方２％を超えるとこれ
らの効果は飽和するのでＭｎ：０．２５〜２．０％とし
た。なお、本発明では、上記のＣ、Ｍｎの含有を必須と
するが、このほかに脱酸元素としてＳｉ、Ａｌを、焼入
れ性増加を目的としてＣｒ、Ｍｏ、Ｎｉを、粒度調整を
目的としてＮｂ、Ｖ、Ｔｉ、Ｎを、被削性向上を目的と
してＳを必要に応じて含有することができる。
【００１１】次に本発明では、かかる鋼材を９００〜１
２５０℃に加熱して熱間圧延を施し、Ａｒ3 〜Ａｒ3 ＋
２００℃またはＡｒｃｍ〜Ａｒｃｍ＋２００℃の温度範
囲で総減面率３０％以上の圧延を行い、その後フェライ
ト・パーライト変態または初析セメンタイト・パーライ
ト変態を完了させるのであるが、これは次の理由によ
る。まず、加熱温度を９００〜１２５０℃としたのは、
９００℃未満では粗圧延−中間圧延温度が低くなり、再
結晶域圧延によるオーステナイト粒の細粒化が不十分で
あるためであり、また１２５０℃超の加熱温度ではオー
ステナイト結晶粒が顕著に粗大化するためである。次に
Ａｒ3 〜Ａｒ3 ＋２００℃またはＡｒｃｍ〜Ａｒｃｍ＋
２００℃の温度範囲で総減面率３０％以上の圧延を行う
のは、再結晶によりγ粒を細粒化しラメラ間隔の粗いパ
ーライトを生成させ、かつ加熱保定時にオーステナイト
粒径を細かくするためである。圧延温度がＡｒ3 ＋２０
０℃超またはＡｒｃｍ＋２００℃超、および総減面率が
３０％未満ではこの効果は小さく、一方圧延温度がＡｒ
3 未満またはＡｒｃｍ未満ではγの再結晶細粒化が不十
分なため、圧延条件をＡｒ3 〜Ａｒ3 ＋２００℃または
Ａｒｃｍ〜Ａｒｃｍ＋２００℃の温度範囲で総減面率３
０％以上とした。
２５０℃に加熱して熱間圧延を施し、Ａｒ3 〜Ａｒ3 ＋
２００℃またはＡｒｃｍ〜Ａｒｃｍ＋２００℃の温度範
囲で総減面率３０％以上の圧延を行い、その後フェライ
ト・パーライト変態または初析セメンタイト・パーライ
ト変態を完了させるのであるが、これは次の理由によ
る。まず、加熱温度を９００〜１２５０℃としたのは、
９００℃未満では粗圧延−中間圧延温度が低くなり、再
結晶域圧延によるオーステナイト粒の細粒化が不十分で
あるためであり、また１２５０℃超の加熱温度ではオー
ステナイト結晶粒が顕著に粗大化するためである。次に
Ａｒ3 〜Ａｒ3 ＋２００℃またはＡｒｃｍ〜Ａｒｃｍ＋
２００℃の温度範囲で総減面率３０％以上の圧延を行う
のは、再結晶によりγ粒を細粒化しラメラ間隔の粗いパ
ーライトを生成させ、かつ加熱保定時にオーステナイト
粒径を細かくするためである。圧延温度がＡｒ3 ＋２０
０℃超またはＡｒｃｍ＋２００℃超、および総減面率が
３０％未満ではこの効果は小さく、一方圧延温度がＡｒ
3 未満またはＡｒｃｍ未満ではγの再結晶細粒化が不十
分なため、圧延条件をＡｒ3 〜Ａｒ3 ＋２００℃または
Ａｒｃｍ〜Ａｒｃｍ＋２００℃の温度範囲で総減面率３
０％以上とした。
【００１２】次に、本発明では、Ａｃ1 −４００〜Ａｃ
1 ℃の温度範囲で総減面率１０〜７０％の圧延を行うの
であるが、これは加熱保定時に未溶解セメンタイトを粗
い間隔で適量残存させるために、板状セメンタイトを分
断、凝集させるためである。圧延温度がＡｃ1 超、およ
び圧延総減面率が１０％未満では、この効果は小さく、
一方、圧延温度がＡｃ1 −４００℃未満および圧延総減
面率が７０％超ではフェライト地が過度に加工硬化し、
その後の球状化焼鈍で十分軟化しないため、圧延条件を
Ａｃ1 −４００〜Ａｃ1 ℃の温度範囲で総減面率１０〜
７０％とした。
1 ℃の温度範囲で総減面率１０〜７０％の圧延を行うの
であるが、これは加熱保定時に未溶解セメンタイトを粗
い間隔で適量残存させるために、板状セメンタイトを分
断、凝集させるためである。圧延温度がＡｃ1 超、およ
び圧延総減面率が１０％未満では、この効果は小さく、
一方、圧延温度がＡｃ1 −４００℃未満および圧延総減
面率が７０％超ではフェライト地が過度に加工硬化し、
その後の球状化焼鈍で十分軟化しないため、圧延条件を
Ａｃ1 −４００〜Ａｃ1 ℃の温度範囲で総減面率１０〜
７０％とした。
【００１３】次に、請求項２の発明において、Ａｃ 1 −
４００〜Ａｃ 1 ℃の温度範囲で総減面率１０〜７０％の
圧延を行った後、３００℃までの温度範囲を平均冷却速
度１℃／ｓｅｃ以下で冷却するのは、セメンタイト中に
Ｍｎを溶存させて安定化し、焼鈍加熱保定時に未溶解セ
メンタイトを粗い間隔で適量残存させるためであり、平
均冷却速度１℃／sec 以下で特にこの効果が大きいため
である。以下に、本発明の効果を実施例により、さらに
具体的に示す。
４００〜Ａｃ 1 ℃の温度範囲で総減面率１０〜７０％の
圧延を行った後、３００℃までの温度範囲を平均冷却速
度１℃／ｓｅｃ以下で冷却するのは、セメンタイト中に
Ｍｎを溶存させて安定化し、焼鈍加熱保定時に未溶解セ
メンタイトを粗い間隔で適量残存させるためであり、平
均冷却速度１℃／sec 以下で特にこの効果が大きいため
である。以下に、本発明の効果を実施例により、さらに
具体的に示す。
【００１４】
【実施例】表１に供試材の化学成分を示す。これらはい
ずれも転炉溶製後連続鋳造で鋳造された。１６２ｍｍ角
鋼片に分塊圧延後表２に示す条件で２０〜５０ｍｍ丸棒
鋼材に圧延した。これらの圧延材を表３に示す条件で球
状化焼鈍を行った。表３に球状化焼鈍材の材質特性を併
せて示す。
ずれも転炉溶製後連続鋳造で鋳造された。１６２ｍｍ角
鋼片に分塊圧延後表２に示す条件で２０〜５０ｍｍ丸棒
鋼材に圧延した。これらの圧延材を表３に示す条件で球
状化焼鈍を行った。表３に球状化焼鈍材の材質特性を併
せて示す。
【００１５】球状化焼鈍材の評価は、引張強さおよびＪ
ＩＳ Ｇ３５３９に規定される球状化度の２点について
行い、焼鈍材の材質達成目標は、通常の冷鍛鋼の規格相
当である球状化度がＮｏ．２以下とした。表３から明ら
かなように、本発明例はいずれも球状化度がＮｏ．２以
下であり、引張強さも、より低いレベルにあることがわ
かる。
ＩＳ Ｇ３５３９に規定される球状化度の２点について
行い、焼鈍材の材質達成目標は、通常の冷鍛鋼の規格相
当である球状化度がＮｏ．２以下とした。表３から明ら
かなように、本発明例はいずれも球状化度がＮｏ．２以
下であり、引張強さも、より低いレベルにあることがわ
かる。
【００１６】一方、比較例２、３はそれぞれ均熱温度が
本発明の範囲の下限値を下回った場合および上限値を上
回った場合であり、比較例５はＡｒ3 〜Ａｒ3 ＋２００
℃またはＡｒｃｍ〜Ａｒｃｍ＋２００℃の温度範囲での
圧延総減面率が本発明の範囲の下限値を下回った場合で
あり、比較例６，１１はＡｃ1 −４００〜Ａｃ1 ℃の温
度範囲での圧延総減面率が本発明の範囲の下限値を下回
った場合であり、また比較例１６はＭｎ量が本発明の範
囲の下限値を下回った場合であり、いずれも球状化度が
Ｎｏ．３以上であり、軟質化の程度も十分とは言えな
い。さらに比較例１２はＡｃ1 −４００〜Ａｃ1 ℃の温
度範囲での圧延総減面率が本発明の範囲の上限値を上回
った場合であり、良好な球状化度を示すものの、軟質化
の程度は同一鋼材を用いた本発明法１０と比べて十分と
は言えない。
本発明の範囲の下限値を下回った場合および上限値を上
回った場合であり、比較例５はＡｒ3 〜Ａｒ3 ＋２００
℃またはＡｒｃｍ〜Ａｒｃｍ＋２００℃の温度範囲での
圧延総減面率が本発明の範囲の下限値を下回った場合で
あり、比較例６，１１はＡｃ1 −４００〜Ａｃ1 ℃の温
度範囲での圧延総減面率が本発明の範囲の下限値を下回
った場合であり、また比較例１６はＭｎ量が本発明の範
囲の下限値を下回った場合であり、いずれも球状化度が
Ｎｏ．３以上であり、軟質化の程度も十分とは言えな
い。さらに比較例１２はＡｃ1 −４００〜Ａｃ1 ℃の温
度範囲での圧延総減面率が本発明の範囲の上限値を上回
った場合であり、良好な球状化度を示すものの、軟質化
の程度は同一鋼材を用いた本発明法１０と比べて十分と
は言えない。
【００１７】
【表１】
【００１８】
【表２】
【００１９】
【表３】
【００２０】
【発明の効果】以上述べたごとく、本発明法を用いれ
ば、通常の球状化焼鈍により優れた軟質化レベルを実現
し得る冷間加工用軟質棒鋼線材の製造が可能であり、各
種ボルト部品、自動車部品、建設機械部品、軸受部品等
の製造に際して、球状化焼鈍後の軟質化レベルを向上
し、その後の切断、冷間鍛造、切削等の冷間成形を容易
に行うことが可能となり、産業上の効果は極めて顕著な
るものがある。
ば、通常の球状化焼鈍により優れた軟質化レベルを実現
し得る冷間加工用軟質棒鋼線材の製造が可能であり、各
種ボルト部品、自動車部品、建設機械部品、軸受部品等
の製造に際して、球状化焼鈍後の軟質化レベルを向上
し、その後の切断、冷間鍛造、切削等の冷間成形を容易
に行うことが可能となり、産業上の効果は極めて顕著な
るものがある。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭61−291921（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21D 8/00 - 8/10 C22C 38/00 - 38/60
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｃ：０．１〜１．５％、Ｍｎ：０．２５
〜２．０％を含有する鋼を、９００〜１２５０℃に加熱
して熱間圧延を施し、Ａｒ3 〜Ａｒ3 ＋２００℃または
Ａｒｃｍ〜Ａｒｃｍ＋２００℃の温度範囲で総減面率３
０％以上の圧延を行い、その後フェライト・パーライト
変態または初析セメンタイト・パーライト変態を完了さ
せ、その後Ａｃ1 −４００〜Ａｃ1 ℃の温度範囲で総減
面率１０〜７０％の圧延を行うことを特徴とする、その
後の球状化焼鈍により良好な球状化組織を得ることが可
能な冷間加工用棒鋼線材の製造方法。 - 【請求項２】 Ａｃ 1 −４００〜Ａｃ 1 ℃の温度範囲で
総減面率１０〜７０％の圧延を行った後、３００℃まで
の温度範囲を平均冷却速度１℃／ｓｅｃ以下で冷却する
ことを特徴とする請求項１記載の冷間加工用棒鋼線材の
製造方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14360091A JP3215891B2 (ja) | 1991-06-14 | 1991-06-14 | 冷間加工用棒鋼線材の製造方法 |
| US07/896,187 US5252153A (en) | 1991-06-14 | 1992-06-10 | Process for producing steel bar wire rod for cold working |
| EP92109924A EP0523375B1 (en) | 1991-06-14 | 1992-06-12 | Process for producing steel bar wire rod for cold working |
| DE69224562T DE69224562T2 (de) | 1991-06-14 | 1992-06-12 | Verfahren zur Herstellung von Stabstahl zum Kaltbearbeiten |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14360091A JP3215891B2 (ja) | 1991-06-14 | 1991-06-14 | 冷間加工用棒鋼線材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04365816A JPH04365816A (ja) | 1992-12-17 |
| JP3215891B2 true JP3215891B2 (ja) | 2001-10-09 |
Family
ID=15342497
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14360091A Expired - Lifetime JP3215891B2 (ja) | 1991-06-14 | 1991-06-14 | 冷間加工用棒鋼線材の製造方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5252153A (ja) |
| EP (1) | EP0523375B1 (ja) |
| JP (1) | JP3215891B2 (ja) |
| DE (1) | DE69224562T2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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