DE3737408A1 - Verfahren zur rueckgewinnung des bei der desorption von beladenen sorptionsmaterialien anfallenden desorbats sowie vorrichtung dafuer - Google Patents

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Rückgewinnung des bei der Desorption von beladenen Sorptionsmaterialien anfallenden Desorbats mit einem im Kreislauf geführten Desorptionsgas, das vor seinem Eintritt in das Sorptions­ material aufgeheizt und nach seinem Austritt aus dem Sorptionsmaterial gekühlt wird.

Bei der Rückgewinnung von aus beladenen Sorptionsmaterialien ausgetriebenem Desorbat wird das Desorbat durch Kondensation zurückgewonnen. Zur Kondensation wird dabei das desorbat­ haltige Desorptionsgas selbst verflüssigt, dies ist der Fall beim "Ausdämpfen" der Sorptionsmittel mit Wasserdampf, wobei der Wasserdampf und mit ihm das Desorbat in einem nachgeschal­ teten Kühler verflüssigt wird. Bei der Verwendung eines per­ manenten Gases als Desorptionsgas wird das desorbat-haltige Desorptionsgas zumindest unter Kondensationstemperatur des Desorbats gekühlt, wobei das Desorbat in flüssiger Form aus­ fällt. Zur Kühlung wird dabei ein indirekter Wärmetauscher benutzt, dessen innere Wände mit einem Kühlmittel auf die not­ wendige Kondensationstemperatur gebracht werden. Im allgemeinen verflüssigt sich das Desorbat an den gekühlten Wänden, läuft ab und kann abgezogen werden. Die DE-PS 32 01 390 beschreibt ein derartiges Verfahren, wo darüberhinaus die bei der Ab­ kühlung des desorbat-haltigen Desorptionsgases diesem entzo­ gene Wärme zur Aufheizung des Desorptionsgases vor dem Eintritt in die zu desorbierenden Desorptionsmaterialien dem Desorp­ tionsgas wieder zugeführt und somit für die Desorption nutz­ bar gemacht wird, und zwar mit Hilfe einer Wärmepumpen-Anord­ nung mit einem geschlossenen Wärmekreislauf, wobei der Ver­ dampfer der Wärmepumpen-Anordnung als Kühler für das desorbat- haltige Desorptionsgas und somit als Kondensator für das De­ sorbat geschaltet ist und der Verflüssiger der Wärmepumpen- Anordnung als Wärmetauscher, der seine Wärme an das den Sorp­ tionsmaterialien zufließende Desorptionsgas abgibt. Durch eine derartige Wärmepumpen-Anordnung läßt sich der von außen zugeführte Energieanteil - gemessen an der aufzubringenden De­ sorptionsenergie - deutlich senken und so das Verfahren besonders wirtschaftlich gestalten.

Die Art der Kühlung bringt es mit sich, daß bei der Desorption hochsiedender organischer Substanzen Schwierigkeiten auftreten, die darin liegen, daß in der Nähe der unter Kon­ densationstemperatur gekühlten Flächen Gebiete entstehen, in denen die Kühlgrenztemperatur der betreffenden Substanz unter­ schritten ist und so als Folge einer Übersättigung eine Nebel­ bildung eintritt. Die Nebelteilchen bleiben dann permanent im Desorptionsgas und werden mit dem Desorptionsgas wieder den Sorptionsmaterialien zugeführt, wobei sie im Bereich der Wärme­ zuführung verdampfen und so den Partialdruck dieser Substanzen in dem Desorptionsgas erhöhen. Dies hat zur Folge, daß die Sorptionsmaterialien nicht hinreichend desorbiert werden kön­ nen, da dies nur gelingt, wenn der Partialdruck der betreffen­ den organischen Substanzen im Desorptionsgas sehr niedrig ge­ halten werden kann.

Bei der Desorption sich leicht zersetzender organischer Subs­ tanzen - dies sind im wesentlichen halogenierte Kohlenwasser­ stoffe - ist ebenfalls mit dem Auftreten von Schwierigkeiten zu rechnen, die allerdings hier darin liegen, daß die Desorp­ tionstemperatur unter die Zersetzungstemperatur gehalten werden muß, um bei Anwesenheit von Wasser eine autokata­ lytische Zersetzung zu vermeiden. Die autokatalytische Zer­ setzung führt zum Entstehen von Halogen-Wasserstoff-Säuren, die im Desorptionsgas-Kreislauf geführt Korrosionsschäden verursachen können. Dies gilt besonders dann, wenn Vorsorge ge­ troffen wurde - etwa durch eine selektive Sorptionsein­ richtung mit einem Molsieb - den absoluten Gehalt an Wasser­ dampf zu begrenzen. Die im Desorbatgas im Kreislauf ge­ führten, durch die Zersetzung der Halogen-Kohlenwasser­ stoffe entstandenen Halogen-Wasserstoff-Säuren greifen das eingeschaltete Molsieb an, verringern dessen Fähigkeit zur Wasserabscheidung und beschleunigen dadurch, daß der Wasser­ gehalt im Desorbat-Kreislauf immer weniger begrenzt wird, eine Beschleunigung der Zersetzung der Halogen-Kohlenwasser­ stoffe, was wiederum eine Erhöhung des Halogen-Wasserstoff- Säurengehaltes zur Folge hat, die ihrerseits den Korrosions­ angriff beschleunigt.

Hier setzt die Erfindung ein, der die Aufgabe zugrunde liegt, eine Weiterbildung des Verfahrens so vorzuschlagen, daß die Desorbatrückgewinnung unter Vermeidung dieser Schwierigkeiten unabhängig davon durchgeführt werden kann, ob es sich um hochsiedende, zur Nebelbildung neigende organische Substanzen handelt, oder um niedrigsiedende zur Zersetzung neigende, wie Halogen-Kohlenwasserstoffe.

In überraschend einfacher Weise wird diese Aufgabe durch das Kennzeichen des Anspruchs 1 gelöst; Weiterbildungen und be­ vorzugte Ausführungsformen beschreiben die Unteransprüche.

Durch das Verfahren wird der geschlossen Desorptionsgas- Kreislauf über einen direkten Wäremtauscher geleitet, in dem das unter Kondensationstemperatur des Desorbats abzukühlende Desorptionsgas im direkten Kontakt mit zurückgeführten und auf eine (unter Beachtung das Partialdruckes) genügend unterhalb der Kondensationstemperatur des Dasorbats liegende Temperatur untekühltem Desorbat gebracht und dadurch abgekühlt wird. Da­ bei wird das Kondensat absorptiv von in dem direkten Wärme­ tauscher eingebrachten flüssigen Desorbat aufgenommen. Dies entspricht einer Direkt-Kondensation, bei der ein guter Wärme­ übergang bei geringen Temperaturdifferenzen erreicht wird, da den Wärmedurchgang behindernde Wärmetauscherflächen nicht vorhanden sind. Eine Nebelbildung tritt als Folge der geringen Temperaturdifferenz nicht ein. Durch das Fehlen des Nebels wird der Restgehalt an Desorbat im Desorptionsgas niedrig ge­ halten und der Partialdruck des Desorbats entspricht auch nach Erhitzung noch dem der der Kondensationstemperatur ent­ spricht. Dadurch wird eine effektivere Desorption der Sorptions­ mittel möglich.

Bei leicht siedenden wird eine Absorption entstandener Halogen- Wasserstoff-Säuren erreicht. In der flüssigen Phase kann das rückgewonnene Desorbat dann entsprechend so behandelt und aufbe­ reitet werden, daß in einfacher Weise Maßnahmen zur Abwendung einer etwaigen Zersetzung der Halogen-Kohlenwasserstoffe in die­ ser flüssigen Phase getroffen werden können.

Da es sich bei der direkten Kühlung mit Kondensation um eine Absorption handelt, ist es gleich, ob der Kühler im Gleich­ strom oder im Gegenstrom betrieben wird. Bei einem großen An­ fall von Kondensationswärme und einer damit verbundenen stärkeren Aufheizung des eingebrachten, unterkühlten Desor­ bats kann eine Gegenstromanordnung vorteilhafter sein, da da­ bei der Restgehalt an Desorbat sehr wesentlich durch die Ein­ trittstemperatur des unterkühlten Desorbats im Bereich des Gasaustrittes bestimmt ist.

Vorteilhaft ist es, wenn die bei der Unterkühlung des flüs­ sigen Desorbats diesem entzogene Wärme wieder auf das De­ sorptionsgas übertragen wird und zwar mit einer Wärmepumpen­ anordnung, deren Verdampfer dem flüssigen Desorbat Wärme ent­ zieht. Der Kältemittelkreislauf der Wärmepumpenanordnung über­ trägt diese Wärme auf den Verflüssiger, der seinerseits die Wärme an das Desorptionsgas abgibt. Es versteht sich von selbst, daß hier auch Kaskadenanordnungen sinnvoll eingesetzt werden können, besonders dann, wenn größere Temperaturdiffe­ renzen erzeugt werden sollen. Es versteht sich weiter von selbst, daß die Desorptionstemperatur, sofern sie nicht di­ rekt durch die Wärmepumpenanordnung gewährleistet werden kann, durch eine zusätzliche Nach-Heizung erhalten wird. Dabei kann jedoch diese Nach-Heizung im Hinblick auf ihren Wärmebe­ darf um die von der Wärmepumpenanordnung transportierte Wärme kleiner ausgelegt werden.

Um eine gute Unterkühlung des flüssigen, dem direkten Wärme­ tauscher zuzuführenden Desorbats zu erreichen ist es vor­ teilhaft, wenn die Kühlung des flüssigen Desorbats in der Leitung erfolgt durch die es dem direkten Wärmetauscher zugeführt wird. Dazu wird diese Leitung als Wärmetauscher ausgebildet, etwa durch Einbringen einer den Verdampfer bildenden Rohrschlange oder durch Ummantelung, wobei der Mantel als Verdampfer ausgebildet ist. Bei dieser Anord­ nung wird gleichzeitig die nicht zu vermeidende Verlust­ wärme der das flüssige Desorbat fördernden Pumpe mit abge­ führt.

Ist mit einem größeren Anfall von Kondensatwärme zu rech­ nen kann es vorteilhaft sein, wenn das Desorbat in einem Tank gesammelt und in diesem Tank abgekühlt wird, wozu der Verdampfer der Wärmepumpenanordnung in diesen Tank untergebracht wird. Dadurch wird möglichst viel der vom Desorbat übernommenen Wärme einer nutzbringenden Verwertung zugeführt. Es versteht sich von selbst, daß beide Anord­ nungen auch miteinander kombiniert werden können.

Besonders wirksam wird das Verfahren im Hinblick auf die Unterbindung der Zersetzung von Halogen-Kohlenwasserstof­ fen dann, wenn dem in den direkten Wärmetauscher einzu­ bringenden rückgewonnenen Desorbat ein Säurebinder (Sta­ bilisator oder Säureakzeptor) zugegeben ist. Derartige Stabilisatoren oder Säureakzeptoren sind aus der DE-AS 10 84 713 bekannt. Bei ihnen handelt es sich um Gemische mindestens einer organischen Hydrazinverbindung, einem Alkohol, einem Epoxyd und einem Phenol. Durch sie wird die autokatalytische Zersetzung von Halogen-Kohlenwasserstof­ fen unterdrückt und in der flüssigen Phase eine Bindung möglicherweise freigesetzter Halogen-Wasserstoff-Säuren erreicht. Diese werden somit unwirksam und es wird damit auch ein Ausdampfen von Halogen-Wasserstoff-Säuren während der Verweilzeit des flüssigen Desorbats im Desorptionsgas- Kühler unterbunden. Da für den Zerfall der Halogen-Kohlen­ wasserstoffe der Wassergehalt maß­ gebend ist, wird zweckmäßigerweise der Feuchtegehalt des Desorptionsgases überwacht und in Abhängigkeit davon die Zu-Dosierung der Säurebinder vorgenommen. Der Überwachung des Feuchtegehaltes des Desorptionsgases ist die Überwachung der Feuchte im rückgewonnenen, zur Kühlung eingebrachten Desorbat gleichzusetzen. Vorteilhaft ist es, die zum Ein­ bringen des rückgewonnenen Desorbats in den direkten Wärme­ tauscher vorhandene Pumpe zum Zumischen des Säurebinders auszunutzen, wobei der Unterdruck auf der Saugseite als Ansaugdruck für den Säurebinder benutzt wird und die Do­ sierung über ein in den Zulauf zur Saugseite der Pumpe ge­ schaltetes Dosierventil vorgenommen wird.

Eine besonders wirksame Begrenzung der Zersetzung von Halo­ gen-Kohlenwasserstoffen wird dann erreicht, wenn in den Desorptionsgas-Kreislauf zwischen Kühler und Erhitzer ein als Trockner wirkender Adsorber zur selektiven Wasserab­ scheidung eingeschaltet ist. Derartige Adsorber werden im allgemeinen mit einem Molsieb, einem Kieselsäure-Gel oder ähnlichen Trocknersubstanzen beschickt. Um diesen Adsorber nicht unnötig zu belasten wird eine Aufteilung des De­ sorptionsgas-Kreislaufes in zwei Teilgasströme vorgenom­ men, von denen nur der eine durch den Adsorber fließt, der andere um ihn herum geleitet wird. Durch das Einstellen des einen der Gasströme ist es möglich den Durchfluß durch den Adsorber auf einen gewünschten Wert zwischen (nahezu) 0% und 100% einzustellen. Da bei einer Desorption in aller Regel zunächst Wasser ausgetrieben wird, liegt die Be­ triebsperiode in der der Adsorber einzuschalten ist in der Anfangsphase der Desorption. Durch die Umschaltmöglichkeit kann somit eine Belastung dieses Adsorbers mit organischen Stoffen (die später ausgetrieben werden) vermieden werden. Eine Regelung des einen Teilstroms (die eine entgegenge­ setzte Regelung des zweiten Teilstroms zur Folge hat) er­ möglicht es ständig den Teilgasstrom, der den als Trockner wirkenden Adsorber durchströmt, den vorliegenden Betriebs­ verhältnissen anzupassen, etwa wenn der Wassergehalt des Desorptionsgases überwacht und als Regelgröße für die Dros­ selklappeneinstellung genommen wird.

Das Wesen der Erfindung wird anhand der in den Fig. 1 und 2 dargestellten Verfahrensschemata beispielhaft erläutert: In eine Reinigungsanlage für Gas sind zwei mit Sorptionsma­ terialien gefüllte Adsorber 1 und 1′ eingeschaltet, die über die Ventile 2.1, 2.2 und 2.1′, 2.2′ wahlweise vom Gasdurch­ fluß abgetrennt werden können. Im dargestellten Beispiel ist der Adsorber 1′ zur Gasreinigung geschaltet, während der Adsorber 1, mit geschlossenen Ventilen dargestellt, vom zu reinigenden Gas nicht durchflossen wird. Zur Desorp­ tion sind beide Adsorber 1 und 1′ an einen Desorptionsgas- Kreislauf angeschlossen, wobei vor dem Desorptionsgas-Eintritt in den Adsorber die Ventile 3.1 und 3.1′ und hinter dem De­ sorptionsgas-Austritt aus dem Adsorber die Ventile 3.2 und 3.2′ angeordnet sind. Damit ist es möglich den aus dem Gas­ reinigungsbetrieb genommenen Adsorber 1 - wie dargestellt - mit geöffneten Ventilen 3.1 und 3.2 in den Desorptionsgas- Kreislauf einzuschalten. Als Desorptionsgas wird vorzugsweise Stickstoff oder ein sauerstoffarmes inertes Gas eingesetzt.

Das Desorptionsgas wird vom Gebläse 6 im Kreislauf gefördert, der von den Verbindungsleitungen 7.1, 7.2 und 7.3 geschlossen wird. Die Leitung 7.1 verbindet den Ausblas des Gebläses 6 mit dem Adsorber 1, in dem das zu desorbierende Desorptions­ material vorhanden ist. Die Leitung 7.2 führt von diesem Ad­ sorber 1 zum direkten Kühler 8 und die Leitung 7.3 von diesem zurück zum Gebläse 6. In die Leitung 7.1 ist ein indirekter Wärmetauscher, der Erhitzer 7.4 eingeschaltet, in dem die von einem Verdampfer 4.1 einer Wärmepumpen-Anordnung abgegebene Wärme auf das Desorptionsgas übertragen wird. Um das Desorp­ tionsgas zu trocknen kann ein wasserselektiv arbeitender Ad­ sorber 9 eingeschaltet werden, wobei dieser vorteilhafter­ weise parallel zur Leitung 7.3 geschaltet ist und sich in dieser Leitung 7.3 ein Stellventil 9.2 befindet. Mit Hilfe dieses Stellventils ist es möglich den durch den als Trockner arbeitenden Adsorber 9 fließenden Desorptionsgas-Strom von nahezu 0% bis 100% zu verstellen; bei Einsatz eines Stellantriebs kann auch eine Regelung erfolgen, wobei z.B. der Feuchte­ gehalt des Desorptionsgases als die Regelung bewirkende Meß­ größe genommen werden kann. Soll der als Trockner wirken­ de Adsorber voll vom Desorptions-Gasstrom abgetrennt werden können, ist es vorteilhaft ein Absperrventil in die Adsorber-Zuleitung 9.1 einzusetzen. Da der als Trockner geschaltete Adsorber 9 auch als Temperatur- und Wasserspeicher dient und während der Kühlphase Wärme aufnimmt und Wasser abgibt, kann als weitere Meßgröße auch die Temperatur des Desorptionsgases angesehen werden. Es versteht sich von selbst, daß dabei auf den Betriebszustand zu achten ist, da der als Trockner arbeitende Adsorber 9 während der Desorption der Sorptionsmaterialien im Adsorber 1 Wasser adsorbierend arbeitet und während der Kühlphase der Sorptionsmaterialien im Adsorber 1 durch Austreiben von Wasserdampf selbst desorbiert wird.

In dem direkten Wärmetauscher 8 kommt das desorbat-haltige Desorptionsgas mit rückgewonnenem Desorbat aus dem Kühltank 11 in Berührung. Die Unterkühlung erfolgt durch eine im Kühltank 11 angeordnete Verdampfereinheit 4.2 der Wärme­ pumpenanordnung, wobei der Verdampfer auf einer Anschlußseite mit der Saugseite des Kompressors 5 verbunden ist, dessen Druckseite über eine der beiden Leitungen 4.3 zum Verflüssiger oder Kondensator 4.1 im Erhitzer 7.4 führt. Die zweite Leitung 4.3 führt das im Verflüssiger verflüssigte Kühlmittel des Kreislaufs der Wärmepumpenanordnung zurück zum Verdampfer 4.2, vor dessen Eintritt eine Drosselstelle ein geregeltes Ver­ dampfen und damit ein effektives Kühlen des im Kühltank 11 vorhandenen rückgewonnenen Desorbats ermöglicht. Nach Unter- Kühlung wird das rückgewonnene Desorbat von der Förderpumpe 12 über die Leitung 11.1 aus dem Kühltank 11 abgesaugt und über die Leitung 11.2 in den direkten Wärmetauscher 8 eingebracht. Dieses Einbringen erfolgt über eine Verteilvorrichtung 8.2, das eingebrachte Desorbat strömt bzw. rieselt über die - hier als Böden 8.1 dargestellten - Einbauten bzw. Füllungen des direkten Wärmetauschers und nimmt dabei sowohl Wärme als auch kondensierendes Desorbat auf. Angewärmt und um das auskonden­ sierte Desorbat vermehrt verläßt es den Wärmetauscher 8 über die Leitung 8.3, die in den Sammelbehälter 10 für das zurück­ gewonnene Desorbat mündet und dort zum Abschließen des De­ sorbatkreislaufs unter den Flüssigkeitsspiegel abgetaucht ist. Im Vorratstank 10 für das rückgewonnene Desorbat wird ein bestimmter Flüssigkeitsspiegel aufrechterhalten durch ein Überlaufrohr 10.1, durch das überschüssiges Desorbat aus dem Vorratstank zu einem Sammeltank abgeführt wird. Vom Vor­ ratstank 10 getrennt ist der Kühltank 11 angeordnet, der über die Leitung 10.2 mit dem Vorratstank 10 in Verbindung steht und somit auch den gleichen Flüssigkeitsstand aufweist (wo­ bei es sich von selbst versteht, daß bei geschlossenen Flüssig­ keitsbehältern - wie sie insbesondere bei niedrig siedenden Stoffen notwendig sind - ein Druckausgleich oberhalb der Flüssigkeitsspiegel vorhanden ist). Dem in den Kühltank 11 überströmenden rückgewonnenen Desorbat wird durch das im Ver­ dampfer 4.2 verdampfende Kältemittel der Wärmepumpenanordnung Wärme entzogen, es wird unterkühlt und gelangt als unter­ kühltes rückgewonnenes Desorbat wieder in den Vorlauf zum Einbringen in den direkten Wärmetauscher 8.

Vor dem Ansaugstutzen der Pumpe 12 mündet eine Leitung 13.1 in die das unterkühlte, rückgewonnene Desorbat führende Leitung 11. 1. Diese Leitung führt zu einem Vorratsbehälter 13, in dem ein Säurebinder, Stabilisator oder Säureakzeptor entsprechend dem Bedarfsfall vorrätig gehalten wird. Durch diese Anordnung kann ohne zusätzliche Pumpe, allein aufgrund der Druckverhältnisse der zuzusetzende Säurebinder in das unterkühlte Desorbat im Vorlauf zum direkten Wärmetauscher 8 eingemischt werden. Vorteilhaft ist es die Mischstelle als Injektor 11.3 auszubilden, wodurch die Saugwirkung wesent­ lich erhöht und u. U. die zuzugebenden Substanzen auch über eine gewisse Höhendifferenz gefördert werden können. Eine in die Leitung 13.1 eingeschaltete Drosselstelle 13.2 er­ laubt ein gezieltes Zu-Dosieren. Wird die Drosselstelle 13.2 als Stelldrossel ausgebildet, kann die Zu-Dosierung einge­ stellt werden. Mit einem Verstellantrieb versehen wird die Stelldrossel zu einer Regeldrossel, mit der in einfacher Weise auch ein geregeltes Zuführen des Säurebinders oder anderer zuzudosierender Substanzen zum unterkühlten Desorbat möglich wird. Die Regelung kann dabei z.B. vom Feuchtegehalt des Desorptionsgases oder vom Wassergehalt des zurückge­ wonnenen Desorbats (zweckmäßigerweise gemessen in der Rück­ führleitung 8.3) abhängig gemacht werden.

Die Verfahrensvariante nach Fig. 2 zeigt eine andere An­ ordnung des das flüssige Desorbat unterkühlenden Wärmetau­ schers 4.2: Die Wärmepumpenanordnung, die aus dem Kompres­ sor 5, dem Verflüssiger 4.1 und dem Verdampfer 4.2 besteht, die über die Leitungen 4.3 miteinander verbunden sind ist hier so angeordnet, daß der Verdampfer 4.2 mit der das dem direkten Wärmetauscher 8 zuzuführende flüssige Desorbat führenden Leitung 11.2 einen Wärmetauscher bildet, in dem der Wärmeübergang von der Leitung 11.2 zur Leitung 4.3 er­ folgt. Damit wird das in der Leitung 11.2 geführte flüssige Desorbat unterkühlt. Diese Anordnung, die an sich auch mit dem Zuleitungsstück 11.1 vom Vorratstank 10 zur Pumpe 12 möglich ist hat in der dargestellten Weise den Vorteil, daß auch die in der Pumpe 12 auf das flüssige Desorbat übertragene Verlustwärme mit erfaßt wird. Kommt es auf eine sehr niedrige Kondensationstemperatur an, ist daher die in der Fig. 2 dargestellte Art der Kühlung des flüssigen Desorbats vorzuziehen.

Im Hinblick auf die Kühlung des flüssigen Desorbats ver­ steht es sich von selbst, daß ein besonderer Kühltank 11 nicht unbedingt notwendig ist, der Verdampfer 4.2 kann auch im Vorratstank 10 untergebracht sein. Der abgesetzte Kühl­ tank 11 entfällt auch, wenn Verdampfer 4.2 der Wärmepumpen­ anordnung und Zuleitung 11.1 bzw. 11.2 zum direkten Kühler miteinander zu einem Wärmetauscher verbunden werden. Schließlich ist auch noch denkbar, daß der Vorratstank 10 entfällt und die Abzugs-Spitze des direkten Wärmetauschers 8 das "Puffer-Volumen" für den Desorbatdurchsatz durch den direkten Wärmetauscher 8 bildet. In diesem Fall ist die Rückführleitung 11.1, über die das flüssige Desorbat der Pumpe 12 zugeführt wird in die Behälterspitze des direkten Wärmetauschers 8 einzuführen. In direkten Wärmetauscher 8 können - wie dargestellt - Lochböden vorhanden sein, in der gleichen Weise können Ring- Packungen oder ähnliche aus der Verfahrenstechnik bekannte Einsätze vorgesehen werden.

Claims (12)

1. Verfahren zur Rückgewinnung des bei der Desorption von beladenen Sorptionsmaterialien anfallenden Desorbats, mit einem im Kreislauf geführten Desorptionsgas, das vor seinem Eintritt in das Sorptionsmaterial aufgeheizt und nach seinem Austritt aus dem Sorptionsmaterial gekühlt wird, dadurch gekennzeichnet, daß das aus dem Sorptions­ material austretende desorbat-haltige Desorptionsgas einem als Kühler wirkenden direkten Wärmetauscher zuge­ führt wird, in dem es mit zurückgewonnenem Desorbat un­ ter Kondensationstemperatur gekühlt wird, wobei das zu­ rückgewonnene Desorbat in flüssiger Form in den Kühler eingebracht wird und wobei das flüssige Desorbat vor dem Eintritt in den Kühler unterkühlt wird.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Desorptionsgas im Gleichstrom zum unterkühlt einge­ brachten rückgewonnenen Desorbat geführt wird.

3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Desorptionsgas im Kühler im Gegenstrom zum unter­ kühlt eingebrachten rückgewonnenen Desorbat geführt wird.

4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch ge­ kennzeichnet, daß die dem flüssigen Desorbat vor Ein­ tritt in den Kühler entzogene Wärme mittels eines Ver­ dampfers einer Wärmepumpenanordnung entnommen mit dem Kältemittelkreislauf zu deren Verflüssiger gefördert und in diesem Verflüssiger auf das dem Sorptionsma­ terial zuzuleitende Desorptionsgas übertragen wird.

5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß das dem direkten Wärmetauscher zu­ zuführende flüssige Desorbat in der zum direkten Wärme­ tauscher führenden Leitung, vorzugsweise zwischen Pumpe und Eintritt in den direkten Wärmetauscher gekühlt wird.

6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß das dem direkten Wärmetauscher zu­ zuführende flüssige Desorbat in einem Vorratstank zwischengespeichert und in dem Vorratstank abgekühlt wird.

7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß dem einzubringenden rückgewonnenen unterkühlten Desorbat ein Säurebinder, Stabilisator und/oder Säureakzeptor zudosiert wird.

8. Verfahren nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß der zudosierte Säurebinder, Stabilisator oder Säure­ akzeptor mittels eines Mischinjektors angesaugt wird.

9. Verfahren nach Anspruch 7 oder 8, dadurch gekennzeich­ net, daß der Säuregehalt des Desorbats und/oder des Desorptionsgases überwacht und das Zudosieren des Säure­ binders, Stabilisators oder Säureakzeptors durch den überwachten Säuregehalt geregelt wird.

10. Verfahren nach einem der vorstehenden Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß das aus dem als Kühler wirkenden direkten Wärmetauscher austretende Desorp­ tionsgas in zwei Teilströme aufgeteilt wird, wobei dem einen der Teilströme Wasser in einem als Trockner wir­ kenden Adsorber entzogen wird.

11. Verfahren nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß einer dieser Teilströme vorzugsweise der den als Trockner wirkenden Adsorber umgehende, mittels eines Drosselventils einstellbar ist.

12. Verfahren nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß die Größe des den als Trockner wirkenden Adsorber durch­ setzenden Teilstroms mittels eines Regelantriebs am Drosselventil vorzugsweise in Abhängigkeit vom Wasserge­ halt des Desorptionsgases geregelt wird.