DE1447332C3 - Vorrichtung zur Erzeugung von Schalldruckwellen - Google Patents

Description

7. Vorrichtung nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Durchmesser (D,.) des Pulsatorhohlraums (20) kleiner als 75 ¹Vo des Durchmessers (D_/;) der Auslaßmündung (26) des divergierenden Abschnitts (14) der Lavaldüse (12, 14) ist.

Y = 0,98025 D⁺ [(\ ,6051 + 11,0203 A

- 55,4456/42 + 232,402/1» - 630,38

- 1054,6 Λ⁵ - 1047,8/1« + 565,60/I⁷

- 127,570/1*)-' - 1,01'--

genügt, in der bedeutet:

D - = Durchmesser der Kehle (24) der Lavaldüse (12, 14),

60

Die Erfindung betrifft eine Vorrichtung zur Erzeugung von Schalldruckwellen in einem gasförmigen Umgebungsmedium, mit einer Lavaldüse, in die ein Gas mit einer geringeren Geschwindigkeit als der Schallgeschwindigkeit eintritt, in deren Kehle dem Gas Schallgeschwindigkeit und hinter deren Kehle dem Gas eine höhere Geschwindigkeit als die Schallgeschwindigkeit erteilt wird, und mit einem in Abstand vor der Auslaßmündung der Lavaldüse angeordneten, eine der Auslaßmündung zugewandte Öffnung aufweisenden Pulsatorhohlraum.

Bei einer nach der CH-PS 2 51919 bekannten Vorrichtung dieser Art liegt der erste Verdichtungsstoß des aus der Düse austretenden Gases mittig in der Düse noch vor deren Austrittsmündung. Dadurch wird schon innerhalb der Düse in dem von dem Verdichtungsstoß umschlossenen Bereich die Überschallgeschwindigkeit des ausströmenden Gases auf Unterschallgeschwindigkeit herabgesetzt. Dieser Ausbildung und der sich daraus ergebenden Betriebsart der Vorrichtung liegt die Vorstellung zugrunde, daß der Verdichtungsstoß in einem vor der Düsenmündung außerhalb von ihm liegenden Bereich die Funktion eines Ventils ausüben soll, das die Beschickung des Pulsatorhohlraums steuert, wobei eine Wechselwirkung in dem Sinne erfolgt, daß die Lage des Verdichtungsstoßes wiederum durch die Beschickung des Pulsatorhohlraums gesteuert werden soll. Dadurch sollen kräftige Schallschwingungen in der Umgebung entstehen. Voraussetzung für diese Vorstellung ist, daß der erste Verdichtungsstoß mittig in der Düse vor deren Austrittsmündung liegt.

Gegenüber diesem Stand der Technik ist es die der Erfindung zugrunde liegende Aufgabe, den Wirkungsgrad der bekannten Vorrichtung zur Erzeugung von Schalldruckwellen zu verbessern, wobei unter »Wirkungsgrad« das Verhältnis von Schalleistung zur Arbeitsleistung des zugeführten Gases verstanden wird.

Zur Lösung dieser Aufgabe ist die Vorrichtung dadurch gekennzeichnet, daß die Lavaldüse und der Eingangsdruck des in sie eintretenden Gases derart bemessen sind, daß der Druck des Umgebungsmediums um so viel größer als der Druck in der Auslaßmündung der Lavaldüse ist, daß das Gas vor der Auslaßmündung der Lavaldüse überexpandiert und einen erst konvergierenden, dann divergierenden Verdichtungsstoß bildet, und daß der Pulsatorhohl-

raum derart gegenüber der Auslaßmündung der Lavaldüse angeordnet ist, daß der konvergente Abschnitt des Verdichtungsstoßes in die Öffnung des Pulsatorhohlraums gerichtet ist.

austretenden Luftstrahls liegen innerhalb eines Bereiches von geringfügig weniger als der Hälfte des Eingangsdrucks P₀ bis zu annähernd 0 kg/cm² absolut. Es haben sich jedoch Drücke von weniger als

Wie im einzelnen die Bemessung der Lavaldüse 5 0,07 kg/cm² absolut als besonders zweckmäßig zum

zu erfolgen hat, um dieser Lehre zu genügen, ist Erzielen einer größtmöglichen Schalleistung bei gu-

grundsätzlich bekannt (vgl. Lueger, »Lexikon der tem Wirkungsgrad erwiesen.

Technik«, Bd. 1, Grundlagen des Maschinenbaus, Wie auf dem Gebiet der Dynamik kompressibler

Stuttgart 1960, S. 292, 293, Kennwort »Lavaldüse«, strömender Medien allgemein bekannt (vergleiche

und E. Schmidt. »Thermodynamik«, 5. Auflasze, io z.B. A. H. Shapiro, The Dynamics and Thermo-

1953, S. 271 bis 293). ~ dynamics of Compressible Fluid Flow, Bd. 1, Kapi-

Diese Literaturstellen behandeln allerdings nur die
Ausbildung von Lavaldüsen als solche, nicht aber
in Vorrichtungen zur Erzeugung von Schalldruckwellen. 15 den Düse erhalten werden, deren Abmessungen durch

Bei Ausführung der Lehre der Erfindung liegt der die folgenden Gleichungen (unter der Annahme eines

tel 4, Ronald Press, New York 1953), können die gewünschten Geschwindigkeiten und Drücke eines Gasstrahls mittels einer konvergierenden-divergieren-

erste Verdichtungsstoß vor der Düsenmündung außerhalb der Düse. Außerdem reißt der Gasstrom von den Innenwänden der Düse bis zu ihrer Austrittsmündung nicht ab. Die Erfahrung hat erwiesen, daß durch diese Maßnahmen der obengenannte Wirkungsgrad erhöht und damit die Aufgabe der Erfindung gelöst wird.

Die Erfindung wird im folgenden an einem Ausführungsbeispiel erläutert.

Fig. 1 zeigt eine perspektivische Ansicht einer mit Luft betriebenen Vorrichtung zur Erzeugung von Schalldruckwellen;

F i g. 2 zeigt einen Schnitt durch die Vorrichtung nach Fig. 1 längs der Linie 2-2 in Fig. I in Riehtung der Pfeile;

Fig. 3 zeigt einen Schnitt durch die Vorrichtung nach Fig. 1 längs der Linie 3-3 in Fig. 1 in Richtung der Pfeile.

Die Vorrichtung weist ein Düsenteil 10 mit einem konvergierenden Einlaßabschnitt 12 und einem divergierenden Auslaßabschnitt 14 auf. Eine Druckluftquelle (nicht gezeigt) ist über ein Rohr 16 mit dem Düsenteil 10 verbunden. Eine Pulsatoreinheit 18 ist an dem Düsenteil 10 befestigt. Die Pulsatoreinheit 18 umschließt einen Pulsatorhohlraum 20, der zum Austrittsende des Düsenteils 10 zwecks Abfangen des aus dem Düsenteil 10 kommenden Luftstrahls offen ist.

Die Abschnitte 12 und 14 des Düsenteils 10 sind jeweils wie der Stumpf eines Kegels ausgebildet. Der Einlaßabschnitt 12 konvergiert von einer Einlaßmündung 22 aus in Richtung auf eine Kehle 24, während der Auslaßabschnitt 14 von der Kehle 24 aus

isentropischen Flusses in der Düse) bestimmt sind:

A	i	/	2	1	-M1	+	k	—	1	2(/	+ 1
A+	M	U	+					2			c- 1)
				1							(1)
Λ>	1 +	k	—			k			(2)
P		2	—	1

In diesen Gleichungen bedeutet:

A = die Querschnittsfläche der Düse an einer beliebigen Stelle,

A⁺= die Querschnittsfläche der Düse an der Stelle, an der die Machzahl des Gasstrahls in der Düse 1,0 ist,

M = die Mach-Zahl des Gasstrahls an jeder Stelle der Düse, wo die Querschnittsfläche der Düse A und der Druck des Gasstrahls P ist,

k = das Verhältnis der spezifischen Wärmen des durch die Düse strömenden Gases,

absolute Druck des Gases an dem Düseneinlaß (Staudruck),

P = der absolute Druck des Gases in der Düse an einer Stelle, wo die Mach-Zahl des Gasstrahls in der Düse M ist.

P_n = der

Um einen Strahl mit einer Machzahl M_E in der Auslaßmündung 26 größer als 1 zu erhalten, muß das Gas eine Machzahl M⁺ in der Kehle 24 von wenigstens 1 aufweisen. Es hat sich ein Verhältnis der Einlaßquerschnittsfläche A_n zu der Kehlenquerin Richtung auf eine Auslaßmündung 26 divergiert. 50 schnittsflache A + in der Kehle 24 (A₀/A⁺) von etwa Der konvergierende-divergierende Düsenteil 10 ist 2:1 als ausreichend erwiesen, um einen Gasfluß als Lavaldüse so aufgebaut, daß durch das Rohr 16 durch die Kehle 24 zu erzeugen, der eine Machzahl mit einem über dem Normaldruck liegenden Ein- M⁺ = 1 aufweist.

gangsdruckP₀ zugeführte Luft in einen Luftstrom

Das Verhältnis der Querschnittsfläche der Aus

umgewandelt wird, der in der Auslaßmündung 26 55 laßmündung 26 A _t: zu der Querschnittsfläche A⁺ der

eine sehr hohe Geschwindigkeit und einen DruckP_r Kehle 24 (ApJA⁺), das notwendig ist um am Auslaß

aufweist, der wesentlich niedriger als der Normal- die gewünschte Machzahl M_F und den Druck P_E zu

druck ist. Dieser Luftstrom wird sodann in den Pul- erzielen, kann an Hand der Gleichungen (1) und (2)

satorhohlraum 20 geführt, wodurch sich kräftige wie oben angegeben, ermittelt werden. Obgleich es

Schalldruckwellen in der umgebenden Luft ausbilden. 60 theoretisch möglich ist, ein Verhältnis A_E/A⁺ von

In der Auslaßmündung 26 des Düsenteils 10 wer- geringfügig mehr als 1 bis zu einem extrem hohen

den Geschwindigkeiten des Luftstrahls erreicht^ die Wert anzuwenden, hat sich ein Verhältnis A _EIA +

innerhalb eines Bereiches von etwas größer als von 3,5 bis 27 als besonders zweckmäßig für Düsen

Mach I bis zu theoretisch unbegrenzt hohen Ge- einer praktischen Größe zur Schallerzeugung er-

schwindigkeiten liegen. Es haben sich Luftgeschwin- 65 wiesen.

digkeiten im Bereich von Mach 2,5 bis Mach 10 als Bei der Bestimmung der Längen/ und L der Ab-

geeienet erwiesen, um hohe Schalleistungen zu er- schnitte 12 und 14 des Düsenteils 10 zum Erzielen

reichen. Drücke P₁. des aus der Auslaßmündung 26 der bevorzugten Werte der Drücke und Machzahlen

muß man darauf achten, daß in den Grenzschichten des Gases an den inneren Oberflächen der Abschnitte 12 und 14 ein laminarer Fluß aufrechterhalten wird. Wenn dieser Fluß laminar gehalten wird, sind alle nachteiligen Wirkungen derartiger Grenzschichten zu vernachlässigen. Wenn dieser Fluß jedoch nicht laminar sondern turbulent wird, werden die Grenzschichten dick und neigen dazu, den Fluß durch die Düse zu verwirbeln und die Charakteristik des Düsenflusses zu ändern.

Das Problem des Wachstums der Grenzschicht ist nicht besonders kritisch in dem konvergierenden Abschnitt 12 des Düsenteils 10, wo die Gasgeschwindigkeiten kleiner als Mach 1 sind. Somit kann hier ein mäßig konvergierender Winkel (α) und eine entsprechende Länge/ (für ein gegebenes Querschnittsflächenverhältnis AJA⁺) vorgesehen werden. Ein Konvergenzwinkel (α) von 30° ist besonders günstig zur Schallerzeugung. In dem divergierenden Abschnitt 14 der Düse 10 muß man jedoch sorgfältig die Ausbildung einer übermäßigen Grenzschicht-Turbulenz, also ein übermäßiges Wachstum der Dicke der Grenzschicht verhindern. Bekanntlich ist die maximale Dicke der Grenzschicht in der Düse eine Funktion der Reynold-Zahl des Gases, das an der Innenwand des divergierenden Abschnitts 14 fließt. Da diese Reynold-Zahl proportional der Länge L des divergierenden Abschnitts 14 und für ein gegebenes Verhältnis A_E/A⁺ umgekehrt proportional zu dessen Divergenzwinkel (b) ist, ist es zweckmäßig, den Konvergenzwinkel (a) größtmöglich und die Länge L kleinstmöglich zu halten, um so das Wachstum der Grenzschicht gering zu halten. Um die Turbulenz der Grenzschicht zu verhindern, soll die Länge L oder der Konvergenzwinkel (a) auf einen derartigen Wert eingestellt werden, daß die maximale Reynold-Zahl in der Düse kleiner als eine Million ist. Wahlweise kann die Düse gekühlt werden, um so die Reynold-Zahl unter einer Million zu halten.

Beim Festlegen der Länge L und des Divergenzwinkeis (b) für den Abschnitt 14 der Düse 10 ist Sorge zu tragen, daß der Divergenzwinkel (b) nicht so groß oder die Länge L nicht so klein gemacht wird, daß eine Ablösung des Gasstrahls von der inneren Wand des Abschnitts 14 eintritt.

Beim Festlegen des Divergenzwinkels (b) oder der Länge L ist ein Kompromiß zu schließen zwischen dem Erfordernis, diesen Winkel (b) größtmöglich oder diese Länge L kleinstmöglich zu halten, um die Turbulenz in den Grenzschichten zu vermeiden, und der Notwendigkeit, den Winkel (b) kleinstmöglich oder die Länge L größtmöglich zu halten, um so eine Ablösung des Gasstroms zu vermeiden. Die Bestimmung des Winkels (b) und der Länge L, bei der die Grenzschicht-Ablösung eintritt, kann mittels Arbeitsweisen erfolgen, die auf dem Gebiet der Dynamik von Hochgeschwindigkeitsgasen bekannt sind. In Düsen mit einer praktischen Größe zur Schallerzeugung hat sich ein Divergenzwinkel (b) von angenähert 15° als erfolgreich erwiesen.

Zum Betrieb der Schallerzeugungs-Vorrichtung kann ein beliebiges Gas verwendet werden; die Vorrichtung kann also in jedem beliebigen umgebenden Gasmedium betrieben werden. Allgemein wird jedoch Luft sowohl als Betriebsgas als auch als Umgebungsmedium bevorzugt.

Wenn das Düsenteil 10 in der beschriebenen Weise aufgebaut und betrieben wird, so bildet sich eine konvergierende, kegelförmige, schräglaufende Druckschockwelle in dem durch die Düse fließenden Gas aus. Das Bezugszeichen 28 zeigt die Umrißlinien einer derartigen Schockwelle. Diese Umrißlinien schneiden einander in dem Punkt 30. Eine divergierende, kegelförmige, reflektierte Schockwelle 32 beginnt an dem Punkt 30, und wenn nicht der Pulsatorhohlrauin 20 vorliegen würde, würde sich ein Zug abwechselnd : konvergierender und divergierender kegelförmiger Schockwellen ausbilden, bis schließlich der Druck j des in dem Strahl überexpandierten Gases an den ; Umgebungdruck angeglichen ist. Die durch den Strahl in den Pulsatorhohlraum 20 erzeugten Schalldruckwellen werden durch den schnell alternierenden Aufbau und Abbau des Gasdrucks in dem Pulsatorhohlraum verursacht. Bei der dargestellten Ausführungsform treten die Wellen aus den offenen Seiten der Pulsatoreinheit 18 (s. F i g. 1) aus.

Die Pulsatoreinheit 18 ist so bezüglich des Düsenteils 10 aufgebaut und angeordnet, daß die abgegebene Schalleistung und der Wirkungsgrad des Schallerzeugers auf optimalen Werten gehalten sind. Hierzu ist die Pulsatoreinheit 18 an dem Düsenteil 10 mittels zweier relativ schmaler, einander gegenüberliegender, fußartiger Stützteile 17 befestigt, die an einem ringförmigen Abschnitt 19 sitzen. Der ringförmige Abschnitt 19 umgibt den Düsenteil 10 und ist an ihm mittels eines Schraubengewindes 34 befestigt. Die schmale Umrißform und Anordnung der Stützteile 17 führt auch zu einer abgeglichenen und relativ unbehinderten Schalleistungsabgabe. Das Gewinde 34 ermöglicht die Anpassung der Entfernung Y des Pulsatorhohlraums 20 von der Auslaßmündung 26 der Düse. Die Einstellung der Entfernung Y bestimmt die genaue Lage der hinteren Wand 36 des Pulsatorhohlraums 20 zum Düsenteil 10. Dadurch können die Schalleistung und der Wirkungsgrad optimal eingestellt werden.

Der optimale Wert für Y, die Entfernung zwischen dem Einlaß des Pulsatorhohlraums 20 und der Auslaßmündung 26 des Düsenteils 10 wird durch die folgende empirische Gleichung wiedergegeben:

y= 0,98025D⁺ [(1,6051 + 11,0203/1

- 55,4456 A² + 232,402 A* - 630,38 Aⁱ + 1054,6 Λ⁵- 1047,8 A⁶+ 565,60 A~

In dieser Gleichung ist

D⁺ = der Durchmesser der Düse in der Kehle 24,

wo die Machzahl des Gases = 1 ist,
A — A^fA⁺ das Verhältnis der Querschnittsfläche der Auslaßmündung 26 der Düse zu der Querschnittsfläche der Düse in der Kehle 24,

(b) = der Divergenzwinkel des Abschnitts 14 des Düsenteils 10.

Um die Schalleistung größtmöglich zu halten, soll die Tiefe Z des Pulsatorhohlraums 20 ein spezifisches Verhältnis zu der Entfernung zwischen den benachbarten Schnittpunkten des oben beschriebenen Schockwellenaufbaus aufweisen. Diese Entfernung wird als die »Wellenlänge λ« des Schockwellenaufbaus bezeichnet. Der Zusammenhang zwischen der Wellenlänge λ und der Flußcharakteristik des Gases

in dem Düsenteil 10 wird durch folgende empirische Gleichung wiedergegeben:

/I = 1,307 0.4 1/Mf²-1. (4)

In dieser Gleichung ist

D_A = der Innendurchmesser des Düsenteils 10 an der Stelle, wo der Gasdruck gleich dem Umgebungsdruck des die Düse umgebenden Gases ist,

M_E = die Machzahl des Gases, das aus der Auslaßmündung 26 fließt.

D_A kann auf Grund der oben angegebenen Gleichungen (1) und (2) bestimmt werden.

Es wurde gefunden, daß die Schalleistung dann größtmöglich wird, wenn die Tiefe Z des Pulsatorhohlraums 20 angenähert gleich ³/₈ der Wellenlänge A des Schockwellenaufbaus gemacht wird. Wird die Tiefe Z gleich ³I₈I gemacht, so kann die hintere Wand 36 des Pulsatorhohlraums 20 vermittels der Gleichung (3) in genauem Abstand von der Auslaßmündung 26 des Düsenteils 10 angeordnet werden.

Wie allgemein bekannt, kann die Frequenz der abgegebenen Schallwelle durch Verändern der Tiefe Z des Pulsatorhohlraums 20 verändert werden.

Die Schalleistung und der Wirkungsgrad können weiterhin größtmöglich gemacht werden, wenn der Durchmesser D_c des Pulsatorhohlraums 20 ein spezifisches Verhältnis zu dem Durchmesser D_E der Auslaßmündung 26 aufweist: der Durchmesser D_c des Pulsatorhohlraums 20 soll vorzugsweise nicht größer sein als 75% des Durchmessers D_E der Auslaßmündung 26.

In der folgenden Tabelle sind die Arbeitscharakteristika von vier Ausführungsbeispielen wiedergegeben. Der zugeführte Luftdruck und die abgegebene Schallleistung liegen zwischen relativ niedrigen Werten (0,28 kg/cm² absolut und 252 Watt) bei Beispiel 1 und relativ hohen Werten (2,1 kg/cm² und 794 Watt) bei Beispiel 4.

	Beispiel 1	Beispiel 2	Beispiel 3	Beispiel 4
P0 (kg/cm2)	0,28	0,56	1,4	2,1
	absolut	absolut	absolut	absolut
Luftflußstärke	0,363	0,442	0,497	0,870
T0 (° C)	15	15	15	15
(«)	30°	30°	30°	30°
Φ)	15°	15°	15°	15°
I (cm)	0,773	0,773	0,651	0,773
L (cm)	0,854	0,970	1,125	0,854
Y (cm)	0,623	0,508	0,292	0,623
Z (cm)	0,763	0,763	0,763	0,763
PE (kg/cm*)	0,0525	0,0525	0,0525	0,0553
	absolut	absolut	absolut	absolut
ME	2,74	2,87	3,15	2,74
AP (cm2)	0,807	0,910	0,872	0,807
P+ (cm2)	0,885	0,830	1,27	1,63
M+	1,00	1,00	1,00	1,00
A+ (cm2)	0,243	0,243	0,178	0,243
Frequenz der Schalleistung,
Schwingungen pro Sek.	6000	6000	6000	6000
Angenäherte Schalleistung (W)	250	400	500	800

Hierbei bedeutet:

P₀ = Eingangsdruck,

Luftflußstärke = Zugeführter Luftfluß in m³/min,

T₀ = Temperatur der zugeführten Luft,
(α) = Konvergenzwinkel,
(b) = Divergenzwinkel,
/ = Länge des konvergierenden Abschnitts,
L — Länge des divergierenden Abschnitts,
Y = Entfernung zwischen Auslaßmündung und Einlaß des Pulsatorhohlraums,

55 Z = Tiefe des Pulsatorhohlraums,
P_E = Gasdruck in der Auslaßmündung,
M_E — Machzahl des Gases in der Auslaßmündung, Ap- Querschnittsfläche an der Auslaßmündung,
P⁺ = Gasdruck in der Kehle,
M⁺ = Machzahl des Gases in der Kehle,
A⁺- Querschnittsfläche der Kehle.

Die Frequenz des Schalls ist in Schwingungen pro Sekunde angegeben. Die Schalleistung ist an der Schallquelle gemessen.

Hierzu 1 Blatt Zeichnungen 609 61116

Claims (6)

Patentansprüche:

1. Vorrichtung zur Erzeugung von Schalldruckwellen in einem gasförmigen Umgebungsmedium, mit einer Lavaldüse, in die ein Gas mit einer geringeren Geschwindigkeit als der Schallgeschwindigkeit eintritt, in deren Kehle dem Gas Schallgeschwindigkeit und hinter deren Kehle dem Gas eine höhere Geschwindigkeit als die Schallgeschwindigkeit erteilt wird und mit einem in Abstand vor der Auslaßmündung der Lavaldüse angeordneten, eine der Auslaßmündung zugewandte Öffnung aufweisenden Pulsatorhohlraum, dadurch gekennzeichnet, daß die Lavaldüse (12, 14) und der Eingangsdruck (P₀) des in sie eintretenden Gases derart bemessen sind, daß der Druck des Umgebungsmediums um so viel größer als der Druck (P/.) in der Auslaßmündung (26) der Lavaldüse (12, 14) ist, daß das Gas vor der Auslaßmündung (26) der Lavaldüse (12, 14) überexpandiert und einen erst konvergierenden, dann divergierenden Verdichtungsstoß (28, 32) bildet und daß der Pulsatorhohlraum (20) derart gegenüber der Auslaßmündung (26) der Lavaldüse (12, 14) angeordnet ist, daß der konvergente Abschnitt (28) des Verdichtungsstoßes (28, 30) in die Öffnung des Pulsatorhohlraums (20) gerichtet ist.

2. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Verhältnis der Querschnittsfläche (A₁₁) der Auslaßmündung (26) des divergierenden Abschnitts (14) der Lavaldüse (12, 14) zur Querschnittsfläche (A⁺) der Kehle (24) der Lavaldüse (12, 14) zwischen 3,5 und 27 liegt.

3. Vorrichtung nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß das Verhältnis der Querschnittsfläche (A₀) der Einlaßmündung (22) des konvergierenden Abschnitts (12) der Lavaldüse (12, 14) zur Querschnittsfläche (A⁺) der Kehle (24) der Lavaldüse (12, 14) bei 2 liegt.

4. Vorrichtung nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Konvergenzwinkel (a) des konvergierenden Abschnitts (12) der Lavaldüse (12, 14) bei 30° liegt.

5. Vorrichtung nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Divergenzwinkel (b) des divergierenden Abschnitts (14) der Lavaldüse (12, 14) bei 15° liegt.

6. Vorrichtung nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Abstand (Y) zwischen der Auslaßmündung (26) des divergierenden Abschnitts (14) der Lavaldüse (12, 14) und der Öffnung des Pulsatorhohlraums (20) der Gleichung

A — Α_ν_ΙΛ^Λ = Verhältnis der Querschnittsfläche (/l_/;) der Auslaßmündung (26) des divergierenden Abschnitts (14) der Lavaldüse (12, 14) zur Qiterschnittsflächc (A⁺.) der Kehle (24) der Lavaldüse (12, 14),

b = Divergenzwinkel des divergierenden Abschnitts (14) der Lavaldüse (12, 14).