CZ287910B6 - Způsob čištění spalin, obsahujících oxidy dusíku z palivové reakční zóny parního generátoru a parní generátor k provádění tohoto způsobu - Google Patents
Způsob čištění spalin, obsahujících oxidy dusíku z palivové reakční zóny parního generátoru a parní generátor k provádění tohoto způsobu Download PDFInfo
- Publication number
- CZ287910B6 CZ287910B6 CZ19962977A CZ297796A CZ287910B6 CZ 287910 B6 CZ287910 B6 CZ 287910B6 CZ 19962977 A CZ19962977 A CZ 19962977A CZ 297796 A CZ297796 A CZ 297796A CZ 287910 B6 CZ287910 B6 CZ 287910B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- reduction
- gases
- catalytic
- nitrogen oxides
- zone
- Prior art date
Links
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N nitrogen oxide Inorganic materials O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 162
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 title claims abstract description 32
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 title claims abstract description 28
- 239000000446 fuel Substances 0.000 title claims abstract description 17
- 238000000746 purification Methods 0.000 title abstract 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 81
- 238000006722 reduction reaction Methods 0.000 claims abstract description 74
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 claims abstract description 38
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims abstract description 33
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 claims abstract description 27
- 238000010531 catalytic reduction reaction Methods 0.000 claims abstract description 20
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 4
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 49
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 35
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 claims description 25
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 claims description 24
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 21
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 16
- 230000001603 reducing effect Effects 0.000 claims description 16
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 238000007599 discharging Methods 0.000 claims description 7
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 6
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 4
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 4
- XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N Urea Chemical compound NC(N)=O XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 150000001412 amines Chemical class 0.000 claims description 2
- 239000004202 carbamide Substances 0.000 claims description 2
- 238000007872 degassing Methods 0.000 claims description 2
- 239000002243 precursor Substances 0.000 claims description 2
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 abstract 4
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 6
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 6
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- 238000011068 loading method Methods 0.000 description 5
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 3
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 3
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 2
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 2
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 2
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910021536 Zeolite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 1
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010459 dolomite Substances 0.000 description 1
- 229910000514 dolomite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010881 fly ash Substances 0.000 description 1
- 239000003517 fume Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000012528 membrane Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N nitrogen group Chemical group [N] QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000007086 side reaction Methods 0.000 description 1
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 1
- 239000004449 solid propellant Substances 0.000 description 1
- 239000002594 sorbent Substances 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 230000000699 topical effect Effects 0.000 description 1
- 239000002918 waste heat Substances 0.000 description 1
- 239000010457 zeolite Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C10/00—Fluidised bed combustion apparatus
- F23C10/02—Fluidised bed combustion apparatus with means specially adapted for achieving or promoting a circulating movement of particles within the bed or for a recirculation of particles entrained from the bed
- F23C10/04—Fluidised bed combustion apparatus with means specially adapted for achieving or promoting a circulating movement of particles within the bed or for a recirculation of particles entrained from the bed the particles being circulated to a section, e.g. a heat-exchange section or a return duct, at least partially shielded from the combustion zone, before being reintroduced into the combustion zone
- F23C10/08—Fluidised bed combustion apparatus with means specially adapted for achieving or promoting a circulating movement of particles within the bed or for a recirculation of particles entrained from the bed the particles being circulated to a section, e.g. a heat-exchange section or a return duct, at least partially shielded from the combustion zone, before being reintroduced into the combustion zone characterised by the arrangement of separation apparatus, e.g. cyclones, for separating particles from the flue gases
- F23C10/10—Fluidised bed combustion apparatus with means specially adapted for achieving or promoting a circulating movement of particles within the bed or for a recirculation of particles entrained from the bed the particles being circulated to a section, e.g. a heat-exchange section or a return duct, at least partially shielded from the combustion zone, before being reintroduced into the combustion zone characterised by the arrangement of separation apparatus, e.g. cyclones, for separating particles from the flue gases the separation apparatus being located outside the combustion chamber
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/54—Nitrogen compounds
- B01D53/56—Nitrogen oxides
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/74—General processes for purification of waste gases; Apparatus or devices specially adapted therefor
- B01D53/86—Catalytic processes
- B01D53/8621—Removing nitrogen compounds
- B01D53/8625—Nitrogen oxides
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES
- F23J15/00—Arrangements of devices for treating smoke or fumes
- F23J15/02—Arrangements of devices for treating smoke or fumes of purifiers, e.g. for removing noxious material
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES
- F23J2215/00—Preventing emissions
- F23J2215/10—Nitrogen; Compounds thereof
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES
- F23J2219/00—Treatment devices
- F23J2219/10—Catalytic reduction devices
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES
- F23J2219/00—Treatment devices
- F23J2219/20—Non-catalytic reduction devices
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Chimneys And Flues (AREA)
- Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
Abstract
Způsob čištění spalin z palivové reakční zóny parního generátoru zahrnuje udržování spalovacích reakcí v reakční zóně, při kterých vznikají horké plyny, obsahující oxidy dusíku; redukci oxidů dusíku v prvním redukčním stupni zavedením horkých plynů do styku s redukčním činidlem při teplotě vyšší než 800 .degree.C; vypouštění horkých plynů z reakční zóny a jejich odvádění do odplynové konvekční sekce, kde dochází pomocí povrchů konvekční zóny pro ohřev páry k jejich ochlazení na teplotu alespoň 500 .degree.C; redukci oxidů dusíku ve druhém redukčním stupni vystavením plynů z prvního redukčního stupně, obsahujících redukční činidlo, katalytické redukci oxidů dusíku v odplynové konvekční sekci. Teplota katalytického zpracování ve druhém redukčním stupni se stabilizuje udržováním teploty plynů na úrovni .+-.25 .degree.C optimální pracovní teploty katalyzátoru, použitého ve druhém redukčním stupni regulací průtoku teplosměnného média na teplosměnných površích, předcházejících druhému redukčŕ
Description
Způsob čištění spalin, obsahujících oxidy dusíku, z palivové reakční zóny parního generátoru a parní generátor k provádění tohoto způsobu
Oblast techniky
Vynález se týká způsobu redukce koncentrace oxidů dusíku ve spalinách, vycházejících ze spalovacích jednotek, a zařízení, určeného k provádění tohoto způsobu, a zejména způsobu snižování koncentrace NOX, jehož podstata spočívá v uvádění redukčních činidel do kontaktu s plyny, obsahujícími oxidy dusíku, a v ukončení redukce zavedením plynu do katalytické redukce. Vynález se rovněž týká parních kotlů s vylepšeným vybavením pro redukci dusíku.
Vynález se týká způsobu snižování obsahu oxidů dusíku ve spalinách, které jsou výsledkem reakcí v podstatě libovolného spalitelného paliva včetně pevných paliv, kaší, a například plynných paliv. Vynález zejména poskytuje způsob spalování se zlepšeným fluidním ložem, který umožňuje ekonomicky zpracovat vypouštěné komínové plyny tak, aby splňovaly současně platné standardní normy pro ochranu životního prostředí.
Dosavadní stav techniky
Hlavním současným tématem diskusí, vedených v oblasti energetické výroby, jež využívá spalování palivového materiálu, na téma životního prostředí je redukce emisí oxidů dusíku z výfukových plynů nebo spalin před tím, než se tyto plyny uvolní do atmosféry. Vzhledem k tomu, že emise NOX způsobuje celou řadu ekologických problémů, je minimalizace uvolňování ΝΟχ ze spalovacích systémů v současnosti aktuálním tématem.
Je zřejmé, že emise oxidů dusíku, vznikající v důsledku spalovací reakce v přítomnosti vzduchu a/nebo použitého paliva, obsahují dusík. Spalování paliva na fluidním loži je v dané oblasti známou a praktikovanou metodou a ukázalo se, že je úspěšné při snižování emisí oxidů dusíku vzhledem ke své relativně nízké provozní teplotě. Při spalování na fluidním loži se vzduch zpravidla zavádí pomocí přetlaku a je distribuován skrze vzduchový distribuční rošt. Palivo, fluidizované pevné látky, a možné sorbenty (například vápník a dolomit) jsou fluidizovány a reagují v peci při teplotě normálně v rozmezí přibližně od 700 do 1200 °C. Oxidy dusíku se generují při spalování libovolného paliva jako výsledek tepelné fixace dusíku ve vzduchu a konverze palivového dusíku. K první jmenované reakci dochází zejména za vysokých teplot (přibližně nad 950 °C), zatímco druhá se projevuje větší měrou při nižších teplotách, např. se s nimi lze setkat ve spalovacích systémech s fluidním ložem.
Patent US 3 900 544 navrhuje nekatalyzované odstraňování oxidů dusíku ze spalin, které vystupují z konvenční pece, vstřikováním amoniaku (NH3) do vycházejícího proudu při teplotě přibližně 871 až 1093 °C (například přibližně 1600 až 2000 °F). Evropský patent 176,293 rovněž popisuje použití NH3 k regulaci NOX, spočívající ve vstřikování amoniaku do proudu spalin před tím, než vstoupí do odstředivé třídičky (odstředivky). Celá řada dalších patentů navrhuje použití amoniaku spolu s katalyzátorem, spočívajících ve vstřikování amoniaku do spalin před katalytickou redukcí. Patent US 4 393 031 navrhuje vstřikování amoniaku do plynů a po smísení plynů s amoniakem vedení získané směsi katalytickým reaktorem.
Způsoby, které byly navrženy v dosavadním stavu techniky, jsou sice přínosné, ale přesto ještě trpí určitými nedostatky. Nekatalytická redukce ΝΟχ spočívající ve vstřikování amoniaku do spalin, má omezenou kapacitu redukce emisí oxidů dusíku, zatímco molámí poměr NH3/NOX lze zvýšit na tak vysokou úroveň, že bude unikat „volný NH3“. To způsobí nežádoucí únik amoniaku do atmosféry spolu se spalinami. Rovněž může dojít k vázání amoniaku v popílcích. Navržený způsob vstřikování amoniaku do plynu před jeho uvedením do kontaktu s katalyzátorem má lepší redukční schopnosti. Nicméně katalytická redukce oxidů dusíku vyžaduje velké množství kataly
-1 CZ 287910 B6 zátoru a toto množství zase vyžaduje vysokoobjemové spotřební nádoby pro nesení katalytických vrstev. V běžném průmyslovém měřítku může být tento typ katalytických nádob běžně vysoký 7 až 10 metrů. V tomto typu redukčních systémů bude rovněž docházet ke značným tlakovým ztrátám.
Evropský patent 0 383 771 rovněž navrhuje způsob redukce NOX v proudech spalin. Obsah NOX se redukuje vedením spalin skrze první zpracovatelskou zónu a skrze druhou zpracovatelskou zónu. Do první zpracovatelské zóny se zavádí dusíkaté zpracovatelské činidlo za účelem selektivní nekatalytické redukce části NOX. Za účelem další selektivní, tentokrát katalytické redukce 10 NOX se spaliny následně vedou skrze druhou zpracovatelskou zónu, ve které je umístěn katalyzátor. Případně se může ke spalinám v druhé zpracovatelské zóně rovněž přidat dusíkaté zpracovatelské činidlo. Množství zpracovatelských činidel odvisí na změnách množství amoniaku ve spalinách vycházejících ze zpracovatelských zón. Aby se dosáhlo požadované redukce NOX při různých provozních podmínkách, může být množství katalyzátoru ve druhé zpracovatelské zóně 15 velmi objemné, protože redukční účinnost je například závislá na teplotě. Při nepříznivých teplotách je zapotřebí velké množství katalyzátoru nebo velké množství redukčního činidla, což může vést k uvolňování volného NH3.
Pokud jde o zmíněný spis EP 0 583 771, tento nikterak nereguluje teplotu katalyzátoru. Navržený 20 systém neřídí redukci oxidů dusíku tím způsobem, že by korigoval množství redukčního činidla, přidávaného do odplynů. Potřeba redukčního činidla je korigována v závislosti na naměřených proměnných a absolutních koncentracích oxidů dusíku. K tomu, aby mohl katalyzátor pracovat při různých teplotách, tj. rovněž při teplotách, které se podstatně odchylují od optimální pracovní teploty katalyzátoru, je zapotřebí velké katalytické lože.
Podstata vynálezu
Cílem vynálezu je poskytnout způsob redukce oxidů dusíku, unikajících do atmosféry ze 30 spalovacího procesu, který by účinně redukoval oxidy dusíku ze spalin a nevykazoval nedostatky, které byly diskutovány ve výše uvedeném odstavci známého stavu techniky. Cílem vynálezu je rovněž poskytnout způsob redukce NOX, unikajících ze spalovacího procesu, generujícího páru, který by poskytoval účinnou redukci při použití parního generátoru kompaktní velikosti. Dalším cílem vynálezu je poskytnout způsob redukce NOX, unikajících ze spalovacího procesu při 35 katalytickém zpracování, při kterém dochází pouze k nízkým tlakovým ztrátám, zpravidla nižším než přibližně 400 Pa.
Cílem vynálezu je rovněž poskytnout parní generátor kompaktní velikosti s fluidním ložem s lepšími redukčními možnostmi, pokud jde o redukci NOX emisí, než umožňují zařízení známé40 ho stavu techniky.
Vynález lze aplikovat na způsob čištění spalin, vypouštěných z parního generátoru, který zahrnuje reakční palivovou komoru a spalinovou konvekční sekci s teplosměnnými prvky, které získávají teplo z plynů, operativně připojenou k reakční komoře.
Výše uvedených cílů vynález dosahuje použitím způsobu, který zahrnuje: (a) udržování spalovacích reakcí v reakční zóně, při kterých vznikají horké plyny, obsahující oxidy dusíku; (b) redukci oxidů dusíku v prvním redukčním stupni zavedením horkých plynů do styku s redukčním činidlem při teplotě vyšší než 800 °C; (c) vypouštění horkých plynů z reakční zóny 50 ajejich odvádění do odplynové konvekční sekce; (d) ochlazení plynů v odplynové konvekční zóně za stupněm (b) na teplotu alespoň 500 °C povrchy konvekční zóny pro ohřev páiy; (e) redukci oxidů dusíku ve druhém redukčním stupni vystavením plynů z prvního redukčního stupně, obsahujících redukční činidlo, katalytické redukci oxidů dusíku v odplynové konvekční sekci, přičemž tento způsob je charakteristický tím, že se teplota katalytického zpracování ve 55 druhém redukčním stupni stabilizuje udržováním teploty plynů na úrovni ±25 °C optimální
-2CZ 287910 B6 pracovní teploty katalyzátoru, použitého v druhém redukčním stupni regulací průtoku teplosměnného média na teplosměnných površích, předcházejících druhému redukčnímu stupni.
Vynález se rovněž týká parního generátoru, který zahrnuje palivovou reakční komoru, která má prostředek pro zavádění redukčního činidla oxidů dusíku do odplynů v uvedené reakční komoře; odplynovou konvekční sekci spojenou s reakční komorou, přičemž uvedená konvekční sekce má teplosměnné prvky a prostředek pro katalytickou redukci oxidů dusíku; přičemž teplosměnné prvky jsou uspořádány před prostředkem pro katalytickou redukci oxidů dusíku v konvekční sekci, přičemž před prostředkem pro katalytickou redukci oxidů dusíku je rovněž uspořádán prostředek pro regulaci průtoku teplosměnného média v teplosměnných prvcích a prostředek pro katalytickou redukci oxidů dusíku zahrnuje katalytické lože mající lineární délku ve směru proudění plynů uvedenou konvekční zónou menší než 2 metry.
Vynález lze rovněž aplikovat na způsob čištění plynných spalin, vypouštěných z parního generátoru s fluidním ložem, který zahrnuje reakční komoru s fluidním ložem, částicový odlučovač, připojený k reakční komoře, a spalinovou konvekční sekci s teplosměnnými prvky pro získávání tepla z horkých plynů, připojenou k částicovému odlučovači. Tento způsob zahrnuje: (a) udržování spalovacích reakcí ve fluidním loži pevných částic v reakční zóně, při kterých vznikají horké plyny, obsahující oxidy dusíku; (b) redukci oxidů dusíku v prvním redukčním stupni zavedením horkých plynů do styku s redukčním činidlem při teplotě vyšší než 800 °C; (c) zahrnuje vypouštění horkých plynů a částic, unášených těmito plyny, z reakční zóny, odvádění těchto plynů a částic do zóny odlučování částic, odlučování částic z plynů v zóně odlučování částic a vedení plynů prostých částic do odplynové konvekční zóny; (d) ochlazení plynů v odplynové konvekční zóně za stupněm (b) na teplotu alespoň 500 °C povrchy konvekční zóny pro ohřev páry; (e) redukci oxidů dusíku ve druhém redukčním stupni vystavením plynů z prvního redukčního stupně, obsahujících redukční činidlo, katalytické redukci oxidů dusíku v odplynové konvekční sekci, přičemž tento způsob je charakteristický tím, že se teplota katalytického zpracování ve druhém redukčním stupni stabilizuje udržováním teploty plynů na úrovni ±25 °C optimální pracovní teploty katalyzátoru, použitého v druhém redukčním stupni regulací průtoku teplosměnného média na teplosměnných površích předcházejících druhému redukčnímu stupni.
K redukci většího množství oxidů dusíku v horkých plynech, vypouštěných parním generátorem se umísťují dva stupně podle vynálezu do série, což vede k tomu, že vypouštěné plyny jsou v podstatě prosty oxidů dusíku a rovněž se eliminuje možnost přítomnosti volného NHX (nebo podobného redukčního činidla) ve výfukových odplynech. Vynález využívá k vytvoření stabilizovaných teplotních podmínek pro katalytickou konverzi v konkávní sekci tepelně vodivé povrchy.
V souladu s vynálezem se do horkých plynných spalin v reakční komoře a/nebo v sekci, spojující reakční komoru a konvekční sekci, při teplotě vyšší než 800 °C vstřikuje ΝΟχ redukující činidlo, výhodně amoniak. To způsobí nekatalytickou redukci oxidů dusíku v horkých plynech. Vstřikování do výše popsaných oblastí nevyvolává žádné další tlakové ztráty. V souladu s vynálezem je výhodné přizpůsobit místo (a) vstřikování spalin výkonu parního generátoru. Tím se zajistí udržení optimální vstřikovací teploty a optimální doba zadržení amoniaku v prvním redukčním stupni za všech provozních podmínek parního generátoru s fluidním ložem.
Plyny, které stále obsahují oxidy dusíku a amoniak, jsou vháněny na teplosměnné povrchy konvekční sekce parního generátoru, čímž se teplota plynů snižuje. Po ochlazení na teplotu 300 až 500 °C se plyny zavedou do druhého redukčního stupně, ve kterém probíhá katalytická redukce oxidů dusíku. V druhém stupni je přítomen amoniak, který byl do horkých plynů zaveden již předtím, a pro normální provoz není třeba přidávat žádné další redukční činidlo.
V závislosti na použitém katalyzátoru se zvolí teplota, kterou je třeba dále udržovat v určitém rozmezí, aby se zajistil správný průběh redukce. Podle vynálezu je výhodné ochladit plyny na zvolenou teplotu, která se zpravidla pohybuje v rozmezí od 300 do 500 °C, příslušným tepelným přenosem v konvekční části, který předchází katalytickému zpracování plynů. Při použití tohoto
-3CZ 287910 B6 způsobu chlazení plynů lze teplotu katalytického zpracování stabilizovat a v druhém stupni výhodně udržovat v rozmezí přibližně ±25 °C od optimální pracovní teploty, stanovené a nastavené pro použitý katalyzátor. Stabilní teplotní podmínky se snadno udržují regulací průtoku chladicího média alespoň v tepelném výměníku umístěném v uvedené konvekční sekci před katalyzátorem. Regulace průtoku chladicího média se výhodně řídí nakládkou parního generátoru, takže při měnící se nakládce generátoru se dosáhne vždy optimální pracovní teploty pro daný katalyzátor.
Vzhledem k tomu, že redukce z velké části probíhá v prvním redukčním stupni, se katalyzátor v druhém stupni výhodně umísťuje do konvekční sekce, nejvýhodněji potom do konvekční sekce za teplosměnnými povrchy. Rozměry katalytické vrstvy podle vynálezu jsou tak malé, že ji lze uložit do příslušné oblasti konvekční sekce tak, aby bylo možné teplotu katalyzátoru udržovat na její optimální provozní hodnotě. Zjistilo se, že požadované snížení oxidů dusíku se dosáhne v zařízení s komerčními rozměry v případě, kdy plyny urazí skrze katalyzátor lineární proudovou vzdálenost kratší než přibližně 2 metry (například méně než 1 metr). Takže při použití způsobu podle vynálezu je zapotřebí mnohem menší katalytický povrch než při použití způsobů spadajících do známého stavu techniky. V důsledku toho jsou menši i tlakové ztráty. Tlakové ztráty u způsobu podle vynálezu jsou nejméně o padesát procent menší než u známých způsobů. To vede při zachování požadované redukce NOX a při eliminování úniku přebytečného amoniaku k podstatným úsporám v provozních nákladech.
Za určitých provozních podmínek, jako je například nízká nakládka, se může po prvním redukčním kroku ve spalinách objevit přebytek zavedeného amoniaku. V těchto případech druhý redukční stupeň podle vynálezu redukuje nejen emise oxidů dusíku, ale současně odstraňuje plynný uvolněný NHX z plynů. To činí vynález se dvěma redukčními stupni mnohem atraktivnějším. Tento způsob umožňuje vstřikovat taková množství amoniaku, která jsou potřebná pro maximální redukci oxidů dusíku, bez rizika, spočívajícího ve škodlivém unikání uvolněného NHX a jeho strhávání do atmosféry spolu s výfukovými odplyny.
Je zřejmé, že v rámci vynálezu lze použít libovolné známé činidlo, redukující dusík, nicméně výhodně se redukční činidlo zvolí ze skupiny, v podstatě tvořené činidlem, obsahujícím amin, amoniakem a močovinou, nebo prekurzorem, produkujícím amoniak.
Stručný popis obrázku
Obrázek 1 znázorňuje cirkulující zařízení generující páru s fluidním ložem opatřené zařízením redukujícím NOX podle vynálezu.
Obrázek 1 znázorňuje energetický elektrárenský (energetický) systém, používající typický kotlový systém s fluidním ložem pro generování páry s přehřívači a ekonomizérem a zařízením podle vynálezu. Kotlový systém označený obecně vztahovou značkou 1, zahrnuje spalovnu 2 s fluidním ložem mající spalovací komoru 3, která se plní spalitelným materiálem, nehořlavým materiálem, přídavnými aditivy nebo recirkulovaným materiálem a primárním a sekundárním vzduchem. Ve spalovací komoře 3 se lože udržuje ve fluidizovaném stavu správným uložením materiálu lože příslušným vedením proudu vzduchu. Spalovací komora 3 je opatřena dnem 4, které má roštovou konstrukci, kterou se zavádí fluidizující vzduch. Stěny spalovací komory jsou výhodně tvořeny trubkovými stěnami konvenčního membránového typu sloužícími jako povrchy generující páru, s nebo bez žáruvzdorného krytu.
Spalitelné i nehořlavé materiály jsou unášeny ze spalovací komory 3 horkými výfukovými plyny skrze potrubí 5 do odlučovače 6 horkých částic (zpravidla se jedná o cyklonový odlučovač), ve kterém se pevné látky oddělí z plynů a vrátí se pomocí částicového recyklačního systému 7, 8 a 9 do spodní sekce spalovací komory 3 za účelem opakovaného použití v uvedeném loži. Recirkulo
-4CZ 287910 B6 vane částice mohou procházet skrze chladiče fluidního lože nebo podobné prvky (nejsou znázorněny), které se nacházejí na recyklačním systému před vstupem do spalovací komory 3.
Na obrázku nejsou znázorněny detaily okruhu pro zavádění vody, generování páry a přehřívače, které jsou konvenční a netvoří podstatu vynálezu.
Aby se snížil obsah oxidů dusíku v horkých plynech v prvním redukčním stupni, vstříkne se tryskami 15, 16 a/nebo 17 do plynů, které jsou udržovány při teplotě nižší než 800 °C, redukční činidlo, výhodně NH3. Při této teplotě probíhají nekatalytické redukční reakce mezi ΝΟχ a NH3 a nejsou tudíž zapotřebí žádná velkoobjemová spalovací, separátní katalytická lože. Oblast vstřikovacích trysek 15 až 17 může být regulována v závislosti na naložení zařízení tak, aby se dosáhlo optimální teploty a retenční doby pro nekatalytickou redukci ΝΟχ. Důležitým faktorem pro účinnou redukci je účinné směšování amoniaku s horkými plyny. Z tohoto důvodu jsou uvedené trysky 16 a 17 umístěny tak, aby zajišťovaly účinné směšování v cyklonovém odlučovači 6. Obsah ΝΟχ v plynech se vstřikováním amoniaku v prvním stupni značně sníží, výhodně se obsah NOX sníží na hodnotu nižší než přibližně 60 ppm.
Odplyny z odlučovače 6 proudí potrubím 19 do konvekční sekce 10, ve které se provádí první redukce. V konvekční sekci 10 může být umístěn přehřívací stupeň 11, přičemž prohřívače 12 a 13 mohou být umístěny například za přehřívačem a před povrchy 14 ekonomizéru. Volba nezbytných struktur pro přenos tepla před povrchy 14 ekonomizéru závisí na příslušných palivech, redukčních činidlech a dalších proměnných. Plyny se, zatímco proudí přes teplosměnné plochy, ochlazují a proudí skrze povrchy 14 ekonomizéru.
Potom, co projdou povrchy 14 ekonomizéru, se plyny vedou do druhého redukčního stupně podle vynálezu. V druhém redukčním stupni jsou plyny podrobeny katalytické redukci v přítomnosti redukčního činidla z prvního redukčního stupně. Katalytické lože nebo sekce 18 v druhém redukčním stupni dokončuje redukci, přičemž množství oxidů dusíku po druhém stupni klesne zpravidla na přijatelnou úroveň, výhodně přibližně pod 20 ppm.
Množství katalyzátoru potřebné v druhém stupni je velmi malé a je přímo přizpůsobeno konvekční sekci 10 zařízení 1. Lineární délka katalytické sekce 18, tj. dráhy, po které plyny proudí při průchodu katalytickou sekcí 18 je menší než přibližně 2 m, výhodně je menší než 1 metr (nebo, pokud je zařízení opatřeno vícedílným ložem, je celková lineární průchodová délka menší než 2 metry). Mezi typické katalyzátory, které lze použít v sekci 18 katalytického lože lze zařadit katalyzátory V2O5, nebo katalyzátory CuO. U provedení podle vynálezu tedy nedochází v druhém redukčním stupni v podstatě k žádným dalším tlakovým ztrátám, tlaková ztráta v sekci 18 katalytického lože je menší než přibližně 400 Pa, výhodně je menší než 200 Pa. Takže vynález poskytuje adekvátní redukci oxidů dusíku při v podstatě nevelkých tlakových ztrátách v porovnání se způsoby spadajícími do známého stavu techniky, při jejichž použití dochází k dvojnásobným tlakovým ztrátám v porovnání se způsobem podle vynálezu.
Aby se zajistila správná funkce sekundárního redukčního stupně, stabilizuje se teplota plynů vstupujících do katalytické sekce 18 a udržuje se na požadované hodnotě regulací průtoku vody, přiváděné do ekonomizéru. Optimální redukční teplota pro toto ilustrativní provedení a komerčně dostupný V2O5 katalyzátor je 300 až 400 °C. V případě, že se použije katalyzátor, který má svou optimální redukční teplotu vyšší než 400 °C, se tento katalyzátor výhodně umístí před povrchy 14 ekonomizéru, nebo mezi první a druhý povrch 14 ekonomizéru v konvekční sekci 10. Pro zeolitové katalyzátoiy je optimální teplotou přibližně 500 °C. V souladu s vynálezem je možné umístit sekci 18 katalyzátoru vždy v místě optimální pracovní teploty zvolením vhodné oblasti v konvekční sekci 10 a tuto teplotu dále udržovat v rozmezí provozních teplot katalyzátoru regulací průtoku média, proudícího povrchy určenými pro přenos tepla, které předcházejí katalytické sekci 18. Stabilizace teploty plynuje důležitá. Pokud by se teplota plynu vstupujícího do katalytické sekce 18 snížila o více než 25 °C oproti optimální teplotě katalyzátoru, potom by se radikálně snížila redukce oxidů dusíku. Na druhé straně, pokud je teplota příliš vysoká, potom
-5CZ 287910 B6 může během procesu probíhat vedlejší reakce, kterou je oxidace SO2 na SO3, v důsledku které může docházet ke korozivní kondenzaci SO3.
Jak znázorňuje přerušovaná čára na obrázku 1, pokud se zvolí katalyzátor, který bude mít optimální pracovní teplotu vyšší než 400 °C, například 500 °C, může být před povrchy 14 ekonomizéru umístěna jedna nebo více katalytických sekcí 181. Rovněž je možné umístit katalytickou sekci 18‘ mezi povrchy 14 ekonomizéru, pokud vzniknou takové teplotní požadavky. Vynález umožňuje snadnou volbu správné oblasti pro katalytické sekce 18, 181 v konvekční sekci 10, v níž budou mít plyny teplotu, odpovídající požadovanému rozmezí.
Za určitých provozních podmínek, jako je nízké naložení zařízení, může být v plynech, opouštějících první redukční stupeň, obsažen přebytek vstřikovaného amoniaku. V takových případech se v druhém redukčním stupni při redukci oxidů dusíku současně z plynů odstraňuje plynný volný amoniak. To, že způsob podle vynálezu poskytuje díky svému dvoustupňovému redukčnímu systému bezpečný způsob i pro parní generátor s fluidním ložem, který je v provozu při nízké nakládce, ho činí atraktivnějším.
Druhý redukční stupeň může mít v konvekční sekci 10 před katalytickou sekcí 18, 18’ bezpečnostní prostředek v podobě vstřikovací trysky 20, určené pro vstřikování dalšího redukčního činidla. Tato tryska 20 může být uvedena do provozu pouze v odezvě na dočasnou změnu podmínek v prvním redukčním stupni (například pokud dojde k ucpání trysek určených pro vstřikování redukčního činidla).
Přesto, že zde bylo jako výhodné provedení popsáno cirkulační spalování na fluidním loži, je zřejmé, že vynález lze aplikovat i v dalších případech. Konvekční sekci 10 lze použít například v souvislosti s kotlem pro regeneraci černého louhu. Rovněž ji lze aplikovat v případě kotle na odpadní teplo, kde dochází ke vzniku termických ΝΟχ v odplynech. V takovém případě lze konvekční sekci uspořádat v horizontální poloze.
Vynález může využít pro tepelné výměníky v konvekční sekci 10 již existující systém profukovače trubek, které mohou udržovat katalytické sekce 18, 18’ čisté. V případě, že by katalytické sekce 18, 18’ vyžadovaly své vlastní profukovače trubek, lze rovněž použít profukovacího systému povrchů pro přenos tepla z konvekční sekce 10.
Závěrem je třeba uvést, že výše popsané provedení, které lze považovat za nej praktičtější a nejvýhodnější provedení, má pouze ilustrativní charakter a nikterak neomezuje rozsah vynálezu, který je jednoznačně určen přiloženými patentovými nároky.
Claims (10)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Způsob čištění spalin, obsahujících oxidy dusíku, z palivové reakční zóny parního generátoru, který zahrnuje:(a) udržování spalovacích reakcí v reakční zóně, při kterých vznikají horké plyny obsahující oxidy dusíku;(b) redukci oxidů dusíku v prvním redukčním stupni zavedením horkých plynů do styku s redukčním činidlem při teplotě vyšší než 800 °C;(c) vypouštění horkých plynů z reakční zóny a jejich odvádění do odplynové konvekční sekce;(d) ochlazení plynů v odplynové konvekční zóně za stupněm (b) na teplotu alespoň 500 °C povrchy konvekční zóny pro ohřev páry;(e) redukci oxidů dusíku ve druhém redukčním stupni vystavením plynů z prvního redukčního stupně, obsahujících redukční činidlo, katalytické redukci oxidů dusíku v odplynové konvekční sekci, vyznačený tím, že se teplota katalytického zpracování ve druhém redukčním stupni stabilizuje udržováním teploty plynů na úrovni ±25 °C optimální pracovní teploty katalyzátoru, použitého v druhém redukčním stupni, regulací průtoku teplosměnného média na teplosměnných površích, předcházejících druhému redukčnímu stupni.
- 2. Způsob podle nároku 1, vyznačený tím, že ve stupni (d) se plyny v konvekční sekci ochladí před vstupem do druhého redukčního stupně na teplotu 300 až 400 °C a stupeň (e) se provádí potom, co plyny prošly teplosměnnými povrchy ekonomizéru.
- 3. Způsob podle nároku 1, vyznačený tím, že stupeň (b) se realizuje zavedením horkých spalin do kontaktu s redukčním činidlem v alespoň jedné poloze.
- 4. Způsob podle nároku 1, vyznačený tím, že tlaková ztráta při katalytickém zpracování ve stupni (e) je menší než 400 Pa.
- 5. Způsob podle nároku 1, vyznačený tím, že redukční činidlo ve stupni (b) se zvolí ze skupiny, zahrnující činidlo, obsahující amin, amoniak, močovinu nebo prekurzor, produkující amoniak.
- 6. Způsob podle nároku 1, vyznačený tím, že ve stupni (a) se ve fluidním loži pevných látek v reakční zóně s fluidním ložem udržují spalovací reakce a stupeň (c) zahrnuje vypouštění horkých plynů a částic unášených těmito plyny z reakční zóny, odvádění těchto plynů a částic do zóny odlučování částic, odlučování částic z plynů v zóně odlučování částic a vedení plynů prostých částic do odplynové konvekční zóny.
- 7. Parní generátor pro provádění způsobu podle nároku 1, který zahrnuje palivovou reakční komoru, která má prostředek pro zavádění redukčního činidla oxidů dusíku do odplynů v uvedené reakční komoře;odplynovou konvekční sekci spojenou s reakční komorou, přičemž uvedená konvekční sekce má teplosměnné prvky a prostředek pro katalytickou redukci oxidů dusíku; přičemž-7CZ 287910 B6 teplosměnné prvky jsou uspořádány před prostředkem pro katalytickou redukci oxidů dusíku vkonvekčnísekci, vyznačený tím, že před prostředkem pro katalytickou redukci oxidů dusíku je uspořádán prostředek pro regulaci 5 průtoku teplosměnného média v teplosměnných prvcích a prostředek pro katalytickou redukci oxidů dusíku zahrnuje katalytické lože mající lineární délku, ve směru proudění plynů uvedenou konvekční zónou, menší než 2 metry.
- 8. Parní generátor podle nároku 7, vyznačený tím, že prostředek pro katalytickou redukci oxidů dusíku je uspořádán v konvekční zóně za tepelně vodivými povrchy ekonomizéru.
- 9. Parní generátor podle nároku 7, vyznačený tím, že délka katalytického lože je 15 menší než 1 metr.
- 10. Parní generátor podle nároku 7, vyznačený tím, že dále zahrnuje odlučovač částic, který je uspořádán mezi reakční komorou a prostředky pro katalytickou redukci oxidů dusíku.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US08/226,483 US5465690A (en) | 1994-04-12 | 1994-04-12 | Method of purifying gases containing nitrogen oxides and an apparatus for purifying gases in a steam generation boiler |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ297796A3 CZ297796A3 (en) | 1997-03-12 |
| CZ287910B6 true CZ287910B6 (cs) | 2001-03-14 |
Family
ID=22849086
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ19962977A CZ287910B6 (cs) | 1994-04-12 | 1995-04-12 | Způsob čištění spalin, obsahujících oxidy dusíku z palivové reakční zóny parního generátoru a parní generátor k provádění tohoto způsobu |
Country Status (13)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US5465690A (cs) |
| EP (1) | EP0755299B1 (cs) |
| JP (1) | JPH09509474A (cs) |
| KR (1) | KR970702097A (cs) |
| AT (1) | ATE183942T1 (cs) |
| CA (1) | CA2186369C (cs) |
| CZ (1) | CZ287910B6 (cs) |
| DE (1) | DE69511854T2 (cs) |
| DK (1) | DK0755299T3 (cs) |
| HU (1) | HUT76752A (cs) |
| PL (1) | PL316785A1 (cs) |
| TW (1) | TW260621B (cs) |
| WO (1) | WO1995027554A1 (cs) |
Families Citing this family (40)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19533715A1 (de) * | 1995-09-12 | 1997-03-13 | Basf Ag | Verfahren zum Entfernen von Stickstoffoxiden aus einem diese enthaltenden Gasstrom |
| DE19600869A1 (de) * | 1996-01-12 | 1997-07-17 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zur Entstickung von Rauchgasen |
| EP0803278B2 (en) * | 1996-04-22 | 2004-01-02 | Applied Utility Systems, Inc. | Integrated catalytic/non-catalytic process for selective reduction of nitrogen oxides |
| US6000935A (en) | 1997-02-21 | 1999-12-14 | Troxler Electronic Laboratories, Inc | Adjustable apparatus for pyrolysis of a composite material and method of calibration therefor |
| HUP9801342A2 (hu) * | 1997-06-20 | 1999-06-28 | Von Roll Umwelttechnik Ag | Eljárás füstgázok nitrogénmentesítésére |
| FI102409B1 (fi) | 1997-09-16 | 1998-11-30 | Foster Wheeler Energia Oy | Menetelmä ja laite NOx päästöjen vähentämiseksi sellaisissa kiertoleijupetireaktoreissa, joita käytetään polttamaan polttoaineita, jotka sisältävät suuren määrän haihtuvia palavia komponentteja |
| US6048510A (en) * | 1997-09-30 | 2000-04-11 | Coal Tech Corporation | Method for reducing nitrogen oxides in combustion effluents |
| FR2775061B1 (fr) * | 1998-02-16 | 2000-03-10 | Gec Alsthom Stein Ind | Chaudiere a lit fluidise circulant a reduction d'oxydes d'azote amelioree |
| AT406126B (de) * | 1998-07-16 | 2000-02-25 | Integral Umwelt Und Anlagentec | Verfahren zum einbringen mindestens eines zweiten reaktionsmediums in mindestens ein in einem kanal strömendes, erstes reaktionsmedium und zur intensiven vermischung der reaktionsmedien miteinander |
| FR2802287B1 (fr) * | 1999-12-14 | 2002-01-11 | Abb Alstom Power Comb | Procede pour l'amelioration de la combustion dans un systeme a lit fluidise circulant et systeme correspondant |
| US7829033B2 (en) * | 2003-07-03 | 2010-11-09 | Fuel Tech, Inc. | Selective catalytic reduction of NOx enabled by sidestream urea decomposition |
| KR20020084659A (ko) * | 2001-05-04 | 2002-11-09 | 윤만중 | 화석연료 연소 전,후 가스류 및 검뎅분해와 환원 화합물과대기 산성화 방지기술 |
| FI118132B2 (fi) * | 2001-05-08 | 2015-01-30 | Metso Power Oy | Menetelmä soodakattilassa ja soodakattila |
| US6944978B2 (en) * | 2001-06-11 | 2005-09-20 | Douglas Dynamics, Llc | Snowplow and mount assembly |
| FI114737B (fi) * | 2002-04-24 | 2004-12-15 | Tom Blomberg | Menetelmä biomassaa polttavien höyrykattiloiden höyrytulistimien asettelemiseksi ja höyrykattila |
| US7021248B2 (en) | 2002-09-06 | 2006-04-04 | The Babcock & Wilcox Company | Passive system for optimal NOx reduction via selective catalytic reduction with variable boiler load |
| WO2004105928A2 (en) * | 2003-05-22 | 2004-12-09 | Mitsui Babcock (Us) Llc. | Method and apparatus for zonal injection of chemicals into a furnace convective pass to reduce pollutants from flue gases |
| US20050084434A1 (en) * | 2003-10-20 | 2005-04-21 | Enviroserve Associates, L.L.C. | Scrubbing systems and methods for coal fired combustion units |
| DE102004051477B4 (de) * | 2004-10-22 | 2008-10-02 | Alstom Technology Ltd. | Verfahren zur Regulierung der Feststoffumlaufmenge eines zirkulierenden Wirbelschichtreaktorsystems |
| DE102005005796A1 (de) * | 2005-02-09 | 2006-08-17 | Applikations- Und Technikzentrum Für Energieverfahrens-, Umwelt- Und Strömungstechnik (Atz-Evus) | Verfahren und Vorrichtung zur thermochemischen Umsetzung eines Brennstoffs |
| US7578265B2 (en) * | 2006-05-09 | 2009-08-25 | Babcock & Wilcox Power Generation Group, Inc. | Multiple pass economizer and method for SCR temperature control |
| US7637233B2 (en) | 2006-05-09 | 2009-12-29 | Babcock & Wilcox Power Generation Group, Inc. | Multiple pass economizer and method for SCR temperature control |
| US7527776B2 (en) * | 2007-01-09 | 2009-05-05 | Catalytic Solutions, Inc. | Ammonia SCR catalyst and method of using the catalyst |
| US7767175B2 (en) * | 2007-01-09 | 2010-08-03 | Catalytic Solutions, Inc. | Ammonia SCR catalyst and method of using the catalyst |
| US7943097B2 (en) * | 2007-01-09 | 2011-05-17 | Catalytic Solutions, Inc. | Reactor system for reducing NOx emissions from boilers |
| US8802582B2 (en) * | 2007-01-09 | 2014-08-12 | Catalytic Solutions, Inc. | High temperature ammonia SCR catalyst and method of using the catalyst |
| KR100794389B1 (ko) | 2007-01-24 | 2008-01-15 | 한국에너지기술연구원 | 선택적비촉매환원법에서 질소산화물 저감을 위한 내부관통형 3중관 환원제 분사기 |
| US8042497B2 (en) * | 2007-04-12 | 2011-10-25 | Babcock & Wilcox Power Generation Group, Inc. | Steam generator arrangement |
| DE102007022678A1 (de) | 2007-05-11 | 2008-11-13 | Hydraulik-Ring Gmbh | Abgasnachbehandlungseinheit auf Ammoniakbasis und Verfahren zur Reinigung stickoxidhaltiger Abgase von Verbrennungskraftmaschinen |
| US20090297993A1 (en) * | 2008-05-30 | 2009-12-03 | Foster Wheeler Energia Oy | Method of and System For Generating Power By Oxyfuel Combustion |
| FI129360B (fi) * | 2009-04-15 | 2021-12-31 | Andritz Oy | Menetelmä savukaasupäästöjen vähentämiseksi ja kattila |
| US20110036279A1 (en) * | 2009-08-12 | 2011-02-17 | Jeffrey Shallcross | NOx reduction control system for boilers |
| JP5399214B2 (ja) * | 2009-11-18 | 2014-01-29 | 住友重機械工業株式会社 | 循環流動床炉及び循環流動床炉の制御方法 |
| US8012746B2 (en) * | 2009-12-31 | 2011-09-06 | Biogas & Electric, Llc | NOx removal system for biogas engines at anaerobic digestion facilities |
| US20110226195A1 (en) * | 2010-03-18 | 2011-09-22 | Foster Wheeler North America Corp. | Wall Construction for a Boiler Arrangement |
| AU2011310241B2 (en) * | 2010-09-29 | 2015-08-27 | Mitsubishi Power, Ltd. | Oxygen combustion system and method for operating same |
| EP2541144A1 (en) * | 2011-07-01 | 2013-01-02 | Tecnoborgo S.p.A. | Incinerator, particularly for waste-to-energy plants |
| JP5916470B2 (ja) * | 2011-08-04 | 2016-05-11 | 三菱重工業株式会社 | 流動層処理システム及び流動層燃焼排ガスのｎ２ｏ除去方法 |
| WO2018077390A1 (en) * | 2016-10-25 | 2018-05-03 | Doosan Lentjes Gmbh | A cyclone with means for introducing a reducing agent |
| US10653996B1 (en) * | 2019-05-13 | 2020-05-19 | The Babcock & Wilcox Company | Selective non-catalytic reduction (SNCR) of NOx in fluidized bed combustion reactors |
Family Cites Families (25)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2078947A (en) * | 1934-06-01 | 1937-05-04 | Houdry Process Corp | Temperature regulation of converters |
| US2078948A (en) * | 1935-02-13 | 1937-05-04 | Houdry Process Corp | Control of exothermic reactions |
| US3900554A (en) * | 1973-03-16 | 1975-08-19 | Exxon Research Engineering Co | Method for the reduction of the concentration of no in combustion effluents using ammonia |
| NL167334C (nl) * | 1975-01-13 | Mitsubishi Chem Ind | Werkwijze voor het verwijderen van stikstofoxyden uit een verbrandingsgas, in afwezigheid van een katalysator en in aanwezigheid van een ammoniakbron en zuurstof. | |
| US4208386A (en) * | 1976-03-03 | 1980-06-17 | Electric Power Research Institute, Inc. | Urea reduction of NOx in combustion effluents |
| US4181705A (en) * | 1978-08-18 | 1980-01-01 | Chevron Research Company | Purification of fluidized-bed combustion flue gas |
| US4393031A (en) * | 1979-02-22 | 1983-07-12 | Werner Henke | Process for efficiently removing oxides of nitrogen from exhaust gas |
| JPS5860194A (ja) * | 1981-10-05 | 1983-04-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 低温排熱回収方法 |
| EP0176293B1 (en) * | 1984-09-24 | 1991-04-03 | Combustion Power Company Inc. | Recirculating fluid bed combustor - method and apparatus |
| DE3615705A1 (de) * | 1986-05-09 | 1987-11-12 | Bloom Eng Europa Gmbh | Rauchgaskanal fuer grosskessel mit einer vorrichtung zum einspeisen von ammoniak in den rauchgasstrom |
| DE3721051A1 (de) * | 1987-06-23 | 1989-01-05 | Lentjes Leisegang Umwelttechni | Verfahren und einrichtung zur entstickung von rauchgas |
| US4981660A (en) * | 1988-11-07 | 1991-01-01 | Leach James T | Selective hybrid NOx reduction process |
| DK166377C (da) * | 1989-02-10 | 1993-09-27 | Haldor Topsoe As | Fremgangsmaade til fjernelse af nitrogenoxider fra udstoedningsgasser fra turbiner |
| SE466991B (sv) * | 1989-08-07 | 1992-05-11 | Abb Carbon Ab | Foerfarande foer reducering av emission av nox vid foerbraenning |
| US4978514A (en) * | 1989-09-12 | 1990-12-18 | Fuel Tech, Inc. | Combined catalytic/non-catalytic process for nitrogen oxides reduction |
| US5139754A (en) * | 1989-09-12 | 1992-08-18 | Fuel Tech, Inc. | Catalytic/non-catalytic combination process for nitrogen oxides reduction |
| SE467646B (sv) * | 1989-11-20 | 1992-08-24 | Abb Carbon Ab | Saett vid roekgasrening i pfbc-anlaeggning |
| US5043150A (en) * | 1990-04-17 | 1991-08-27 | A. Ahlstrom Corporation | Reducing emissions of N2 O when burning nitrogen containing fuels in fluidized bed reactors |
| US5133950A (en) * | 1990-04-17 | 1992-07-28 | A. Ahlstrom Corporation | Reducing N2 O emissions when burning nitrogen-containing fuels in fluidized bed reactors |
| US5048432B1 (en) * | 1990-12-27 | 1996-07-02 | Nalco Fuel Tech | Process and apparatus for the thermal decomposition of nitrous oxide |
| US5233934A (en) * | 1992-08-20 | 1993-08-10 | Wahlco Environmental Systems, Inc. | Control of NOx reduction in flue gas flows |
| US5300270A (en) * | 1992-08-20 | 1994-04-05 | Wahlco Environmental Systems, Inc. | Hot-side electrostatic precipitator |
| US5237939A (en) * | 1992-08-20 | 1993-08-24 | Wahlco Environmental Systems, Inc. | Method and apparatus for reducing NOx emissions |
| US5318755A (en) * | 1992-11-30 | 1994-06-07 | A. Ahlstrom Corporation | Method and apparatus for cleaning flue gases |
| US5555849A (en) * | 1994-12-22 | 1996-09-17 | Combustion Engineering, Inc. | Gas temperature control system for catalytic reduction of nitrogen oxide emissions |
-
1994
- 1994-04-12 US US08/226,483 patent/US5465690A/en not_active Expired - Lifetime
-
1995
- 1995-04-12 CZ CZ19962977A patent/CZ287910B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1995-04-12 PL PL95316785A patent/PL316785A1/xx unknown
- 1995-04-12 DK DK95915897T patent/DK0755299T3/da active
- 1995-04-12 AT AT95915897T patent/ATE183942T1/de not_active IP Right Cessation
- 1995-04-12 KR KR1019960705496A patent/KR970702097A/ko not_active Ceased
- 1995-04-12 EP EP95915897A patent/EP0755299B1/en not_active Revoked
- 1995-04-12 WO PCT/FI1995/000207 patent/WO1995027554A1/en not_active Application Discontinuation
- 1995-04-12 JP JP7526107A patent/JPH09509474A/ja active Pending
- 1995-04-12 HU HU9602805A patent/HUT76752A/hu unknown
- 1995-04-12 CA CA002186369A patent/CA2186369C/en not_active Expired - Fee Related
- 1995-04-12 DE DE69511854T patent/DE69511854T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1995-06-12 TW TW084103616A patent/TW260621B/zh active
-
1997
- 1997-11-26 US US08/979,308 patent/US5911956A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO1995027554A1 (en) | 1995-10-19 |
| US5465690A (en) | 1995-11-14 |
| CA2186369A1 (en) | 1995-10-19 |
| DE69511854T2 (de) | 2000-02-17 |
| CA2186369C (en) | 2000-08-08 |
| HUT76752A (en) | 1997-11-28 |
| US5911956A (en) | 1999-06-15 |
| EP0755299B1 (en) | 1999-09-01 |
| DK0755299T3 (da) | 2000-03-27 |
| JPH09509474A (ja) | 1997-09-22 |
| HU9602805D0 (en) | 1996-12-30 |
| EP0755299A1 (en) | 1997-01-29 |
| MX9604721A (es) | 1998-05-31 |
| TW260621B (cs) | 1995-10-21 |
| DE69511854D1 (de) | 1999-10-07 |
| PL316785A1 (en) | 1997-02-17 |
| CZ297796A3 (en) | 1997-03-12 |
| KR970702097A (ko) | 1997-05-13 |
| ATE183942T1 (de) | 1999-09-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CZ287910B6 (cs) | Způsob čištění spalin, obsahujících oxidy dusíku z palivové reakční zóny parního generátoru a parní generátor k provádění tohoto způsobu | |
| CA2712870C (en) | Air-fired co2 capture ready circulating fluidized bed heat generation with a reactor subsystem | |
| KR0158763B1 (ko) | 화석연료연소 동력발생 시스템의 작동효율을 최적화하기 위한 방법 | |
| JPH01500251A (ja) | 煙道ガス中のＮＯｘ減少方法 | |
| US11850550B2 (en) | Arrangement for and a method of operating a steam boiler system | |
| TW201248086A (en) | Oxycombustion in transport oxy-combustor | |
| AU2010249963B2 (en) | Oxygen fired steam generator | |
| CN113864789A (zh) | 一种处理含硫、含氮、含盐废液的焚烧系统 | |
| PL203974B1 (pl) | Układ reaktora lub urzadzenia spalajacego z obiegowym złożem fluidalnym wyposażonego w układ selektywnej redukcji katalitycznej | |
| EP2571601B1 (en) | Method of capturing sulfur oxides from the flue gas of an oxyfuel combustion cfb boiler | |
| KR100272724B1 (ko) | 유동층 반응기로부터 일산화이질소(n₂o) 방출을 감소시키는 방법 | |
| JP3067890B2 (ja) | 接触分解装置の排出ガスの処理方法と装置 | |
| EP0851173B1 (en) | A method of controlling nitrous oxide in circulating fluidized bed steam generators | |
| KR19990008321A (ko) | 순환 유동층 증기 발생기 내의 질소산화물 제어방법 | |
| US5797336A (en) | Process for the combustion of waste material with production of thermal energy | |
| JPH07506179A (ja) | Ｐｆｂｃ発電所における煙道ガスの公称動作温度を維持するための方法 | |
| MXPA96004721A (en) | A method for purifying gases containing nitrogen oxides and an apparatus for purifying gases in a generation boiler of va | |
| JPS6329104A (ja) | 流動床燃焼法 | |
| JPH057731A (ja) | 流動層ボイラの脱硝装置 | |
| JPS61228088A (ja) | コ−クス乾式消火設備 | |
| JPS6232174A (ja) | コ−クス乾式消火設備 | |
| JPS6336821A (ja) | 脱硝処理装置 | |
| JPH0147685B2 (cs) | ||
| JPH0440057B2 (cs) | ||
| SE469144B (sv) | Saett att oavsett baeddhoejd bibehaalla laag emission av kvaeveoxider vid foerbraenning i virvelbaedd, samt kraftanlaeggning i vilken saettet tillaempas |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD00 | Pending as of 2000-06-30 in czech republic | ||
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20030412 |