FI114737B - Menetelmä biomassaa polttavien höyrykattiloiden höyrytulistimien asettelemiseksi ja höyrykattila - Google Patents
Menetelmä biomassaa polttavien höyrykattiloiden höyrytulistimien asettelemiseksi ja höyrykattila Download PDFInfo
- Publication number
- FI114737B FI114737B FI20020787A FI20020787A FI114737B FI 114737 B FI114737 B FI 114737B FI 20020787 A FI20020787 A FI 20020787A FI 20020787 A FI20020787 A FI 20020787A FI 114737 B FI114737 B FI 114737B
- Authority
- FI
- Finland
- Prior art keywords
- steam
- temperature
- flue gas
- för
- att
- Prior art date
Links
- 239000002028 Biomass Substances 0.000 title claims description 14
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 5
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 claims description 32
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 22
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 claims description 19
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 claims description 19
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 8
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 4
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 4
- 235000021384 green leafy vegetables Nutrition 0.000 claims 1
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 claims 1
- 238000009834 vaporization Methods 0.000 claims 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 11
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 9
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 6
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 description 5
- 239000002803 fossil fuel Substances 0.000 description 5
- 239000003415 peat Substances 0.000 description 5
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 5
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 description 4
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 4
- 235000008331 Pinus X rigitaeda Nutrition 0.000 description 3
- 235000011613 Pinus brutia Nutrition 0.000 description 3
- 241000018646 Pinus brutia Species 0.000 description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 3
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 3
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N Chlorine atom Chemical compound [Cl] ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 2
- ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N Potassium Chemical group [K] ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000288 alkali metal carbonate Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000008041 alkali metal carbonates Chemical class 0.000 description 2
- 150000008044 alkali metal hydroxides Chemical class 0.000 description 2
- 239000002802 bituminous coal Substances 0.000 description 2
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 2
- 229910052700 potassium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011591 potassium Substances 0.000 description 2
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010902 straw Substances 0.000 description 2
- 150000003467 sulfuric acid derivatives Chemical class 0.000 description 2
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L Carbonate Chemical compound [O-]C([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 241000722731 Carex Species 0.000 description 1
- 244000166124 Eucalyptus globulus Species 0.000 description 1
- 241000612182 Rexea solandri Species 0.000 description 1
- 241000124033 Salix Species 0.000 description 1
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 241000209140 Triticum Species 0.000 description 1
- 235000021307 Triticum Nutrition 0.000 description 1
- 229910001854 alkali hydroxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052783 alkali metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001514 alkali metal chloride Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052936 alkali metal sulfate Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001340 alkali metals Chemical class 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 150000001805 chlorine compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000010344 co-firing Methods 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000002309 gasification Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-M hydroxide Chemical compound [OH-] XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 150000004679 hydroxides Chemical class 0.000 description 1
- 239000003077 lignite Substances 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- OTYBMLCTZGSZBG-UHFFFAOYSA-L potassium sulfate Chemical compound [K+].[K+].[O-]S([O-])(=O)=O OTYBMLCTZGSZBG-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910052939 potassium sulfate Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 229910021653 sulphate ion Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 239000006200 vaporizer Substances 0.000 description 1
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B31/00—Modifications of boiler construction, or of tube systems, dependent on installation of combustion apparatus; Arrangements or dispositions of combustion apparatus
- F22B31/04—Heat supply by installation of two or more combustion apparatus, e.g. of separate combustion apparatus for the boiler and the superheater respectively
- F22B31/045—Steam generators specially adapted for burning refuse
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B37/00—Component parts or details of steam boilers
- F22B37/008—Adaptations for flue-gas purification in steam generators
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22G—SUPERHEATING OF STEAM
- F22G3/00—Steam superheaters characterised by constructional features; Details or component parts thereof
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/12—Heat utilisation in combustion or incineration of waste
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
Description
1 1 4737
Menetelmä biomassaa polttavien höyrykattiloiden höyrytulistimien asettele-miseksi ja höyrykattila Tämän keksinnön kohteena on menetelmä biomassaa polttavien höyrykatti-5 loiden höyrytulistimien asettelemiseksi höyrytulistinpintojen korroosion minimoimiseksi korkeassa lämpötilassa.
Tämän keksinnön kohteena on myös biomassaa polttoaineena käyttävä höyrykattila, johon kuuluu tulipesä, savukaasukanava, höyrypiiri ja tulistimet, 10 jotka on aseteltu korroosion minimoimiseksi korkeassa lämpötilassa.
Fossiilisten polttoaineiden käyttö energiatuotannossa pyritään tulevaisuudessa korvaamaan entistä enemmän uusiutuvien luonnonvarojen käytöllä. Erilaisten biomassojen, kuten puun, oljen, pajun, mustalipeän ym. käyttö ener-15 gialähteenä pienentäisi C02-päästöjä verrattuna fossiilisiin polttoaineisiin. Siirryttäessä polttamaan biomassoja on kuitenkin havaittu, että höyrykattiloiden lämmönsiirtopinnat likaantuvat ja korrodoituvat ennenaikaisesti kuumien , v savukaasujen vaikutuksesta käytettäessä biomassaa polttoaineena. Alkalime- • '·· tallisulfaattien ja erityisesti alkalimetallikloridien on arveltu olevan syynä :; 20 lämmönsiirtopintojen kiihtyneeseen likaantumis- ja korroosionopeuteen. On :arveltu, että polttoaineessa oleva alkali, rikki ja kloridi vapautuu polttoainees- • · ·' ta ainakin osittain kaasumaisena alkalisulfaattina ja -kloridina polttolaitoksen tulipesässä ja kondensoituu sitten kylmemmille lämmönsiirtopinnoille tulistin-;, ‘: alueella aiheuttaen liiallista likaantumista ja korroosiota.
:·* 25
On tunnettua että voimalaitoskattilan sähköntuoton hyötysuhde on sitä pa-' *; ·' rempi, mitä suuremmassa paineessa, ja täten myös lämpötilassa, höyrytur- ,.; · * biiniin syötettävä vesihöyry on. On siis edullista että höyry voidaan tulistaa :. i niin kuumaksi kuin mahdollista riskeeraamatta kuitenkaan laitoksen kestä- 30 vyyttä. Pelkällä hiilellä toimivat kattilalaitokset saavuttavat yli 550 °C:n höy-rynlämpötilan ilman mainittavia korroosioriskejä tulistinalueella. Biomassoja 2 1U737 poltettaessa on havaittu voimakasta korroosiota jopa alle 500 °C:n tulistus-lämpötiloilla.
Sekapoltolla on havaittu olevan positiivinen vaikutus höyrykattilan kestävyy-5 teen biomassoja poltettaessa. Poltettaessa 30 % tai enemmän esim. turvetta biomassan kanssa, on korroosio- ja likaantumisongelma saatu merkittävästi vähenemään. Tämä on selitetty sillä, että biomassasta irtautuva kaasufaasis-sa oleva KCI reagoi savukaasuissa olevan S02:n kanssa muodostaen foSO^a, joka korkeamman sulamispisteensä johdosta ei muodosta sulaa faasia tulis-10 tinpinnoilla, eikä täten tahmaa tai korrodoi tulistinpintoja siinä määrin kuin KCI.
Koska sekapoltto lisää rikkidioksidipäästöjä, ja koska osittainenkin fossiilisten polttoaineiden käyttö ei ole CC>2-päästöjen kannalta suotavaa, on esim. Ruot-15 sissa turpeen käyttäminen polttoteknisistäkin syistä kiellettyä. On ilmeistä, että yhä tiukentuvat päästörajoitukset ja yleinen vastustus tulevat vaikeuttamaan turpeen tai hiilen käyttämistä sekapoltossa muissakin maissa.
» · , ’Tämä keksintö mahdollistaa korkeiden höyryarvojen (korkean lämpötilan ja : 20 paineen) saavuttamisen puhtaasti biomassaa polttavissa laitoksissa, ilman : '.: että höyrykattilan tulistinpintojen korroosio- ja likaantumisriski kasvaa.
Tämän aikaansaamiseksi keksinnön mukaiselle höyrykattilalle ja menetelmäl-’·: le on tunnusomaista se, mitä patenttivaatimuksissa 1 ja 3 on määritelty. Kek- • 25 sinnön edullisia sovellutusmuotoja on esitetty epäitsenäisissä patenttivaati- muksissa 2 ja 4.
··· Seuraavaksi selitetään esillä olevan keksinnön taustaa ja itse keksintöä selos- tetaan myöhemmin viittaamalla oheiseen kuvioon 1.
30
Niin sanotut biomassat ja fossiiliset polttoaineet eroavat toisistaan alkalime-tallipitoisuuksien suhteessa Cl- ja S-pitoisuuksiin. Biomassoilla suhteet ovat 3 114737 yleensä suuremmat kuin fossiilisilla polttoaineilla. Etenkin rikkipitoisuus kasvaa siirryttäessä nuoremmista, kasviperäisistä polttoaineista vanhempiin. Vapaan alkalin määrää polttoaineessa voidaan kuvata vapaa alkali-indeksillä: (Na + K - (2 S + Cl))
Af = LHV
5 Af = vapaa alkali indeksi, mol/MJ
Na = polttoaineen natriumpitoisuus, mol/g K = polttoaineen kaliumpitoisuus, mol/g S = polttoaineen rikkipitoisuus, mol/g Cl = polttoaineen klooripitoisuus, mol/g 10 LHV = polttoaineen alempi lämpöarvo, MJ/g
Taulukossa 1 on esitetty alkali-indeksit laskettuna eri polttoaineiden keskimääräisille pitoisuuksille1.
15 Taulukko 1.
Πζ Tn^ |“ö Vs, Flhv, TkT Na, To [s, ppm ppm ppm % MJ/kg mol/kg mol/kg mol/kg mol/kg mol/MJ
·.·. Olki (vehnä) 10910 “230 2890 ÖÖ8 ΪΛ2 0^279 0,010 0,082 0^025 0,0092 ; ' Metsähake 2ΪΪ0 Π0 240 Ö^Ö4 19J 0,054 0,005 0,007 0,012 0,0014
Eukalyptus 89Ö 670 940 ÖÖ2 18^5 ÖÖ23 0,029 0,027 0,006 0,0007
Kuori (mänty) ΓΪ20 50 Π0 0,03 20,1 0,029 0,002 0,003 0,009 0,0004 , : 20 Sahajauho 5ÖÖ 40 ‘“Ϊ5 ÖÖl 19fl 0,013 0,002 0,000 0,003 0,0004 * (mänty)
Hake (mänty) 1060 30 75 0^03 18^9 0,027 0,001 0,002 0,009 0,0004
Turve, pinta 69Ö 380 18Ö Ö4Ö 1^5 0,018 0,017 0,005 0,031 -0,0018 . Turve, Carex 44Ö 33Ö 27Ö 0,20 21,0 0,011 0,014 0,008 0,062 -0,0051 1 1 ___ _ '· Rheinin Ϊ40 300 250 0,30 24,1 0,004 0,013 0,007 0,094 -0,0074 : ruskohiili
Iowan Rawhide ^570 1140 ~25 0,50 26,0 0,015 0,050 0,001 0,156 -0,0096 25 hij|i
Puolalainen Ϊ420 "~45Ö 76Ö Ö7Ö 29^2 0,036 0,020 0,021 0,218 -0,0138 bituminen hiili [f Kolumbialainen 2600 440 13Ö 1,00 28,4 0,066 0,019 0,004 0,312 -0,0191 . ; bituminen hiili
Illinois no 6, 3610 142Ö Ϊ2Ϊ0 2,90 25,2 ÖÖ92 5^062 0,034 0^905 -0,0670 bituminen hiili 1 Kurkela, E., Formation and removal of biomass-derived contaminants in fluidized-bed gasification processes, VTT publications 287, Espoo 1996.
4 114737
Omien tutkimuksien! perusteella olen tullut siihen johtopäätökseen, että poltettaessa biomassoja vapaa alkali muodostaa alkalimetallihydroksideja. Biomassojen vapaa alkali-indeksit ovat niin suuria, että polttoaineen rikki ja 5 kloori eivät pysty sitomaan kaikkea alkalia sulfaateiksi ja klorideiksi. Ylimäärä alkali muodostaa hydroksideja, jotka kondensoituessaan muodostavat tah-maavan ja korrodoivan sulafaasin tulistinpinnoille. Etenkin kaasufaasissa oleva KOH näyttää olevan merkittävä tekijä kasvaneen likaantumis- ja korroosionopeuden aiheuttaja tulistinpinnoilla. Kondensoituessaan kylmille läm-10 mönsiirtopinnoille se voi muodostaa sulan paljon alemmissa lämpötiloissa kuin KCI tai K2SO4. Yleensä biomassat sisältävät moninkertaisesti enemmän kaliumia kuin natriumia, joten KOH on yleensä merkittävämpi korroosion ja likaantumisen aiheuttaja.
15 Sekapolton positiivinen vaikutus perustuukin omien johtopäätöksien! perusteella pääosin siihen että lisäämällä savukaasujen S02-pitoisuuksia, sitoutuu savukaasuissa oleva KOH sulfaateiksi ja vähentää näin ollen likaantumista ja V; korroosiota tulistinalueella.
20 Kemialliset tasapainolaskut osoittavat, että alkalihydroksidit alkavat reagoida savukaasussa olevan hiilidioksidin kanssa muodostaen alkalimetallikarbonaat-.teja, jos savukaasujen lämpötila on alle 900 °C. Tasapainolaskujen mukaan lämpötilan ollessa 750 °C on lähestulkoon kaikki hydroksidi reagoinut kar-·! bonaateiksi. Alkalimetallikarbonaattien sulamispisteet ovat 851 °C (Na2C03) : · ’ 25 ja 891 °C (K2C03), joten tulistinpintojen lämpötilat voivat olla huomattavasti , korkeammat sen jälkeen kun savukaasujen lämpötila on laskenut alle :J 750 °C:n.
KOH:n ja C02:n välisen reaktion kinetiikkaa ei tietääkseni ole selvitetty. On 30 mahdollista että reaktionopeus on niin hidas, että reaktio saavuttaa tasapainotilan vasta käytännössäkin merkittävän ajan kuluttua siitä kun savukaasujen lämpötila on saavuttanut 750 °C:n lämpötilan. Tarvittavan viipymäajan 5 114737 takaamiseksi, voidaan tulistimet asentaa savukaasukanavaan siten että 750 °C:n savukaasujen suunnittelulämpötila-alueen jälkeen jätetään kanavaan riittävän pitkä tyhjä alue ennen seuraavaa tulistinta.
5 Eräs keksinnön edullinen suoritusmuoto on esitetty kuviossa 1. Siinä on esitetty kaaviollisesti höyrykattila, johon kuuluu tulipesä 1, höyrytulistimet 2-5 savukaasukanavassa 6, sekä höyrypiiri 7. Tulipesässä 1 poltettavasta biomassasta syntyvät savukaasut kulkevat kaasukanavan 6 läpi, samalla jäähtyen, kaasukanavassa olevien höyrytulistimien 2, 3, 4 ja 5 ohitse. Kuviossa 1 10 esitetyn biomassaa polttoaineena käyttävän höyrykattilan höyrytulistimien 2-5 asettelu savukaasukanavaan 6 ja sarjoitus höyrypiiriin 7 tehdään siten että yli 750 °C:n savukaasujen alueella olevan tulistimen 2 lämmönsiirtopinnan pintalämpötila pysyy alle KOH:n sulamispisteen, 406 °C (vastaa höyrynläm-pötilaa noin 350-380 °C). Ohitettuaan tulistimen 2 savukaasujen lämpötila on 15 laskenut alle 750 °C:n. Alle 750 °C:n savukaasujen alueella olevalla tulistimel-la 3 tehdään höyryn lopputulistus korkeampaan lämpötilaan kasvattamatta merkittävästi tulistinpintojen likaantumis- ja korroosioriskiä. Tarvittavan vii-V: pymäajan takaamiseksi, tulistin 3 asennetaan savukaasukanavaan 6 siten että 750 °C:n savukaasujen suunnittelulämpötila-alueen jälkeen jää kana-20 vaan 6 riittävän pitkä tyhjä alue (a) ennen tulistinta 3. Edempänä savukaasu-'·: kanavassa savukaasujen virtaussuunnassa asennetaan tulistimet 3 ja 4. Höy ry kulkee siis siten että se tulee sisään höyrykattilassa olevaan höyrypiiriin viileimmän tulistimen 5 kautta ja kulkee siitä eteenpäin tulistimeen 4, josta ' » höyry kulkee tulistimeen 2, joka on savukaasujen virtaussuunnassa ensim-;·* 25 mäisenä, ja viimeisenä höyry tulee ulos kuumimman tulistimen 3 kautta. Tu- . !: ’ listimien 2 ja 3 halutut pintalämpötilat ja savukaasun haluttu jäähtyminen .saadaan aikaan savukaasun ja höyryn suhteellisten virtausmäärien ja läm-mönvaihdinpintojen mitoituksilla.
30
Claims (4)
1. Förfarande för placering av ängöverhettare (2, 3, 4, 5) i ängpannor som bränner biomassa, i vilket förfarande ängöverhettarytornas temperatur be-5 gränsas för minimering av korrosion av ängöverhettarytorna, kännetecknat därav, att i ängpannan placeras minst tvä överhettare (2, 3,4, 5), vars placering i rökgaskanalen (6) och seriesättning i ängkretsen (7) görs sä att yt-temperaturen pä överhettarens eller överhettarnas värmeöverföringsyta hälls under smältpunkten för KOH, 406 °C (motsvarar en ängtemperatur pä ca 10 350-380 °C), sä iängt i rökgaskanalen (6) tills rökgasernas temperatur har sjunkit tili 750 °C och att ängans slutöverhettning görs vid en högre temperatur dä rökgaserna är i omrädet under 750 °C utan att märkbart öka risken för nedsmutsning och korrosion av överhettarytoma. 15
2. Förfarande enligt patentkravet 1, kännetecknat därav, att överhettarna för säkerställande av en tillräcklig uppehällstid instaileras i rökgaskanalen (6) sä att det efter det planerade 750 °C:iga temperaturomrädet för rökgaserna lämnas ett tillräckligt Iängt tomt omräde (a) i kanalen (6) före följande överhettare (3). .· 20
3. Ängpanna som använder biomassa som bränsle, vilken ängpanna uppvisar ': ett förbränningsrum (1), en rökgaskanal (6), en ängkrets (7) och ängöver- : · hettare (2, 3,4, 5), vilkas ängöverhettarytors temperatur är begränsad för att minimera korrosion av ängöverhettarytorna, kännetecknad därav, att 25 ängpannan uppvisar minst tvä överhettare (2, 3, 4, 5), vilkas placering i rök-’ gaskanalen (6) och seriesättning i ängkretsen (7) är gjord sä att yttempera- turen pä överhettarens eller överhettarnas värmeöverföringsyta hälls under smältpunkten för KOH, 406 °C (motsvarar en ängtemperatur av ca 350-380 :: °C), sä Iängt i rökgaskanalen (6) tills rökgasernas temperatur har sjunkit tili .,; - * 30 750 °C och att ängans slutöverhettning är gjord vid en högre temperatur dä ':: rökgaserna är i omrädet under 750 °C utan att märkbart öka risken för ned smutsning och korrosion av överhettarytoma. 114737
4. Ängpannan enligt patentkravet 3, kännetecknad därav, att överhettarna för säkerställning av tillräcklig uppehällstid är installerade i rökgaskanalen (6) sä att det efter det planerade 750 °C:iga temperaturomrädet för rökgaserna äterstär ett tillräckligt längt tomt omräde (a) i kanalen (6) före följande över-5 hettare (3). 10
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FI20020787A FI114737B (fi) | 2002-04-24 | 2002-04-24 | Menetelmä biomassaa polttavien höyrykattiloiden höyrytulistimien asettelemiseksi ja höyrykattila |
| US10/417,934 US6672259B2 (en) | 2002-04-24 | 2003-04-17 | Method for positioning superheaters in biomass burning steam generators, and steam generator |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FI20020787A FI114737B (fi) | 2002-04-24 | 2002-04-24 | Menetelmä biomassaa polttavien höyrykattiloiden höyrytulistimien asettelemiseksi ja höyrykattila |
| FI20020787 | 2002-04-24 |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FI20020787A0 FI20020787A0 (fi) | 2002-04-24 |
| FI20020787A FI20020787A (fi) | 2003-10-25 |
| FI114737B true FI114737B (fi) | 2004-12-15 |
Family
ID=8563827
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FI20020787A FI114737B (fi) | 2002-04-24 | 2002-04-24 | Menetelmä biomassaa polttavien höyrykattiloiden höyrytulistimien asettelemiseksi ja höyrykattila |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6672259B2 (fi) |
| FI (1) | FI114737B (fi) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FI122481B (fi) * | 2004-12-29 | 2012-02-15 | Metso Power Oy | Tulistimen rakenne |
| CN102322627B (zh) * | 2011-09-16 | 2013-07-03 | 西安热工研究院有限公司 | 一种700℃机组超超临界锅炉的蒸汽系统的受热面布置结构 |
| US12065984B2 (en) | 2022-09-01 | 2024-08-20 | Harry Schoell | Biomass energy generator system |
Family Cites Families (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3187725A (en) | 1962-09-10 | 1965-06-08 | Duerrwerke Ag | Steam generator |
| FI85414C (fi) * | 1985-01-29 | 1992-04-10 | Ahlstroem Oy | Anordning foer avskiljning av fast material ur roekgaserna fraon en reaktor med cirkulerande baedd. |
| US4951612A (en) * | 1989-05-25 | 1990-08-28 | Foster Wheeler Energy Corporation | Circulating fluidized bed reactor utilizing integral curved arm separators |
| SE466814B (sv) * | 1989-06-01 | 1992-04-06 | Kvaerner Generator Ab | Anordning foer nedbrytande av gaser alstrade vid foerbraenning vid ungefaer 850 grader c av fasta braenslen i en fluidbaedd |
| US5325796A (en) * | 1992-05-22 | 1994-07-05 | Foster Wheeler Energy Corporation | Process for decreasing N2 O emissions from a fluidized bed reactor |
| CA2105602A1 (en) | 1993-09-07 | 1995-03-08 | Ola Herstad | Steam boiler |
| US5465690A (en) * | 1994-04-12 | 1995-11-14 | A. Ahlstrom Corporation | Method of purifying gases containing nitrogen oxides and an apparatus for purifying gases in a steam generation boiler |
| ES2136267T3 (es) * | 1995-05-31 | 1999-11-16 | Asea Brown Boveri | Generador de vapor. |
| DE19531027A1 (de) | 1995-08-23 | 1997-02-27 | Siemens Ag | Dampferzeuger |
| HUP9902078A3 (en) * | 1995-12-01 | 2000-03-28 | Babcock & Wilcox Co | Circulating fluidized bed reactor with plural furnace outlets |
| FI970438A0 (fi) * | 1996-12-19 | 1997-02-03 | Kvaerner Pulping Oy | Foerfarande i panna, saerskilt i sodapanna |
| US5809940A (en) * | 1997-05-23 | 1998-09-22 | The Babcock & Wilcox Company | Indirect cooling of primary impact type solids separator elements in a CFB reactor |
| US6269778B1 (en) * | 1999-12-17 | 2001-08-07 | The Babcock & Wilcox Company | Fine solids recycle in a circulating fluidized bed |
-
2002
- 2002-04-24 FI FI20020787A patent/FI114737B/fi not_active IP Right Cessation
-
2003
- 2003-04-17 US US10/417,934 patent/US6672259B2/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FI20020787A0 (fi) | 2002-04-24 |
| FI20020787A (fi) | 2003-10-25 |
| US20030200938A1 (en) | 2003-10-30 |
| US6672259B2 (en) | 2004-01-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Mun et al. | Performance evaluation of co-firing various kinds of biomass with low rank coals in a 500 MWe coal-fired power plant | |
| Di Gianfrancesco | The fossil fuel power plants technology | |
| Ameri et al. | 4E analyses and multi-objective optimization of different fuels application for a large combined cycle power plant | |
| SA516380547B1 (ar) | جهاز توليد متعدد أساسه التغويز باستخدام إزالة الغاز الحمضي | |
| Starfelt et al. | Integration of torrefaction in CHP plants–A case study | |
| Wiranarongkorn et al. | Assessment and analysis of multi-biomass fuels for sustainable electricity generation | |
| Tumsa et al. | Effects of coal characteristics to performance of a highly efficient thermal power generation system based on pressurized oxy‐fuel combustion | |
| Elwardany | Enhancing steam boiler efficiency through comprehensive energy and exergy analysis: A review | |
| Olivieri et al. | Cogasification of coal and biomass in an integrated gasification combined cycle power plant: Effects on thermodynamic performance and gas composition | |
| Bălănescu et al. | Study on condensing boiler technology potential accounting various fuels | |
| FI114737B (fi) | Menetelmä biomassaa polttavien höyrykattiloiden höyrytulistimien asettelemiseksi ja höyrykattila | |
| Ke et al. | Development of biomass-fired circulating fluidized bed boiler with high steam parameters based on theoretical analysis and industrial practices | |
| Ryabov | Cofiring of coal and fossil fuels is a way to decarbonization of heat and electricity generation | |
| Wang et al. | The application of FLOX/COSTAIR technologies to reduce NOx emissions from coal/biomass fired power plant: A technical assessment based on computational simulation | |
| Alaw et al. | A review of boiler operational risks in empty fruit bunch fired biopower plant | |
| Mondal et al. | Polygeneration systems in industry | |
| Rosner | Techno-economic analysis of IGCCs employing novel warm gas carbon dioxide separation and carbon capture enhancements for high-methane syngas | |
| Mehmood | Energy ans exergy analysis of biomass co-firing in pulverized coal power generation | |
| Zając et al. | Ash composition and deposition tendencies of selected biomass types | |
| Charde et al. | Case study on efficiency of boiler and factors affecting it | |
| CN216079743U (zh) | 一种高效稳定运行的锅炉系统 | |
| Mutlu | Hybridization of Single Flash Geothermal Power Plant With Biomass Driven Sco2 Topping Cycle | |
| Hetland | Water balance in oxy-combustion compared with post-combustion schemes | |
| Scharler et al. | Biomass—Combustion | |
| Hou | A comprehensive review of fuels used in combustion processes |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MD | Opposition filed |
Opponent name: KVAERNER POWER OY |
|
| FG | Patent granted |
Ref document number: 114737 Country of ref document: FI Effective date: 20041215 |
|
| RF | Appeal filed | ||
| RFK | Appeal accepted | ||
| RF | Appeal filed | ||
| MFDR | Revocation of patent |
Free format text: FI 114737 |