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CN1901873A - 多室容器 - Google Patents

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CN1901873A
CN1901873A CNA200480039975XA CN200480039975A CN1901873A CN 1901873 A CN1901873 A CN 1901873A CN A200480039975X A CNA200480039975X A CN A200480039975XA CN 200480039975 A CN200480039975 A CN 200480039975A CN 1901873 A CN1901873 A CN 1901873A
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Abstract

多室容器(1)，其中通过按照可以剥离的方式进行热封设置的弱密封部(3)将容器内部分隔，将多种内容物相互隔离地收纳，热封层由含有两种丙烯类共聚物成分(成分A和成分B)的组合物构成，这两种成分由丙烯、乙烯和/或碳原子数4～8的α－烯烃组成并具有下述特性。这样，相对于热封温度的变化，密封强度的变化小的区域成为宽广的温度范围，可以容易地进行弱密封部的密封强度的控制。采用TREF法(温度：0～140℃，溶剂：ODCB)的洗脱成分相对于总洗脱量的比例(质量％)为：对于成分A，当温度为0℃时，其比例为大于等于15小于等于50，当温度为60～90℃时，其比例为大于等于5小于15；对于成分B，当温度为0℃时，其比例为大于等于0小于等于25，当温度为60～90℃时，其比例为大于等于15小于等于70。

Description

多室容器
技术领域
本发明涉及多室容器，该多室容器具有通过弱密封部(隔离部)将其相互隔离而形成的多个间格(室)，在这些各间格中容纳有多种内容物，在使用时通过将隔离部破坏便能在密封状态下将多种内容物混合，弱密封部的密封强度容易控制，并且适用121℃下的灭菌处理。
技术背景
在医疗领域中一般都是将多种药剂成分用分离容纳的容器来保存和运输，在将要给药之前才将其混合和给药。例如，作为IVH用的输液制剂，使用含有作为营养源的糖质和氨基酸以及电解质的制剂，但含有葡萄糖和氨基酸的液体容易由于Maillard反应而引起变质，所以一般采用在给药之前收纳在不同的容器中，直到即将给药前再混合的方法。
有许多专利申请公开了内部具有分隔成多个区域的多个间格的多室容器，能够在密封容器内进行这样的混合(例如参照专利文献1：特许第2675075号公报、专利文献2：特许第2675049号公报、专利文献3：实开平5-5138号公报、专利文献4：特开平8-229099号公报、专利文献5：特开平8-229100号公报)。这些专利文献涉及下述多室容器：通过在容器的一部分设置弱密封部来使容器内部成为多室，使用时用手或夹具将弱密封部破坏(使其连通)，便可以在密封状态下将多种内容物混合。
其中，上述专利文献1和专利文献2中公开的多室容器，形成该弱密封部的密封层由直链状低密度聚乙烯与聚丙烯树脂的混合物构成，因此在121℃下进行灭菌处理时，有可能密封层软化以及产生破裂或容器变形。
上述专利文献3公开了通过将可以弱密封的带材(片材)插入容器的内部来制造多室容器的方法，但公开的带材的组成是聚乙烯和聚丙烯的混合组成，因此与上述专利文献1、2的情况相同，不适合进行121℃的灭菌处理。
上述专利文献4、专利文献5公开了由聚乙烯与烯烃嵌段共聚物的聚合物组合物，或者由聚丙烯类聚合物与苯乙烯类弹性体的聚合物组合物构成热封层而形成的多室容器，但这些聚合物组合物均含有大量的α-烯烃、弹性体，因此均缺乏耐热性，仍然不适合进行121℃的灭菌处理。
另一方面，对于包装容器来说，能够充分耐受落下时的冲击，例如在食品卫生法规定的落下试验中达到合格的标准，也是重要的条件，但是在该落下试验中要求的密封强度因内容物重量的不同而异。其理由是，例如对于容纳了500ml液体的容器和容纳了1升液体的容器，为了防止落下时容器破裂所要求的热封强度是不同的，这样的要求对于多室容器的弱密封部也是同样的。
因此，在考虑多室容器中的弱密封部(隔离部)的场合，例如在内容量不到500ml的场合，需要将弱密封部的密封强度设定为较低的强度。其理由是：由于容器小，因此没有必要把用于防止容器破裂的弱密封部的强度设定为高强度，相反如果弱密封部的密封强度过高，则弱密封部的剥离就比较费事。另一方面，例如当内容量大于等于500ml时，就必须将弱密封部的密封强度设定得较高。其理由是：由于容器大，所以在输送时或落下时等的情况下弱密封部所承受的负荷大，如果弱密封部的密封强度低，有可能因自身的重量而导致弱密封部连通。
然而，对于以往的多室容器，可以调节弱密封部的密封强度的热封温度范围不过20℃左右(例如参照专利文献6：特开2003-52791号公报)，鉴于多室容器内容物的重量等原因，为了容易且自由地控制弱密封部的热封强度，对上述方法仍有改进的余地。
需要能在更宽的温度范围内形成弱密封部的多室容器。
本发明鉴于上述的情况，其目的是提供下述的多室容器：作为容器耐受大于等于121℃下的灭菌处理而不变形，在该灭菌处理后还保持稳定的弱密封性，而且透明性优异，并且对弱密封部的密封强度的控制可以容易且自由地进行。
发明内容
本发明者为了达到上述目的而进行了深入的研究，结果发现，具有下述特征的多室容器可以达到上述目的，即，该多室容器是由在至少一侧表面上具有热封层的树脂膜或片材形成的容器，其中，上述热封层构成上述容器的内壁面，同时通过对相互面向的上述内壁面的一部分进行可以剥离的热封而设置的弱密封部来将容器内部分隔，将多种内容物相互隔离地收纳，在该多室容器中，上述热封层由通过将特定的低结晶性丙烯类共聚物成分与特定的高结晶性丙烯类共聚物成分混配而得到的丙烯类共聚物组合物来形成，从而不仅能形成对于121℃下的灭菌处理具有耐热性，并且透明性优异的多室容器，而且在宽的温度范围内显现对于热封温度的变化，热封强度的变化较小的区域，因此可以特别容易而且自由地对弱密封部的密封强度进行控制，至此便完成了本发明。
即，本发明提供以下的多室容器。
[I]多室容器，是由在至少一侧表面上具有热封层的树脂膜或片材形成的容器，其特征在于：上述热封层构成上述容器的内壁面，同时通过对相互面向的上述内壁面的一部分进行可以剥离的热封而设置的弱密封部来将容器内部分隔，将多种内容物相互隔离地收纳，其中，上述热封层由含有下述(A)成分与(B)成分的丙烯类共聚物组合物构成：
(A)成分：是由丙烯、乙烯和/或碳原子数4～8的α-烯烃组成的丙烯类共聚物成分，是使用温度上升洗脱分级法(温度：0～140℃，溶剂：邻二氯苯)时，0℃下的洗脱成分的比例相对于总洗脱量为大于等于15质量％小于等于50质量％，60℃～90℃下的洗脱成分的比例相对于总洗脱量为大于等于5质量％小于15质量％的丙烯类共聚物成分。
(B)成分：是由丙烯、乙烯和/或碳原子数4～8的α-烯烃组成的丙烯类共聚物成分，是使用温度上升洗脱分级法(温度：0～140℃，溶剂：邻二氯苯)时，0℃下的洗脱成分的比例相对于总洗脱量为大于等于0质量％小于等于25质量％，60℃～90℃下的洗脱成分的比例相对于总洗脱量为大于等于15质量％小于等于70质量％的丙烯类共聚物成分。
[II]如第[I]项所述的多室容器，其中，上述弱密封部通过下述方法形成：将至少具有由上述丙烯类共聚物组合物构成的热封层作为表面层的易剥离用带材插入相互面向的上述内壁面间，在该状态下将该部位热封。
[III]如第[I]或[II]项所述的多室容器，其中，上述容器具有聚丙烯树脂制的开口部。
[IV]如第[I]、[II]或[III]项所述的多室容器，其中，上述丙烯类共聚物组合物所含有的上述(A)成分与上述(B)成分的混配比为(A)成分∶(B)成分＝98∶2～50∶50(质量比)。
[V]如第[I]～[IV]项中任一项所述的多室容器，其中，上述丙烯类共聚物组合物以1～10质量％的比例含有苯乙烯含有率小于等于25质量％的苯乙烯类弹性体。
[VI]如第[I]～[V]项中任一项所述的多室容器，其中，上述树脂膜或片材具有含有热封层、中间层和最外层的三层或多层的积层结构。
[VII]如第[I]～[VI]项中任一项所述的多室容器，其中，上述树脂膜或片材在121℃下进行了30分钟灭菌处理后，立即按照JIS-K7105测定的总透光率为大于等于80％，浊度为小于等于25％。
[VIII]如第[I]～[VII]项中任一项所述的多室容器，其中，作为按照JIS-Z0238测定的热封强度(180°剥离强度)的值，上述弱密封部的热封强度为1～6N/15mm，并且上述弱密封部以外的热封部的密封强度为大于等于25N/15mm。
[IX]如第[XIII]项所述的多室容器，其中，上述容器具有小于500ml的内容量，并且上述弱密封部的热封强度为1～3N/15mm。
[X]如第[XIII]项所述的多室容器，其中，上述容器具有大于等于500ml的内容量，并且上述弱密封部的热封强度为3～6N/15mm。
本发明的多室容器可以用来进行121℃的灭菌处理，而且不仅透明性优异，还可以容易且自由地控制弱密封部的密封强度，因此是一种可以根据容器容量实现最适宜且稳定的密封强度，落下强度优异，与开口部(内容物的注入/排出口)等的密封性也优异的多室容器。
附图说明
图1是表示本发明的多室容器的一例的平面图。
图2是图1中示出的多室容器的X-X剖面图。
图3是本发明的多室容器另一例的剖面图。
具体实施方式
下面更详细地说明本发明。图1是表示本发明的多室容器的一例的多室容器1的平面图，图2是图1中示出的多室容器1的X-X剖面图，图3是表示本发明的多室容器的另一例的多室容器1′的剖面图。
图1和图2中示出的多室容器1，由两片在其一侧表面上具有热封层13的树脂片材形成，上述热封层13构成内壁面，在周边部分设置强密封部21，同时设置将容器内部分隔成两个区域的弱密封部3而形成。在分隔的各个室5a、5b中配设有适宜的开口部4，通过该开口部可以将内容物注入到多室容器中或者使内容物从多室容器中排出。应予说明，作为这样的开口部，优选使用可以在将内容物注入到各室内后将其闭塞或者可以开闭的开口部。
在图1和图2中，在多室容器1的两侧边缘部和上下边缘部，除了上下边缘部的中央部之外，进行牢固的热封来形成强密封部21，上边缘部的中央部在填充内容物后，进行牢固的热封来形成强密封部22。另外，在下边缘部的中央插入开口部4，将开口部4的外周面和多室容器1的下边缘部的中央部牢固地热封从而形成强密封部23。
构成多室容器1的树脂片材具有由最外层11、中间层12和最内层13构成的三层结构，在多室容器1中，各室的隔离通过对相互面向的最内层13的一部分进行弱密封以形成弱密封部3来实现，使用时各室的连通通过从外部挤压5a或5b以将弱密封部3剥离来实现。其中，作为形成将各个室分隔开的弱密封部的方法，也优选采用如图3所示，通过将易剥离用带材3a插入相互面向的内壁面13、13之间，从容器外部进行热压接来形成弱密封部3′的方法。
应予说明，虽然在上文中，多室容器1是通过将两片多层树脂片材重叠并对其进行热封而形成的，但在形成本发明的多室容器时，通过用吹胀成型法预先将原料树脂制成树脂的圆筒体(可以是单层结构或多层结构)，然后通过适宜地配设上边和下边的强密封部、弱密封部和开口部来形成多室容器的方法也是优选的。作为构成多室容器的树脂片材的层结构，不限于3层的结构，也可以根据对多室容器所要求的特性等，适宜地选用单层结构、双层结构或大于等于4层的结构。
本发明的多室容器是由在至少一侧表面上具有热封层的树脂膜或片材形成的容器，其特征在于，上述热封层构成上述容器的内壁面，同时通过对相互面向的上述内壁面的一部分进行可以剥离的热封而设置的弱密封部来将容器内部分隔，使其成为将多种内容物相互隔离地收纳的多室容器，上述热封层由含有下述(A)成分与(B)成分的丙烯类共聚物组合物构成：
(A)成分：是由丙烯、乙烯和/或碳原子数4～8的α-烯烃组成的丙烯类共聚物成分，是在使用温度上升洗脱分级法(温度：0～140℃，溶剂：邻二氯苯)时，0℃下的洗脱成分的比例相对于总洗脱量为大于等于15质量％小于等于50质量％，60℃～90℃下的洗脱成分的比例相对于总洗脱量为大于等于5质量％小于15质量％的丙烯类共聚物成分。
(B)成分：是由丙烯、乙烯和/或碳原子数4～8的α-烯烃组成的丙烯类共聚物成分，是在使用温度上升洗脱分级法(温度：0～140℃，溶剂：邻二氯苯)时，0℃下的洗脱成分的比例相对于总洗脱量为大于等于0质量％小于等于25质量％，60℃～90℃下的洗脱成分的比例相对于总洗脱量为大于等于15质量％小于等于70质量％的丙烯类共聚物成分。
其中，所谓温度上升洗脱分级法(Temperature Rising ElutionFractionation；TREF)，是用于分析聚合物的组成分布的公知方法，是原理上利用各个聚合物成分具有不同的结晶结构，因此每种聚合物在溶剂中的析出速度或溶解速度也不同，分析聚合物的组成分布的方法。即，在高温下使聚合物完全溶解于溶剂中，然后在惰性载体的存在下慢慢冷却，容易结晶的高结晶性的聚合物成分首先析出到上述惰性载体的表面上，形成聚合物层，然后，难以结晶的低结晶性或非晶性的聚合物成分析出，形成聚合物层。其次，在如此形成聚合物层之后，连续地或分阶段地升温，这回是低结晶性或非晶性的聚合物成分首先洗脱，最后是高结晶性聚合物成分洗脱。其结果，利用该根据在各个温度下的洗脱量及洗脱温度描绘的洗脱曲线，就可以分析聚合物的组成分布。在本发明中，作为用于温度上升洗脱分级法的溶剂，使用邻二氯苯，而作为温度范围，采用0～140℃。
在本发明中，上述(A)成分在0℃下的洗脱量在总洗脱量中所占的比例为大于等于15质量％，优选大于等于18质量％，作为其上限，为小于等于50质量％，优选小于等于40质量％。如果该比例过小，则几乎没有发现丙烯类共聚物组合物相对于热封温度的变化，密封强度的变化小的区域，因此，不能容易地进行多室容器的密封强度的控制，不能达到本发明的效果，同时柔软性差，制成的多室容器的触感发硬，落下强度有变差的倾向。另一方面，该比例如果过大，则在施以121℃下的灭菌处理的场合，多室容器的内面有时发生粘连。
另外，上述(A)成分在60℃～90℃下的洗脱量在总洗脱量中所占的比例为大于等于在5质量％，优选大于等于6质量％，作为其上限，为小于15质量％，优选小于等于10质量％。如果该比例过小，丙烯类共聚物组合物的透明性差；另一方面，如果该比例过大，丙烯类共聚物组合物的耐热性差，制成的多室容器会在121℃下的灭菌处理时变形。
在本发明中，上述(B)成分在0℃下的洗脱量在总洗脱量中所占的比例为大于等于0质量％，优选大于等于2质量％，作为其上限，为小于等于25质量％，优选为小于等于15质量％。如果该比例过大，则在施以121℃下的灭菌处理时，容器的内面会发生粘连，从而使内容物难以排出。
另外，上述(B)成分在60℃～90℃下的洗脱量在总洗脱量中所占的比例为大于等于15质量％，优选为大于等于20质量％，作为其上限，为小于等于70质量％，优选为小于等于60质量％。如果该比例过小，则难以稳定地将弱密封部热封，另一方面，如果该比例过大，丙烯类共聚物组合物的耐热性差，制成的容器在进行121℃灭菌时有变形的倾向，而且难以稳定地将弱密封部热封。
本发明中上述丙烯类共聚物组合物含有上述(A)成分和(B)成分，(A)成分控制弱密封部的密封强度的热封温度范围窄，只有20℃左右，但膜之间的热熔融粘合性优异；(B)成分富于柔软性，因此在提高耐热性或落下强度方面的效果优异，通过将(B)成分混配到(A)成分中，具有使用于得到弱密封部的热封温度范围扩大到大于等于25℃的性能，而且，在提高膜与开口部的熔融粘接强度方面优异。作为两者的混配比，通常为(A)成分∶(B)成分＝98∶2～50∶50(质量比)，优选为95∶5～60∶40(质量比)。如果两者的混配比超出上述范围，则几乎不能发现相对于热封温度的变化，密封强度的变化小的区域，因此不能容易地进行多室容器的密封强度的控制，从而有时不能达到本发明的效果。
上述(A)成分和(B)成分的丙烯类共聚物成分是由丙烯、乙烯和/或碳原子数4～8的α-烯烃组成的丙烯类共聚物成分。
其中，作为上述碳原子数4～8的α-烯烃，可以举出例如：丁烯-1、3-甲基丁烯-1、戊烯-1、4-甲基戊烯-1、己烯-1、辛烯-1等，这些烯烃可以单独使用1种，也可以将两种或多种并用。
作为本发明中的上述丙烯类共聚物成分的更具体的例子，优选是由丙烯与乙烯组成的共聚物成分，或者是由丙烯和乙烯和碳原子数4～8的α-烯烃组成的丙烯类共聚物成分，而作为碳原子数4～8的α-烯烃，优选使用丁烯-1。
作为本发明中的上述(A)成分和(B)成分的丙烯类共聚物成分，只要是满足上述条件，即，使用邻二氯苯作为溶剂的温度0～140℃间的温度上升洗脱分级中，0℃下的洗脱成分与60℃～90℃下的洗脱成分的比例分别为上述范围的丙烯类共聚物成分即可，此外没有特殊的限定，作为其制造方法，也可以采用各种各样的方法。
作为该上述(A)成分和(B)成分的丙烯类共聚物成分的制造方法，可以采用例如下述(i)～(iii)的方法：
(i)进行至少两步以上的逐次聚合，在第一步聚合时，制造丙烯均聚物，或者通过导入丙烯与少量的乙烯和/或碳原子数4～8的α-烯烃来制造无规共聚物，然后，在进行第二步及以后步骤的聚合时，在前一步得到的聚合物的存在下，制造丙烯与乙烯和/或碳原子数4～8的α-烯烃的无规共聚物的方法；
(ii)将丙烯均聚物、或由丙烯与少量的乙烯和/或碳原子数4～8的α-烯烃形成的无规共聚物，与由乙烯与碳原子数4～8的α-烯烃形成的无规共聚物共混的方法；
(iii)将丙烯均聚物、或由丙烯与少量的乙烯和/或碳原子数4～8的α-烯烃形成的无规共聚物，与由乙烯和/或碳原子数4～8的α-烯烃与丙烯形成的无规共聚物共混的方法。
其中，从经济性的观点考虑，优选使用上述(i)的方法。
作为在上述(i)的逐次聚合中使用的催化剂，没有特殊限定，但优选是由有机铝化合物与以钛原子、镁原子、卤素原子和电子给予性化合物作为必要成分的固体成分形成的催化剂。
作为上述有机铝化合物，可以使用例如由通式R1 mAlX(3-m)(式中，R1表示碳原子数1～12的烃残基，X表示卤素原子，m是1～3的数)表示的化合物。作为该有机铝化合物的具体例，可以举出例如：氯化三甲基铝、氯化三乙基铝等卤化三烷基铝；氯化二甲基铝、氯化二乙基铝等卤化二烷基铝；甲基铝倍半氯化物、乙基铝倍半氯化物等烷基铝倍半卤化物；二氯化甲基铝、二氯化乙基铝等二卤化烷基铝；氢化二乙基铝等氢化烷基铝等。
另外，作为上述以钛原子、镁原子、卤素原子和电子给予性化合物作为必要成分的固体成分，仍可以使用在这种聚合中公知的成分；作为钛原子供给源的钛化合物，可以使用例如由通式Ti(OR2)(4-n)Xn(式中，R2表示碳原子数1～10的烃残基，X表示卤素原子，n是0～4的数)表示的化合物。其中，优选使用四氯化钛、四乙氧基钛、四丁氧基钛等。
作为上述镁原子供给源的镁化合物，可以使用例如二烷基镁、二卤化镁、二烷氧基镁、卤化烷氧基镁等，其中，优选二卤化镁等。作为卤素原子，可以举出例如氟、氯、溴、碘，其中优选氯。卤素原子通常由上述的钛化合物、镁化合物供给，但也可以由铝的卤化物、硅的卤化物、钨的卤化物等其他的卤素供给源供给。
进而，作为上述电子给予性化合物，可以举出例如：醇类、酚类、酮类、醛类、羧酸类、有机酸或无机酸及其衍生物等含氧化合物；氨、胺类、腈类、异氰酸酯类等含氮化合物等，其中，优选无机酸酯、有机酸酯、有机酸卤化物，特别优选硅酸酯、邻苯二甲酸酯、乙酸溶纤剂酯、邻苯二甲酰卤。
其中，作为上述的硅酸酯，可以举出例如由通式R3R4 (3-p)Si(OR5)P(式中，R3表示碳原子数3～20(优选4～10)的支链脂肪烃残基或碳原子数5～20(优选6～10)的环状脂肪烃残基；R4表示碳原子数1～20(优选1～10)的支链或直链脂肪烃残基；R5表示碳原子数1～10(优选1～4)的脂肪烃残基；p是1～3的数)表示的有机硅化合物。作为该有机硅化合物的具体例子，可以举出例如：叔丁基-甲基-二甲氧基硅烷、叔丁基-甲基-二乙氧基硅烷、环己基-甲基-二甲氧基硅烷、环己基-甲基-二乙氧基硅烷等。
在制造本发明中的上述(A)成分和(B)成分的丙烯类共聚物成分时，在采用上述(i)的制造方法的场合，在第一步聚合时，供给丙烯或者丙烯与少量的乙烯和/或碳原子数4～8的α-烯烃，在上述催化剂的存在下，在聚合温度50～150℃、优选50～100℃，丙烯的分压0.5～4.5MPa、优选1.0～3.5MPa的条件下进行聚合，接着，在第二步聚合时，在第一步聚合中得到的聚合物的存在下，供给丙烯与乙烯和/或碳原子数4～8的α-烯烃，在上述催化剂的存在下，在温度50～150℃、优选50～100℃下，丙烯与乙烯和/或碳原子数4～8的α-烯烃的分压各自为0.3～4.5MPa、优选0.5～3.5MPa的条件下进行共聚。
另外，作为这时的聚合方式，可以是间歇式、连续式、半间歇式的任何一种，但优选第一步和第二步的聚合在气相或液相中进行，各阶段的滞留时间通常各自是0.5～10小时，优选1～5小时。另外，当通过该方法制造的组合物的粉末粒子发生相互粘结等问题的场合，为了向粉末粒子赋予流动性，优选在第一步聚合之后、第二步聚合开始前或在第二步聚合的聚合过程中，以相当于催化剂的固体成分中的钛原子为100～1000倍摩尔，而且相当于催化剂的有机铝化合物为2～5倍摩尔的范围，添加含有活泼氢的化合物。作为这种含有活泼氢的化合物，可以举出例如：水、醇类、酚类、醛类、羧酸类、酰胺类、氨、胺类等。
在本发明中作为上述(A)成分和(B)成分的丙烯类共聚物成分可以进行调整，以使得在使用邻二氯苯作为溶剂以及温度在0～140℃之间的温度上升洗脱分级中，0℃下的洗脱成分和60℃～90℃下的洗脱成分的比例各自在特定的范围内，作为使其满足这样的条件而对聚合物的洗脱比例进行调整的方法，可以举出通过使丙烯以外的乙烯和/或碳原子数4～8的α-烯烃进行多步共聚来控制丙烯类聚合物的结晶性的方法、通过选择催化剂来控制丙烯类聚合物的立构规整性的方法。
从扩大得到弱密封强度的热封温度范围的观点考虑，优选向本发明中的上述(A)成分和(B)成分的丙烯类共聚物成分中混配苯乙烯含有率小于等于25质量％的苯乙烯类弹性体。作为其混配量，作为它在上述丙烯类共聚物组合物中所占的比例，通常大于等于1质量％，优选大于等于5质量％，作为其上限，通常小于等于10质量％，优选小于等于8质量％。如果该苯乙烯类弹性体在上述丙烯类共聚物成分中所占的比例不足1质量％，有时不能充分有效地扩大得到弱密封强度的热封温度范围，另一方面，如果超过10质量％，有时发现粘连。
另外，在本发明的上述丙烯类共聚物组合物中，在不损害本发明目的之范围内可以适宜地混配以往公知的抗氧剂、光稳定剂、中和剂、α晶核剂、β晶核剂、抗粘连剂、润滑剂等各种添加剂。
作为上述(A)成分与(B)成分的混配比，通常为(A)成分∶(B)成分＝98∶2～50∶50(质量比)，更优选为90∶10～60∶40(质量比)的比例，如果(A)成分超过上述范围而且(B)成分小于上述范围，则倾向于难以稳定地将弱密封部热封。另一方面，如果(A)成分小于上述范围而且(B)成分超过上述范围，则也难以稳定地将弱密封部热封，另外，在容器制成时，倾向于与开口部的密封性变差。
本发明的多室容器是由在至少一侧表面上具有热封层的树脂膜或片材构成的容器，但作为具有热封层的树脂膜或片材，从121℃的灭菌适应性、落下强度和操作性的观点考虑，优选具有含有热封层、中间层及最外层的三层或多层的结构。
作为上述中间层和最外层没有特别限定，例如可以是下述(w)～(z)的构成。即：
(w)最外层由含有上述(A)成分∶丙烯均聚物＝5∶95～95∶5(质量比)的丙烯类共聚物组合物形成；中间层由含有上述(A)成分∶拉伸弹性模量小于等于200MPa的茂金属类塑性体＝95∶5～70∶40(质量比)的组合物形成。其中，作为拉伸弹性模量小于等于200MPa的茂金属类塑性体，可以使用公知的材料。可以举出例如日本ポリケム(株)制的“カ一ネル”等。下文中的“拉伸弹性模量小于等于200MPa的茂金属类塑性体”与上文中记载的相同。应予说明，此处所说的“拉伸弹性模量”是按照JIS-K7127测定的拉伸弹性模量。
(x)最外层由将上述(A)成分5～90质量份、上述(B)成分5～90质量份和丙烯的均聚物5～90质量份混配而成的组合物形成；中间层由将上述(A)成分5～90质量份、上述(B)成分5～90质量份和拉伸弹性模量小于等于200MPa的茂金属类塑性体5～40质量份混配而成的组合物形成。
(y)最外层由含有上述(A)成分∶丙烯的均聚物＝5∶95～95∶5(质量比)的组合物形成；中间层由含有(A)成分∶热塑性弹性体＝95∶5～70∶40(质量比)的组合物形成。其中，作为热塑性弹性体，可以使用公知的材料，可以举出例如：乙烯丙烯类弹性体(三井化学(株)制的“タフマ一”)、苯乙烯类弹性体(JSR(株)制的“ダイナロン”)等。下文中的“热塑性弹性体”与上文中记载的相同。
(z)最外层由将上述(A)成分5～90质量份、上述(B)成分5～90质量份和丙烯的均聚物5～90质量份混配而成的组合物形成；中间层由将上述(A)成分5～90质量份、上述(B)成分5～90质量份和热塑性弹性体5～40质量份混配而成的组合物形成。
在上述的(w)～(z)的构成中，如果最外层由以5∶95～95∶5(质量比)含有(A)成分和丙烯的均聚物的组合物形成，或者由将(A)成分5～90质量份、(B)成分5～90质量份和丙烯的均聚物5～90质量份混配而成的组合物形成，则可以得到本发明的多室容器的表面耐热性提高，容器外表面没有发粘感，制袋适应性和印刷适应性均优异的多室容器，因此优选。
另外，如果中间层由以95∶5～70∶40(质量比)含有(A)成分和拉伸弹性模量小于等于200MPa的茂金属类塑性体的组合物形成，或者由将(A)成分5～90质量份、(B)成分5～90质量份和拉伸弹性模量小于等200MPa的茂金属类塑性体5～40质量份混配而成的组合物形成，则可以得到本发明的多室容器121℃灭菌后的透明性和柔软性均优异，同时落下冲击强度非常优异的多室容器，因此优选。
进而，通过使中间层由以95∶5～70∶40(质量比)含有(A)成分和热塑性弹性体的组合物形成，或者由将(A)成分5～90质量份、(B)成分5～90质量份和热塑性弹性体5～40质量份混配而成的组合物来形成(但作为热塑性弹性体，优选使用苯乙烯含量小于等于20％的苯乙烯类弹性体)，也可以得到本发明的多室容器121℃灭菌后的透明性和柔软性均优异，同时落下冲击强度非常优异的多室容器，因此优选。
作为上述拉伸弹性模量小于等于200MPa的茂金属类塑性体，从耐热性和柔软性的观点考虑，优选是190℃下的熔体流动速率为0.5～10g/10分钟，并且密度为0.87～0.94g/cm3的拉伸弹性模量小于等于200MPa的茂金属类塑性体。
另外，作为上述热塑性弹性体，从灭菌后的透明性的观点考虑，优选是苯乙烯含量小于等于25质量％的苯乙烯类弹性体。
当本发明中的树脂膜或片材具有上述那样3层或多层的结构时，对其积层方法没有特别限制，但优选使用干式层压法、挤出式层压法、多层共挤出法中的任一种或由它们的组合形成的方法。
在本发明中，通过使用含有上述(A)成分和(B)成分的丙烯类共聚物组合物来构成用于构成本发明的多室容器的内壁面的热封层，不仅可以使其适合进行在121℃的灭菌处理，而且在该灭菌处理后还保持稳定的弱密封性，容器不会变形，透明性优异，而且在宽温度范围内发现相对于热封温度的变化，密封强度的变化小的区域，因此，可以特别容易地控制弱密封部的密封强度，根据容器容量实现最佳且稳定的密封强度，成为落下冲击强度优异，与开口部等的密封性也优异的多室容器。
其中，为了容易且自由地将弱密封部控制在适宜的密封强度范围内，从安全性方面考虑，作为形成弱密封部时的热封温度条件，优选确保大于等于25℃，特别是30～40℃的温度范围。所谓温度范围，是指能够形成下述密封强度的弱密封部的最低温度与最高温度之差。
当形成多室容器时，在假定只由(A)成分构成上述热封层的场合，虽然能够形成具有足以耐受121℃的灭菌处理的耐热性的弱密封部，但是不能确保这样宽的密封温度范围。在本发明中，主要通过将(A)成分与(B)成分一起混配到热封层中，因此具有121℃灭菌适应性，而且在形成弱密封部时可以确保大于等于25℃的宽广的密封温度范围。并且如果形成这样的热封层，在将开口部设置于多室容器中时，可以在低温下确保热封层与开口部之间的密封强度，因此不需要在必要以上的高温下进行热封，其结果，降低了发生内容液从开口密封部泄漏的危险性，从而也可以确保与开口部的稳定的密封性。
在本发明中，作为上述(A)成分和(B)成分的总量在构成热封层的上述丙烯类共聚物组合物中所占的比例，通常为大于等于50质量％，优选为大于等于70质量％，更优选为大于等于90质量％。如果该比例过少，用于形成弱密封部的热封温度范围变窄，有时不能得到弱密封强度。
在本发明中，所谓弱密封部，是指通过热封设置的可以剥离的密封部，作为密封强度没有特殊限定，但在本发明的多室容器中，按照JIS-Z0238测定的弱密封部的热封强度(180°剥离强度)优选为1～6N/15mm。
另外，作为用于实现这样的弱密封部的热封强度的热封条件，可以根据至少在一侧表面上具有上述热封层的树脂膜或片材的原料组成、层厚等来适宜地设定，例如如下面的实施例所示，这些条件可以为：密封压力0.2MPa、密封时间2秒钟、密封温度145～180℃。即，可以确保能够形成弱密封部的热封温度范围达到大于等于25℃这样宽广。由于热封强度伴随着热封温度的上升而逐渐增加。因此可以容易而且自由地控制弱密封部的热封强度。
作为弱密封部形成时的密封压力，可以采用0.1～0.6MPa，作为密封时间，可以采用1～8秒。
如上所述，当在本发明的多室容器中形成弱密封部时，可以容易而且自由地控制其密封强度，其结果，如果使用本发明的多室容器，则可以根据被收纳的内容物的体积、重量等来设定相应的热封强度。即，例如当总内容量不足500ml的场合，可以将容器的弱密封强度设定为1～3N/15mm，而当总内容量大于等于500ml的场合，可以将容器的弱密封强度设定为3～6N/15mm，这样的设定是可以容易地进行的，因此可以根据容器的内容量将弱密封强度控制在最适宜的范围内。对于总内容量不足500ml的容器，如果弱密封部的密封强度超过3N/15mm，则通过挤压使弱密封部剥离时较为费力，因此有时导致多室容器的弱密封部以外的部分发生破损。另外，对于总内容量大于等于500ml的容器，如果弱密封部的密封强度小于3N/15mm，则在输送时、落下时有时发生弱密封部的连通。
在本发明的多室容器中，从能够适用于从小容量至大容量的宽范围的容器的观点考虑，优选使弱密封部的密封强度为1～6N/15mm，而且使该弱密封部以外的热封部，即在多室容器的周边部分设置的强密封部的热封强度通常为大于等于20N/15mm，优选为大于等于25N/15mm。
作为实现这样的强密封部的热封条件，可以根据所用的树脂膜或片材的原料组成、层厚等来适宜地设定，可以采用例如200℃(压力0.2MPa，时间2秒)的条件。作为形成强密封部时的热封条件，与形成上述弱密封部的场合相比，在多数场合都不需要设定严密的密封条件，通常只要将温度设定在大于等于200℃，优选大于等于210℃，就可以在通常使用的压力条件和时间条件下形成强密封部。作为形成强密封部时的密封压力，可以采用0.1～0.6MPa，作为密封时间，可以采用0.5～8秒的条件。
本发明中在进行热封时，可以采用通常的热封法，该方法是使用一对已调节至规定温度的发热体将作为目标的密封部位夹住并压接的方法，除此之外，还可以采用脉冲密封法等引起热封层发热从而密封的方法、高频密封法等公知的方法。
另外，在设置弱密封部时，还优选采用下述方法：将至少具有由上述丙烯类共聚物组合物形成的热封层作为表面层的易剥离用带材插入相互面向的上述内壁面之间，在此状态下将该部位热封从而设置。这样设置弱密封部，虽然要增加插入易剥离用带材的工序，具有使工序变复杂的缺点，但可以使用于设置稳定的弱密封强度区域的密封工序的管理简单化。例如，当一侧表面是聚丙烯均聚物而另一侧表面是上述丙烯类共聚物组合物形成的易剥离用带材的场合，即使热封条件没有差异，也能在同一热封条件下形成弱密封部和强密封部，而当两侧表面均为上述丙烯类共聚物组合物形成的易剥离用带材的场合，按照与上述方法同样的方法，可以控制弱密封部的密封强度。
本发明的多室容器中的树脂膜或片材在刚进行了121℃、30分钟的灭菌处理之后，优选其总透光率为大于等于80％，浊度为大于等于25％，拉伸弹性模量为小于等于400MPa。应予说明，本发明中的“总透光率”和“浊度”是指按照JIS-K7105测定的总透光率和浊度，“拉伸弹性模量”是指按照JIS-K7127测定的拉伸弹性模量。
下面示出实施例和比较例来具体地说明本发明，但本发明不受下述实施例的限制。
[实施例1]
使用由下述(a)成分与丙烯均聚物按9∶1的比例混合而得的组合物作为表面层原料，使用由下述(a)成分与拉伸弹性模量为100MPa的茂金属类塑性体(日本ポリケム(株)制“カ一ネル”)按8∶2的比例混合而得的组合物作为中间层原料，以及使用由下述(a)成分与下述(b)成分按6∶4的比例混合而得的组合物作为热封层原料，采用多层共挤出法制膜，制成了总厚度为200μm的片材1。其中，表面层厚度为20μm，中间层厚度为140μm，热封层厚度为40μm。
[(a)成分]
三菱化学(株)制的聚合型聚丙烯类TPO，当使用邻二氯苯作为溶剂，在0℃至140℃的温度区间进行温度上升洗脱分级时，丙烯类共聚物成分在0℃的洗脱成分在总洗脱量中所占的比例为23质量％，在60℃～90℃下的洗脱成分在总洗脱量中所占的比例为8质量％。
[(b)成分]
三菱化学(株)制的聚合型聚丙烯类TPO，当使用邻二氯苯作为溶剂，在0℃至140℃的温度区间进行温度上升洗脱分级时，丙烯类共聚物成分在0℃的洗脱成分在总洗脱量中所占的比例为7质量％，在60℃～90℃下的洗脱成分在总洗脱量中所占的比例为50质量％。
使用该片材1，在200℃、压力0.5MPa、4秒的条件下，对外周部和开口密封部进行热封，然后在160℃、压力0.2MPa、2秒的条件下，对将容器内部分隔的弱密封部进行热封而设置，从而制成了多室容器1。多室容器1的外周部热封强度为35N/15mm，弱密封部热封强度为3.2N/15mm。应予说明，当只通过改变温度条件来形成热封强度为1～6N/15mm的弱密封部时，温度范围如下表1所示，为145～180℃。由此可以看出，作为能够形成弱密封部的温度范围的宽度，可以确保35℃的宽度。
                 表1
  密封温度(℃)   密封强度(N/15mm)*)
  145   1
  155   2.5
  165   4
  175   5
  180   6
*)按照JIS-Z0238测定的热封强度(180°剥离强度)。密封条件：压力0.2MPa，密封时间2秒。在实施例1～6中，当密封强度小于等于6N/15mm时，认定为弱密封部。
向分隔成两室的多室容器1的各室中分别填充1升的注射用蒸馏水并将其密封，然后在121℃的温度下进行30分钟灭菌处理。弱密封部在经过该灭菌处理后并没有连通，但是用手挤压就可以容易地使其连通。该容器在刚进行了121℃、30分钟的灭菌处理后，总透光率为90％，浊度为13％，拉伸弹性模量为220MPa。
[实施例2]
使用由上述(a)成分与丙烯均聚物按9∶1的比例混合而得的组合物作为表面层原料，使用由上述(a)成分与苯乙烯含量为20％的苯乙烯类弹性体((株)クラレ制“ハイブラ一”)按9∶1的比例混合而得的组合物作为中间层原料，以及使用由上述(a)成分与上述(b)成分按7∶3的比例混合而得的组合物作为热封层原料，采用多层共挤出法制膜，制成了总厚度为200μm的片材2。其中，表面层厚度为20μm，中间层厚度为140μm，热封层厚度为40μm。
使用该片材2，在200℃、压力0.5MPa、4秒的条件下，对外周部和开口密封部进行热封，然后在160℃、压力0.2MPa、2秒的条件下，对将容器内部分隔的弱密封部进行热封而设置，从而制成了多室容器2。多室容器2的外周部热封强度为34N/15mm，弱密封部热封强度为3.5N/15mm。与实施例1同样地测定的可以形成弱密封部的温度范围宽度为30℃。
向分隔成两室的多室容器2的各室中分别填充1升的蒸馏水并将其密封，然后在121℃的温度下进行30分钟灭菌处理。弱密封部在经过该灭菌处理后并没有连通，但是用手挤压就可以容易地将其连通。该容器在刚进行了121℃、30分钟的灭菌处理后，总透光率为90％，浊度为15％，拉伸弹性模量为200MPa。
[实施例3]
使用由上述(a)成分和上述(b)成分和丙烯均聚物按8∶1∶1的比例混合而得的组合物作为表面层原料，使用由上述(a)成分和上述(b)成分和拉伸弹性模量为80MPa的茂金属类塑性体(日本ポリケム(株)制的“カ一ネル”)按6∶2∶2的比例混合而得的组合物作为中间层原料，以及使用由上述(a)成分与上述(b)成分按7∶3的比例混合而得的组合物作为热封层原料，采用多层共挤出法制膜，制成了总厚度为250μm的片材3。其中，表面层厚度为20μm，中间层厚度为180μm，热封层厚度为50μm。
使用该片材3，在210℃、压力0.5MPa、4秒的条件下，对外周部和开口密封部进行热封，然后在170℃、压力0.2MPa、2秒的条件下，对将容器内部分隔的弱密封部进行热封而设置，从而制成了多室容器3。多室容器3的外周部热封强度为30N/15mm，弱密封部热封强度为4.2N/15mm。与实施例1同样地测定的可以形成弱密封部的温度范围宽度为30℃。
向分隔成两室的多室容器3的各室中分别填充1升的蒸馏水并将其密封，然后在121℃的温度下进行30分钟灭菌处理。弱密封部在经过该灭菌处理后并没有连通，但是用手挤压就可以容易地将其连通。该容器在刚进行了121℃、30分钟的灭菌处理后，总透光率为90％，浊度为14％，拉伸弹性模量为200MPa。
[实施例4]
使用由上述(a)成分和上述(b)成分和丙烯均聚物按8∶1∶1的比例混合而得的组合物作为表面层原料，使用由上述(a)成分和上述(b)成分和苯乙烯含量为20％的苯乙烯类弹性体((株)クラレ制“ハイブラ一”)按7∶2∶1的比例混合而得的组合物作为中间层原料，以及使用由上述(a)成分与上述(b)成分按7∶3的比例混合而得的组合物作为热封层原料，采用多层共挤出法制膜，制成了总厚度为200μm的片材4。其中，表面层厚度为20μm，中间层厚度为140μm，热封层厚度为40μm。
使用该片材4，在200℃、压力0.5MPa、3秒的条件下，对外周部和开口密封部进行热封，然后在160℃、压力0.2MPa、2秒的条件下，对将容器内部分隔的弱密封部进行热封而设置，从而制成了多室容器4。多室容器4的外周部热封强度为35N/15mm，弱密封部的热封强度为3.5N/15mm。与实施例1同样地测定的可以形成弱密封部的温度范围宽度为35℃。
向分隔成两室的多室容器4的各室中分别填充1升的注射用蒸馏水并将其密封，然后在121℃的温度下进行30分钟灭菌处理。弱密封部在经过该灭菌处理后并没有连通，但是用手挤压就可以容易地将其连通。该容器在刚进行了121℃、30分钟的灭菌处理后，总透光率为91％，浊度为16％，拉伸弹性模量为200MPa。
[实施例5]
使用由上述(a)成分与丙烯均聚物按9∶1的比例混合而得的组合物作为表面层原料，使用由上述(a)成分与拉伸弹性模量为100MPa的茂金属类塑性体(日本ポリケム(株)制的“カ一ネル”)按8∶2的比例混合而得的组合物作为中间层原料，以及使用由上述(a)成分和上述(b)成分和苯乙烯含量为10％的苯乙烯类弹性体((株)クラレ制“ハイブラ一”)按70∶25∶5的比例混合而得的组合物作为热封层原料，采用多层共挤出法制膜，制成了总厚度为200μm的片材5。其中，表面层厚度为20μm，中间层厚度为140μm，热封层厚度为40μm。
使用该片材5，在200℃、压力0.5MPa、4秒的条件下，对外周部和开口密封部进行热封，然后在165℃、压力0.2MPa、2秒的条件下，对将容器内部分隔的弱密封部进行热封而设置，从而制成了多室容器5。多室容器5的外周部热封强度为32N/15mm，弱密封部热封强度为2.5N/15mm。与实施例1同样地测定的可以形成弱密封部的温度范围宽度为40℃。
向分隔成两室的多室容器5的各室中分别填充1升的蒸馏水并将其密封，然后在121℃的温度下进行30分钟灭菌处理。弱密封部在经过该灭菌处理后并没有连通，但是用手挤压就可以容易地将其连通。该容器在刚进行了121℃、30分钟的灭菌处理后，总透光率为90％，浊度为16％，拉伸弹性模量为200MPa。
[实施例6]
首先，使用由上述(a)成分与上述(b)成分按9∶1的比例混合而得的组合物，使用吹胀成膜法制得厚度为40μm的膜。
然后，使用12μm的聚对苯二甲酸乙二醇酯膜(东洋纺织(株)制的“エステルE5102”)作为第一层(最外层)，使用12μm的蒸镀氧化铝的聚对苯二甲酸乙二醇酯(凸版印刷(株)制“GL膜”)作为第二层，使用15μm的尼龙膜(ユニチカ(株)制“エンブレム”)作为第三层，使用上述40μm厚的膜作为第四层，采用干式层压法制成4层结构的多层膜6。
使用该多层膜6，在200℃、压力0.5MPa、4秒的条件下，对外周部和开口密封部进行热封，然后在165℃、压力0.2MPa、2秒的条件下，对将容器内部分隔的弱密封部进行热封而设置，从而制成了多室容器6。多室容器6的外周部热封强度为32N/15mm，弱密封部热封强度为2.5N/15mm。与实施例1同样地测定的可以形成弱密封部的温度范围宽度为30℃。
向分隔成两室的多室容器6的各室中分别填充1升的蒸馏水并将其密封，然后在121℃的温度下进行30分钟灭菌处理。弱密封部在经过该灭菌处理后并没有连通，但是用手挤压就可以容易地将其连通。该容器在刚进行了121℃、30分钟的灭菌处理后，总透光率为90％，浊度为16％。
[比较例1]
使用由上述(a)成分与丙烯均聚物按9∶1的比例混合而得的组合物作为表面层原料，使用由上述(a)或分与拉伸弹性模量为100MPa的茂金属类塑性体(日本ポリケム(株)制的“カ一ネル”)按8∶2的比例混合而得的组合物作为中间层原料，以及只使用上述(a)成分作为热封层原料，采用多层共挤出法制膜，制成了总厚度为200μm的片材1′。其中，表面层厚度为20μm，中间层厚度为140μm，热封层厚度为40μm。
使用该片材1′，在200℃、压力0.5MPa、4秒的条件下，对外周部和开口密封部进行热封，然后在160℃、压力0.2MPa、2秒的条件下，对将容器内部分隔的弱密封部进行热封而设置，从而制成了多室容器1′。多室容器1′的外周部热封强度为30N/15mm，但可以形成弱密封部的温度范围宽度只有不到20℃这样窄，虽然弱密封部的强度可以达到2N/15mm，但密封温度范围窄，不适合作为多室容器使用。
[比较例2]
除了只使用上述(b)成分作为热封层原料以外，与比较例1同样地制成了总厚度为200μm的片材2′。其中，表面层厚度为20μm，中间层厚度为140μm，热封层厚度为40μm。
使用该片材2′，与比较例1同样地对外周部和开口密封部以及将容器内部分隔的弱密封部进行热封，制成了多室容器2′。多室容器2′的外周部热封强度为30N/15mm，但可以形成弱密封部的温度范围宽度极窄，因此不能形成弱密封部。

Claims (10)

1.多室容器，是由在至少一侧表面上具有热封层的树脂膜或片材形成的容器，其特征在于，上述热封层构成上述容器的内壁面，同时通过对相互面向的上述内壁面的一部分进行可以剥离的热封而设置的弱密封部来将容器内部分隔，使其成为将多种内容物相互隔离地收纳的多室容器，其中，上述热封层由含有下述(A)成分与(B)成分的丙烯类共聚物组合物构成：
(A)成分：是由丙烯、乙烯和/或碳原子数4～8的α-烯烃组成的丙烯类共聚物成分，是在使用温度上升洗脱分级法(温度：0～140℃，溶剂：邻二氯苯)时，0℃下的洗脱成分的比例相对于总洗脱量为大于等于15质量％小于等于50质量％，60℃～90℃下的洗脱成分的比例相对于总洗脱量为大于等于5质量％小于15质量％的丙烯类共聚物成分；
(B)成分：是由丙烯、乙烯和/或碳原子数4～8的α-烯烃组成的丙烯类共聚物成分，是在使用温度上升洗脱分级法(温度：0～140℃，溶剂：邻二氯苯)时，0℃下的洗脱成分的比例相对于总洗脱量为大于等于0质量％小于等于25质量％，60℃～90℃下的洗脱成分的比例相对于总洗脱量为大于等于15质量％小于等于70质量％的丙烯类共聚物成分。
2.如权利要求1所述的多室容器，其中，所述弱密封部是如下设置的：将至少具有由上述丙烯类共聚物组合物构成的热封层作为表面层的易剥离用带材插入相互面向的所述内壁面之间，在该状态下将该部位热封。
3.如权利要求1或2所述的多室容器，其中，所述容器具有聚丙烯树脂制的开口部。
4.如权利要求1、2或3所述的多室容器，其中，在所述丙烯类共聚物组合物中含有的所述(A)成分与所述(B)成分的混配比为(A)成分：(B)成分＝98∶2～50∶50(质量比)。
5.如权利要求1～4中任一项所述的多室容器，其中，所述丙烯类共聚物组合物以1～10质量％的比例含有苯乙烯含有率小于等于25质量％的苯乙烯类弹性体。
6.如权利要求1～5中任一项所述的多室容器，其中，所述树脂膜或片材具有含有热封层、中间层和最外层的三层或多层的积层结构。
7.如权利要求1～6中任一项所述的多室容器，其中，所述树脂膜或片材在121℃下进行了30分钟的灭菌处理之后，立即按照JIS-K7105测定的总透光率大于等于80％，浊度小于等于25％。
8.如权利要求1～7中任一项所述的多室容器，其中，作为按照JIS-Z0238测定的热封强度(180°剥离强度)的值，所述弱密封部的热封强度为1～6N/15mm，并且所述弱密封部以外的热封部的密封强度为大于等于25N/15mm。
9.如权利要求8所述的多室容器，其中，所述容器具有小于500ml的内容量，并且所述弱密封部的热封强度为1～3N/15mm。
10.如权利要求8所述的多室容器，其中，所述容器具有大于等于500ml的内容量，并且所述弱密封部的热封强度为3～6N/15mm。
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