CN1894999A - 压电电声变换器 - Google Patents

Abstract

为避免因比如下落冲击等引起压电振动膜片的过度弯曲，以防止导电粘合剂的破裂。压电电声变换器包括：矩形压电振动膜片(1)；外壳(10)，其内部具有支架(10f)，用以支撑压电振动膜片(1)底面的四角；固定在外壳(10)上的接线端(11，12)，每个接线端都有暴露于支架附近的内连接部分；第一弹性粘合剂(13)涂敷于压电振动膜片四周与接线端之间；导电粘合剂(14)涂敷于压电振动膜片的电极与接线端之间，位于第一弹性粘合剂顶面上；第二弹性粘合剂(15)填充并密封压电振动膜片四周与外壳内部之间的间隙；防过振幅接收器(10p)一体地设置在外壳的底壁上，用于将压电振动膜片的振动幅度限制在预定范围。防过振幅接收器定位于比支架10f更靠近压电振动膜片的中心。

Description

压电电声变换器

技术领域

本发明涉及一种压电电声变换器，如压电发声器、压电接收器和压电扬声器等。

背景技术

用于发出报警声音或操作声音的压电电声变换器已被广泛地用在电子设备、消费产品和蜂窝电话中，如作为压电发声器或压电接收器。已经提出过包含矩形振动膜片的压电电声变换器，以实现更高的生产效率、更高的电声转换效率和尺寸缩减。

对于较低的频率，目前已经采用了厚度在几十到几百微米数量级的超薄振动膜片。支撑振动膜片的结构对这种薄振动膜片的频率特性具有极大的影响。

例如，如果以热固性导电粘合剂使振动膜片直接与固定于外壳上的接线端相连，则由于导电粘合剂的固化和收缩所引起的应力使振动膜片拉紧。这种拉紧会导致振动膜片的频率特性的变化。而且，由于固化的导电粘合剂具有相对较高的杨氏模量，所以固化的导电粘合剂对振动膜片的振动造成不利的影响，或者相反地会因振动膜片的振动，而使导电粘合剂产生破裂。

专利文献1提出一种压电电声变换器，它包括：压电振动膜片；外壳，它的内部具有支架，用以在其两侧或四周支撑压电振动膜片的底面；接线端，具有暴露在支架附近的内连接部分；第一弹性粘合剂，涂敷在压电振动膜片的四周与接线端的内连接部分之间，以便将压电振动膜片固定到外壳上；导电粘合剂，涂敷在压电振动膜片的电极与接线端的内连接部分之间，位于第一弹性粘合剂的顶面上，以便使压电振动膜片的电极与接线端的内连接部分电连接；以及第二弹性粘合剂，用于密封压电振动膜片的四周与外壳的内部之间的间隙。例如，所使用的第一弹性粘合剂是氨基甲酸酯粘合剂。所使用的第二弹性粘合剂是杨氏模量比第一弹性粘合剂的杨氏模量小的材料，如有机硅粘合剂。

在这种情况下，比如，所述第一弹性粘合剂的弹性防止因导电粘合剂的固化和收缩所引起的应力而导致振动膜片的频率特性的变化，以及固化的弹性粘合剂的破裂。但是，支架可能会约束压电振动膜片，并阻碍其弯曲振动，因为支架在两侧或四周支撑压电振动膜片。

专利文献2公开一种压电电声变换器，它包括：压电振动膜片；外壳，具有在四个角支撑压电振动膜片的底面的支架；第一弹性粘合剂，涂敷在压电振动膜片与支架附近的接线端之间；以及导电粘合剂，涂敷在第一弹性粘合剂上，以便将压电振动膜片与接线端电连接。

在这种情况下，支架具有较小的支撑面积，因为其仅支撑压电振动膜片的角。这种电声变换器可以产生更高的声压，而不会约束振动膜片。

因此，具有用于在其角部支撑压电振动膜片的支架的压电电声变换器可以产生更高的声压。对于进一步的尺寸缩减和更高的声压而言，需要更小的振动膜片支撑面积，而对于更低的频率，需要更小的振动膜片厚度。但是，更薄的振动膜片更容易弯曲，而如果支撑面积较小，例如，下落冲击可能会引起振动膜片的较大弯曲。振动膜片较大的弯曲在导电粘合剂附近引起较大的振动幅度，而过度的应力相应地作用于导电粘合剂。过度的应力可能会不利地引起导电粘合剂的破裂，因此降低了产品的连接可靠性。

图14示出现有技术中用于支撑压电振动膜片的支架的截面图。

在图14(a)中，支架32支撑振动膜片30的角部。弹性粘合剂34涂敷在振动膜片30与插入在外壳33中的接线端33之间。例如，所使用的弹性粘合剂34是氨基甲酸酯粘合剂。导电粘合剂35涂敷在弹性粘合剂34上，以使振动膜片30的电极与接线端33电连接。

在这种支架结构中，例如，如果下落冲击对振动膜片30加给向下的加速度G，则振动膜片30以支架32作为支点向下弯曲，如图14(b)所示。于是，向下弯曲对导电粘合剂35施加张应力，并引起破裂35。

专利文献3公开了一种压电发声器，包括单片晶片(unimorph)压电振动膜片和具有从其底面开始延伸的防弯曲柱的外壳。例如，如果下落冲击施加了超过振动膜片的弯曲强度的外力，防弯曲柱限制压电振动膜片的弯曲。但是，防弯曲柱倾向于防止压电振动膜片自身的破裂以及陶瓷片与金属片之间的分层，并未考虑上述导电粘合剂的破裂。

专利文献1：日本未审专利申请公开No.2003-9286

专利文献2：日本未审专利申请公开No.2003-23696

专利文献3：日本未审实用新型注册申请公开No.7-16500

发明内容

本发明的目的在于提供一种压电电声变换器，能够避免由于如下落冲击等而引起的压电振动膜片过度弯曲，以防止导电粘合剂的破裂。

为实现上述目的，按照本发明的第一方案，提出一种压电电声变换器，它包括：矩形压电振动膜片，跨过它的电极向它提供周期信号，从而沿厚度方向弯曲和振动；外壳，它的内部具有支架，用于支撑压电振动膜片的底面的四个角；固定在外壳上的接线端，每个接线端均具有暴露在支架附近的内连接部分；第一弹性粘合剂，涂敷在压电振动膜片的四周与接线端的内连接部分之间，用于将压电振动膜片紧固在外壳上；导电粘合剂，涂敷在压电振动膜片的电极与接线端的内连接部分之间，位于第一弹性粘合剂的顶面上，用于使压电振动膜片的电极与接线端的内连接部分电连接；第二弹性粘合剂，填充并密封压电振动膜片的四周与外壳的内部之间的间隙；以及防过振幅(overamplitude)接收器，位于外壳上，用于将压电振动膜片的振动幅度限制在预定的范围。防过振幅接收器定位于比支架更靠近压电振动膜片的中心。第二弹性粘合剂填充压电振动膜片的底面与防过振幅接收器的顶面之间的间隙。

将支架设置在外壳的内部，以支撑并保持压电振动膜片底面的四角，而不过度地约束振动膜片。由于支架仅支撑压电振动膜片的角部，压电振动膜片可以较为容易发生位移，以产生更高的声压。但是，下落冲击能够使压电振动膜片产生较大的弯曲，并因而使连接压电振动膜片的电极与接线端的内连接部分的导电粘合剂破裂。

在本发明中，将防过振幅接收器设置成比支架更靠近压电振动膜片的中心，以将压电振动膜片的振动幅度限制在预定的范围。此外，第二弹性粘合剂填充压电振动膜片的底面与防过振幅接收器的顶面之间的间隙，以便在振动膜片弯曲时，对压电振动膜片的底面进行软支撑。由此，第二弹性粘合剂能够消除对压电振动膜片的冲击，解决比如破裂等问题。

按照第二种方案，所述压电振动膜片的底面与防过振幅接收器的顶面之间的距离优选为0.01到0.2mm。

如果距离超过0.2mm，则电声变换器不能防止压电振动膜片的过振幅振动，于是，必然会使导电粘合剂更容易破裂。如果距离在0.01mm以下，则第二弹性粘合剂在压电振动膜片与防过振幅接收器之间具有较小的厚度。结果，防过振幅接收器倾向于阻碍压电振动膜片的位移，从而减小声压。

按照第三种方案，最好使第一弹性粘合剂固化后具有500×10⁶Pa或更小的杨氏模量，以及使第二弹性粘合剂固化后具有30×10⁶Pa或更小的杨氏模量。

也就是说，第一和第二弹性粘合剂固化后具有不致对振动膜片的位移造成严重影响的杨氏模量。如果第一和第二弹性粘合剂固化后分别具有500×10⁶Pa或更小和30×10⁶Pa或更小的杨氏模量，则振动膜片的位移至少是其最大位移的90％。因此，第一和第二弹性粘合剂不会对振动膜片的位移造成严重影响。

将第二弹性粘合剂的杨氏模量限制为较窄的可接受范围，因为压电振动膜片的动作更容易受到第二弹性粘合剂的杨氏模量的影响。将第二弹性粘合剂涂敷在压电振动膜片的四周，而将第一弹性粘合剂局部地涂敷在压电振动膜片上，即仅在其角部周围。

按照第四种方案，所用的第一弹性粘合剂可以是氨基甲酸酯粘合剂，而所用的第二弹性粘合剂可以是有机硅粘合剂。

由于固化后的杨氏模量较低以及成本也较低，有机硅粘合剂被广泛地用作粘合剂。但是，这些粘合剂可以产生硅氧烷气体，而且在通过加热而固化时，会在比如连接部等处沉积涂层。在涂敷导电粘合剂时，此涂层引起了严重的问题，如粘结失败和连接失败等。因此，仅在涂敷并固化导电粘合剂之后，材使用有机硅粘合剂。与此相反，氨基甲酸酯粘合剂避免了与使用有机硅粘合剂有关的问题。

因此，将氨基甲酸酯粘合剂用作第一弹性粘合剂，将压电振动膜片紧固到外壳上，并形成位于用于将压电振动膜片的电极与接线端的内连接部分电连接的导电粘合剂下方的层。另一方面，将有机硅粘合剂用作第二弹性粘合剂，密封压电振动膜片的四周。因此，压电电声变换器可以实现优越的振动特性，而不会引起粘结失败或连接失败。

按照本发明的第一方案，通过上面的描述可知，将支架设置在外壳的内部，以支撑并保持压电振动膜片底面的四角，从而产生较高的声压。即使比如下落冲击等较大地弯曲压电振动膜片，设置在外壳上的防过振幅接收器将支撑压电振动膜片，以防止到底粘合剂的破裂。

另外，第二弹性粘合剂填充压电振动膜片的底面与防过振幅接收器的顶面之间的间隙。在振动膜片弯曲时，第二弹性粘合剂对压电振动膜片的底面进行软支撑，从而不会对压电振动膜片造成冲击。

附图说明

图1是本发明第一实施例压电电声变换器的分解透视图；

图2是图1所示压电电声变换器中使用的压电振动膜片的分解透视图；

图3是压电振动膜片的截面图；

图4是图1所示的压电电声变换器所使用的外壳的平面图；

图5是沿图4中V-V线所取的截面图；

图6是沿图4中VI-VI线所取的截面图；

图7是图4中的外壳保持振动膜片(涂敷第二弹性粘合剂之前)的平面图；

图8是图4所示外壳角部的放大透视图；

图9是沿图7中IX-IX线所取的放大截面图；

图10是沿图7中X-X线所取的放大截面图；

图11示出沿图7中XI-XI线所取的截面图以及表示下落冲击动作的截面图；

图12是表示防过振幅接收器和压电振动膜片之间距离D₄与4kHz下的声压之间关系的曲线图；

图13是表示防过振幅接收器和压电振动膜片之间的距离D₄与下落冲击测试中的缺陷率之间的关系曲线图；

图14示出公知结构中压电振动膜片与接线端之间连接部分的截面图。

参考数字

1：压电振动膜片

2：金属片

4：压电元件

6：外电极

9b：引线电极

10：外壳

10a：底壁

10f：支架

10p：防过振幅接收器

11和12：接线端

13：第一弹性粘合剂

14：导电粘合剂

15：第二弹性粘合剂

具体实施方式

下面将描述本发明的实施例。

第一实施例

图1示出作为本发明表面安装压电电声变换器示例的压电发声器。

这种压电发声器主要包括压电振动膜片1、壳体10和盖20。壳体10和盖20构成外壳。

参考图2和3，本实施例中的压电振动膜片1包括实质上为正方形的金属片2、形成于金属片2表面上的绝缘层3a，以及粘结并固定到绝缘层3a上的实质为正方形的压电元件4。压电元件4小于金属片2。金属片2优选地由具有弹簧弹性的材料形成，如磷青铜和42Ni合金等。绝缘层3a可以由树脂(如聚酰亚胺和环氧树脂)涂层或通过氧化形成氧化物膜形成。

压电元件4包括两个压电陶瓷层4a和4b、设置在其间的内电极5、实质上设置在压电元件4的整个顶面上的外电极6，以及实质上设置在压电元件4的整个底面上的另一外电极7。通过共同烘烤其间设置有内电极5的生料片，形成两个压电陶瓷层4a和4b。对这些压电陶瓷层4a和4b沿厚度方向进行相反的极化，如图3中的箭头P所示。内电极5的一侧暴露在压电元件4的端面上，而内电极5的相对侧与压电元件4的相对表面分离预定的距离。压电元件4的外电极6和7通过侧电极8相连，而内电极5通过另一侧电极9a与顶部引线电极9b和底部引线电极9c相连。引线电极9b和9c是沿着压电元件4的一侧形成并且与外电极6和7电隔离的小电极。侧电极8的长度等于压电元件4的一边，而另一侧电极9a的长度对应于引线电极9b和9c。尽管可以省略底部引线电极9c，可将引线电极9b和9c分别形成于压电元件4的顶面和底面上，用以消除本实施例中压电元件4的方向性。此外，引线电极9b和9c的长度可以等于压电元件4的一边。利用比如环氧树脂粘合剂等粘合剂3b(参见图2)，将压电元件4的底面与绝缘层3a的顶面的中心粘结在一起。金属片2大于压电元件4，具有延伸到压电元件4的外部并被绝缘层3a连续覆盖的延伸部分2a。

参考图4到10，由树脂形成壳体10，它的形状为具有底壁10a和四个侧壁10b到10e的矩形盒状。壳体10的尺寸为9mm×9mm×2mm。所用的树脂优选的是阻热树脂，比如液晶聚合物(LCP)、间同立构聚苯乙烯(SPS)、聚苯硫(PPS)及环氧树脂等。通过插入并模制，将接线端11和12插入壳体10中。这些接线端11和12分别具有双叉状内连接部分11a和12a。内连接部分11a和12a分别暴露在四个侧壁10b到10e中的两个相对的侧壁10b和10d的内部。接线端11和12还分别具有暴露在壳体10的外部的外连接部分11b和12b。外连接部分11b和12b分别沿着10b和10d的外表面弯向壳体10的底面(参见图6)。

在壳体10的四角内部形成支架10f，用以在其角部支撑振动膜片1的底面。把各支架10f布置得比接线端11和12的内连接部分11a和12a的暴露表面低一级。当把振动膜片1放置在支架10f上时，振动膜片1的顶面基本上与接线端11和12的内连接部分11a和12a的顶面一样高，或略低于内连接部分11a和12a的顶面。

在接线端11和12的内连接部分11a和12a的内部靠近支架10f的位置形成氨基甲酸酯容纳台阶10g。使这些氨基甲酸酯容纳台阶10g定位于比支架10f低的高度，用以限定氨基甲酸酯容纳台阶10g与振动膜片1的底面之间的预定间隙D₁。氨基甲酸酯容纳台阶10g与振动膜片1的底面(支架10f的顶面)之间的间隙D₁的高度使得能够通过粘合剂的表面张力防止第一弹性粘合剂13(后面有述)流出。如果以6到10Pa·s的粘滞度涂敷第一弹性粘合剂13，则所述间隙D₁优选为大约0.1到0.2mm。在本实施例中，间隙D₁为0.15mm。

壳体10的底壁10a四周设有凹槽10h，用以填充第二弹性粘合剂15(后面有述)。在各凹槽10h的内部，设置比各支架10f低的防流壁10i，用以防止第二弹性粘合剂15流到底壁10a上。防流壁10i与振动膜片1的底面(支架10f的顶面)之间的间隙D₂具有能够通过其表面张力防止第二弹性粘合剂15流出的数值。如果以0.5到2.0Pa·s的粘滞度涂敷第二弹性粘合剂15，则间隙D₂优选为大约0.15到0.25mm。在本实施例中，间隙D₂为0.20mm。

按照本实施例，将各凹槽10h的底面置于比底壁10a的顶面高的高度处。凹槽10h较浅，能够以相对较少量的第二弹性粘合剂15完全填充，因而粘合剂15能够快速地扩散到整个凹槽10h中。具体地说，最好将从凹槽10h的底面到振动膜片1的底面(支架10f的顶面)之间的高度D₃调整为0.30mm。尽管可以将凹槽10h和壁10i设置在底壁10a的整个四周，但将凹槽10h和壁10i设置在底壁10a四周除氨基甲酸酯容纳台阶10g外的其他区域中，以便连续延伸通过氨基甲酸酯容纳台阶10g的内部。

凹槽10h具有与支架10f和氨基甲酸酯容纳台阶10g接触的宽端部(在四个角)。这些较宽部分可以保持过量的粘合剂15，以防止其溢出到振动膜片1的顶部。

将两个防过振幅接收器10p设置得比支架10f更为靠近压电振动膜片1的中心，以便将振动膜片1的振动幅度限制在预定范围。将这些防过振幅接收器10p定位于壳体10的底壁10a靠近引线电极9b的角部及其对角线角部，从而自底壁10a一体地突出。在本实施例中，接收器10p邻近壁10i的内周。优选地是将接收器10p定位于涂敷导电粘合剂14的区域下面。接收器10p不必覆盖涂敷导电粘合剂14的全部区域，可以设置在紧邻面向振动膜片1的中心的区域端部的下方。确定振动膜片1的底面与防过振幅接收器10p的顶面之间的距离D₄，从而使振动膜片1在正常操作中不会与接收器10p相接触。

如果所用的压电振动膜片1包含尺寸为7.6mm×7.6mm×0.03mm的金属片2和尺寸为6.8mm×6.0mm×0.04mm的压电元件4，而且在其四角对其进行支撑，则优选地是将距离D₄调整为0.01到0.2mm。在本实施例中，将距离D₄调整为0.05mm，并且接收器10p的面积为0.36mm²。以第二弹性粘合剂15填充振动膜片1与防过振幅接收器10p之间的间隙(参见图11)。

例如，若对压电发声器加给下落冲击，则加速度G会以支架10f作为支点向下弯曲振动膜片1。于是，后面将会描述，防过振幅接收器10p就限制振动膜片1的过振动幅度，以避免作用在导电粘合剂14上的过度张力，从而防止导电粘合剂14的破裂。即使所述加速度G较大，以致使振动膜片1与接收器10p相接触，但第二弹性粘合剂15可以软性地接收振动膜片1，以避免对振动膜片1的过度冲击，从而保护振动膜片1。

图12是表示接收器10p和振动膜片1之间的距离D₄与4kHz下的声压之间的关系曲线图。图12表明如果将距离D₄调整为0.01mm或更大，则只需以大约0.2dB的振动就可以获得75dB或更大的4kHz下的声压。因此，压电发声器具有优异的声压特性。

图13是表示接收器10p和振动膜片1之间的距离D₄与下落冲击测试中的缺陷率之间的关系曲线图。

通过将包含压电发声器的蜂窝电话从150cm的高度下跌落到混凝土表面上，并确定在经过六个方向的下落/循环的十次循环之后，导电粘合剂14是否破裂。如果导电粘合剂14破裂，则确定压电发声器有缺陷。

图13清楚地表明如果距离D₄是0.2mm或更小，缺陷率保持在0％，而如果距离D₄超过0.2mm，则缺陷率会上升。这些结果证明，如果距离D₄超过0.2mm，则导电粘合剂14破裂，并表现出连接可靠性下降。

因此，优选地是将振动膜片1的底面与接收器10p的顶面之间的距离D₄调整为0.01到0.2mm。

在每个侧壁10b和10e的内表面上，设置两个楔形突起10j，用以导引振动膜片1的四个角。

在壳体10的侧壁10b到10e的内部上边缘，形成凹窝10k，用以防止第二弹性粘合剂15向上爬流。

还在接近侧壁10e的底壁10a上设置第一放声开孔10l。

在侧壁10b到10e顶面的各拐角上形成基本上呈L形的定位突起10m，用以安装和支撑盖20的各角。突起10m具有内楔形表面10n，以导引盖20。

把压电振动膜片1安放在壳体10内部，金属片2面向底壁10a。支架10f支撑金属片2的各个角。设在侧壁10b到10e内表面上的楔形突起10j导引振动膜片1的边缘，从而将振动膜片1的各个拐角精确地放置在各支架10f上。具体地说，各楔形突起10j允许以超出振动膜片1插入精度的精度，使振动膜片1与壳体10之间的间隙变窄。这导致产品尺寸更小。另外，由于各突起10j与振动膜片1之间的接触面积较小，所以振动膜片1的振动不受妨碍。

如图7所示，在把振动膜片1安放在壳体10内之后，通过将第一弹性粘合剂13涂敷于振动膜片1靠近角部的四个点，而把振动膜片1(具体为金属片2)紧固到接线端11和12的内连接部分11a和12a上。也就是将第一弹性粘合剂13涂敷在两个对角线部分，即引线电极9b与接线端11的一个内连接部分11a之间，以及顶部外电极6与接线端12的一个内连接部分12a之间。还将第一弹性粘合剂13涂敷在另两个对角线位置。在本实施例中，按照线形涂敷第一弹性粘合剂13，尽管所述形状并不局限于线形。优选地是使第一弹性粘合剂13在固化后具有500×10⁶Pa或更小的杨氏模量。在本实施例中使用杨氏模量为3.7×10⁶Pa的氨基甲酸酯粘合剂。通过加热，固化所涂敷第一弹性粘合剂13。

因为其粘滞度较低，涂敷时，第一弹性粘合剂13可能会通过压电振动膜片1与接线端11和12之间的间隙流到底壁10a上。如图9所示，在压电振动膜片1的下方，涂敷第一弹性粘合剂13的区域中，限定了氨基甲酸酯容纳台阶10g。氨基甲酸酯容纳台阶10g与压电振动膜片1之间的间隙D₁较窄，从而借助自身的表面张力防止第一弹性粘合剂13流到底壁10a上。此外，第一弹性粘合剂13快速填充间隙D₁，过量的第一弹性粘合剂13形成压电振动膜片1与接线端11和12之间的隆起块。因为第一弹性粘合剂13形成了填充氨基甲酸酯容纳台阶10g与压电振动膜片1之间间隙D₁的层，所以，不会使压电振动膜片1受到过度的约束。

在第一弹性粘合剂13固化以后，在第一弹性粘合剂13上涂敷导电粘合剂14。并未具体限定所使用的导电粘合剂14；在本实施例中，使用固化后的杨氏模量为0.3×10⁹Pa的氨基甲酸酯基导电胶。通过加热，固化所涂敷的导电粘合剂14，以使引线电极9b与接线端11的内连接部分11a相连，以及使顶部外电极6与接线端12的内连接部分12a相连。还将导电粘合剂14涂敷在金属片2上，但并不直接与之接触，这是由于事先已将绝缘层3a设置在金属片2上，而且第一弹性粘合剂13覆盖了金属片2的边缘。并未具体限定所涂敷的导电粘合剂14的形状，可以是任何形状，只要允许导电粘合剂14将引线电极9b与内连接部分11a相连，以及将外电极6通过第一弹性粘合剂13的顶面与内连接部分12a相连即可。根据跨越第一弹性粘合剂13的隆起块的顶面的弧形，涂敷导电粘合剂14，从而以最短的路径延伸(参见图9)。第一弹性粘合剂13缓解了由于导电粘合剂14的固化和收缩而引起的应力，以减小其对压电振动膜片1的作用。

在涂敷并固化导电粘合剂14之后，将第二弹性粘合剂15涂敷到振动膜片1的整个四周与壳体10的内部之间的间隙中，以防止空气从振动膜片1上下的空间中彼此泄漏。通过加热，固化涂敷在振动膜片1周围的第二弹性粘合剂15。优选地，所使用的第二弹性粘合剂15是固化后的杨氏模量为30×10⁶Pa或更小并且固化前粘滞度较低，也即约0.5到2Pa·s的热固粘合剂。在本实施例中，使用杨氏模量为3.0×10⁵Pa的有机硅粘合剂。

涂敷第二弹性粘合剂15时，由于它的粘滞度小，所以第二弹性粘合剂15可以通过振动膜片1与壳体10之间的间隙流到底壁10a上。如图10所示，在壳体10与振动膜片1的四周相对的内部设置用以填充第二弹性粘合剂15的凹槽10h，以及在凹槽10h内侧设置防流壁10i。第二弹性粘合剂15流入凹槽10h，从而遍及整个凹槽10h。设定振动膜片1与防流壁10i之间设有间隙D₂，从而通过其表面张力，将第二弹性粘合剂15保持在间隙D₂中。因此，间隙D₂防止第二弹性粘合剂15流到底壁10a上。此外，弹性粘合剂15形成了填充壁10i与压电振动膜片1之间的间隙D₂的层，以防止压电振动膜片1的振动受到约束。

在本实施例中，间隙D₂略大于间隙D₁(D₁＝0.05mm，D₂＝0.15mm)。第一弹性粘合剂13被部分地涂敷在振动膜片1上，即仅涂敷在压电振动膜片1和接线端11和12彼此相对的部分，而基本上围绕压电振动膜片1的整个周缘涂敷第二弹性粘合剂15。为了使第二弹性粘合剂15对压电振动膜片1的约束力最小，在第二弹性粘合剂15不泄漏的范围内，使间隙D₂最大化。即使间隙D₁变窄，涂敷在有限区域上的第一弹性粘合剂13的约束力的影响也较小。因此，限定间隙D1，从而使用于形成压电振动膜片1与接线端11和12之间的隆起块的粘合剂13的量最小。

所涂敷的第二弹性粘合剂15的一部分可能会爬上并粘附在侧壁的顶面上。如果所使用的第二弹性粘合剂15是具有脱模属性的密封剂，如有机硅粘合剂等，则粘合剂15可以减小粘结到侧壁10b到10e的顶面上的盖20的结合力。因此，在侧壁10b到10e的顶边内部形成凹窝10k，用以防止第二弹性粘合剂15上爬并粘附到各侧壁的顶面上。

在如上述那样把振动膜片1装到壳体10中之后，以粘合剂21将盖20粘结到各侧壁10b到10e的顶面上。所使用的粘合剂21可为公知的粘合剂，如环氧树脂粘合剂。如果所使用的第二弹性粘合剂15是有机硅粘合剂，可以将有机硅粘合剂用作粘合剂21，因为粘合剂可以产生硅氧烷气体，并在壳体10的侧壁10b到10e的顶面上沉积形成涂层。盖20为与壳体10同样材料制成的平板。通过使盖20的周缘与壳体10的各侧壁10b到10e的顶面上的定位突起10m的楔形表面10n啮合，精确定位盖20。通过把盖20与壳体10结合，限定了盖20与振动膜片1之间的声学空间。盖20A具有第二放声开孔22。

这样，就完成了表面安装的压电电声变换器。

在本实施例中，将预定的周期性电压(交变信号或矩形信号)加于接线端11和12上，以使压电元件4在平面内扩张和收缩，而金属片2并不扩张或收缩。因此，振动膜片1可以整体弯曲并振动。于是，振动膜片1可以通过放声开孔22发出预定的声波，因为第二弹性粘合剂15密封了振动膜片1上下的空间。

具体地说，由于支架10f在其角部以较小的支撑面积支撑振动膜片1，所以振动膜片1可以产生较高的声压。此外，电声变换器具有稳定的频率特性，因为第一弹性粘合剂13被设置在导电粘合剂14的下方，以约束由于导电粘合剂14的固化和收缩所引起的应力施加到振动膜片1上的应变。此外，固化的导电粘合剂14不会妨碍振动膜片1的振动，或者不会由于振动膜片1的振动而破裂。

本发明并不局限于上述实施例，也可以在本发明的范围内改型。

涂敷第二弹性粘合剂15的区域并不局限于振动膜片1的整个四周，如上述实施例中那样；可将它涂敷到能够密封振动膜片1与壳体10之间的间隙的任何区域。

尽管在本实施例中，压电振动膜片1具有由金属片和与之粘合的多层压电元件4组成的结构，所使用的压电元件也可以具有单层结构。

本发明的压电振动膜片并不局限于包括金属片和与之粘合的压电元件的单片晶片(unimorph)压电振动膜片，也可以使用如日本未审专利申请公开No.2001-95094中所公开的、仅包括多层压电陶瓷元件的双片晶片(bimorph)压电振动膜片。

本发明中的外壳并不局限于如上述实施例中所述的包含其截面为盒状的壳体10和粘接到壳体10的顶部开口的盖20在内的外壳。例如，所使用的外壳可以包括具有底部开口的类似帽形的壳体，以及粘接到壳体底部的底板。

在上述实施例中，将接收器10p设置在两个对角线位置，尽管可以根据涂敷导电粘合剂14的位置，增加接收器10p的数量。

Claims (4)

1.一种压电电声变换器，包括：

矩形压电振动膜片，跨过它的电极向提供周期信号，从而沿厚度方向弯曲和振动；

外壳，它的内部具有支架，用于支撑压电振动膜片底面的四角；

固定在外壳上的接线端，每个接线端均具有暴露在支架附近的内连接部分；

第一弹性粘合剂，涂敷在压电振动膜片的四周与接线端的内连接部分之间，用于将压电振动膜片紧固在外壳上；

导电粘合剂，涂敷在压电振动膜片的电极与接线端的内连接部分之间，位于第一弹性粘合剂的顶面上，用于将压电振动膜片的电极与接线端的内连接部分电连接；以及

第二弹性粘合剂，填充并密封压电振动膜片的四周与外壳的内部之间的间隙；其中

将防过振幅接收器设置在外壳上，用于将压电振动膜片的振动幅度限制在预定的范围，所述防过振幅接收器定位于比支架更靠近压电振动膜片的中心；其中

第二弹性粘合剂填充压电振动膜片的底面与防过振幅接收器的顶面之间的间隙。

2.根据权利要求1所述的压电电声变换器，其中，所述压电振动膜片的底面与防过振幅接收器的顶面之间的距离为0.01到0.2mm。

3.根据权利要求1或2所述的压电电声变换器，其中，所述第一弹性粘合剂固化后具有500×10⁶Pa或更小的杨氏模量，第二弹性粘合剂固化后具有30×10⁶Pa或更小的杨氏模量。

4.根据权利要求1至3中任一项所述的压电电声变换器，其中，

所述第一弹性粘合剂为氨基甲酸酯粘合剂；以及

所述第二弹性粘合剂是有机硅粘合剂。

Images