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CN113322409B - 一种高强韧矿用链条钢及其制造方法 - Google Patents

一种高强韧矿用链条钢及其制造方法 Download PDF

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CN113322409B CN202010129796.6A CN202010129796A CN113322409B CN 113322409 B CN113322409 B CN 113322409B CN 202010129796 A CN202010129796 A CN 202010129796A CN 113322409 B CN113322409 B CN 113322409B
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Abstract

一种高强韧矿用链条钢及其制造方法，其成分重量百分比为：C：0.20～0.28％、Si：0.01～0.40％、Mn：0.50～1.50％、P≤0.015％、S≤0.005％、Cr：0.30～2.00％、Ni：0.50～2.00％、Mo：0.10～0.80％、Cu：0.01～0.30％、Al：0.01～0.05％、Nb：0.001～0.10％、V：0.001～0.10％、H≤0.00018％、N≤0.0150％、O≤0.0020％，余量为Fe和不可避免的杂质。制造过程包括冶炼及精炼和真空处理、浇铸、加热、锻造或轧制，以及淬火和回火热处理等工序。本发明所述链条钢具有较高的强度和良好的冲击韧性、延伸率及断面收缩率，可抗应力腐蚀开裂并有良好的耐候性、耐磨性和抗疲劳性能，可用于工程机械及海洋工程等需要高强韧钢材的场合。

Description

一种高强韧矿用链条钢及其制造方法
技术领域
本发明涉及高强度钢材，具体涉及一种高强韧矿用链条钢及其制造方法。
背景技术
高强韧钢棒材通常应用于高安全性机械及结构类部件，如矿用圆环链是煤矿机械的关键易损件，应具有高强度、高韧型、耐磨损、耐腐蚀及高疲劳性能等。
国内外对高强韧钢材有较多的研究，通常选取适当的化学成分，采用控制轧制控制冷却或淬火+回火工艺，生产高强韧钢材。采用控轧控冷方式生产高强度钢材，由于在轧制和冷却过程中控制难度较大，影响钢力学性能的整体均匀性。采用淬火+回火工艺生产高强度钢材，通过优化合金元素和碳元素的含量，提高钢的淬透性，使钢在冷却过程中形成马氏体组织。以马氏体为主的高强度钢材位错密度大，导致冲击韧性较差，而且在拉伸过程中出现微小缺陷如微裂纹的情况下会迅速断裂失效，断裂韧性较低。
Mn-Cr-Ni-Mo系合金钢因具有良好的强韧性而广泛应用于工程机械、汽车、桥梁、海洋装备等领域，其安全使用强度级别一般处于900～1000MPa，而更高强度级别钢的应用，不仅可以使得装备轻量化，而且还可以节约资源，故合金钢的高强度化是未来发展的必然趋势。然而，随着钢强度级别的提高，加工制造难度增大，其氢脆敏感性势必会增加。通过组织细化、微合金化、晶界强化及添加合金元素能够很大程度地降低高强度钢的氢致延迟断裂敏感性。
最新国家标准GB/T 10560-2017(《矿用焊接圆环链用钢》)中低硅含量的Mn-Cr-Ni-Mo成分体系中，矿用圆环链用钢最高强度级别为1180MPa，调质(880℃淬火+430℃回火)后力学性能指标为：屈服强度ReL≥1060MPa，抗拉强度Rm≥1180MPa，延伸率A≥10％，断面收缩率Z≥50％，夏比冲击功Akv≥60J。中国煤矿机械在用的最高强度级别矿用链用钢调质态(880℃淬火+400℃回火)力学性能指标为：屈服强度ReL≥980MPa，抗拉强度Rm≥1180MPa，延伸率A≥10％，断面收缩率Z≥50％，夏比冲击功AkU≥40J。
针对潮湿的矿井环境条件，Mn-Cr-Ni-Mo系合金钢链条承受大载荷以及动态冲击，容易出现应力腐蚀，严重地可发生脆性断裂，造成巨大的经济损失甚至出现安全事故。
发明内容
本发明的目的在于提供一种高强韧矿用链条钢及其制造方法，该高强度钢材具有良好的冲击韧性和延伸率及面缩率，可抗应力腐蚀开裂并有良好的耐候性、耐磨性和抗疲劳性能，可用于工程机械及海洋工程等需要高强韧钢材的场合。
为达到上述目的，本发明的技术方案是：
一种高强韧矿用链条钢，其成分重量百分比为：C：0.20～0.28％、Si：0.01～0.40％、Mn：0.50～1.50％、P≤0.015％、S≤0.005％、Cr：0.30～2.00％、Ni：0.50～2.00％、Mo：0.10～0.80％、Cu：0.01～0.30％、Al：0.01～0.05％、Nb：0.001～0.10％、V：0.001～0.10％、H≤0.00018％、N≤0.0150％、O≤0.0020％，余量为Fe和不可避免的杂质；所述不可避免的杂质中，B≤0.0010％、Ti≤0.003％、Ca≤0.005％；且，
微合金元素总量与氮元素的原子比超过1，定义微合金元素系数rM/N的范围为：1.0～9.9；
rM/N＝([Al]/2+[Nb]/7+[V]/4)/[N]；
微量元素As：≤0.05，Pb：≤0.05，Sn：≤0.02，Sb：≤0.01，Bi：≤0.01，有害元素系数JH≤500，
JH＝([P]+[Sn]+[As]+[Pb]+[Sb]+[Bi])*([Si]+[Mn])*10000；
控制碳当量Ceq≤0.80，
Ceq＝[C]+[Mn]/6+([Cr]+[Mo]+[V])/5+([Ni]+[Cu])/15；
耐大气腐蚀指数I≥7.0，
I＝26.0[Cu]+3.9[Ni]+1.2[Cr]+1.5[Si]+17.3[P]-7.3[Cu][Ni]-9.1[Ni][P]-33.4[Cu]2。
优选的，所述不可避免的杂质中，B≤0.0010％、Ti≤0.003％、Ca≤0.005％。
本发明所述高强韧矿用链条钢的显微组织为回火马氏体、少量贝氏体及残留奥氏体。
本发明所述高强韧矿用链条钢的屈服强度Rp0.2≥1000MPa，抗拉强度Rm≥1200MPa，延伸率A≥12％，断面收缩率Z≥50％，夏比冲击功Akv≥60J，氢脆系数η(Z)≤15％。
在本发明所述链条钢的成分设计中：
C可以提高钢材的淬透性，使钢在淬火冷却过程中形成硬度较高的相变组织。C含量提高，则会提高硬质相比例，提高钢材的硬度，但会导致韧性下降。C含量太低，会导致相变组织如马氏体及贝氏体含量低，无法获得较高的抗拉强度。本发明中，设定C含量为0.20～0.28％。
Si在钢中有益于强度提升。适量的Si在回火时可避免形成粗大的碳化物，但较高的Si含量会降低钢材的冲击韧性。本发明采用低Si成分体系，设定Si含量为：0.01～0.40％。
Mn在钢中主要以固溶形式存在。可提高钢的淬透性，淬火时形成高强度的低温相变组织，所得钢材具有良好的耐磨性。Mn含量过高会导致形成较多的残留奥氏体，降低钢的屈服强度，并容易导致中心偏析。本发明中，设定Mn含量为：0.50～1.50％。
P在钢中晶界处偏聚，会降低晶界结合能，恶化钢的冲击韧性。本发明中，设定P含量为：≤0.015％。S在钢中会发生偏聚，且形成较多的硫化物夹杂，降低抗冲击性能。本发明中，设定S含量为：≤0.005％。
Cr可以提高钢的淬透性，形成硬化的马氏体组织，提高钢材强度。Cr含量过高，会形成粗大的碳化物，降低冲击性能。本发明中，设定Cr含量为：0.30～2.00％。Ni在钢中以固溶形式存在，可提高钢的低温冲击性能。但过高的Ni含量会导致钢材中的残留奥氏体含量过高，而降低钢的强度，本发明中，设定Ni含量为：0.50～2.00％。Mo可在钢中固溶，并有利于提高钢的淬透性，提高钢材强度。在较高的温度回火，会形成细小的碳化物进一步提高钢的强度。考虑贵重合金Mo元素的成本，本发明中，设定Mo含量为：0.10～0.80％。
Cu可以提高钢材的强度，并有利于提高钢材的耐腐蚀能力。如果Cu含量过高，在加热过程中会富集在晶界，导致晶界弱化以致开裂。本发明中，设定Cu含量为：0.01～0.30％。Ca元素添加到钢中，可以改善硫化物夹杂的尺寸和形貌，避免冲击韧性恶化，因此设定Ca含量为：≤0.005％。
Al在钢中形成细小的AlN析出物，可抑制奥氏体晶粒长大。Al含量过高会导致较大的Al的氧化物形成，粗大的AlN硬质夹杂会降低钢的冲击韧性和疲劳性能。本发明中，设定Al含量为：0.01～0.05％。
Nb加入钢中，形成细小析出相，起到对钢再结晶的抑制作用，可以细化晶粒。Nb含量过高则在冶炼过程中会形成粗大的NbC颗粒，反而降低冲击韧性。晶粒细化在提高钢的力学性能尤其是强度和韧性方面有重要的作用，同时，晶粒细化还有助于降低钢的氢脆敏感性。本发明中，设定Nb含量为：0.001～0.10％。
V在钢中可与C或N形成析出物，提高钢的强度。如果C和V含量过高，则会形成粗大的VC颗粒。本发明中，设定V含量为：0.001～0.10％。
Ti加入钢中，可以形成细小析出相，但Ti含量过高则在冶炼过程中会形成粗大的带棱角的TiN颗粒，降低冲击韧性。本发明中，设定Ti含量为：≤0.003％。
由于B元素容易偏聚，控制B含量为：≤0.0010％。
Ca元素容易形成夹杂物而影响最终产品的疲劳性能，控制Ca含量为：≤0.005％。
N为间隙原子，同时也是MX型析出物形成元素，为了避免N元素在钢中富集，需要本发明成分设计中，设定N含量为：≤0.015％。控制微合金元素Al、Nb、V的含量与N含量比例关系，要求微合金元素总量与氮元素的原子比超过1，定义微合金元素系数rM/N：1.0～9.9；
rM/N＝([Al]/2+[Nb]/7+[V]/4)/[N]。
Sn、Sb、As、Bi、Pb等微量元素在回火温度下向晶界偏析，使晶间结合力减弱，Mn和Si可促进有害元素的偏析，使脆化加剧。且Sn、Sb、As、Bi、Pb等元素对环境有害，本发明中，设定As：≤0.05，Pb：≤0.05，Sn：≤0.02，Sb：≤0.01，Bi：≤0.01。并考虑P的影响，定义有害元素系数JH≤500；
JH＝([P]+[Sn]+[As]+[Pb]+[Sb]+[Bi])*([Si]+[Mn])*10000。
H会在钢中缺陷处聚集，抗拉强度级别超过1000MPa钢中，会发生氢致延迟断裂。本发明中，抗拉强度超过1200MPa，H含量控制为：≤0.00018％。N在钢中形成氮化物或碳氮化物，起到细化奥氏体晶粒的作用，但过高的N含量会形成粗大的颗粒，起不到细化晶粒的作用，作为间隙原子在晶界及缺陷处富集，会降低冲击韧性。本发明中，N含量控制在：≤0.0150％。O与钢中的Al形成氧化物以及复合氧化物等，为保证钢组织均匀性和低温冲击功级疲劳性能，本发明中，O含量控制为：≤0.0020％。
为了满足矿用链钢的焊接场合的需求，需控制钢材碳当量(Ceq)，Ceq为：≤0.80；
Ceq＝[C]+[Mn]/6+([Cr]+[Mo]+[V])/5+([Ni]+[Cu])/15。
为了保证矿用链钢耐候性，提高抗应力腐蚀开裂性能，耐大气腐蚀性指数I值为：≥7.0。
I＝26.0[Cu]+3.9[Ni]+1.2[Cr]+1.5[Si]+17.3[P]-7.3[Cu][Ni]-9.1[Ni][P]-33.4[Cu]2。
本发明所述高强韧矿用链条钢的显微组织为回火马氏体、少量贝氏体及残留奥氏体。
通常认为不同组织对氢脆敏感性从大到小的排序为，原始马氏体＞低温回火的马氏体＞带有原始马氏体位向的回火屈氏体＞贝氏体＞回火索氏体(高温回火)。以往的链条钢为低温回火马氏体组织，而采用本发明设计的化学成分，充分利用各种合金元素及微合金元素对相变和微观组织的影响，经淬火+回火热处理后，形成回火马氏体和少量贝氏体及残留奥氏体的复相微观组织。同时控制C、P、S、N、O和H的含量，保证钢的强度、冲击韧性、延伸率和塑性等，生产具有超高强韧性和强塑性匹配的高强韧矿用链条钢材，并具有良好的耐候性、耐磨性和抗应力腐蚀性能及抗疲劳性能等。
本发明所述的高强韧矿用链条钢的制造方法，其包括冶炼、浇铸、加热、锻造或轧制、淬火和回火热处理工序；所述加热过程中，加热温度为1050～1250℃，保温时间3～24h；所述锻造或轧制过程中，终轧温度或终锻温度≥800℃；淬火热处理的奥氏体化温度为850～1000℃，保温时间60～240min，奥氏体化后采用水淬处理；回火热处理的回火温度为350～550℃，保温时间60～240min，回火后空冷或水冷。
优选的，所述冶炼可以采用电炉冶炼或转炉冶炼，并经过精炼及真空处理。
优选的，所述浇铸采用模铸或连铸。
优选的，所述锻造过程中，直接锻造至最终成品尺寸；所述轧制过程中，采用钢坯直接轧制到最终成品尺寸；或者采用钢坯轧制到指定的中间坯尺寸，再进行加热和轧制到最终成品尺寸，中间坯加热温度为1050～1250℃，保温时间3～24h。
优选的，所述轧制过程中，钢坯出加热炉经高压水除鳞后开始轧制，轧制后采用空冷或缓冷。
本发明所述高强韧矿用链条钢的屈服强度Rp0.2≥1000MPa，抗拉强度Rm≥1200MPa，延伸率A≥12％，断面收缩率Z≥50％，夏比冲击功Akv≥60J，氢脆系数η(Z)≤15％。此类高强韧钢材具有良好的强度、塑性和韧性以及良好的耐候性和抗应力腐蚀性能。
本发明所述高强韧矿用链条钢可以用于采矿等需要高强度棒材的场合，棒材的尺寸规格范围为Φ50～170mm。
本发明所述高强韧矿用链条钢在1000℃～1250℃加热完全奥氏体化。加热过程中，Al、Nb、V的碳化物和氮化物及碳氮化物、Cr和Mo的碳化物部分或全部溶解于奥氏体中，在随后的轧制/锻造和冷却过程中，Al、Nb、V形成细小的析出物。固溶在奥氏体中的Mn、Cr和Mo可以提高钢的淬透性，并提高马氏体的硬度和强度。在终轧或终锻温度≥800℃的条件下，形成具有细化的马氏体和少量贝氏体及残留奥氏体的复相基体组织，且有细小弥散的析出物。
钢材轧制或锻造后加热到850～1000℃保温后淬火。加热过程中，碳化物形成元素Al、Nb、V、Cr和Mo的析出物部分溶解，未溶解的析出物钉扎晶界，抑制奥氏体晶粒粗大(奥氏体晶粒度≥6级)。在淬火冷却过程中，固溶在奥氏体中的合金元素使得钢材具有高强度和良好的韧性。淬火后的钢在350～550℃做回火热处理，Al、Nb、V、Cr和Mo会和C、N形成细小的析出物，提高了钢的强度和塑韧性匹配。在本发明所述淬火+回火温度范围内，可保证钢具有良好的强塑性和韧性，有利于棒材的加工和使用，如经锻造或焊接生产高性能的矿用链。
本发明与现有专利对比：
美国专利US006146583公开的“Alloy steel composition and chain productsfabricated in such alloy steel”，其成分为：C：0.15～0.28％，Cr：0.2～1.0％，Mo：0.1～1.0％，Ni：0.3～1.5％，V：0.05～0.2％，余量为Fe和不可避免杂质，强度可以达到800MPa等级，并具有耐应力腐蚀性能，经过锻造和焊接及热处理形成高强韧链条。
本发明与该专利相比：成分中Cu含量不同，且本发明优化了C、N含量和合金元素如Mn、Cr、Ni、Mo等及微合金元素Al、V、Nb等元素含量。本发明利用C、Ni和Cu元素的设计，结合Mn、Cr、Mo等元素的优化，形成了回火马氏体和少量贝氏体及残留奥氏体的复相微观组织。且力学性能明显优于该专利。
中国专利公开号CN103276303A公开了“一种高强度矿用链条钢及其制备方法”，其成分为：C：0.21～0.25％，Mn：0.20～0.25％，Si：0.15～0.35％，Cr：0.40～0.65％，Ni：0.60～0.70％，Cu：0.07～0.15％，Alt：0.02～0.05％，N≤0.012％，S≤0.015％，P≤0.015％，余量为Fe。制备方法包括；电炉或转炉冶炼工序、炉外精炼工序、钢坯连铸工序和加热轧制工序，得到规格Φ20～50mm的直条，退火后得到高强度矿用链条钢。
本发明与该专利相比：成分中Cr、Mn、Ni、Mo含量完全不同，且本发明优化了C、Cu、Al、Nb、V等成分范围，且限定了N、Ca含量。采用本发明所述的合金元素范围，形成回火马氏体及残留奥氏体的微观组织，具有高强韧的力学性能。对于抗拉强度超过1000MPa的高强度钢而言，会吸附环境中的H导致延迟开裂，对大规格高强钢棒材则对氢更为敏感，因此本发明中限定了钢中H元素，但是该专利中并无此要求，因此本发明的耐应力腐蚀性能及耐延迟开裂性能优于该专利所述钢种。该专利用于制造Φ20～50mm的直条，而本发明可以制造Φ50～170mm的棒材，适用规格更大且更为广泛。因此本发明从成分和组织与工艺设计等方面与该专利的技术路线完全不同。本发明的抗拉强度Rm≥1200MPa，屈服强度Rp0.2≥1000MPa，冲击功Akv≥60J，本发明的强度等级优于该专利，且具有优异的冲击韧性和抗应力腐蚀开裂性能。
本发明的有益效果：
1、本发明通过合理设计化学成分并结合优化工艺，开发出高强韧钢材，轧制或锻造好的棒材在淬火后采用回火热处理工艺，形成回火马氏体和少量贝氏体及残留奥氏体的组织，以及细小弥散的析出物。
2、钢材的成分和工艺设计合理，工艺窗口宽松，可以在棒材或高速线材产线上实现批量商业化生产。
3、本发明生产的钢材屈服强度Rp0.2≥1000MPa，抗拉强度Rm≥1200MPa，延伸率A≥12％，断面收缩率Z≥50％，夏比冲击功Akv≥60J。
工程领域通常采用环境条件下延伸率变化来反映应力腐蚀倾向，本发明参考挪威船级社对氢脆敏感性的要求，采用应变速率≤0.0003/s拉伸试验断面收缩率，定义氢脆系数η(Z)来评价钢材的抗应力腐蚀性能：
η(Z)＝(Z1-Z2)/Z1×100％
其中：Z1—250℃烘烤2h去氢处理后的圆钢拉伸试验断面收缩率；
Z2—圆钢拉伸试验断面收缩率。
当氢脆系数η(Z)越小，应力腐蚀倾向则越小。本发明生产的钢材氢脆系数η(Z)≤15％，有良好的抗应力腐蚀性能。
附图说明
图1为本发明实施例2圆钢的微观组织金相照片(放大倍数500x)；
图2为本发明实施例2制备链条的微观组织金相照片(放大倍数500x)。
具体实施方式
以下用实施例结合附图对本发明作更详细的描述。这些实施例仅仅是对本发明最佳实施方式的描述，并不对本发明的范围有任何限制。
本发明所述圆钢实施例的成分见表1。本发明实施例1～6的高强韧钢中，成分系数见表2，可见微合金元素Al、Nb、V的含量与N含量比值系数rM/N的范围在1.0～6.0；耐大气腐蚀系数I≥7.0；碳当量Ceq≤0.80；有害元素系数JH≤500。
本发明实施例的制造方法见表3，制备试样进行力学性能测试，测试结果见表4。
实施例1
按表1所示的化学成分电炉冶炼，精炼和真空处理后浇铸成连铸坯，将连铸坯加热至1050℃，保温时间4h；钢坯出加热炉经高压水除鳞后开始轧制，终轧温度为800℃，中间坯尺寸200×200mm。中间坯加热至1050℃，保温时间24h，出炉经高压水除鳞后开始轧制，终轧温度850℃，成品棒材规格为φ50mm。轧制后空冷。淬火加热温度为850℃，加热时间为60min，回火温度为390℃，回火时间为90min，回火后空冷。
实施例2
实施方式同实施例1，其中加热温度为1080℃，保温时间3h，终轧温度为880℃，中间坯尺寸220×220mm。中间坯加热至1120℃，保温时间≥3h，终轧温度850℃，成品棒材规格为φ75mm。轧制后空冷。淬火加热温度为870℃，加热时间为100min，回火温度为550℃，回火时间为60min，回火后水冷。
实施例3
实施方式同实施例1，其中加热温度为1120℃，保温时间8h，终轧温度为940℃，中间坯尺寸260×260mm。中间坯加热至1200℃，保温时间5h，终轧温度880℃，成品棒材规格为φ100mm。轧制后空冷。淬火加热温度为890℃，加热时间为150min，回火温度为430℃，回火时间为100min，回火后空冷。
实施例4
实施方式同实施例1，其中加热温度为1250℃，保温时间14h，热连轧成形，终轧温度为900℃，成品棒材规格为φ150mm。轧制后缓冷。淬火加热温度为990℃，加热时间为210min，回火温度为350℃，回火时间为180min，回火后水冷。
实施例5
按表1所示的化学成分转炉冶炼，精炼和真空处理后浇铸成钢锭，加热温度为1180℃，保温时间3.5h，终轧温度为980℃，中间坯尺寸280×280mm。中间坯加热至1250℃，保温时间12h，终轧温度950℃，成品棒材规格为φ160mm。轧制后缓冷。淬火加热温度为900℃，加热时间为210min，回火温度为450℃，回火时间为180min，回火后水冷。
实施例6
实施方式同实施例5，其中加热温度为1200℃，保温时间24h，锻造成形，终锻温度为920℃，成品棒材规格为φ170mm。锻制后缓冷。淬火加热温度为920℃，加热时间为240min，回火温度为450℃，回火时间为240min，回火后空冷。
从表2可以看出，本发明涉及的高强韧钢材的屈服强度均Rp0.2≥1000MPa，抗拉强度Rm≥1200MPa，延伸率A≥12％，断面收缩率Z≥50％，夏比冲击功Akv≥60J，氢脆系数η(Z)≤15％。
对实施例2制备的圆钢和以实施例2作为原料制备的矿用链条进行微观组织研究，光学显微镜照片见图1、图2。从图中可以看出，钢棒的微观组织是回火马氏体和少量贝氏体及残留奥氏体，而链条的微观组织是细化的回火马氏体和少量贝氏体。
Figure BDA0002395480710000111
Figure BDA0002395480710000121
Figure BDA0002395480710000131
Figure BDA0002395480710000141

Claims (7)

1.一种高强韧矿用链条钢，其成分重量百分比为：C：0.20～0.28％、Si：0.01～0.40％、Mn：0.50～1.50％、P≤0.015％、S≤0.005％、Cr：0.30～2.00％、Ni：0.50～2.00％、Mo：0.10～0.80％、Cu：0.01～0.30％、Al：0.01～0.05％、Nb：0.001～0.10％、V：0.001～0.10％、H≤0.00018％、N≤0.0150％、O≤0.0020％，余量为Fe和不可避免的杂质；且，微合金元素总量与氮元素的原子比超过1，微合金元素系数rM/N的范围为：1.0～9.9，
rM/N＝([Al]/2+[Nb]/7+[V]/4)/[N]；
微量元素As：≤0.05，Pb：≤0.05，Sn：≤0.02，Sb：≤0.01，Bi：≤0.01，有害元素系数JH≤500，
JH＝([P]+[Sn]+[As]+[Pb]+[Sb]+[Bi])*([Si]+[Mn])*10000；
控制Ceq≤0.80，
Ceq＝[C]+[Mn]/6+([Cr]+[Mo]+[V])/5+([Ni]+[Cu])/15；
耐大气腐蚀指数I≥7.0，
I＝26.0[Cu]+3.9[Ni]+1.2[Cr]+1.5[Si]+17.3[P]-7.3[Cu][Ni]-9.1[Ni][P]-33.4[Cu]2；
所述高强韧矿用链条钢的屈服强度Rp0.2≥1000MPa，抗拉强度Rm≥1200MPa，延伸率A≥12％，断面收缩率Z≥50％，夏比冲击功Akv≥60J，氢脆系数η(Z)≤15％。
2.如权利要求1所述的高强韧矿用链条钢，其特征在于，所述不可避免的杂质中，B≤0.0010％、Ti≤0.003％、Ca≤0.005％。
3.如权利要求1或2所述的高强韧矿用链条钢，其特征在于，所述高强韧矿用链条钢的显微组织为回火马氏体、少量贝氏体及残留奥氏体。
4.如权利要求1或2所述的高强韧矿用链条钢的制造方法，其特征是，包括冶炼、浇铸、加热、锻造或轧制、淬火和回火热处理工序；所述加热过程中，加热温度为1050～1250℃，保温时间3～24h；所述锻造或轧制过程中，终轧温度或终锻温度≥800℃；淬火热处理的奥氏体化温度为850～1000℃，保温时间60～240min，奥氏体化后采用水淬处理；回火热处理的回火温度为350～450℃，保温时间60～240min，回火后空冷或水冷。
5.如权利要求4所述的高强韧矿用链条钢的制造方法，其特征是，所述冶炼包括电炉冶炼或转炉冶炼，并进行精炼及真空处理；所述浇铸采用模铸或连铸。
6.如权利要求4所述的高强韧矿用链条钢的制造方法，其特征是，所述锻造过程中，直接锻造至最终成品尺寸；所述轧制过程中，采用钢坯直接轧制到最终成品尺寸；或者采用钢坯轧制到指定的中间坯尺寸，再进行加热和轧制到最终成品尺寸，中间坯加热温度为1050～1250℃，保温时间3～24h。
7.如权利要求4或6所述的高强韧矿用链条钢的制造方法，其特征是，所述轧制过程中，钢坯出加热炉经高压水除鳞后开始轧制，轧制后采用空冷或缓冷。
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