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TWI765740B - 對稱切換型高升壓直流轉換器 - Google Patents

對稱切換型高升壓直流轉換器 Download PDF

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TWI765740B
TWI765740B TW110121010A TW110121010A TWI765740B TW I765740 B TWI765740 B TW I765740B TW 110121010 A TW110121010 A TW 110121010A TW 110121010 A TW110121010 A TW 110121010A TW I765740 B TWI765740 B TW I765740B
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TW
Taiwan
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converter
diode
capacitor
boost
voltage
Prior art date
Application number
TW110121010A
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English (en)
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TW202249406A (zh
Inventor
楊松霈
陳信助
黃昭明
湯曜誠
吳宗育
Original Assignee
崑山科技大學
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
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Publication date
Application filed by 崑山科技大學 filed Critical 崑山科技大學
Priority to TW110121010A priority Critical patent/TWI765740B/zh
Application granted granted Critical
Publication of TWI765740B publication Critical patent/TWI765740B/zh
Publication of TW202249406A publication Critical patent/TW202249406A/zh

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Abstract

本發明係有關於一種對稱切換型高升壓直流轉換器，其主要係應用於再生能源，其同時具有切換式電感升壓功能及耦合電感倍增模組升壓功能，可使轉換器的升壓比具有變壓器匝數比n，達到高功率應用、高升壓增益及高轉換效率，而在其整體施行使用上更增實用功效特性者。

Description

對稱切換型高升壓直流轉換器
本發明係有關於一種對稱切換型高升壓直流轉換器，尤其是指一種應用於再生能源，其同時具有切換式電感升壓功能及耦合電感倍增模組升壓功能，可使轉換器的升壓比具有變壓器匝數比n，達到高功率應用、高升壓增益及高轉換效率，而在其整體施行使用上更增實用功效特性者。
按，地球升溫情況加劇使地球氣候異常變化嚴重，世界各國均開始積極審視眼前這嚴重的問題，因此，從1997年12月有38個國家及歐盟在日本簽署「京都議定書」開始，中間經2015年法國巴黎舉行的第21屆聯合國氣候變化會議［COP 21］，通過歷史性的「巴黎協定」，195個與會國家一致同意控制溫室氣體的排放及至工業化至2100年前全球升溫不超過攝氏2度且努力控制於1.5度內，再到2018年於波蘭舉辦的第24屆聯合國氣候變化會議［COP 24］，均不斷確保各國碳減排的國際標準與減碳目標。隨著太陽能與風力發電技術提升與成本漸降，再生能源的發電技術開發與電源轉換的高效率技術是未來科技發展必然的趨勢，如此，可避免石化能源過度使用，以減少二氧化碳排放量。
再生能源或綠色能源方面，常見有太陽能、潮汐能、風力能、水力能、生質能、地熱能與燃料電池等，在這些再生能源中以太陽能及燃料電池發電系統的技術在分散式之直流發電系統中，最常被應用與討論。再生能源分散式發電電力系統係包含太陽能組件、燃料電池組件、高升壓直流轉換器［high step-up dc-dc converter］、逆變器［inverter，dc-dc power converter］及負載或電網。以太陽能發電系統而言，太陽能陣列將光能轉換為電能，而每個太陽能陣列可透過數個太陽能模組串聯或並聯所組成，但是太陽能陣列串聯過多會造成晶格不匹配［lattice mismatch］，或因無法避免遮蔽效應影響，因此限制了太陽能陣列的輸出電壓，通常低於50V，所以該系統需要具有高升壓轉換器以匯入高直流排電壓400V，以作為後級DC-AC變頻器的高直流輸入電壓，再由變頻器輸出功率給AC負載［如馬達］或與市電並聯，因此，高升壓轉換器在分散式發電系統中扮演著很重要的角色。
在分散式發電系統中，太陽能發電及燃料電池是最重要的再生能源之一，但是在居家應用中，為了使用環境的安全以及可靠度，再生能源的輸出側一般都是低直流電壓，通常低於40V dc，為了後續併網發電或連接至直流微電網的需求，先透過升壓型轉換器提升低電壓至高電壓直流匯流排，通常提升電壓約10倍左右，以產生變頻器［DC-AC Inverter］所需要的高直流電壓。應用再生能源之電力系統，例如：對一個單相交流220V的電網系統而言，此高電壓直流匯流排通常為380V~400V，以利DC-AC後端變頻器的負載應用或併聯市電使用。
然而，由上述高升壓技術可知，傳統切換電感升壓式技術雖可達到電路簡單，能提升轉換器之電壓轉換比的預期功效，但也在其實際施行使用上發現，該技術並無法再進一步提升轉換器升壓比；另，耦合電感升壓式技術則係因為電路拓樸本身限制，而無法具有切換電感的升壓功能，致令其在整體電路設計上仍存在有改進之空間。
緣是，發明人有鑑於此，秉持多年該相關行業之豐富設計開發及實際製作經驗，針對現有之結構及缺失再予以研究改良，提供一種對稱切換型高升壓直流轉換器，以期達到更佳實用價值性之目的者。
本發明之主要目的在於提供一種對稱切換型高升壓直流轉換器，主要係應用於再生能源，其同時具有切換式電感升壓功能及耦合電感倍增模組升壓功能，可使轉換器的升壓比具有變壓器匝數比n，達到高功率應用、高升壓增益及高轉換效率，而在其整體施行使用上更增實用功效特性者。
為令本發明所運用之技術內容、發明目的及其達成之功效有更完整且清楚的揭露，茲於下詳細說明之，並請一併參閱所揭之圖式及圖號：
首先，請參閱第一圖本發明之電路圖所示，本發明之轉換器(1)主要係於輸入電壓
Figure 02_image001
之正極分別連接第一電容
Figure 02_image003
之正極、第一功率開關
Figure 02_image015
之第一端及第一耦合電感一次側
Figure 02_image019
之第一端，該第一耦合電感一次側
Figure 02_image051
形成有第一磁化電感
Figure 02_image023
，該輸入電壓
Figure 02_image001
之負極分別連接第二電容
Figure 02_image005
之負極、第二功率開關
Figure 02_image017
之第二端及第二耦合電感一次側
Figure 02_image025
之第一端，該第二耦合電感一次側
Figure 02_image053
形成有第二磁化電感
Figure 02_image029
，該第一電容
Figure 02_image003
之負極分別連接該第二電容
Figure 02_image005
之正極、第三電容
Figure 02_image007
之負極及第四電容
Figure 02_image009
之正極，該第一功率開關
Figure 02_image015
之第二端分別連接該第二耦合電感一次側
Figure 02_image025
之第二端及第四二極體
Figure 02_image039
之負極，該第一耦合電感一次側
Figure 02_image019
之第二端分別連接該第二功率開關
Figure 02_image017
之第一端及第三二極體
Figure 02_image037
之正極，該第三二極體
Figure 02_image037
之負極分別連接該第三電容
Figure 02_image007
之正極、第六電容
Figure 02_image013
之負極及第二二極體
Figure 02_image035
之正極，該第六電容
Figure 02_image013
之正極分別連接第五電容
Figure 02_image011
之負極及第二耦合電感二次側
Figure 02_image027
之第二端，且於該第六電容
Figure 02_image013
之正極與該第二耦合電感二次側
Figure 02_image054
之第二端之間形成有漏電感
Figure 02_image031
，該第二二極體
Figure 02_image035
之負極分別連接第一耦合電感二次側
Figure 02_image021
之第二端及第一二極體
Figure 02_image033
之正極，該第一耦合電感二次側
Figure 02_image055
之第一端與該第二耦合電感二次側
Figure 02_image054
之第一端相連接，該第一二極體
Figure 02_image056
之負極分別連接該第五電容
Figure 02_image011
之正極及負載
Figure 02_image041
之第一端，該負載
Figure 02_image041
之第二端則分別連接該第四電容
Figure 02_image009
之負極及該第四二極體
Figure 02_image039
之正極。
而對該轉換器(1)之電路動作原理作簡易分析，以確定該轉換器(1)之高升壓性能；假設：
1.第一功率開關
Figure 02_image015
與第二功率開關
Figure 02_image017
以交錯式驅動。
2.轉換器(1)操作於連續導通模式［CCM］。
3.轉換器(1)已達到穩態。
4.電路中所有開關及二極體皆為理想元件。
5.電路中所有電感以及電容皆為理想元件，不具有寄生阻抗。
6.各電容相當大，可忽略電壓漣波，使得電容電壓為常數，故電容電壓可視為電壓源，輸出電壓視
Figure 02_image057
為常數。
且根據各開關切換和各二極體導通與否，可以將該轉換器(1)在一個切換週期的動作，分成四個線性階段，在一個切換週期
Figure 02_image059
的電力轉換器之時序及波形，請再一併參閱第二圖本發明之時序圖所示：
預備階段［
Figure 02_image061
］：［第一功率開關
Figure 02_image063
：ON、第二功率開關
Figure 02_image064
：ON、第一二極體
Figure 02_image066
：OFF、第二二極體
Figure 02_image068
：ON、第三二極體
Figure 02_image070
：OFF、第四二極體
Figure 02_image072
：OFF］：請再一併參閱第三圖本發明之預備階段等效線性電路圖所示，在預備階段時，該第一功率開關
Figure 02_image063
與該第二功率開關
Figure 02_image064
導通［ON］持續一段時間，該第一二極體
Figure 02_image066
、該第三二極體
Figure 02_image070
、該第四二極體
Figure 02_image072
皆因逆向偏壓而OFF，此時該第一磁化電感
Figure 02_image023
、該第二磁化電感
Figure 02_image029
因跨該輸入電壓
Figure 02_image001
，則電流以斜率
Figure 02_image074
、
Figure 02_image076
線性上升。當該第一功率開關
Figure 02_image063
由ON切換至OFF時，該第二二極體
Figure 02_image068
由ON切換至OFF，該第一二極體
Figure 02_image066
、該第四二極體
Figure 02_image072
由OFF切換至ON，則該轉換器(1)進入在一個切換週期
Figure 02_image059
下之第一階段電路動作。
第一階段［
Figure 02_image078
］：［第一功率開關
Figure 02_image063
：OFF、第二功率開關
Figure 02_image064
：ON、第一二極體
Figure 02_image066
：ON、第二二極體
Figure 02_image068
：OFF、第三二極體
Figure 02_image070
：OFF、第四二極體
Figure 02_image072
：ON］：請再一併參閱第四圖本發明之第一階段等效線性電路圖所示，該第一功率開關
Figure 02_image063
已由ON切換至OFF，該第二二極體
Figure 02_image068
由ON切換至OFF，該第一二極體
Figure 02_image066
、該第四二極體
Figure 02_image072
由OFF切換至ON，該第二功率開關
Figure 02_image064
保持為ON，此時該第一磁化電感
Figure 02_image023
因跨該輸入電壓
Figure 02_image001
，則電流以斜率
Figure 02_image074
線性上升，第二磁化電感電流
Figure 02_image080
以斜率
Figure 02_image082
線性下降，當該第一功率開關
Figure 02_image063
由OFF切換至ON，而該第二二極體
Figure 02_image068
由OFF切換至ON，該第一二極體
Figure 02_image066
、該第四二極體
Figure 02_image072
由ON切換至OFF時，則該轉換器(1)進入在一個切換週期
Figure 02_image059
下之第二階段電路動作。
第二階段［
Figure 02_image084
］：［第一功率開關
Figure 02_image063
：ON、第二功率開關
Figure 02_image064
：ON、第一二極體
Figure 02_image066
：OFF、第二二極體
Figure 02_image068
：ON、第三二極體
Figure 02_image070
：OFF、第四二極體
Figure 02_image072
：OFF］：請再一併參閱第五圖本發明之第二階段等效線性電路圖所示，本階段該第一功率開關
Figure 02_image063
由OFF切換至ON，該第二功率開關
Figure 02_image064
保持為ON，而該第二二極體
Figure 02_image068
由OFF切換至ON，該第一二極體
Figure 02_image066
、該第四二極體
Figure 02_image072
由ON切換至OFF，此時電路動作與預備階段相同；當該第二功率開關
Figure 02_image064
由ON切換至OFF時，則該轉換器(1)進入在一個切換週期
Figure 02_image059
下之第三階段電路動作。
第三階段［
Figure 02_image086
］：［第一功率開關
Figure 02_image063
：ON、第二功率開關
Figure 02_image064
：OFF、第一二極體
Figure 02_image066
：ON、第二二極體
Figure 02_image068
：OFF、第三二極體
Figure 02_image070
：ON、第四二極體
Figure 02_image072
：OFF］：請再一併參閱第六圖本發明之第三階段等效線性電路圖所示，該第二功率開關
Figure 02_image064
已由ON轉變為OFF，則該第二二極體
Figure 02_image068
由ON切換至OFF，此時該第一二極體
Figure 02_image066
、該第三二極體
Figure 02_image070
由OFF切換至ON，該第一功率開關
Figure 02_image063
保持為ON，此時該第二磁化電感
Figure 02_image029
因跨該輸入電壓
Figure 02_image001
，電流以斜率
Figure 02_image088
線性上升，則第一磁化電感電流
Figure 02_image089
以斜率
Figure 02_image091
線性下降，當該第一功率開關
Figure 02_image063
由OFF切換至ON，而該第二二極體
Figure 02_image068
由OFF切換至ON，該第一二極體
Figure 02_image066
、該第三二極體
Figure 02_image093
由ON切換至OFF時，則該轉換器(1)進入在一個切換週期
Figure 02_image059
下之第四階段電路動作。
第四階段［
Figure 02_image094
］：［第一功率開關
Figure 02_image063
：ON、第二功率開關
Figure 02_image064
：ON、第一二極體
Figure 02_image066
：OFF、第二二極體
Figure 02_image068
：ON、第三二極體
Figure 02_image070
：OFF、第四二極體
Figure 02_image072
：OFF］：請再一併參閱第七圖本發明之第四階段等效線性電路圖所示，本階段該第二功率開關
Figure 02_image064
由OFF切換至ON，該第一功率開關
Figure 02_image063
保持為ON，而該第二二極體
Figure 02_image068
由OFF切換至ON，該第一二極體
Figure 02_image066
、該第三二極體
Figure 02_image096
由ON切換至OFF，此時電路動作與預備階段相同；當該第一功率開關
Figure 02_image063
由ON切換至OFF時，則該轉換器(1)進入下一階段，完成一個切換週期
Figure 02_image059
下之電路動作。
而依據上述電路動作分析，該轉換器(1)即可能到電壓轉換比：
Figure 02_image097
另，以元件試誤法驗證所提出之數據及參數及電氣規格，請參下表1所示，使用IsSpice模擬軟體［請再一併參閱第八圖本發明之模擬電路示意圖所示］，再以模擬結果驗證：輸入電壓
Figure 02_image001
、輸出電壓
Figure 02_image099
、導通比D之關係，以確認該轉換器(1)之高升壓比之性能，也同時確認該轉換器(1)之電路動作正確性。
輸入電壓
Figure 02_image001
 40 V 耦合電感
Figure 02_image100
、
Figure 02_image102
 280 μH
輸出電壓
Figure 02_image099
 400 V 電容
Figure 02_image104
、
Figure 02_image106
 1000 μF
輸出功率
Figure 02_image108
 500 W 電容
Figure 02_image110
、
Figure 02_image112
、
Figure 02_image114
、
Figure 02_image116
 560 μF
切換頻率
Figure 02_image118
 50 kHz 導通比 D 0.735
表1  電氣規格與元件參數
模擬結果如下：
1.該轉換器(1)以交錯式切換操作之電氣規格驗證：
輸入電壓
Figure 02_image120
、輸出電壓
Figure 02_image099
、導通比D，由電壓轉換比可算得當輸入電壓
Figure 02_image120
、輸出電壓
Figure 02_image122
之導通比D的理論值為0.64，請再一併參閱第九圖本發明之開關驅動信號
Figure 02_image043
、
Figure 02_image045
與輸入電壓
Figure 02_image047
及輸出電壓
Figure 02_image049
的模擬波形圖［交錯式切換操作］所示，由該第九圖可知，輸入電壓
Figure 02_image120
、輸出電壓
Figure 02_image122
時，導通比D的模擬值為0.74，其數值比理論值大許多，需進一步回歸分析探討升壓性能，否則轉換效率會不佳。
2.該轉換器(1)以同步式切換操作之電氣規格驗證：
輸入電壓
Figure 02_image120
、輸出電壓
Figure 02_image099
、導通比D，由電壓轉換比可算得當輸入電壓
Figure 02_image120
、輸出電壓
Figure 02_image122
之導通比D的理論值為0.64，請再一併參閱第十圖本發明之開關驅動信號
Figure 02_image043
、
Figure 02_image045
與輸入電壓
Figure 02_image047
及輸出電壓
Figure 02_image049
的模擬波形圖［同步式切換操作］所示，由該第十圖可知，輸入電壓
Figure 02_image120
、輸出電壓
Figure 02_image122
時，導通比D的模擬值為0.65，其數值比理論值略大，這代表同步切換操作會具有佳的升壓性能和轉換效率。
而該轉換器(1)與相關文獻所發表之高升壓轉換器相比，具有較佳的高升壓轉換比及優勢，以下就該轉換器(1)與相關文中之高升壓轉換器，在電壓轉換比、開關應力、二極體數量及耦合電感繞組數做比較，詳細比較分項敘述如下［請再一併參閱下表2所示］：
1.責任導通比比較：本發明之該轉換器(1)的電壓轉換比並無限制，而文獻［2］及［3］所提出之高升壓轉換器，由於要滿足上下均有升壓式轉換器之電路動作特性，故必須操作在D＞0.5。因此，本發明之該轉換器(1)具有較大的工作應用範圍。
2.電壓轉換比：請再一併參閱第十一圖本發明於匝數比n=1時之電壓轉換比比較曲線圖所示，本發明之該轉換器(1)在匝數比n=1時，其電壓增益雖略低於文獻［2］之轉換器，但其並無導通比的限制，且在n=3時，請再一併參閱第十二圖本發明於匝數比n=3時之電壓轉換比比較曲線圖所示，本發明之該轉換器(1)僅需操作在D=0.28則升壓比達10倍時，而文獻［2］雖升壓比高，但卻無法在D＜0.5下操作，故無法達成10倍升壓。此外，本發明之該轉換器(1)在相同電氣條件，其電壓增益均大於文獻［1］傳統切換式電感高升壓轉換器，在n=3時，兩者電壓增益差距更是大。
3.開關電壓應力：本發明之該轉換器(1)在匝比n=1條件下，該轉換器(1)的開關應力小於輸出電壓的1/4，雖在D＞0.5時略大於文獻［3］轉換器之開關應力，但是其電路架構卻相對於文獻［3］簡單許多。
4.電感繞組做比較：本發明之該轉換器(1)及文獻［2］，其電壓增益小於文獻［3］之轉換器，主要就是在於耦合電感繞組數少2組之原因。
高升壓 轉換器 傳統升壓式轉換器 文獻［1］ 文獻［2］ 文獻［3］ 本發明
電壓 轉換比
Figure 02_image124
Figure 02_image126
Figure 02_image128
Figure 02_image130
Figure 02_image132
開關應力 以n=1表示
Figure 02_image134
Figure 02_image134
Figure 02_image135
Figure 02_image137
Figure 02_image139
關關數量 1 2 2 2 2
二極體數量 1 1 4 8 4
導通比限制 無 無 D＞0.5 D＞0.5 無
電感繞組數 1 2 4 6 4
表2 本發明與參考文獻之比較表
因此，在元件數量差不多的條件下，本發明之該轉換器(1)具有高電壓轉換比之最佳應用價值。
參考文獻：
［1］L. S. Yang, T. J. Liang, and J. F. Chen, “Transformerless DC-DC converter with high step-up voltage gain,” IEEE Trans. Industrial Electronics, Vol. 56, No. 8, pp. 3144-3152, 2009.
［2］K. C. Tseng and C. C. Huang, “High Step-Up High-Efficiency Interleaved Converter with Voltage Multiplier Module for Renewable Energy System,” IEEE Transactions on Power Electronics, Vol. 61, No. 3, pp. 1311-1319, March 2014.
［3］李欣達，具繞組交越耦合電感之嶄新交錯式高升壓DC-DC轉換器研製，碩士論文，崑山科技大學電機工程系，2017。
藉由以上所述，本發明之使用實施說明可知，本發明與現有技術手段相較之下，本發明主要係具有下列優點：
1.簡單創新電路：轉換器電路對稱不複雜且元件少，利用切換式耦合電感技術，同時達到切換式電感及電壓倍增模組的功用，使轉換器達到高升壓之特性。
2.較高升壓增益：不操作在極端寬大的導通責任比下，轉換器亦能具有高升壓的電壓轉換比，且可利用匝數比進一步提高轉換器之電壓增益。
3.較高功率應用：在不增加元件耐壓、耐流下，使轉換器可以處理更大的功率，最大輸出功率為1 kW。
4.較低電壓應力：在同樣功率的應用下，因轉換器之對稱架構，以分壓方式負擔一半的高輸出電壓，故可降低開關元件上的電壓應力。
5.高的轉換效率：因開關具有低電壓應力，故可用較低額定耐壓之開關，能降低導通電阻，使效率提升，亦可降低開關的成本，且交錯操作及對稱架構使電流均流分擔，在相同導通比下，除了可達成其他轉換器無法達到的高電壓增益，預期最高效率，可達92 %以上。
然而前述之實施例或圖式並非限定本發明之產品結構或使用方式，任何所屬技術領域中具有通常知識者之適當變化或修飾，皆應視為不脫離本發明之專利範疇。
綜上所述，本發明實施例確能達到所預期之使用功效，又其所揭露之具體構造，不僅未曾見諸於同類產品中，亦未曾公開於申請前，誠已完全符合專利法之規定與要求，爰依法提出發明專利之申請，懇請惠予審查，並賜准專利，則實感德便。
1:轉換器
Figure 02_image001
:輸入電壓
Figure 02_image003
:第一電容
Figure 02_image005
:第二電容
Figure 02_image007
:第三電容
Figure 02_image009
:第四電容
Figure 02_image011
:第五電容
Figure 02_image013
:第六電容
Figure 02_image015
:第一功率開關
Figure 02_image017
:第二功率開關
Figure 02_image019
:第一耦合電感一次側
Figure 02_image021
:第一耦合電感二次側
Figure 02_image023
:第一磁化電感
Figure 02_image025
:第二耦合電感一次側
Figure 02_image027
:第二耦合電感二次側
Figure 02_image029
:第二磁化電感
Figure 02_image031
:漏電感
Figure 02_image033
:第一二極體
Figure 02_image035
:第二二極體
Figure 02_image037
:第三二極體
Figure 02_image039
:第四二極體
Figure 02_image041
:負載
第一圖：本發明之電路圖
第二圖：本發明之時序圖所
第三圖：本發明之預備階段等效線性電路圖
第四圖：本發明之第一階段等效線性電路圖
第五圖：本發明之第二階段等效線性電路圖
第六圖：本發明之第三階段等效線性電路圖
第七圖：本發明之第四階段等效線性電路圖
第八圖：本發明之模擬電路示意圖
第九圖：本發明之開關驅動信號
Figure 02_image043
、
Figure 02_image045
與輸入電壓
Figure 02_image047
及輸出電壓
Figure 02_image049
的模擬波形圖［交錯式切換操作］
第十圖：本發明之開關驅動信號
Figure 02_image043
、
Figure 02_image045
與輸入電壓
Figure 02_image047
及輸出電壓
Figure 02_image049
的模擬波形圖［同步式切換操作］
第十一圖：本發明於匝數比n=1時之電壓轉換比比較曲線圖
第十二圖：本發明於匝數比n=3時之電壓轉換比比較曲線圖
1:轉換器
V in:輸入電壓
C 1:第一電容
C 2:第二電容
C 3:第三電容
C 4:第四電容
C 5:第五電容
C 6:第六電容
S 1:第一功率開關
S 2:第二功率開關
N p1:第一耦合電感一次側
N p2:第一耦合電感二次側
L m1:第一磁化電感
N s1:第二耦合電感一次側
N s2:第二耦合電感二次側
L m2:第二磁化電感
L s :漏電感
D 1:第一二極體
D 2:第二二極體
D 3:第三二極體
D 4:第四二極體
R o :負載

Claims (5)

  1. 一種對稱切換型高升壓直流轉換器，其主要係令轉換器於輸入電壓之正極分別連接第一電容之正極、第一功率開關之第一端及第一耦合電感一次側之第一端，該輸入電壓之負極分別連接第二電容之負極、第二功率開關之第二端及第二耦合電感一次側之第一端，該第一電容之負極分別連接該第二電容之正極、第三電容之負極及第四電容之正極，該第一功率開關之第二端分別連接該第二耦合電感一次側之第二端及第四二極體之負極，該第一耦合電感一次側之第二端分別連接該第二功率開關之第一端及第三二極體之正極，該第三二極體之負極分別連接該第三電容之正極、第六電容之負極及第二二極體之正極，該第六電容之正極分別連接第五電容之負極及第二耦合電感二次側之第二端，該第二二極體之負極分別連接第一耦合電感二次側之第二端及第一二極體之正極，該第一耦合電感二次側之第一端與該第二耦合電感二次側之第一端相連接，該第一二極體之負極分別連接該第五電容之正極及負載之第一端，該負載之第二端則分別連接該第四電容之負極及該第四二極體之正極。
  2. 如請求項1所述對稱切換型高升壓直流轉換器，其中，該轉換器於該第一耦合電感一次側形成有第一磁化電感。
  3. 如請求項1所述對稱切換型高升壓直流轉換器，其中，該轉 換器於該第二耦合電感一次側形成有第二磁化電感。
  4. 如請求項1所述對稱切換型高升壓直流轉換器，其中，該轉換器於於該第六電容之正極與該第二耦合電感二次側之第二端之間形成有漏電感。
  5. 如請求項1所述對稱切換型高升壓直流轉換器，其中，該轉換器之電壓轉換比係為
    Figure 110121010-A0305-02-0021-1
    ，其中D為導通比。
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