SU829219A1 - Способ прокатки высоких полос - Google Patents

Description

(54) СПОСОБ ПРОКАТКИ ВЫСОКИХ ПОЛОС

Изобретение.относитс  к металлургической промышленности и может быть использовано при производстве, полосовой стали, в частности штрипсов, служащих заготовкой дл  непрерывной печной сварки труб.

Основным видом брака проката штрипсовых профилей  вл етс  превышение колебаний ширины штрипса за пределы норм, установленных стандартом. Нерегулируемое отклонение ширины штрипса, превышающее допустимую величину предельных отклонений по его ширине, приводит к резкому ухудшению качества сварного шва, что обуславливает повышенный выход бракованных труб. По основному авт. св. № 427748 известен способ прокатки высоких полос, который включает обжатие в ребровых калибрах раската с местными по ширине продольными утонени ми 1.

Недостатком данного способа  вл етс  то, что при больших величинах отношени  ширины раската к его толщине усилие обжати , при котором происходит деформирование более податливых участков с наименьшей толщиной по ширине раската, равно или превышает критическое усилие деформировани , ведущее к по влению изгиба полосы, т. е. к потере устойчивости раската. В св зи с этим при деформировании кромок раскатов, дл  которых.35, обжатие участков , имеющих большуютолщину по ширине раската, происходит лишь частично. В результате зтого величина обжати  боковых кромок раската, как правило, меньше требуемой . Это приводит к невыполнению требований , предъ вл емых к точности прокатки по ширине раската.

Цель изобретени  - повышение равномерности обжати .

Цель достигаетс  тем, что в процессе прокатки высоких полос продольные утонени  по ширине выполн ют в месте максимального значени  изгиба полосы. На входе

в очаг деформации создают односторонний подпор в направлении, противоположном изгибу в месте продольного утонени  и осуществл ют обжатие боковых кромок. При этом место подпора выбирают на участке, длина которого св зана определенной зависимостью между шириной, толщиной полосы и величиной свободного изгиба полосы при обжатии. Допустимую величину стрелы изгиба полосы уменьщают с удалением места

подпора от осевой плоскости валков в зависимости от толщины полосы. Кроме того, направление поднора полосы обуславливают выполнением на ней одностороннего продольного утонени  или несимметричностью усили  обжати .

На фиг. 1 схематически показано положение полосы при обжатии боковых кромок; на фиг. 2 - то же, разрез А-А на фиг. 1; на фиг. 3 - то же, при создании подпора; на фиг. 4 - то же, при выполнении на полосе одностороннего продольного утонени ; на фиг. 5 - то же, при несимметричности усили  обжати .

По предлагаемому способу прокатки высоких полос целесообразно при обжатии боковых кромок полосы 1 в валках 2, с целью повышени  интенсивности обжатий в месте экстремального изгиба полосы 3 создать в этом месте на входе в очаг деформации односторонний подпор 4 в направлении , противоположном изгибу. Дл  определени  конкретного места подпора 4 (фиг. 3) по ширине полосы I в предшествующей клети на полосе выполн ют продольные утонени  5 на участке а (фиг. 2). Место подпора 4 выбирают на участке, длина которого (фиг. 2) св зана определенной зависимостью между шириной -R и толщиной полосы h, а также величиной свободного изгиба полосы t при обжатии. Допустимую величину изгиба полосы устанавливают в плоскости оси, валков равной ее толщине, а в месте, равном длине участка свободного изгиба полосы, равной нулю.

Направление подпора 4 полосы 1 обусловливают выполнением на ней одностороннего продольного утонени  5 или несимметричностью усили  обжати .

Выполнение продольных утонений по ширине полосы в месте экстремального значени  изгиба необходимо дл  определени  конкретного места подпора по ширине полосы . Согласно теории Эйлера в зависимости от условий защемлени  полосы в калибре, обусловленных его конструкцией, изгиб полосы происходит либо посередине, либо на рассто нии равном 0,3 ширины раската. Дл  осуществлени  этого признака при одинаковых услови х защемлени  полосы в калибре по кра м, характеризующихс  ограниченным уширением, изгиб полосы происходит по ее середине. В св зи с этим продольное утонение выполн ют по середине полосы в клети, предшествующей обжатию боковых кромок. При, отсутствии защемлени  одного кра  полосы в калибре изгиб полосы происходит на рассто нии равном 0,3 ширины раската от защемленного кра  полосы указанным способом. Следовательно, и продольное утонение выполн ют в этом же месте.

Одностороннее приложение подпора в направлении, противоположном изгибу полосы , обусловлено направленным изгибом

полосы. Направленный изгиб полосы достигаетс  за счет выполнени  на ней в указанном месте либо одностороннего продольного утонени , либо за счет несимметричности обжати , достигаемого определенной формой дна ручь  калибра.

Участок подпора на входе в очаг деформации установлен из услови  образовани  продольного изгиба полосы от осевой плоскости валков в направлении предществующей клети. Длина же этого участка определ етс  по формуле

4,4

где f - длина участка продольного изгиба полосы на входе в очаг деформации от осевой плоскости валков;

b и h- ширина и толщина полосы соответственно;

t - величина свободного изгиба полосы при обжатии.

Начало и конец участка продольного изгиба полосы характеризует граничные услови  места подпора полосы. При удалении места подпора от осевой плоскости валков (начало участка) происходит прогрессирующее снижение интенсивности обжати  кромок полосы и при установке подпора в месте равном длине участка продольного изгиба полосы достигаемый эффект минимальный. При установке подпора за осевой плоскостью валков увеличение интенсивности обжати  не происходит вследствие прогрессирующей величины свободного изгиба полосы и длины участка этого изгиба. Таким образом, оптимальным местом создани  подпора  вл етс  начало участка продольного изгиба полосы:

Допустима  величина стрелы изгиба полосы установлена из услови , обеспечивающего возможную величину обжати  боковых кромок. Стрелу изгиба полосы уменьшают с удалением места подпора от осевой плоскости валков, а ее величину определ ют из услови 

t h(l-),

где у - текуща  длина свободного изгиба полосы на входе в очаг деформации от осевой плоскости валков.

Максимальна  величина стрелы изгиба полосы, согласно условию, установлена в плоскости оси валков и равна толщине полосы . При этом увеличение стрелы изгиба полосы ведет к прогрессирующему снижению величины обжати  полосы за счет изгиба полось у кромок, а также за счет увеличени  самого диапазона стрелы изгиба полосы. Уменьшение величины стрелы изгиба полосы в плоскости валков менее толщины полосы приводит к снижению устойчивости раската в период обжати  вследствие динамических нагрузок, воспринимаемых полосой из-за нестационарности процесса прокатки. При величине стрелы изгиба полосы равной нулю возможен, вследствие этого, обратный изгиб полосы. Уменьшение величины стрелы изгиба полосы с удалением от осевой плоскости валков обусловлено характером образовани  свободного продольного изгиба полосы на входе в очаг деформации. Граничные услови  установки подпора в месте, равном длине участка продольного изгиба полосы, рассмотрены выше. Предлагаемый способ может быть реализован при прокатке штрипсов, например, на непрерывном стане 300, две последние вертикальные клети которого следует оборудовать роликами дл  подпора полосы. При изготовлении штрипса 400X4 мм в последнюю вертикальную клеть поступает из предыдущей горизонтальной клети полоса размером 408x6 мм. В горизонтальной клети посередине полосы выполн ют деформиррвание продольного утонени  глубиной 1,5 мм на верхней поверхности. Так как конструкци  валков выполнена с учетом заш,емлени  полосы в калибре, экстремальное значение изгиба полосы располагаетс  по ее середине и направлено вниз. С учетом того, что рассто ние между вертикальными валками достаточно дл  установлени  опорного ролика его размещают в осевой плоскости валков снизу посередине полосы на рассто нии не более 9 мм от горизонтальной оси калибра до контактной поверхности ролика. Как показывают данные расчетов, согласно приведенному примеру установке валков на величину обжати  в вертикальной клети равной 10 мм, фактическа  величина обжати  составл ет 9,3 мм н меньше требуемой на величину упругой деформации валкового узла.

Claims (1)

1. .i Формула изобретени  Способ прокатки высоких полос по авт. св. № 427748, отличающийс  тем, что, с целью повышени  равномерности обжати  боковых кромок проката, продольные утонени  создают в месте максимального изгиба полосы и в том же месте создают односторонний подпор в направлении, противоположном изгибу, стрелу изгиба полосы в осевой плоскости валков ограничивают толщиной полосы, а место подпора удалено от осевой плоскости валков не далее, чем на рассто ние длины участка свободного продольного изгиба полосы на входе в очаг деформации определ емое из услови  4.4/, где t- длина участка свободного продольного изгиба полосы на входе в очаг дефор.мации от осевой пло( валков; b - ширина полосы; h - толш,ина полосы; t - стрела свободного изгиба полосы при обжатии, при этом допустимую величину стрелы изгиба полосы уменьшают в зависимости от далени  места подпора от осевой плоскости валков согласно условию ( де Y - текуща  длина свободного продольного изгиба полосы на входе в очаг деформации от осевой плоскости валков. Источники информации, прин тые во внимание при экспертизе 1. Авторское свидетельство СССР 427748, кл. В 21 В 1/38, 1975.

   А-А

   fu.i..3