[go: up one dir, main page]

RU2190169C2 - Способ охлаждения исходного газа в процессе получения этилена из исходного газа - Google Patents

Способ охлаждения исходного газа в процессе получения этилена из исходного газа Download PDF

Info

Publication number
RU2190169C2
RU2190169C2 RU2000120539/06A RU2000120539A RU2190169C2 RU 2190169 C2 RU2190169 C2 RU 2190169C2 RU 2000120539/06 A RU2000120539/06 A RU 2000120539/06A RU 2000120539 A RU2000120539 A RU 2000120539A RU 2190169 C2 RU2190169 C2 RU 2190169C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
mixture
refrigerants
methane
binary
ethylene
Prior art date
Application number
RU2000120539/06A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2000120539A (ru
Inventor
Чарлз САМНЕР
Витус Туан ВЕЙ
Джон Дж. КРАУФОРД
Стивен Дж. СТЭНЛИ
Ричард Дж. МАКНАБ
Original Assignee
Абб Луммус Глоубал Инк.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Абб Луммус Глоубал Инк. filed Critical Абб Луммус Глоубал Инк.
Publication of RU2000120539A publication Critical patent/RU2000120539A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2190169C2 publication Critical patent/RU2190169C2/ru

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0252—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of hydrogen
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C1/00—Preparation of hydrocarbons from one or more compounds, none of them being a hydrocarbon
    • C07C1/02—Preparation of hydrocarbons from one or more compounds, none of them being a hydrocarbon from oxides of a carbon
    • C07C1/04—Preparation of hydrocarbons from one or more compounds, none of them being a hydrocarbon from oxides of a carbon from carbon monoxide with hydrogen
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C7/00—Purification; Separation; Use of additives
    • C07C7/04—Purification; Separation; Use of additives by distillation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C7/00—Purification; Separation; Use of additives
    • C07C7/09—Purification; Separation; Use of additives by fractional condensation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G70/00—Working-up undefined normally gaseous mixtures obtained by processes covered by groups C10G9/00, C10G11/00, C10G15/00, C10G47/00, C10G51/00
    • C10G70/04—Working-up undefined normally gaseous mixtures obtained by processes covered by groups C10G9/00, C10G11/00, C10G15/00, C10G47/00, C10G51/00 by physical processes
    • C10G70/041—Working-up undefined normally gaseous mixtures obtained by processes covered by groups C10G9/00, C10G11/00, C10G15/00, C10G47/00, C10G51/00 by physical processes by distillation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0219—Refinery gas, cracking gas, coke oven gas, gaseous mixtures containing aliphatic unsaturated CnHm or gaseous mixtures of undefined nature
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0238—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 2 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/70—Refluxing the column with a condensed part of the feed stream, i.e. fractionator top is stripped or self-rectified
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/74—Refluxing the column with at least a part of the partially condensed overhead gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
    • F25J2205/04—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum in the feed line, i.e. upstream of the fractionation step
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/12—Refinery or petrochemical off-gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/60—Methane
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/62—Ethane or ethylene
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/12—External refrigeration with liquid vaporising loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/18—External refrigeration with incorporated cascade loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/66—Closed external refrigeration cycle with multi component refrigerant [MCR], e.g. mixture of hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/90—External refrigeration, e.g. conventional closed-loop mechanical refrigeration unit using Freon or NH3, unspecified external refrigeration
    • F25J2270/902—Details about the refrigeration cycle used, e.g. composition of refrigerant, arrangement of compressors or cascade, make up sources, use of reflux exchangers etc.
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P30/00—Technologies relating to oil refining and petrochemical industry
    • Y02P30/40—Ethylene production

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Fats And Perfumes (AREA)
  • Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
  • Greenhouses (AREA)
  • Devices That Are Associated With Refrigeration Equipment (AREA)
  • Compression-Type Refrigeration Machines With Reversible Cycles (AREA)

Abstract

В процессе получения этилена исходный газ, содержащий водород, метан, этилен и другие С2-углеводороды и более тяжелые углеводороды, охлаждают с помощью системы охлаждения. В системе охлаждения используют бинарную смесь хладагентов. Смесь метана и этилена или метана и этана сжимают в компрессоре с получением бинарной смеси хладагентов. Эту бинарную смесь хладагентов постепенно расширяют и охлаждают, пропуская ее через ряд теплообменников, в которых происходит теплообмен между постепенно охлаждаемой бинарной смесью хладагентов и исходным газом. Теплообмен сопровождается охлаждением и отделением водорода и части метана и получением в деметанизаторе потоков жидкости с высокой концентрацией этилена и других С2-углеводородов и более тяжелых углеводородов. Эти потоки жидкости подают в деметанизатор низкого давления с получением полностью отбираемого из верхней части деметанизатора потока, состоящего в основном из метана, который обрабатывают постепенно охлаждаемой бинарной смесью хладагентов. Из него выделяют поток используемой для орошения деметанизатора флегмы и поток конечных отбираемых из верхней части деметанизатора продуктов. Полученный поток флегмы направляют обратно в деметанизатор. Использование изобретения позволит обеспечить необходимое охлаждение исходного газа. 8 з.п. ф-лы, 3 ил., 1 табл.

Description

Настоящее изобретение относится к способу охлаждения исходного газа в процессе получения этилена из исходного газа, в частности, оно направлено на использование бинарной смеси хладагентов, состоящей из метана и этилена, в системе охлаждения установки для получения этилена.
Охлаждение на установках для получения этилена необходимо для выделения требуемых продуктов из эфлюента (продукта), выходящего из крекинг-печи. При этом чаще всего в качестве хладагента используют C3-углеводороды, обычно пропилен, и С2-углеводороды, обычно этилен. Как правило, и, в частности, в системах с деметанизаторами низкого давления, которые работают при относительно низких температурах, также используют отдельную метановую систему охлаждения. Таким образом, требуется использовать три раздельных системы охлаждения с температурой, изменяющейся ступенчато от самой низкой до самой высокой. Наличие таких отдельных систем охлаждения требует использования трех компрессоров со своими приводными установками, всасывающими барабанами, отдельными теплообменниками, трубопроводами и другим соответствующим оборудованием. Кроме того, в метановой системе охлаждения часто требуется использовать поршневые компрессоры возвратно-поступательного действия, необходимость применения которых может частично свести на нет всю экономию средств, связанную с использованием деметанизаторов низкого давления.
Системы охлаждения, использующие смесь холодильных агентов, известны в промышленности в течение уже многих десятков лет. Такие системы представляют собой по существу одну систему охлаждения, в которой используется несколько компонентов, обеспечивающих возможность охлаждения в широком диапазоне температур и позволяющих заменить одной системой охлаждения со смесью холодильных агентов каскадную установку охлаждения с несколькими отдельными компонентами. Такие системы охлаждения, использующие смесь холодильных агентов, нашли достаточно широкое распространение на установках, работающих на сжиженном природном газе. В настоящее время опубликовано достаточно большое количество статей, посвященных проблеме применения систем охлаждения со смесью холодильных агентов на установках для получения этилена, однако все описанные в них системы отличаются сложностью в эксплуатации, обусловленной наличием в хладагенте большого количества компонентов. Кроме того, такие системы менее эффективны при использовании их в компрессорном пропиленовом цикле охлаждения при температурах около -40oС или выше.
Исходя из вышеизложенного, в основу настоящего изобретения была положена задача разработать способ охлаждения исходного газа в процессе получения этилена из исходного газа, обеспечивающий упрощение системы охлаждения установки для получения этилена с деметанизатором низкого давления, использующей смесь метана и этилена или в другом варианте смесь метана и этана в качестве бинарной смеси хладагентов, которая последовательно охлаждается в каскадной пропиленовой или в другом варианте пропановой системе охлаждения. Предлагаемый в изобретении способ позволяет заменить отдельные метановые и этиленовые системы охлаждения, которые на обычных установках для получения этилена используются вместе с пропиленовой системой охлаждения, и позволяет отказаться от использования одной компрессорной системы. Состав хладагента во всей предлагаемой системе охлаждения может быть одним и тем же или же в ней можно использовать сепараторы, обеспечивающие частичное мгновенное испарение хладагента, в процессе которого происходит разделение бинарной смеси хладагентов на два потока, один из которых обогащен метаном, а другой - этиленом и которые прокачиваются через один или несколько теплообменников. Способ согласно изобретению и его преимущества описаны ниже на примере устройства системы охлаждения установки для получения этилена с ссылкой на сопровождающие чертежи, где показаны:
на фиг. 1 - технологическая схема участка установки для получения этилена, иллюстрирующая один из вариантов выполнения системы охлаждения согласно предложенному способу,
на фиг. 2 - технологическая схема, аналогичная схеме по фиг.1, иллюстрирующая другой вариант выполнения системы охлаждения согласно предложенному способу,
на фиг.3 - технологическая схема, на которой показан видоизмененный вариант схемы по фиг.2.
Настоящее изобретение предназначено для применения на установке для получения этилена, в которой из полученного в результате пиролиза газа вначале в результате соответствующей обработки выделяют метан и водород, а затем из него обычным путем получают и отделяют друг от друга этилен и пропилен и некоторые другие побочные продукты. Разделение газов на установке для получения этилена путем их конденсации и перегонки при криогенных температурах требует охлаждения в широком диапазоне температур. Капитальные затраты, связанные с созданием системы охлаждения, могут составлять значительную часть от общей стоимости установки для получения этилена. Поэтому снижение затрат, необходимых для создания системы охлаждения, должно существенно снизить стоимость всей установки для получения этилена.
Установки для получения этилена с деметанизаторами высокого давления работают при давлениях, превышающих 2,758 МПа (400 фунтов/кв. дюйм), и обеспечивают получение используемой для верхнего орошения деметанизатора флегмы путем конденсации при охлаждении чистым этиленом. Температура флегмы для верхнего орошения деметанизатора в таких системах обычно составляет от -85 до -100oС. Температура охлаждающего этилена, необходимая для глубокого охлаждения конденсатора, в котором получают предназначенную для верхнего орошения деметанизатора флегму, обычно составляет около -101oС. При давлениях, меньших 2,758 МПа, температура используемой для верхнего орошения деметанизатора флегмы обычно бывает настолько низкой, что ее охлаждение этиленом оказывается невозможным без системы вакуумной откачки. Использование такой системы является, однако, нежелательным, поскольку требует дополнительных капиталовложений и сопряжено с проблемами безопасности, связанными с возможным попаданием в систему воздуха.
В настоящем изобретении предполагается использование деметанизатора низкого давления и системы охлаждения с бинарной смесью хладагентов. Настоящее изобретение относится к установкам с деметанизатором низкого давления, который работает при давлении ниже 2,41 МПа (350 фунтов/кв. дюйм), обычно при давлении в диапазоне от 0,345 до 1,034 МПа (50-150 фунтов/кв. дюйм) и температуре орошающей флегмы от -200 до -235oС. Преимущество деметанизатора низкого давления заключается в снижении суммарно потребляемой установкой мощности и снижении капитальных затрат, а его недостатком является необходимость работы с более низкими температурами охлаждения и поэтому необходимость использования отдельного компрессора для охлаждения метана.
Предлагаемая в настоящем изобретении бинарная смесь хладагентов состоит из метана и этилена. Отношение метана к этилену в ней меняется, помимо других параметров, в зависимости от исходного сырья, перерабатываемого на установке для получения этилена, от жесткости условий крекинга, от давления в ряде охлаждающих элементов и от природы хладагента, однако обычно оно лежит в пределах от 10:90 до 50:50 или, что более предпочтительно, в пределах от 20:80 до 40:60. Использование состоящей из метана и этилена или метана и этана бинарной смеси хладагентов одновременно с пропиленовой или пропановой системой охлаждения обеспечивает необходимое по нагрузке и температурам охлаждение на установке для получения этилена с деметанизатором низкого давления и одновременно позволяет отказаться от использования трех отдельных холодильных агентов - метана, этилена и пропилена.
Бинарная смесь хладагентов не предназначена для использования с деметанизаторами высокого давления, поскольку они не требуют такого уровня охлаждения. На установках с деметанизаторами высокого давления нет необходимости использовать бинарную систему охлаждения для того, чтобы просто заменить ею систему охлаждения с одним химически чистым компонентом - этиленом. Такая система охлаждения будет, как очевидно, более дорогой и сложной. Для замены этиленовых и пропиленовых систем охлаждения были предложены смешанные системы охлаждения, которые, однако, требуют использования в них по крайней мере одного компонента, более легкого, чем этилен, в частности метана. Поэтому такая система должна быть как минимум трехкомпонентной. Обычно более экономичным является использование в таких системах и компонентов, более тяжелых, чем пропилен, в частности компонентов на основе С4-углеводородов, и поэтому такие системы охлаждения обычно представляют собой по крайней мере четырехкомпонентные системы.
Основой настоящего изобретения является разработка способа, обеспечивающего необходимое охлаждение исходного газа (газа, получаемого в результате пиролиза) обычно для выделения из него водорода и метана и получения сырья, обрабатываемого в деметанизаторе. В первом варианте согласно предложенному способу системы охлаждения, технологическая схема которой показана на фиг.1, исходный подлежащий переработке газ 2 представляет собой полученный в результате пиролиза газ, который после соответствующей обработки и охлаждения имеет обычно температуру порядка от -35 до -37oС и давление около 3,45 МПа (500 фунтов/кв. дюйм) и находится обычно в частично сжиженном состоянии.
Исходный газ 2 постепенно охлаждается предлагаемой в настоящем изобретении системой охлаждения в теплообменниках 4, 6, 8 и 10 и разделяется, как описано ниже, с получением соответствующего сырья для деметанизатора. Теплообменники 4, 6, 8 и 10, которые также называют ребристыми пластинчатыми теплообменниками или теплообменными трубками, обычно изготавливаются из твердого содержащего медь алюминия и конструктивно объединяются в несколько отдельных блоков или выполняются в виде большого количества отдельных сравнительно небольших теплообменных аппаратов. В деметанизаторе 12 С1-углеводороды и более легкие компоненты, в основном метан и водород, отделяются от С2 -углеводородов и более тяжелых компонентов. Отбираемые из деметанизатора 12 чистые верхние фракции 14 используются в качестве охлаждающего агента в описанной ниже системе охлаждения. Отбираемые из деметанизатора 12 нижние фракции можно, как описано ниже, также использовать в качестве охлаждающего агента в другом контуре системы охлаждения.
Если говорить о самой системе охлаждения, то в ней бинарная смесь хладагентов, определенная выше как смесь метана и этилена, сжимается компрессором 18 системы охлаждения до давления, составляющего приблизительно от 3,0 до 4,0 МПа. В приведенной ниже таблице указаны в качестве одного из конкретных примеров давления и температуры в различных точках установки. Сжатая бинарная смесь 20 хладагентов охлаждается в теплообменниках 22 и 24 охлаждающей водой иди другой холодной жидкостью, а затем охлаждается в теплообменнике 26 используемым в качестве охлаждающего агента пропиленом до температуры приблизительно от -30 до -40oС. Охлажденная жидкая бинарная смесь хладагентов собирается в сборнике или накопителе 28.
Хладагент 30 из сборника 28 подается для дальнейшего охлаждения в теплообменник 32, где он охлаждается отбираемыми из нижней части деметанизатора 12 фракциями 16 или другой холодной нагревающейся жидкостью с более низкой температурой. Отбираемые из нижней части деметанизатора фракции 34 после прохождения через теплообменник 32 подаются в деэтанизатор, предназначенный для обычного получения и разделения этилена, пропилена и других побочных продуктов.
Бинарная смесь 36 хладагентов из теплообменника 32 проходит затем последовательно через несколько теплообменников 4, 6, 8, 10 и 11. Теплообменники 4-10 представляют собой теплообменники, предназначенные для охлаждения образующегося в печи для пиролиза подлежащего дальнейшей обработке газа. Теплообменник 11 предназначен для получения используемой для орошения деметанизатора флегмы.
В первом теплообменнике 4 бинарная смесь 36 хладагентов проходит через теплообменный змеевик 46 и охлаждается. Некоторое количество бинарной смеси 48 хладагентов затем отбирается от основного потока и пропускается через расширительный клапан 50, в котором в результате падения давления температура хладагента снижается. Охлажденная часть бинарной смеси хладагентов возвращается затем обратно в теплообменник и проходит еще через один имеющийся в нем теплообменный змеевик 52. Расширительный клапан 50, который регулируется в зависимости от температуры потока 54 исходного газа, охлажденного в теплообменнике 4, позволяет регулировать температуру хладагента в теплообменном змеевике 52. Бинарная смесь хладагентов в теплообменном змеевике 52 поглощает тепло, и испаряется, и нагревается в результате перегрева до температуры, которая на 1-5oС ниже температуры поступающей бинарной смеси 36 хладагентов на входе в теплообменник. Испарившаяся бинарная смесь 56 хладагентов попадает из змеевика 52 во всасывающий барабан 58, из которого поток 60 паров хладагента подается в предназначенный для их сжатия компрессор 18. Всасывающий барабан 58, как и упомянутые ниже всасывающие барабаны 84, 102 и 130, предназначен только для отделения от паров капель жидкости, которые могут в них оказаться при нарушении нормального режима работы установки и могут привести к повреждению компрессора. В системе, работающей нормально, всякая необходимость в таких барабанах просто отсутствует.
Причина, по которой бинарная смесь хладагентов вначале охлаждается в теплообменнике 4 и только потом мгновенно испаряется в расширительном клапане 50, заключается в необходимости снижения процента паров, образующихся при мгновенном испарении при фиксированном давлении. За счет этого можно понизить температуру мгновенно испаряющейся жидкости и создать условия для более эффективного охлаждения при более низких температурах. При использовании одного химически чистого хладагента температура мгновенно испаряющейся жидкости постоянна при любом заданном давлении испаряющейся жидкости, что не позволяет получить никакой выгоды за счет предварительного охлаждения жидкости до ее мгновенного испарения. Точно такой же принцип предварительного охлаждения хладагента до его мгновенного испарения реализован и в остальных теплообменниках 6, 8, 10 и 11.
Дополнительное охлаждение в теплообменнике 4, а также в других теплообменниках 6, 8 и 10 создается потоками 62, 64 и 66 соответственно водорода, метана низкого давления и метана высокого давления, которые имеют низкую температуру. Такие имеющие низкую температуру потоки 62, 64 и 66 водорода и метана получают в криогенной водород-метановой системе 68 сепарации и после соответствующей обработки фракций 14, отбираемых из верхней части деметанизатора 12. Поток 66 газа, состоящий из полученных в деметанизаторе верхних фракций, используется и для глубокого охлаждения теплообменника 11, который выполняет роль конденсатора используемой для орошения деметанизатора флегмы.
Охлажденный в первом теплообменнике исходный газ 54 дополнительно охлаждается в теплообменнике 70 и затем поступает в следующий теплообменник 6. Для охлаждения исходного газа в теплообменнике 70 можно использовать продукты повторного и промежуточного кипения, образующиеся в деметанизаторе 12. Оставшаяся после охлаждения в первом теплообменнике 4 часть 72 охлажденной бинарной смеси хладагентов подается в следующий теплообменник 6. Теплообменник 6 работает точно так же, как и теплообменник 4, за исключением того, что он работает при более низких температурах и поступающего в него потока 72 бинарной смеси хладагентов, и выходящего из него потока 74 бинарной смеси хладагентов, и потока 76 бинарной смеси хладагентов, после прохождения им через расширительный клапан 78, и паров бинарной смеси 80 хладагентов на выходе из змеевика 81, и выходящего из него потока 82 исходного газа. Испарившаяся в змеевике бинарная смесь 80 хладагентов подается во всасывающий барабан 84, выходящие из которого и не содержащие следов жидкости пары 86 поступают в предназначенный для сжатия бинарной смеси хладагентов компрессор 18.
Выходящий из второго теплообменника поток 82 исходного газа поступает в сепаратор 88, в котором охлажденный исходный газ разделяется на поток 90 менее летучих компонентов, который подается в деметанизатор, и поток 92 отбираемых из его верхней части более летучих компонентов с большей концентрацией метана и водорода. Отбираемый из верхней части сепаратора поток 92 и бинарная смесь 74 хладагентов попадают в следующий теплообменник 8, из которого отбирают поток 94 имеющего за счет охлаждения, которое протекает так же, как и в теплообменнике 6, еще более низкую температуру исходного газа 94 и поток 96 бинарной смеси хладагентов. Как и ранее, часть потока 96 бинарной смеси хладагентов отводится через расширительный клапан 98 и змеевик 100 во всасывающий барабан 102. Образующиеся в барабане пары 104 подаются в предназначенный для сжатия бинарной смеси хладагентов компрессор 18. Для более эффективного охлаждения исходного газа в теплообменнике 8 можно также использовать поток 106 парообразного хладагента, отбираемого из теплообменника 10.
Исходный газ 94 из теплообменника 8 поступает в сепаратор 108, из верхней части которого отбираются его более летучие компоненты 110, которые подаются в теплообменник 10. Отбираемые из верхней части сепаратора более летучие компоненты исходного газа имеют более высокую, чем на предыдущей стадии охлаждения, концентрацию водорода и метана. Отбираемые из нижней части сепаратора 108 менее летучие компоненты 112 исходного газа подаются в деметанизатор 12.
Дальнейший процесс охлаждения происходит в теплообменнике 10, в котором дополнительное количество бинарной смеси хладагентов расширяется при прохождении через расширительный клапан 114 и испаряется в змеевике 116, из которого отбирается упомянутый выше поток 106 бинарной смеси хладагентов. Поток 118 выходящего из теплообменника исходного газа поступает в сепаратор 120, отбираемый из верхней части которого газ 122 состоит в основном из водорода и метана. Поток отбираемого из верхней части сепаратора газа 122 попадает в систему 68 сепарации водород/метан, в которой при криогенном разделении водорода и метана получают поток 62 водорода и поток 64 метана низкого давления. Поток 124 компонентов исходного газа, отбираемых из нижней части сепаратора 120, подается в деметанизатор 12. Оставшийся после прохождения через теплообменник 10 поток 126 бинарной смеси хладагентов охлаждается в теплообменнике 11 отбираемым из верхней части деметанизатора чистым потоком. Поток 126 расширяется в клапане 133 и после прохождения через змеевик 135 теплообменника 11 возвращается обратно и смешивается с потоком хладагента на выходе из клапана 114.
Весь поток 14 отбираемых из верхней части деметанизатора 12 паров подается в теплообменник 11, в котором происходит их частичная конденсация. Поток 127 частично сконденсировавшихся паров поступает в сепаратор 128. Образовавшаяся в сепараторе 128 жидкость 129 подается обратно в деметанизатор в качестве орошающей флегмы. Отбираемые из верхней части сепаратора 128 газы 66 представляют собой образовавшиеся в деметанизаторе чистые верхние фракции, состоящие в основном из метана, который подвергается повторному нагреву по мере прохождения через теплообменники 11, 10, 8, 6 и 4.
Деметанизатор 12 имеет обычные испарители и промежуточные испарители, расположенные между не показанными на чертеже основными ступенями колонны. Однако, как показано на фиг.1, подлежащие обработке потоки 90, 112 и 124 попадают в различные ступени деметанизатора 12. В потоке 16 жидкости, отбираемой из нижней части деметанизатора, содержатся С2-углеводороды и тяжелые компоненты. Испарение и промежуточное испарение осуществляются обычно путем охлаждения исходного газа, в частности, в теплообменнике 70.
Поток 106 бинарной смеси хладагентов поступает во всасывающий барабан 130, а из него - в предназначенный для сжатия паров 132 бинарной смеси хладагентов компрессор 18. Реально установка для получения этилена вместо 4-х показанных на фиг.1 теплообменников 4, 6, 8 и 10 может иметь и другое количество теплообменников, которое зависит от конкретной потребности в них и определяется особенностями технологического процесса получения этилена, в частности составом исходного газа, из которого получают этилен. В приведенной ниже таблице указаны значения температуры и давления бинарной смеси хладагентов и исходного газа (обрабатываемого газа), включая систему деметанизации, в различных точках технологической линии, конкретный пример которой показан на приведенной на фиг.1 схеме.
Некоторые из преимуществ предлагаемой согласно предложенному способу системы охлаждения с бинарной смесью хладагентов уже были упомянуты выше и заключаются в снижении количества компрессорных систем и возможности использования центробежных или осевых компрессоров вместо метановых поршневых компрессоров возвратно-поступательного типа. Еще одним преимуществом согласно предложенному способу системы при ее сравнении с системой, использующей более сложную по составу смесь хладагентов, состоящую из трех или более компонентов, является возможность более просто поддерживать необходимый состав используемой в ней бинарной смеси хладагентов. Такое преимущество системы особенно проявляется в свете возможных остановок или сбоев в работе установки, сопровождающихся выбросами хладагента в атмосферу. При выбросе хладагента в атмосферу утечки его более легких компонентов превышают утечки его более тяжелых компонентов. Происходящее при этом изменение соотношения компонентов в оставшемся в системе хладагенте должно быть соответствующим образом скорректировано перед повторным запуском установки. Очевидно, что чем сложнее состав хладагента, тем труднее скорректировать соотношение содержащихся в нем компонентов.
В предлагаемом в настоящем изобретении способе, осуществляемом на установке, технологическая схема которой показана на фиг.1, состав хладагента остается постоянным на всех стадиях технологического процесса. Однако в другом варианте изобретения, технологическая схема осуществления которого показана на фиг.2, предусмотрено разделение бинарной смеси хладагентов на два потока, при котором бинарную смесь хладагентов расширяют таким образом, что после расширения образуется парожидкостная смесь, которую разделяют на обогащенную метаном бинарную смесь хладагентов и обогащенную этиленом или этаном бинарную смесь хладагентов.
На фиг.2 показана только часть технологической схемы по фиг.1, в которую в соответствии со вторым вариантом изобретения внесено изменение, заключающееся в установке на трубопроводе 36 расширительного клапана 136. При прохождении через этот клапан давление бинарной смеси хладагентов падает и происходит ее частичное испарение. При мгновенном испарении хладагента в сепараторе 138 происходит разделение хладагента на две части, одна из которых представляет собой обогащенную этиленом или этаном жидкость 142, а другая - обогащенные метаном пары 140. В варианте установки, схема которой показана на фиг.2, поток 140 обогащенных метаном паров хладагента проходит через все теплообменники 4, 6, 8 и 10, после чего его часть расширяется в клапане 144 и возвращается обратно в виде потока 146 хладагента, который опять проходит через все теплообменники 10, 8, 6 и 4. Другая часть 126 выходящего из теплообменника 10 потока 140 хладагента охлаждается в теплообменнике 11, расширяется в клапане 133 и возвращается обратно, проходя через теплообменник 11 и смешиваясь на входе в теплообменник 10 с потоком 146 хладагента. Выходящий в обратном направлении поток 146 обогащенного метаном хладагента подается затем в первую ступень компрессора 18. Схема прохождения через теплообменники потока 142 обогащенной этиленом бинарной смеси хладагентов показана на фиг. 2 и предусматривает прохождение отбираемых из трех теплообменников частей 148, 150 и 152 этого потока через расширительные клапаны 154, 156 и 158. После расширения эти части потока бинарной смеси хладагентов проходят в обратном направлении через один или несколько теплообменников, образуя в итоге потоки 160, 162 и 164 обогащенной этиленом или этаном бинарной смеси хладагентов, которые снова подаются в соответствующие ступени компрессора 18.
Преимуществом схемы, показанной на фиг.2, в которой предусмотрено разделение бинарной смеси хладагентов, заключается в возможности повышения давления всасывания на входе в компрессор для любого заданного состава бинарной смеси хладагентов на выходе из компрессора. Возможность повышения давления всасывания на входе в компрессор обусловлена тем, что поступающий в компрессор хладагент обогащен метаном, что позволяет при фиксированной температуре хладагента повысить его давление. Тем самым создаются условия для снижения степени сжатия компрессора и, как следствие этого, снижения его стоимости.
Одним из вариантов схемы, показанной на фиг.2, является схема, в которой на трубопроводе 36 отсутствует расширительный клапан 136. При этом в трубопроводе 36 создается достаточно низкое давление, при котором в протекающем по нему не полностью ожиженном хладагенте содержится некоторое количество паров. В сепараторе 138 окончательно сконденсировавшаяся жидкая часть хладагента отделяется от обогащенных метаном паров. Такое выполнение схемы позволяет снизить давление нагнетания компрессора 18 при любом заданном составе состоящего из метана и этилена (или из метана и этана) хладагента, прокачиваемого по трубопроводу 36. При этом, как очевидно, суммарная степень сжатия компрессора 18 снижается. С целью компенсировать такое изменение давления расход прокачиваемого по трубопроводу 36 хладагента при его любом заданном составе приходится увеличивать. При этом, однако, стоимость компрессора все равно снижается. Такая схема представляет особый интерес для небольших установок для получения этилена, когда фактическая производительность компрессора 18 находится на нижнем пределе, достижимом для компрессоров центробежного типа.
На фиг.3 показана согласно предложенному способу схема еще одной системы охлаждения, аналогичной схеме по фиг.2 и отличающейся от нее наличием дополнительной ступени сепарации бинарной смеси хладагентов. Так же, как и в варианте, показанном на фиг.2, в этом варианте первая стадия сепарации происходит в сепараторе 138. Поток 140 обогащенных метаном паров хладагента проходит через теплообменник 4, частично ожиженный, а затем по трубопроводу 166 поступает в дополнительный сепаратор 170, в котором хладагент опять разделяется на второй поток 172 обогащенных метаном паров и второй поток 174 обогащенной этиленом или этаном жидкого хладагента. В обогащенном метаном потоке 172 содержится больше метана, чем в потоке 174 и в потоке 140. Обогащенный этиленом или этаном поток 142 проходит через теплообменники точно так же, как и в варианте, показанном на фиг.2. При этом второй поток 172 обогащенного метаном хладагента проходит через второй теплообменник 6 и затем, как и в других вариантах, направляется в теплообменники с более низкой температурой, на выходе из которых он расширяется и возвращается назад, проходя через теплообменники в обратном направлении. Второй обогащенный этиленом или этаном поток 174 хладагента проходит через второй теплообменник, расширяется в расширительном клапане 178 и возвращается назад, проходя через теплообменник в обратном направлении. На фиг.3 для упрощения показаны только два теплообменника, хотя реально такая система может иметь и дополнительные теплообменники, и дополнительные сепараторы, подобные сепаратору 170.
Преимущество схемы, показанной на фиг.3, связано с более высокими давлениями бинарной смеси хладагентов при заданном уровне температуры охлаждения. За счет этого можно снизить степень сжатия предназначенной для сжатия бинарной смеси хладагентов компрессора и уменьшить его стоимость и все связанные с ним капитальные затраты.

Claims (9)

1. Способ охлаждения исходного газа с использованием в системе охлаждения бинарной смеси хладагентов в процессе получения этилена из исходного газа, содержащего водород, метан, этилен и другие С2-углеводороды и более тяжелые углеводороды, который (процесс) основан на использовании деметанизатора низкого давления, работающего при давлении ниже 2,41 МПа (350 фунтов/кв. дюйм), и в котором исходный газ охлаждают с помощью системы охлаждения, при этом смесь метана и этилена или метана и этана сжимают в компрессоре с получением бинарной смеси хладагентов, эту бинарную смесь хладагентов постепенно расширяют и охлаждают, пропуская ее через ряд теплообменников, в которых происходит теплообмен между постепенно охлаждаемой бинарной смесью хладагентов и исходным газом, сопровождающийся охлаждением и отделением водорода и части метана и получением в деметанизаторе потоков жидкости с высокой концентрацией этилена и других С2-углеводородов и более тяжелых углеводородов, эти потоки жидкости подают в деметанизатор низкого давления с получением полностью отбираемого из верхней части деметанизатора потока, который состоит в основном из метана и который обрабатывают постепенно охлаждаемой бинарной смесью хладагентов и выделяют из него поток используемой для орошения деметанизатора флегмы и поток конечных отбираемых из верхней части деметанизатора продуктов, и полученный поток флегмы направляют обратно в деметанизатор.
2. Способ по п. 1, при осуществлении которого полностью отбираемый из верхней части деметанизатора поток подают в теплообменники, в которых происходит его теплообмен с исходным газом.
3. Способ по п. 1, при осуществлении которого водород и часть метана, отделенные от исходного газа в процессе его охлаждения в теплообменниках, подвергают криогенной сепарации, получая поток водорода и поток метана, которые подают в теплообменники, в которых происходит их теплообмен с исходным газом.
4. Способ по п. 1, при осуществлении которого во время постепенного расширения и охлаждения бинарной смеси хладагентов, проходящей через ряд теплообменников, эту бинарную смесь хладагентов пропускают через один из этих теплообменников, расширяют часть прошедшей через теплообменник бинарной смеси хладагентов, пропускают расширенную часть бинарной смеси хладагентов в обратном направлении через этот теплообменник, а оставшуюся часть бинарной смеси хладагентов пропускают через следующий теплообменник, повторяя эту операцию расширения со следующей частью смеси хладагентов, и эту часть пропускают через указанный холодильник в обратном направлении.
5. Способ по п. 4, при осуществлении которого части бинарной смеси хладагентов, прошедшие в обратном направлении через соответствующие теплообменники, возвращают обратно в предназначенный для сжатия бинарной смеси хладагентов компрессор.
6. Способ по п. 1, при осуществлении которого подлежащие обработке в деметанизаторе потоки, отбираемые из каждого теплообменника, подают в различные ступени деметанизатора.
7. Способ по п. 1, при осуществлении которого бинарную смесь хладагентов разделяют на обогащенную метаном бинарную смесь хладагентов и обогащенную этиленом или этаном бинарную смесь хладагентов, а во время постепенного взаимодействия постепенно охлаждаемой бинарной смеси хладагентов с исходным газом осуществляют взаимодействие в теплообменниках исходного газа с отдельными потоками обогащенной метаном бинарной смеси хладагентов и обогащенной этиленом или этаном бинарной смеси хладагентов.
8. Способ по п. 7, при осуществлении которого обогащенную метаном бинарную смесь хладагентов разделяют на второй поток обогащенной метаном бинарной смеси хладагентов и второй поток обогащенной этиленом или этаном бинарной смеси хладагентов и воздействуют этими отдельными вторыми потоками обогащенной метаном бинарной смеси хладагентов и обогащенной этиленом или этаном бинарной смеси хладагентов на исходный газ.
9. Способ по п. 7, при осуществлении которого при разделении бинарной смеси хладагентов их расширяют таким образом, что после расширения образуется парожидкостная смесь, которую разделяют на обогащенную метаном бинарную смесь хладагентов и обогащенную этиленом или этаном бинарную смесь хладагентов.
RU2000120539/06A 1998-01-06 1998-12-29 Способ охлаждения исходного газа в процессе получения этилена из исходного газа RU2190169C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US09/003,432 1998-01-06
US09/003,432 US5979177A (en) 1998-01-06 1998-01-06 Ethylene plant refrigeration system

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2000120539A RU2000120539A (ru) 2002-07-20
RU2190169C2 true RU2190169C2 (ru) 2002-09-27

Family

ID=21705841

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2000120539/06A RU2190169C2 (ru) 1998-01-06 1998-12-29 Способ охлаждения исходного газа в процессе получения этилена из исходного газа

Country Status (12)

Country Link
US (1) US5979177A (ru)
EP (1) EP1045820B1 (ru)
JP (1) JP3407136B2 (ru)
KR (1) KR100351582B1 (ru)
CN (1) CN1161308C (ru)
AT (1) ATE221036T1 (ru)
AU (1) AU2017899A (ru)
CA (1) CA2317534C (ru)
DE (1) DE69806815T2 (ru)
ES (1) ES2180228T3 (ru)
RU (1) RU2190169C2 (ru)
WO (1) WO1999035110A1 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2727502C1 (ru) * 2019-01-09 2020-07-22 Андрей Владиславович Курочкин Установка комплексной безотходной подготовки газа по технологии нтдр

Families Citing this family (33)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6343487B1 (en) * 2001-02-22 2002-02-05 Stone & Webster, Inc. Advanced heat integrated rectifier system
US6705113B2 (en) * 2002-04-11 2004-03-16 Abb Lummus Global Inc. Olefin plant refrigeration system
US6637237B1 (en) * 2002-04-11 2003-10-28 Abb Lummus Global Inc. Olefin plant refrigeration system
US6560989B1 (en) 2002-06-07 2003-05-13 Air Products And Chemicals, Inc. Separation of hydrogen-hydrocarbon gas mixtures using closed-loop gas expander refrigeration
US7273542B2 (en) 2003-04-04 2007-09-25 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Process and apparatus for recovering olefins
US7082787B2 (en) * 2004-03-09 2006-08-01 Bp Corporation North America Inc. Refrigeration system
US20070204649A1 (en) * 2006-03-06 2007-09-06 Sander Kaart Refrigerant circuit
US20090090131A1 (en) * 2007-10-09 2009-04-09 Chevron U.S.A. Inc. Process and system for removing total heat from base load liquefied natural gas facility
BRPI0820663A2 (pt) * 2007-11-27 2015-06-16 Univation Tech Llc Alimentação de hidrocarbonetos integrada com separador e método de usar o mesmo
US9243842B2 (en) 2008-02-15 2016-01-26 Black & Veatch Corporation Combined synthesis gas separation and LNG production method and system
CA2731560C (en) * 2008-08-06 2014-12-23 Lummus Technology Inc. Method of cooling using extended binary refrigeration system
CN101625191B (zh) * 2009-08-10 2011-01-05 中国科学院理化技术研究所 一种应用分凝分离效应的气体低温液化分离系统
US10113127B2 (en) 2010-04-16 2018-10-30 Black & Veatch Holding Company Process for separating nitrogen from a natural gas stream with nitrogen stripping in the production of liquefied natural gas
US9777960B2 (en) 2010-12-01 2017-10-03 Black & Veatch Holding Company NGL recovery from natural gas using a mixed refrigerant
EP2505948B1 (en) * 2011-03-30 2018-10-10 General Electric Technology GmbH Cryogenic CO2 separation using a refrigeration system
US10139157B2 (en) 2012-02-22 2018-11-27 Black & Veatch Holding Company NGL recovery from natural gas using a mixed refrigerant
CN103073379B (zh) * 2013-01-28 2016-02-10 神华集团有限责任公司 烯烃分离装置及烯烃分离方法
US10563913B2 (en) 2013-11-15 2020-02-18 Black & Veatch Holding Company Systems and methods for hydrocarbon refrigeration with a mixed refrigerant cycle
US9574822B2 (en) 2014-03-17 2017-02-21 Black & Veatch Corporation Liquefied natural gas facility employing an optimized mixed refrigerant system
BR112017004105B1 (pt) 2014-09-02 2022-10-25 Ge Oil & Gas, Inc Métodos para liquefazer e purificar um fluxo de suprimento de etano e um fluxo de etano de alta pressão, e método para refrigerar um fluxo de suprimento de etano
CN107207650B (zh) 2014-12-22 2020-09-15 Sabic环球技术有限责任公司 不相容催化剂之间的转换方法
CN107207649B (zh) 2014-12-22 2020-06-23 Sabic环球技术有限责任公司 不相容催化剂之间的转换方法
US10494454B2 (en) 2015-03-24 2019-12-03 Sabic Global Technologies B.V. Process for transitioning between incompatible catalysts
US10464810B2 (en) 2015-06-29 2019-11-05 Linde Aktiengesellschaft Method and system for obtaining hydrogen from a feed mixture which contains hydrogen and hydrocarbons
US10365038B2 (en) 2016-09-15 2019-07-30 Lummus Technology Inc. Process for the production of dilute ethylene
WO2018051204A1 (en) 2016-09-19 2018-03-22 Sabic Global Technologies B.V. Steam reforming system and process
CN110312907B (zh) * 2017-01-02 2021-07-09 沙特基础全球技术有限公司 乙烯设备制冷系统
EP3424582A1 (de) * 2017-07-06 2019-01-09 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und anlage zur trenntechnischen bearbeitung eines ausgangsgemischs
WO2019092668A1 (en) 2017-11-13 2019-05-16 Sabic Global Technologies B.V. Methods and systems for olefin production
WO2019102305A1 (en) 2017-11-27 2019-05-31 Sabic Global Technologies B.V. Methods and systems using a reactor effluent expander for olefin production
CN118009629A (zh) * 2018-10-09 2024-05-10 查特能源化工股份有限公司 具有混合制冷剂冷却的脱氢分离装置
CN111056904A (zh) * 2019-12-18 2020-04-24 宁波同润和海科技有限公司 一种回收炼厂焦化装置干气中各种有效组分的方法
CN115046326B (zh) * 2022-05-31 2024-06-18 连云港石化有限公司 一种轻烃裂解装置二元制冷开车系统、方法

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
IT1241471B (it) * 1990-07-06 1994-01-17 Tpl Processo ed apparecchiatura per il massimo recupero dell'etilene e del propilene dal gas prodotto dalla pirolisi di idrocarburi.
EP0667326B1 (en) * 1994-02-04 1997-07-30 Air Products And Chemicals, Inc. Mixed refrigerant cycle for ethylene recovery
US5377490A (en) * 1994-02-04 1995-01-03 Air Products And Chemicals, Inc. Open loop mixed refrigerant cycle for ethylene recovery
US5379597A (en) * 1994-02-04 1995-01-10 Air Products And Chemicals, Inc. Mixed refrigerant cycle for ethylene recovery
EP0667327B1 (en) * 1994-02-04 1997-11-19 Air Products And Chemicals, Inc. Open loop mixed refrigerant cycle for ethylene recovery
US5452581A (en) * 1994-04-01 1995-09-26 Dinh; Cong X. Olefin recovery method
US5611216A (en) * 1995-12-20 1997-03-18 Low; William R. Method of load distribution in a cascaded refrigeration process

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2727502C1 (ru) * 2019-01-09 2020-07-22 Андрей Владиславович Курочкин Установка комплексной безотходной подготовки газа по технологии нтдр

Also Published As

Publication number Publication date
DE69806815D1 (de) 2002-08-29
DE69806815T2 (de) 2003-02-06
CA2317534C (en) 2005-06-14
EP1045820A1 (en) 2000-10-25
EP1045820B1 (en) 2002-07-24
US5979177A (en) 1999-11-09
WO1999035110A1 (en) 1999-07-15
KR20010033914A (ko) 2001-04-25
JP2002500206A (ja) 2002-01-08
AU2017899A (en) 1999-07-26
CN1286671A (zh) 2001-03-07
CA2317534A1 (en) 1999-07-15
CN1161308C (zh) 2004-08-11
ES2180228T3 (es) 2003-02-01
JP3407136B2 (ja) 2003-05-19
ATE221036T1 (de) 2002-08-15
KR100351582B1 (ko) 2002-09-05

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2190169C2 (ru) Способ охлаждения исходного газа в процессе получения этилена из исходного газа
SU1553018A3 (ru) Способ разделени газового потока под высоким давлением
RU2668896C1 (ru) Установка для деэтанизации природного газа (варианты)
RU2099654C1 (ru) Способ разделения газов и устройство для его осуществления
CA1337820C (en) Process for c _recovery
RU2491487C2 (ru) Способ сжижения природного газа с улучшенным извлечением пропана
RU2224961C2 (ru) Способ удаления летучих компонентов из природного газа
RU2204094C2 (ru) Усовершенствованный способ каскадного охлаждения для сжижения природного газа
KR100415950B1 (ko) 탄화수소 가스의 처리방법
CA1097564A (en) Process for the recovery of ethane and heavier hydrocarbon components from methane-rich gases
KR0144701B1 (ko) 에틸렌 회수용 개방 루우프의 혼합 냉매 사이클
RU2215952C2 (ru) Способ разделения потока многокомпонентного исходного материала под давлением путем использования дистилляции
JP7165685B2 (ja) 炭化水素ガスの処理
NO158478B (no) Fremgangsmaate for separering av nitrogen fra naturgass.
CA1245546A (en) Separation of hydrocarbon mixtures
RU2721347C1 (ru) Установка для редуцирования природного газа и выработки газомоторных топлив
EA012249B1 (ru) Установка и способ отделения газового конденсата из смесей углеводородов высокого давления
KR101680923B1 (ko) 탄화수소 가스 처리방법
AU2010213188B2 (en) Method for liquefying a hydrocarbon-rich stream
US20020174679A1 (en) Ethylene plant refrigeration system
RU2731709C1 (ru) Установка низкотемпературного фракционирования для деэтанизации магистрального газа с выработкой спг
US6931889B1 (en) Cryogenic process for increased recovery of hydrogen
RU2514804C2 (ru) Способ удаления азота
KR101758394B1 (ko) 탄화수소 가스 처리 방법
RU2272972C2 (ru) Способ низкотемпературного разделения попутных нефтяных газов (варианты)