RU2010125217A - Ультравысокопрочный сплав для жестких условий добычи нефти и газа и способ его получения - Google Patents
Ультравысокопрочный сплав для жестких условий добычи нефти и газа и способ его получения Download PDFInfo
- Publication number
- RU2010125217A RU2010125217A RU2010125217/02A RU2010125217A RU2010125217A RU 2010125217 A RU2010125217 A RU 2010125217A RU 2010125217/02 A RU2010125217/02 A RU 2010125217/02A RU 2010125217 A RU2010125217 A RU 2010125217A RU 2010125217 A RU2010125217 A RU 2010125217A
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- alloy
- alloy according
- content
- oil
- aging
- Prior art date
Links
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract 30
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract 30
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract 4
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract 8
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract 8
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract 8
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract 8
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract 8
- 230000032683 aging Effects 0.000 claims abstract 7
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract 6
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract 6
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 claims abstract 4
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 claims abstract 4
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract 3
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 claims abstract 3
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims abstract 2
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims abstract 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract 2
- 238000000034 method Methods 0.000 claims 7
- 230000006698 induction Effects 0.000 claims 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims 1
- 238000010313 vacuum arc remelting Methods 0.000 claims 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/10—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of nickel or cobalt or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/34—Methods of heating
- C21D1/42—Induction heating
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
- C21D9/085—Cooling or quenching
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/525—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length for wire, for rods
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
- C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
- C22C19/055—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 20% but less than 30%
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
- C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
- C22C19/056—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 10% but less than 20%
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C30/00—Alloys containing less than 50% by weight of each constituent
- C22C30/02—Alloys containing less than 50% by weight of each constituent containing copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/002—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working by rapid cooling or quenching; cooling agents used therefor
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L19/00—Joints in which sealing surfaces are pressed together by means of a member, e.g. a swivel nut, screwed on, or into, one of the joint parts
- F16L19/02—Pipe ends provided with collars or flanges, integral with the pipe or not, pressed together by a screwed member
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/25—Process efficiency
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
Abstract
1. Высокопрочный, коррозионно-стойкий сплав, подходящий для применения в нефтяных и газовых средах, содержащий, в вес.%: 0-15% Fe, 18-24% Cr, 3-9% Mo, 0,05-3,0% Cu, 3,6-6,5% Nb, 0,5-2,2% Ti, 0,05-1,0% Al, 0,005-0,040% С, остальное Ni плюс случайные примеси и раскислители. ! 2. Сплав по п.1, причем содержание Ni составляет 35-70%. ! 3. Сплав по п.1, причем содержание Ni составляет 40-65%. ! 4. Сплав по п.1, причем содержание Ni составляет 50-60%. ! 5. Прутки или трубы, подходящие для применения в нефтяных/газовых скважинах с агрессивной средой, выполненные из сплава по п.1. ! 6. Сплав по п.1, имеющий 5-15% Fe, 18-23% Cr, 3,0-7,5% Mo, 0,1-3,0% Cu, 3,6-6,0% Nb, 0,6-2,1% Ti, 0,1-1,0% Al и 0,005-0,030% С. ! 7. Сплав по п.1, содержащий 6-12% Fe, 19-22% Cr, 3,5-7,5% Mo, 1,0-3,0% Cu, 4,0-6,0% Nb, 0,8-2,0% Ti, 0,1-0,7% Al, 0,005-0,020% С, остальное Ni плюс случайные примеси и раскислители. ! 8. Сплав по п.1, причем отношение Nb/(Ti+Al)=2,5-7,5 с тем, чтобы обеспечить желательную для высокой прочности объемную долю γ'- и γ”-фаз. ! 9. Сплав по п.1, имеющий минимальный предел текучести в 145 ksi. ! 10. Способ изготовления высокопрочного, коррозонно-стойкого сплава, включающий в себя этапы: ! (a) обеспечения сплава в виде слитка, содержащего, в вес.%: 0-15% Fe, 18-24% Cr, 3-9% Mo, 0,05-3,0% Cu, 3,6-6,5% Nb, 0,5-2,2% Ti, 0,05-1,0% Al, 0,005-0,040% С, остальное Ni плюс случайные примеси и раскислители; ! (b) горячей обработки слитка давлением до желаемой формы; и ! (c) термообработки формованного сплава: (i) обеспечением первого отжига на твердый раствор путем нагревания при от 1750°F (954°С) до 2050°F (1121°C) в течение времени примерно 0,5-4,5 ч, с последующей закалкой в воде или охлаждением на воздухе; (ii) старением путем нагревания до температуры по меньшей мере примерно 1275°F (691°C) и выдерживания при этой температуре в течение времени между примерно 6-10 ч для выделения γ'- и γ”-фаз;
Claims (17)
1. Высокопрочный, коррозионно-стойкий сплав, подходящий для применения в нефтяных и газовых средах, содержащий, в вес.%: 0-15% Fe, 18-24% Cr, 3-9% Mo, 0,05-3,0% Cu, 3,6-6,5% Nb, 0,5-2,2% Ti, 0,05-1,0% Al, 0,005-0,040% С, остальное Ni плюс случайные примеси и раскислители.
2. Сплав по п.1, причем содержание Ni составляет 35-70%.
3. Сплав по п.1, причем содержание Ni составляет 40-65%.
4. Сплав по п.1, причем содержание Ni составляет 50-60%.
5. Прутки или трубы, подходящие для применения в нефтяных/газовых скважинах с агрессивной средой, выполненные из сплава по п.1.
6. Сплав по п.1, имеющий 5-15% Fe, 18-23% Cr, 3,0-7,5% Mo, 0,1-3,0% Cu, 3,6-6,0% Nb, 0,6-2,1% Ti, 0,1-1,0% Al и 0,005-0,030% С.
7. Сплав по п.1, содержащий 6-12% Fe, 19-22% Cr, 3,5-7,5% Mo, 1,0-3,0% Cu, 4,0-6,0% Nb, 0,8-2,0% Ti, 0,1-0,7% Al, 0,005-0,020% С, остальное Ni плюс случайные примеси и раскислители.
8. Сплав по п.1, причем отношение Nb/(Ti+Al)=2,5-7,5 с тем, чтобы обеспечить желательную для высокой прочности объемную долю γ'- и γ”-фаз.
9. Сплав по п.1, имеющий минимальный предел текучести в 145 ksi.
10. Способ изготовления высокопрочного, коррозонно-стойкого сплава, включающий в себя этапы:
(a) обеспечения сплава в виде слитка, содержащего, в вес.%: 0-15% Fe, 18-24% Cr, 3-9% Mo, 0,05-3,0% Cu, 3,6-6,5% Nb, 0,5-2,2% Ti, 0,05-1,0% Al, 0,005-0,040% С, остальное Ni плюс случайные примеси и раскислители;
(b) горячей обработки слитка давлением до желаемой формы; и
(c) термообработки формованного сплава: (i) обеспечением первого отжига на твердый раствор путем нагревания при от 1750°F (954°С) до 2050°F (1121°C) в течение времени примерно 0,5-4,5 ч, с последующей закалкой в воде или охлаждением на воздухе; (ii) старением путем нагревания до температуры по меньшей мере примерно 1275°F (691°C) и выдерживания при этой температуре в течение времени между примерно 6-10 ч для выделения γ'- и γ”-фаз; необязательно (iii) обеспечением второй термообработки старением при примерно от 1050°F (565°C) до 1250°F (677°C) и выдерживанием при этой температуре для проведения этапа вторичного старения в течение примерно 4-12 ч, затем охлаждением на воздухе после старения до температуры окружающей среды для достижения желаемой микроструктуры и максимизации γ'- и γ”-упрочнения.
11. Способ по п.10, включающий в себя на этапе (а): вакуумно-индукционную плавку плюс вакуумно-дуговой переплав сплава перед этапом (b).
12. Способ по п.10, причем время нагревания на первом этапе отжига на твердый раствор (с) (i) составляет примерно 1 ч, а время выдерживания на этапе вторичного старения (с) (iii) составляет примерно 8 ч.
13. Способ по п.10, причем сплав имеет отношение Nb/(Ti+Al)=2,5-7,5.
14. Пруток или труба, подходящие для применения в нефтяных/газовых скважинах с агрессивной средой, изготовленные согласно способу по п.10.
15. Способ по п.10, причем содержание Ni в сплаве составляет 35-70%.
16. Способ по п.10, причем содержание Ni в сплаве составляет 40-65%.
17. Способ по п.10, причем содержание Ni в сплаве составляет 50-60%.
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US98895707P | 2007-11-19 | 2007-11-19 | |
| US60/988,957 | 2007-11-19 | ||
| US1364707P | 2007-12-14 | 2007-12-14 | |
| US61/013,647 | 2007-12-14 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2010125217A true RU2010125217A (ru) | 2011-12-27 |
Family
ID=40667833
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2010125217/02A RU2010125217A (ru) | 2007-11-19 | 2008-11-18 | Ультравысокопрочный сплав для жестких условий добычи нефти и газа и способ его получения |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| US (3) | US9017490B2 (ru) |
| EP (2) | EP2845916B1 (ru) |
| JP (2) | JP5868595B2 (ru) |
| KR (1) | KR20100092021A (ru) |
| CN (1) | CN101868559A (ru) |
| AU (1) | AU2008326504A1 (ru) |
| ES (2) | ES2534346T3 (ru) |
| MX (1) | MX2010005531A (ru) |
| RU (1) | RU2010125217A (ru) |
| WO (1) | WO2009067436A1 (ru) |
Families Citing this family (27)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2845916B1 (en) * | 2007-11-19 | 2017-03-29 | Huntington Alloys Corporation | Ultra high strength alloy for severe oil and gas enviroments and method of preparation |
| US10253382B2 (en) | 2012-06-11 | 2019-04-09 | Huntington Alloys Corporation | High-strength corrosion-resistant tubing for oil and gas completion and drilling applications, and process for manufacturing thereof |
| ITVA20130061A1 (it) * | 2013-12-05 | 2015-06-06 | Foroni Spa | Lega invecchiante base nichel contenente cromo, molibdeno, niobio, titanio; avente alte caratteristiche meccaniche ed elevata resistenza alla corrosione in ambienti aggressivi che si possono incontrare nei pozzi per l'estrazione di petrolio e gas nat |
| CN103898371B (zh) * | 2014-02-18 | 2016-04-06 | 上海发电设备成套设计研究院 | 700℃等级超超临界燃煤电站用镍基高温合金及其制备 |
| WO2015153905A1 (en) * | 2014-04-04 | 2015-10-08 | Special Metals Corporation | High strength ni-cr-mo-w-nb-ti welding product and method of welding and weld deposit using the same |
| US20150368770A1 (en) * | 2014-06-20 | 2015-12-24 | Huntington Alloys Corporation | Nickel-Chromium-Iron-Molybdenum Corrosion Resistant Alloy and Article of Manufacture and Method of Manufacturing Thereof |
| CN104451339B (zh) * | 2014-12-23 | 2017-12-12 | 重庆材料研究院有限公司 | 低镍时效强化型铁镍基耐蚀合金及制备方法 |
| CN104862535A (zh) * | 2015-05-15 | 2015-08-26 | 新奥科技发展有限公司 | 一种镍基合金及其制备方法和应用 |
| CN104862534A (zh) * | 2015-05-15 | 2015-08-26 | 新奥科技发展有限公司 | 一种镍基合金及其制备方法和应用 |
| KR102016384B1 (ko) * | 2016-10-24 | 2019-08-30 | 다이도 토쿠슈코 카부시키가이샤 | 석출 경화형 고 Ni 내열합금 |
| GB2561147B (en) * | 2017-02-28 | 2021-09-08 | Gkn Aerospace Sweden Ab | A method for heat treatment of a nickel base alloy such as alloy 282, said alloy and components thereof |
| EP3415649B1 (en) * | 2017-06-14 | 2022-08-03 | Heraeus Deutschland GmbH & Co. KG | A composite wire |
| EP3415651A1 (en) * | 2017-06-14 | 2018-12-19 | Heraeus Deutschland GmbH & Co. KG | A method for manufacturing a passivated product |
| CN107557616B (zh) * | 2017-09-27 | 2020-08-18 | 宝武特种冶金有限公司 | 一种镍基耐蚀合金管材及其制造方法 |
| CN110050080B (zh) * | 2017-11-17 | 2021-04-23 | 三菱动力株式会社 | Ni基锻造合金材料以及使用其的涡轮高温部件 |
| JP7125663B2 (ja) * | 2018-04-02 | 2022-08-25 | 大同特殊鋼株式会社 | 高耐食性Ｆｅ又はＮｉ基合金及びその製造方法 |
| CN109128154B (zh) * | 2018-08-09 | 2020-12-18 | 陕西斯瑞新材料股份有限公司 | 一种采用真空自耗电弧熔炼TiCu50母合金材料的制备方法 |
| CN110699572A (zh) * | 2019-09-26 | 2020-01-17 | 江苏兴洋管业股份有限公司 | 一种大口径镍基复合管件及制备方法 |
| CN111020257B (zh) * | 2019-12-18 | 2020-10-23 | 陕西斯瑞新材料股份有限公司 | 一种提高镍白铜材料纯净度的方法 |
| US11697869B2 (en) | 2020-01-22 | 2023-07-11 | Heraeus Deutschland GmbH & Co. KG | Method for manufacturing a biocompatible wire |
| GB202011863D0 (en) | 2020-07-30 | 2020-09-16 | Univ Brunel | Method for carbide dispersion strengthened high performance metallic materials |
| CN112391556B (zh) * | 2020-11-17 | 2022-02-11 | 中南大学 | 一种双峰晶粒尺寸、双尺度纳米相强化的高强高导Cu-Cr-Nb合金 |
| CN112705700B (zh) * | 2020-12-18 | 2022-02-08 | 山东大学 | 提高Inconel 718激光沉积层高温强度的方法 |
| CN113088761B (zh) * | 2021-02-21 | 2022-08-05 | 江苏汉青特种合金有限公司 | 一种超高强度耐蚀合金及制造方法 |
| US20230212716A1 (en) * | 2021-12-30 | 2023-07-06 | Huntington Alloys Corporation | Nickel-base precipitation hardenable alloys with improved hydrogen embrittlement resistance |
| CN115747576B (zh) * | 2022-10-26 | 2024-03-22 | 中国科学院金属研究所 | 一种高压氢气压缩机临氢膜片用耐氢脆耐疲劳板材的制备方法 |
| CN115961178B (zh) * | 2022-11-15 | 2024-07-30 | 重庆材料研究院有限公司 | 一种超高强韧镍基耐蚀合金 |
Family Cites Families (24)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3015558A (en) | 1959-09-16 | 1962-01-02 | Grant | Nickel-chromium-aluminum heat resisting alloy |
| US3519419A (en) | 1966-06-21 | 1970-07-07 | Int Nickel Co | Superplastic nickel alloys |
| US4358511A (en) | 1980-10-31 | 1982-11-09 | Huntington Alloys, Inc. | Tube material for sour wells of intermediate depths |
| JPS57123948A (en) | 1980-12-24 | 1982-08-02 | Hitachi Ltd | Austenite alloy with stress corrosion cracking resistance |
| US4788036A (en) * | 1983-12-29 | 1988-11-29 | Inco Alloys International, Inc. | Corrosion resistant high-strength nickel-base alloy |
| IL82587A0 (en) * | 1986-05-27 | 1987-11-30 | Carpenter Technology Corp | Nickel-base alloy and method for preparation thereof |
| US5556594A (en) * | 1986-05-30 | 1996-09-17 | Crs Holdings, Inc. | Corrosion resistant age hardenable nickel-base alloy |
| US4750950A (en) | 1986-11-19 | 1988-06-14 | Inco Alloys International, Inc. | Heat treated alloy |
| JPS63140055A (ja) * | 1986-12-03 | 1988-06-11 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高耐食性析出硬化型Ｎｉ基合金 |
| US5000914A (en) | 1986-11-28 | 1991-03-19 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Precipitation-hardening-type ni-base alloy exhibiting improved corrosion resistance |
| US4908069A (en) | 1987-10-19 | 1990-03-13 | Sps Technologies, Inc. | Alloys containing gamma prime phase and process for forming same |
| FR2653451B1 (fr) * | 1989-10-20 | 1993-08-13 | Tecphy | Procede d'amelioration de la resistance a la corrosion d'un alliage a base de nickel et alliage ainsi realise. |
| JPH04157125A (ja) * | 1990-10-20 | 1992-05-29 | Tecphy | ニッケル合金の耐食性の向上方法とこれによって作った合金 |
| FR2698883B1 (fr) * | 1992-12-09 | 1995-01-13 | Sima Sa | Alliage base nickel du système quaternaire Ni-Fe-Cr-Mo à durcissement par précipitation de phase gamma prime et résistant aux modes de corrosion rencontrés notamment dans l'industrie pétrolière. |
| JP3198807B2 (ja) * | 1994-06-09 | 2001-08-13 | 住友金属工業株式会社 | 強度と耐食性に優れた時効硬化型ニッケル基合金材およびその製造方法 |
| US6004408A (en) * | 1997-11-21 | 1999-12-21 | Aubert & Duval (societe anonyme) | Nickel-chrome-iron based alloy composition |
| WO2000003053A1 (en) | 1998-07-09 | 2000-01-20 | Inco Alloys International, Inc. | Heat treatment for nickel-base alloys |
| US5945067A (en) | 1998-10-23 | 1999-08-31 | Inco Alloys International, Inc. | High strength corrosion resistant alloy |
| KR100372482B1 (ko) | 1999-06-30 | 2003-02-17 | 스미토모 긴조쿠 고교 가부시키가이샤 | 니켈 베이스 내열합금 |
| CN1100890C (zh) | 1999-12-17 | 2003-02-05 | 黄进峰 | 高温高强度奥氏体抗氧化腐蚀高温合金 |
| JP3952861B2 (ja) | 2001-06-19 | 2007-08-01 | 住友金属工業株式会社 | 耐メタルダスティング性を有する金属材料 |
| US6730264B2 (en) * | 2002-05-13 | 2004-05-04 | Ati Properties, Inc. | Nickel-base alloy |
| US7416618B2 (en) * | 2005-11-07 | 2008-08-26 | Huntington Alloys Corporation | High strength corrosion resistant alloy for oil patch applications |
| EP2845916B1 (en) * | 2007-11-19 | 2017-03-29 | Huntington Alloys Corporation | Ultra high strength alloy for severe oil and gas enviroments and method of preparation |
-
2008
- 2008-11-18 EP EP14194544.4A patent/EP2845916B1/en active Active
- 2008-11-18 RU RU2010125217/02A patent/RU2010125217A/ru not_active Application Discontinuation
- 2008-11-18 AU AU2008326504A patent/AU2008326504A1/en not_active Abandoned
- 2008-11-18 CN CN200880116789A patent/CN101868559A/zh active Pending
- 2008-11-18 ES ES08852625.6T patent/ES2534346T3/es active Active
- 2008-11-18 ES ES14194544.4T patent/ES2624416T3/es active Active
- 2008-11-18 MX MX2010005531A patent/MX2010005531A/es unknown
- 2008-11-18 JP JP2010535025A patent/JP5868595B2/ja active Active
- 2008-11-18 EP EP20080852625 patent/EP2222884B1/en active Active
- 2008-11-18 KR KR20107013255A patent/KR20100092021A/ko not_active Withdrawn
- 2008-11-18 US US12/742,445 patent/US9017490B2/en active Active
- 2008-11-18 WO PCT/US2008/083880 patent/WO2009067436A1/en active Application Filing
-
2014
- 2014-09-30 JP JP2014200228A patent/JP6336367B2/ja active Active
-
2015
- 2015-03-11 US US14/644,535 patent/US20150218686A1/en not_active Abandoned
- 2015-04-29 US US14/699,483 patent/US10100392B2/en active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US20150232974A1 (en) | 2015-08-20 |
| US20110011500A1 (en) | 2011-01-20 |
| MX2010005531A (es) | 2010-10-25 |
| KR20100092021A (ko) | 2010-08-19 |
| JP5868595B2 (ja) | 2016-02-24 |
| CN101868559A (zh) | 2010-10-20 |
| US10100392B2 (en) | 2018-10-16 |
| EP2845916A3 (en) | 2015-05-06 |
| EP2222884A1 (en) | 2010-09-01 |
| EP2222884B1 (en) | 2015-02-18 |
| JP2015052166A (ja) | 2015-03-19 |
| ES2624416T3 (es) | 2017-07-14 |
| US20150218686A1 (en) | 2015-08-06 |
| AU2008326504A1 (en) | 2009-05-28 |
| EP2222884A4 (en) | 2012-02-22 |
| ES2534346T3 (es) | 2015-04-21 |
| JP6336367B2 (ja) | 2018-06-06 |
| EP2845916B1 (en) | 2017-03-29 |
| EP2845916A2 (en) | 2015-03-11 |
| WO2009067436A1 (en) | 2009-05-28 |
| US9017490B2 (en) | 2015-04-28 |
| JP2011503366A (ja) | 2011-01-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2010125217A (ru) | Ультравысокопрочный сплав для жестких условий добычи нефти и газа и способ его получения | |
| RU2008122972A (ru) | Высокопрочный коррозионно-стойкий сплав для использования в нефтяной промышленности | |
| CN103526131B (zh) | 一种高强度不锈钢咖啡壶材料及其制备方法 | |
| CN103866211B (zh) | 一种制备免训练铁锰硅基形状记忆合金的方法 | |
| NO20062911L (no) | Somlose oljebronnstalror med utmerket motstand mot sulfid spenningssprekking og fremgangsmate for fremstilling av disse | |
| CN103276251B (zh) | 一种700℃蒸汽参数火电机组用锅炉管及其制备方法 | |
| CN104745903A (zh) | 一种480MPa级铝合金油管用铝合金及其管材制造方法 | |
| CN104878248B (zh) | 高温合金625h及其工艺制作方法 | |
| CN102615450B (zh) | 一种超级马氏体不锈钢用实芯焊丝及其制备方法 | |
| CN106756407A (zh) | 一种CrMnFeCoNiZr高熵合金及其制备方法 | |
| CN105568090B (zh) | 耐氯离子腐蚀型铝合金油管用铝合金及其管材制造方法 | |
| WO2019065116A1 (ja) | 油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管およびその製造方法 | |
| CN102560259B (zh) | 一种低成本大膨胀率膨胀管用twip钢的钢管制备方法 | |
| CN104451339A (zh) | 低镍时效强化型铁镍基耐蚀合金及制备方法 | |
| CN106282730B (zh) | 一种冷轧离心铸造再热器管材及其制备工艺 | |
| CN103409710A (zh) | 一种Al-Zn-Mg-Cu系铝合金的时效热处理方法 | |
| CN104404321A (zh) | 一种超深井用超高强度铝合金钻杆管体及其制造方法 | |
| CN105568113A (zh) | 一种高强度Fe-Ni-Cr基高温耐蚀合金的复合强韧化工艺 | |
| CN102409258A (zh) | 一种含硼的高强度、耐氢脆合金及其组织均匀性控制方法 | |
| CN103255328B (zh) | 一种高强高韧7a04铝合金及其制备方法 | |
| CN105132803A (zh) | 高强度定膨胀合金 | |
| CN111424217A (zh) | 一种超高强度恒弹性合金及其制备方法 | |
| CN108504973B (zh) | 一种舰船用Al-Mg-Si合金的热处理方法 | |
| CN106967937A (zh) | 一种改善铝青铜微观组织和性能的复合深冷处理方法 | |
| CN113969380B (zh) | 一种核级镍基合金高性能棒材的制造方法、棒材及应用 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FA92 | Acknowledgement of application withdrawn (lack of supplementary materials submitted) |
Effective date: 20120409 |