RU2007134060A - Способ и аппарат для производства ароматических карбоновых кислот - Google Patents
Способ и аппарат для производства ароматических карбоновых кислот Download PDFInfo
- Publication number
- RU2007134060A RU2007134060A RU2007134060/04A RU2007134060A RU2007134060A RU 2007134060 A RU2007134060 A RU 2007134060A RU 2007134060/04 A RU2007134060/04 A RU 2007134060/04A RU 2007134060 A RU2007134060 A RU 2007134060A RU 2007134060 A RU2007134060 A RU 2007134060A
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- liquid
- oxidation
- solvent
- products
- monocarboxylic acid
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C51/00—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides
- C07C51/42—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C51/00—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides
- C07C51/16—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation
- C07C51/21—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation with molecular oxygen
- C07C51/255—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation with molecular oxygen of compounds containing six-membered aromatic rings without ring-splitting
- C07C51/265—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation with molecular oxygen of compounds containing six-membered aromatic rings without ring-splitting having alkyl side chains which are oxidised to carboxyl groups
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
- B01D3/009—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping in combination with chemical reactions
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C51/00—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides
- C07C51/42—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives
- C07C51/43—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives by change of the physical state, e.g. crystallisation
- C07C51/44—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives by change of the physical state, e.g. crystallisation by distillation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C63/00—Compounds having carboxyl groups bound to a carbon atoms of six-membered aromatic rings
- C07C63/04—Monocyclic monocarboxylic acids
- C07C63/06—Benzoic acid
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/00002—Chemical plants
- B01J2219/00004—Scale aspects
- B01J2219/00006—Large-scale industrial plants
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/10—Process efficiency
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P70/00—Climate change mitigation technologies in the production process for final industrial or consumer products
- Y02P70/10—Greenhouse gas [GHG] capture, material saving, heat recovery or other energy efficient measures, e.g. motor control, characterised by manufacturing processes, e.g. for rolling metal or metal working
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
1. Способ производства ароматических карбоновых кислот, включающий: ! контактирование сырья, содержащего по меньшей мере один предшественник кислоты - ароматический углеводород, с газообразным кислородом в реакционной смеси жидкофазного окисления, содержащей монокарбоновую кислоту в качестве растворителя и воду, в присутствии каталитической композиции, содержащей по меньшей мере один тяжелый металл, в секции реакции при повышенной температуре и давлении, эффективных для сохранения реакционной смеси жидкофазного окисления и образования ароматической карбоновой кислоты и примесей, содержащих побочные продукты реакции, растворенные или суспендированные в реакционной смеси жидкофазного окисления и в паровой фазе высокого давления, содержащей растворитель - монокарбоновую кислоту, воду и небольшие количества исходного ароматического углеводорода и побочных продуктов окисления исходного ароматического углеводорода и растворителя - монокарбоновой кислоты; ! перенос паровой фазы высокого давления, отведенной из секции реакции в секцию разделения, в которой растворитель - монокарбоновую кислоту, воду и побочные продукты окисления разделяют по меньшей мере на одну первую жидкую фазу, обогащенную растворителем - монокарбоновой кислотой, и по меньшей мере на одну вторую жидкую фазу, обогащенную водой, которая практически не содержит растворителя - монокарбоновой кислоты, и по меньшей мере на одну вторую паровую фазу высокого давления, обедненную растворителем - монокарбоновой кислотой, содержащую водяной пар, так что побочные продукты окисления исходного ароматического углеводорода предпочтительно нах
Claims (45)
1. Способ производства ароматических карбоновых кислот, включающий:
контактирование сырья, содержащего по меньшей мере один предшественник кислоты - ароматический углеводород, с газообразным кислородом в реакционной смеси жидкофазного окисления, содержащей монокарбоновую кислоту в качестве растворителя и воду, в присутствии каталитической композиции, содержащей по меньшей мере один тяжелый металл, в секции реакции при повышенной температуре и давлении, эффективных для сохранения реакционной смеси жидкофазного окисления и образования ароматической карбоновой кислоты и примесей, содержащих побочные продукты реакции, растворенные или суспендированные в реакционной смеси жидкофазного окисления и в паровой фазе высокого давления, содержащей растворитель - монокарбоновую кислоту, воду и небольшие количества исходного ароматического углеводорода и побочных продуктов окисления исходного ароматического углеводорода и растворителя - монокарбоновой кислоты;
перенос паровой фазы высокого давления, отведенной из секции реакции в секцию разделения, в которой растворитель - монокарбоновую кислоту, воду и побочные продукты окисления разделяют по меньшей мере на одну первую жидкую фазу, обогащенную растворителем - монокарбоновой кислотой, и по меньшей мере на одну вторую жидкую фазу, обогащенную водой, которая практически не содержит растворителя - монокарбоновой кислоты, и по меньшей мере на одну вторую паровую фазу высокого давления, обедненную растворителем - монокарбоновой кислотой, содержащую водяной пар, так что побочные продукты окисления исходного ароматического углеводорода предпочтительно находятся в первой жидкой фазе и побочные продукты окисления растворителя - монокарбоновой кислоты предпочтительно находятся во второй паровой фазе высокого давления; и
удаление из секции разделения в отдельных потоках первой жидкой фазы, обогащенной растворителем - монокарбоновой кислотой, и второй жидкой фазы, обогащенной водой, которая практически не содержит растворителя - монокарбоновой кислоты и побочных продуктов ее окисления, и второй паровой фазы высокого давления, которая практически не содержит побочных продуктов окисления исходного ароматического углеводорода.
2. Способ по п.1, дополнительно включающий разделение растворителя - монокарбоновой кислоты, воды и побочных продуктов окисления в секции разделения на стадиях, включающих
подачу паровой фазы высокого давления, отведенной из секции реакции, на первую стадию устройства для разделения и флегмы на третью стадию устройства для разделения, с тем чтобы поток пара с первой на вторую стадию и на третью стадию секции разделения контактировал с противотоком жидкой флегмы с третьей на вторую и на первую стадии секции разделения;
практически полное разделение воды и растворителя - монокарбоновой кислоты в противотоке паровой фазы и жидкой флегмы на первой стадии с образованием первой жидкой фазы, обогащенной растворителем - монокарбоновой кислотой, и промежуточной паровой фазы высокого давления, обедненной растворителем - монокарбоновой кислотой; и
практически полное разделение воды и побочных продуктов в противотоке паровой фазы и жидкой флегмы на второй стадии с отводом побочных продуктов окисления предшественника - ароматического углеводорода в жидкую флегму и образованием второй промежуточной паровой фазы высокого давления, содержащей водяной пар практически без растворителя - монокарбоновой кислоты и побочных продуктов окисления исходного ароматического углеводорода; и
практически полное разделение воды и побочных продуктов окисления растворителя - монокарбоновой кислоты в противотоке паровой фазы и жидкой флегмы на третьей стадии с образованием второй жидкой фазы, обогащенной водой и практически не содержащей растворителя - монокарбоновой кислоты и побочных продуктов ее окисления, и второй паровой фазы высокого давления, содержащей водяной пар и побочные продукты окисления растворителя - монокарбоновой кислоты и практически не содержащей побочных продуктов окисления исходного ароматического углеводорода.
3. Способ по п.2, дополнительно включающий отбор из секции разделения второй жидкой фазы, содержащей воду практически свободную от растворителя - монокарбоновой кислоты и побочных продуктов ее окисления.
4. Способ по п.3, дополнительно включающий подачу второй жидкой фазы, отобранной из секции разделения, в секцию очистки ароматической карбоновой кислоты, так что по меньшей мере одна содержащая воду жидкость в секции очистки представляет собой вторую жидкую фазу.
5. Способ по п.2, в котором первая стадия в устройстве разделения включает теоретически равновесные стадии для разделения воды и растворителя - монокарбоновой кислоты в паровой фазе высокого давления, поступившей в секцию разделения, так что по меньшей мере примерно 95 мас.% растворителя - монокарбоновой кислоты переходит во флегму на первой стадии.
6. Способ по п.2, в котором флегму подают на первую стадию секции разделения.
7. Способ по п.6, в котором флегма, подаваемая на первую стадию, содержит маточный раствор очистки, подаваемый в секцию разделения из секции очистки.
8. Способ по п.2. в котором флегма, подаваемая на третью стадию секции разделения, содержит жидкий конденсат второй паровой фазы высокого давления, содержащей водяной пар и побочные продукты окисления растворителя - монокарбоновой кислоты и не содержащей побочных продуктов окисления исходного ароматического углеводорода.
9. Способ по п.1, в котором исходным ароматическим углеводородом является пара-ксилол, растворитель - монокарбоновая кислота представляет собой уксусную кислоту, вторая жидкая фаза, отведенная из секции разделения, содержит воду практически без растворителя - монокарбоновой кислоты, метанола и метилацетата, а вторая паровая фаза высокого давления содержит водяной пар практически без п-толуиловой кислоты.
10. Способ по п.1, дополнительно включающий конденсацию второй паровой фазы высокого давления, содержащей воду практически без побочных продуктов окисления предшественника - ароматического углеводорода, отведенной из секции разделения, с образованием жидкого конденсата, содержащего воду, и отходящего газа высокого давления после конденсации, и выделение по меньшей мере одного побочного продукта окисления растворителя - монокарбоновой кислоты из отходящего газа высокого давления после конденсации.
11. Способ по п.4 или 7, в котором очистка неочищенной ароматической карбоновой кислоты в секции очистки состоит из следующих стадий:
(a) образование реакционного раствора очистки, содержащего ароматическую карбоновую кислоту и примеси, растворенные или суспендированные в жидкости, содержащей воду;
(b) контактирование реакционного раствора очистки, содержащего ароматическую карбоновую кислоту и примеси, растворенные или суспендированные в жидкости, содержащей воду, при повышенной температуре и давлении с водородом в присутствии катализатора гидрирования с образованием жидкой реакционной смеси очистки;
(с) выделение из жидкой реакционной смеси очистки, содержащей ароматическую карбоновую кислоту и примеси, твердого очищенного продукта, содержащего ароматическую карбоновую кислоту с пониженной концентрацией примесей и маточный раствор очистки;
(d) промывку по меньшей мере одной жидкостью, содержащей воду, полученной твердой очищенной ароматической карбоновой кислоты, выделенной из жидкой реакционной смеси очистки, содержащей ароматичекую карбоновую кислоту, примеси и жидкость, содержащую воду.
12. Способ производства ароматических карбоновых кислот, включающий:
по меньшей мере одну стадию жидкофазного окисления, включающего контактирование сырья, содержащего по меньшей мере один замещенный ароматический углеводород, в котором заместители можно окислить в карбоксильные группы газообразным кислородом в реакционной смеси жидкофазного окисления, содержащей растворитель - монокарбоновую кислоту и воду, в присутствии каталитической композиции, содержащей по меньшей мере один тяжелый металл, в секции реакции при повышенной температуре и давлении, эффективных для поддержания реакционной смеси жидкофазного окисления и образования ароматической карбоновой кислоты и примесей, включающих побочные продукты реакций, растворенные или суспендированные в реакционной смеси жидкофазного окисления, и паровой фазы высокого давления, содержащей воду, монокарбоновую кислоту, непрореагировавший замещенный ароматический углеводород, кислород и побочные продукты реакции; и
по меньшей мере одну стадию очистки, включающую контактирование с водородом при повышенной температуре и давлении в присутствии катализатора, содержащего каталитически активный в гидрировании металл, реакционного раствора очистки, содержащего жидкость, которая содержит воду и растворенные в ней ароматическую карбоновую кислоту и примеси, выделенные из реакционной смеси жидкофазного окисления по меньшей мере от одной стадии жидкофазного окисления с образованием жидкой реакционной смеси очистки, содержащей ароматическую карбоновую кислоту и гидрированные примеси, растворенные в жидкости, содержащей воду; и
по меньшей мере одну стадию разделения отходящего газа, включащую перенос паровой фазы высокого давления, отведенной из секции реакции по меньшей мере одного жидкофазного окисления в секцию разделения, где можно практически полностью отделить растворитель - монокарбоновую кислоту, воду и побочные продукты окисления в по меньшей мере одну первую жидкую фазу, обогащенную растворителем - монокарбоновой кислотой, и по меньшей мере одну вторую жидкую фазу, обогащенную водой, которая практически не содержит растворителя - монокарбоновой кислоты, и по меньшей мере одну вторую паровую фазу высокого давления, обедненную растворителем - монокарбоновой кислотой, содержащую водяной пар, так что побочные продукты окисления предшественника - ароматического углеводорода предпочтительно попадают в первую жидкую фазу, а побочные продукты окисления растворителя - монокарбоновой кислоты предпочтительно переходят во вторую паровую фазу высокого давления, и удаление из секции разделения второй жидкой фазы, обогащенной водой, которая практически не содержит растворителя - монокарбоновой кислоты и побочных продуктов ее окисления, и второй паровой фазы высокого давления практически без побочных продуктов окисления исходного ароматического углеводорода; и
по меньшей мере одну стадию, включающую подачу второй жидкой фазы, обогащенной водой, которая практически не содержит растворителя - монокарбоновой кислоты и побочных продуктов ее окисления, отобранной из секции разделения при по меньшей мере одной операции отделения отходящего газа, в секцию очистки, так что жидкость, содержащая воду, используемая по меньшей мере на одной стадии очистки или выделения, разделения или промывки продукта, представляет собой жидкий конденсат.
13. Способ по п.12, в котором по меньшей мере одна стадия очистки включает операцию, заключающуюся в растворении в содержащей воду жидкости твердого продукта, содержащего ароматическую карбоновую кислоту и примеси, в том числе побочные продукты окисления, выделенного из реакционной смеси жидкофазного окисления после по меньшей мере одной операции жидкофазного окисления с образованием раствора для очистки, а жидкость, содержащая воду, представляет собой вторую жидкую фазу, обогащенную водой и практически не содержащую растворителя - монокарбоновой кислоты и побочных продуктов ее окисления, удаленную из секции разделения по меньшей мере при отделении отходящего газа.
14. Способ по п.12, в котором по меньшей мере одна стадия очистки включает операцию, заключающуюся в суспендировании в содержащей воду жидкости твердого продукта, содержащего ароматическую карбоновую кислоту и пониженную концентрацию примесей, выделенных из жидкой реакционной смеси очистки, а содержащая воду жидкость представляет собой вторую жидкую фазу, обогащенную водой, практически не содержащую растворителя монокарбоновой кислоты и побочных продуктов ее окисления, удаленную из секции разделения по меньшей мере при отделении отходящего газа.
15. Способ по п.12, в котором по меньшей мере одна стадия очистки включает операцию промывки содержащей воду жидкостью твердого продукта, содержащего ароматическую карбоновую кислоту с пониженной концентрацией примесей, выделенных из жидкой реакционной смеси очистки, а содержащая воду жидкость представляет собой вторую жидкую фазу, обогащенную водой, практически не содержащую растворителя - монокарбоновой кислоты и побочных продуктов ее окисления, удаленную из секции разделения по меньшей мере при отделении отходящего газа.
16. Способ по п.12, дополнительно включающий по меньшей мере одну стадию, на которой твердую чистую форму ароматической карбоновой кислоты с пониженной концентрацией примесей и маточный раствор очистки выделяют из жидкой реакционной смеси очистки по меньшей мере в одной операции очистки и маточный раствор очистки подают по меньшей мере на одну операцию отделения отходящего газа, так чтобы жидкая флегма, подаваемая в секцию разделения, содержала маточный раствор очистки.
17. Способ по п.12, дополнительно включающий конденсацию второй паровой фазы высокого давления, содержащей воду и не содержащей побочных продуктов окисления исходного ароматического углеводорода, отведенной из секции разделения при по меньшей мере одной операции отделения отходящего газа, с образованием жидкого конденсата, содержащего воду.
18. Способ по п.17, дополнительно включающий подачу жидкого конденсата, содержащего воду, в секцию разделения при по меньшей мере одной операции отделения отходящего газа, так что жидкая флегма, подаваемая в секцию разделения, содержит жидкий конденсат, содержащий воду.
19. Способ по п.12, дополнительно включающий утилизацию энергии второй паровой фазы высокого давления, содержащей воду и практически не содержащей побочных продуктов окисления исходного ароматического углеводорода, отведенной из секции разделения при по меньшей мере одной операции отделения отходящего газа.
20. Способ по п.12, в котором замещенный ароматический углеводород по меньшей мере в одной оперции жидкофазного окисления является пара-ксилолом, а растворитель монокарбоновая кислота в жидкофазном окислении содержит уксусную кислоту.
21. Способ по п.20, в котором вторая жидкая фаза, практически не содержащая растворителя - монокарбоновой кислоты и побочных продуктов ее окисления, отведенная из секции разделения при по меньшей мере отделении отходящего газа, практически не содержит уксусной кислоты, метанола и метилацетата, а вторая паровая фаза высокого давления, удаленная из секции разделения, практически не содержит п-толуиловой кислоты.
22. Способ по п.12, дополнительно включающий конденсацию второй паровой высокого давления, содержащей воду и практически не содержащей побочных продуктов окисления исходного ароматического углеводорода, отведенной из секции разделения при по меньшей мере одной операции отделения отходящего газа с образованием жидкого конденсата, содержащего воду, и отходящего газа высокого давления из секции конденсации и выделения по меньшей мере одного побочного продукта окисления растворителя - монокарбоновой кислоты, непрореагировавшего ароматического сырья или их комбинаций из отходящего газа высокого давления из секции конденсации.
23. Способ производства ароматических карбоновых кислот, включающий:
(а) контактирование сырья, содержащего ароматический углеводород - предшественник ароматической карбоновой кислоты, с газообразным кислородом в реакционной смеси жидкофазного окисления, содержащей растворитель - монокарбоновую кислоту и воду, и в присутствии каталитической композиции, содержащей тяжелый металл, в секции реакции при повышенной температуре и давлении, эффективных для сохранения жидкой реакционной смеси и образования ароматической карбоновой кислоты и примесей, содержащих побочные продукты окисления замещенного ароматического углеводорода, растворенные или суспендированные в реакционной смеси жидкофазного окисления, и паровой фазы высокого давления, содержащей растворитель - монокарбоновую кислоту, воду, побочные продукты окисления замещенного ароматического углеводорода и побочные продукты окисления предшественника и растворителя - монокарбоновой кислоты;
(b) выделение из реакционной смеси жидкофазного окисления твердого продукта, содержащего ароматическую карбоновую кислоту и примеси, включая побочные продукты реакции;
(c) растворение или суспендирование твердого продукта, выделенного из реакционной смеси жидкофазного окисления, содержащего ароматическую карбоновую кислоту и примеси, включая побочные продукты окисления замещенного ароматического углеводорода, в жидкости, содержащей воду, по меньшей мере часть которой представляет вторую жидкую фазу, выделенную на стадии (g), с образованием раствора для очистки;
(d) контактирование раствора очистки при повышенной температуре и давлении с водородом в присутствии катализатора гидрирования с образованием жидкой реакционной смеси очистки;
(e) выделение из жидкой реакционной смеси очистки твердого очищенного продукта, содержащего ароматическую карбоновую кислоту с пониженной концентрацией примесей, и жидкого маточного раствор очистки, содержащего воду и небольшие количества побочных продуктов окисления исходного замещенного ароматического углеводорода, их гидрированных производных или их комбинаций;
(f) перенос паровой фазы высокого давления со стадии (а), содержащей растворитель - монокарбоновую кислоту, водяной пар, побочные продукты окисления замещенного ароматического углеводорода и побочные продукты окисления растворителя монокарбоновой кислоты, в орошаемую флегмой секцию разделения, где можно практически разделить растворитель - монокарбоновую кислоту, воду и побочные продукты на по меньшей мере одну первую жидкую фазу, обогащенную растворителем - монокарбоновой кислотой, и по меньшей мере одну вторую жидкую фазу, обогащенную водой, которая практически не содержит растворителя - монокарбоновой кислоты, и по меньшей мере одну вторую паровую фазу высокого давления, обедненную растворителем монокарбоновой кислотой, содержащую водяной пар, так что побочные продукты окисления замещенного ароматического углеводорода предпочтительно находятся в первой жидкой фазе и побочные продукты окисления растворителя - монокарбоновой кислоты предпочтительно находятся во второй паровой фазе высокого давления; и
(g) удаление из секции разделения отдельными потоками первой жидкой фазы, обогащенной растворителем - монокарбоновой кислотой, и второй жидкой фазы, обогащенной водой и практически не содержащей растворителя - монокарбоновой кислоты и побочных продуктов ее окисления, и второй паровой фазы высокого давления, практически не содержащей побочных продуктов окисления исходного ароматического углеводорода;
(h) подачу второй жидкой фазы, обогащенной водой и практически не содержащей растворителя - монокарбоновой кислоты и побочных продуктов ее окисления, удаленной из секции разделения на стадии (g), на по меньшей мере одну их стадий (с), (d) или (е), так что жидкость, содержащая воду, на по меньшей мере одной из стадий (с), (d) или (е) представляет собой вторую жидкую фазу.
24. Способ по п.23, дополнительно включающий подачу маточного раствора очистки, выделенного на стадии (е), на стадию (f), так что жидкая флегма, подаваемая в секцию разделения на стадию (f), содержит маточный раствор очистки.
25. Способ по п.23, дополнительно включающий выделение жидкого конденсата, содержащего воду, из второй паровой фазы высокого давления, практически не содержащей побочных продуктов окисления исходного ароматического углеводорода, которая была отведена из секции разделения по стадии (g).
26. Способ по п.23, включающий далее подачу жидкого конденсата, содержащего воду, выделенного из второй паровой фазы высокого давления, на стадию (f), так что жидкая флегма, подаваемая в секцию разделения на стадию (f), содержит жидкий конденсат.
27. Способ по п.26, включающий далее подачу маточного раствора очистки, выделенного на стадии (е), на стадию (f), так что жидкая флегма, подаваемая в секцию разделения на стадию (f), содержит маточный раствор очистки.
28. Способ по п.27, в котором жидкую флегму, содержащую жидкий конденсат, подают в верхнюю часть секции разделения.
29. Способ по п.28, в котором жидкую флегму, содержащую маточный раствор очистки, подают в нижнюю часть секции разделения.
30. Способ по п.27, в котором жидкую флегму, содержащую маточный раствор очистки, подают в нижнюю часть секции разделения.
31. Способ по п.30, в котором вторую жидкую фазу, удаленную из секции разделения на стадии (g), отбирают из секции разделения на промежуточном участке между верхней и нижней частями.
32. Способ по п.25, дополнительно включающий утилизацию энергии второй паровой фазы высокого давления, практически не содержащей побочных продуктов окисления исходного ароматического углеводорода, отведенной из секции разделения на стадии (g).
33. Способ по п.23, дополнительно включающий утилизацию энергии второй паровой фазы высокого давления, практически не содержащей побочных продуктов окисления исходного ароматического углеводорода, отведенной из секции разделения на стадии (g).
34. Способ по п.33, в котором энергию утилизируют в виде работы.
35. Способ по п.33, в котором энергию утилизируют в виде тепла.
36. Способ по любому из пп.23-35, в котором замещенный ароматический углеводород является пара-ксилолом и растворитель - монокарбоновая кислота представляет собой уксусную кислоту.
37. Способ по любому из пп.23-35, в котором вторая жидкая фаза, удаленная из секции разделения на стадии (g), практически не содержит уксусной кислоты, метанола и метилацетата, а вторая паровая фаза высокого давления, отведенная из секции разделения, практически не содержит п-толуиловой кислоты.
38. Аппарат для разделения компонентов отходящего из реактора газа, образовавшегося при получении ароматических карбоновых кислот жидкофазным окислением сырья из замещенных ароматических углеводородов в жидкой реакционной смеси, включающий замкнутый сосуд в виде колонны с ограниченным внутренним объемом,
по меньшей мере один нижний ввод газа для приема и подачи на первую стадию секции фракционирования головного погона паровой фазы высокого давления, отведенной из реакционного сосуда для жидкофазного окисления исходного замещенного ароматического углеводорода газообразным кислородом в жидкой реакционной смеси, содержащей растворитель - монокарбоновую кислоту и воду, в условиях сохранения жидкой реакционной смеси и образования головного погона паровой фазы высокого давления, содержащей пары растворителя - монокарбоновой кислоты и воды, образующиеся в реакционном сосуде;
секцию фракционирования во внутреннем объеме сосуда для контактирования газа и жидкой фазы в противотоке через несколько теоретических равновесных стадий, включающую
первую часть, где можно практически разделить воду и растворитель - монокарбоновую кислоту в паровой фазе высокого давления при контактировании с противотоком флегмы, содержащей компоненты флегмы, полученной с промежуточной стадии секции фракционирования, так что первую жидкую фазу, обогащенную растворителем - монокарбоновой кислотой, отводят во флегму и образуется первая промежуточная паровая фаза, обедненная растворителем - монокарбоновой кислотой, содержащая водяной пар, причем первая часть связана потоком с промежуточной частью секции фракционирования для приема оттуда флегмы и подачи туда первой промежуточной паровой фазы и содержит устройство для направления флегмы, через которую первую жидкую фазу направляют в резервуар для жидкости; и
промежуточную часть, где можно разделить воду и побочные продукты жидкофазного окисления сырья - замещенного ароматического углеводорода в первой промежуточной паровой фазе при контакте с противотоком флегмы, содержащей компоненты флегмы, полученной из верхней части устройства для разделения, так что побочные продукты окисления исходного ароматического углеводорода отбирают во флегму и образуется вторая промежуточная паровая фаза высокого давления, содержащая водяной пар и практически не содержащая растворителя - монокарбоновой кислоты и побочных продуктов окисления исходного ароматического углеводорода, причем промежуточная часть связана потоком с верхней частью секции фракционирования для приема оттуда флегмы и подачи туда второй промежуточной паровой фазы; и
верхнюю часть, где можно практически разделить воду и побочные продукты жидкофазного окисления растворителя - монокарбоновой кислоты по меньшей мере в одной второй промежуточной паровой фазе и во флегме, подаваемой в верхнюю часть, при контакте с противотоком флегмы, так что вторую жидкую фазу, содержащую воду и практически не содержащую растворителя - монокарбоновой кислоты и побочных продуктов ее окисления, отбирают во флегму и образуется вторая паровая фаза высокого давления, содержащая водяной пар и побочные продукты окисления растворителя - монокарбоновой кислоты и не содержащая побочных продуктов окисления исходного ароматического углеводорода, причем верхняя часть включает устройство в ее нижней части для сбора по меньшей мере части флегмы, в которую удаляют вторую жидкую фазу;
резервуар для жидкости для приема из первой части секции фракционирования флегмы, в которую удаляют первую жидкую фазу; и
по меньшей мере один выход для жидкости на связи с резервуаром для жидкости для удаления жидкости из аппарата; и
по меньшей мере один вход для жидкости для подачи флегмы в верхнюю область верхней части секции фракционирования;
по меньшей мере один вход для жидкости для подачи жидкой флегмы в верхнюю область нижней части секции фракционирования; и
по меньшей мере один выход для жидкости на связи со сборником для удаления из устройства по меньшей мере части флегмы, в которую удаляют вторую жидкую фазу.
39. Аппарат по п.38, в котором секция фракционирования включает 20-80 теоретически равновесных стадий.
40. Аппарат по п.38, в котором в первой части секции фракционирования можно разделить воду и растворитель монокарбоновую кислоту в паровой фазе высокого давления, так что по меньшей мере примерно 95 мас.% растворителя монокарбоновой кислоты удаляют во флегму.
41. Аппарат по п.38, в котором по меньшей мере один выход на связи с сборником и по меньшей мере один вход для подачи флегмы в верхнюю область нижней части секции фракционирования разделены 1-10 теоретически равновесными стадиями.
42. Аппарат по п.38, в котором по меньшей мере один выход на связи с сборником и по меньшей мере один вход для подачи флегмы в верхнюю область верхней части секции фракционирования разделены 1-10 теоретически равновесными стадиями
43. Аппарат по любому из пп.38-42, выполненный в виде по меньшей мере одной дистилляционной колонны.
44. Аппарат по п.43, дополнительно включающий реакционный сосуд для жидкофазного окисления сырья - замещенного ароматического углеводорода газообразным кислородом в жидкой реакционной смеси, содержащей растворитель - монокарбоновую кислоту и воду, в условиях сохранения жидкой реакционной смеси и образования в реакционном сосуде головного погона паровой фазы высокого давления, содержащей пары растворителя монокарбоновой кислоты и воды, причем реакционный сосуд имеет по меньшей мере одно отверстие для отвода головного погона паровой фазы высокого давления, связанное потоком по меньшей мере с одним нижним вводом газа для приема и направления головного погона паровой фазы высокого давления на первую стадию секции фракционирования.
45. Аппарат по любому из пп.38-42, дополнительно включающий реакционный сосуд жидкофазного окисления сырья - замещенного ароматического углеводорода газообразным кислородом в жидкой реакционной смеси, содержащей растворитель - монокарбоновую кислоту и воду, в условиях сохранения жидкой реакционной смеси и образования в реакционном сосуде головного погона паровой фазы высокого давления, содержащей пары растворителя - монокарбоновой кислоты и воды, причем реакционный сосуд имеет по меньшей мере одно отверстие для отвода головного погона паровой фазы высокого давления, связанное потоком по меньшей мере с одним нижним вводом газа для приема и направления головного погона паровой фазы высокого давления на первую стадию секции фракционирования.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US66379205P | 2005-03-21 | 2005-03-21 | |
| US60/663,792 | 2005-03-21 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2007134060A true RU2007134060A (ru) | 2009-04-27 |
| RU2414448C2 RU2414448C2 (ru) | 2011-03-20 |
Family
ID=36481307
Family Applications (3)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2007134060/04A RU2414448C2 (ru) | 2005-03-21 | 2006-03-20 | Способ и аппарат для производства ароматических карбоновых кислот |
| RU2007138831/04A RU2449980C2 (ru) | 2005-03-21 | 2006-03-20 | Способ и устройство для производства ароматических карбоновых кислот (варианты) |
| RU2007138833/04A RU2435754C2 (ru) | 2005-03-21 | 2006-03-20 | Способ возврата энергии в процессе производства ароматических карбоновых кислот |
Family Applications After (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2007138831/04A RU2449980C2 (ru) | 2005-03-21 | 2006-03-20 | Способ и устройство для производства ароматических карбоновых кислот (варианты) |
| RU2007138833/04A RU2435754C2 (ru) | 2005-03-21 | 2006-03-20 | Способ возврата энергии в процессе производства ароматических карбоновых кислот |
Country Status (18)
| Country | Link |
|---|---|
| US (4) | US7935844B2 (ru) |
| EP (3) | EP1861348B1 (ru) |
| JP (1) | JP5254001B2 (ru) |
| KR (3) | KR101314005B1 (ru) |
| CN (3) | CN101146757B (ru) |
| AT (3) | ATE477230T1 (ru) |
| BR (3) | BRPI0608502B1 (ru) |
| CA (3) | CA2599461C (ru) |
| DE (3) | DE602006016083D1 (ru) |
| EG (1) | EG25228A (ru) |
| ES (3) | ES2348062T3 (ru) |
| MX (3) | MX2007011184A (ru) |
| PL (3) | PL1861348T3 (ru) |
| PT (3) | PT1861348E (ru) |
| RU (3) | RU2414448C2 (ru) |
| UA (1) | UA96569C2 (ru) |
| WO (3) | WO2006102336A2 (ru) |
| ZA (1) | ZA200707537B (ru) |
Families Citing this family (63)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7264422B2 (en) * | 2004-03-25 | 2007-09-04 | Owens-Corning Fiberglas Technology Inc. | Rotary separator for mineral fibers |
| JP5254001B2 (ja) * | 2005-03-21 | 2013-08-07 | ビーピー・コーポレーション・ノース・アメリカ・インコーポレーテッド | その純粋形態を含む芳香族カルボン酸を製造するための方法及び装置 |
| KR100794317B1 (ko) * | 2006-02-20 | 2008-01-11 | (주)에이엠티퍼시픽 | 방향족 화합물의 산화반응시 반응기 배출가스로부터 물을제거하는 방법 |
| US7566802B2 (en) * | 2006-05-24 | 2009-07-28 | Eastman Chemical Company | Process for energy recovery and water removal in the preparation of aromatic carboxylic acids |
| US7465824B2 (en) * | 2007-02-08 | 2008-12-16 | Bp Corporation North America Inc. | Process for the production of high purity aromatic carboxylic acids using a benzoic acid and water solvent for oxidation and purification |
| WO2008105087A1 (ja) * | 2007-02-28 | 2008-09-04 | Hitachi Plant Technologies, Ltd. | 水素化精製用粗製芳香族ジカルボン酸の製造方法 |
| KR100860343B1 (ko) * | 2007-03-15 | 2008-09-26 | 삼성석유화학(주) | 친환경적이고 단순화된 방향족 디카르복실산의 제조방법 |
| KR100894761B1 (ko) | 2007-10-18 | 2009-04-24 | 주식회사 효성 | 에너지를 회수 및 재활용하는 2,6-나프탈렌디카르복실산제조방법 |
| US9493387B2 (en) * | 2008-10-31 | 2016-11-15 | Grupo Petrotemex, S.A. De C.V. | Dicarboxylic acid production with minimal wastewater generation |
| US20100113735A1 (en) * | 2008-10-31 | 2010-05-06 | Eastman Chemical Company | Integrated Co-Production of Dicarboxylic Acids |
| US9493388B2 (en) * | 2008-10-31 | 2016-11-15 | Grupo Petrotemex, S.A. De C.V. | Dicarboxylic acid production with direct fired off-gas heating |
| US9493389B2 (en) * | 2008-10-31 | 2016-11-15 | Grupo Petrotemex, S.A. De C.V. | Dicarboxylic acid production with enhanced energy recovery |
| US9505692B2 (en) * | 2008-10-31 | 2016-11-29 | Grupo Petrotemex, S.A. De C.V. | Dicarboxylic acid production with self-fuel oxidative destruction |
| CN102239000B (zh) * | 2008-12-02 | 2014-09-24 | 英威达技术有限公司 | 控制反应器瞬态的系统和方法 |
| US20100243228A1 (en) * | 2009-03-31 | 2010-09-30 | Price Richard J | Method and Apparatus to Effect Heat Transfer |
| DE102009029912A1 (de) * | 2009-06-19 | 2011-06-30 | E.ON Anlagen Service GmbH, 45896 | Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Energie aus einem gasförmigen oder flüssigen Brennstoff |
| EP2457051A2 (en) * | 2009-07-22 | 2012-05-30 | Johnson Controls Technology Company | Compact evaporator for chillers |
| CN102574094A (zh) * | 2009-10-02 | 2012-07-11 | 英威达技术有限公司 | 减少夹带的系统和方法 |
| CN102892742B (zh) * | 2010-02-15 | 2014-11-19 | 英威达技术有限公司 | 通过催化加氢纯化羧酸 |
| US20120031096A1 (en) * | 2010-08-09 | 2012-02-09 | Uop Llc | Low Grade Heat Recovery from Process Streams for Power Generation |
| US9963413B2 (en) * | 2010-08-20 | 2018-05-08 | Grupo Petrotemex, S.A. De C.V. | Terephthalic acid purge filtration rate by controlling % water in filter feed slurry |
| US8466312B2 (en) * | 2010-08-20 | 2013-06-18 | Grupo Petrotemex, S.A. De C.V. | Terephthalic acid purge filtration rate by controlling % water in filter feed slurry |
| RU2013128562A (ru) * | 2010-11-22 | 2015-01-10 | Инвиста Текнолоджиз С.А. Р.Л. | Получение ароматических карбоновых кислот |
| DE102011000322A1 (de) | 2011-01-25 | 2012-07-26 | saperatec GmbH | Trennmedium, Verfahren und Anlage zum Trennen von Mehrschichtsystemen |
| US8992640B2 (en) * | 2011-02-07 | 2015-03-31 | General Electric Company | Energy recovery in syngas applications |
| FR2990989B1 (fr) * | 2012-05-22 | 2016-03-11 | IFP Energies Nouvelles | Procede de production d'electricite par recuperation de la chaleur residuelle de fluides gazeux issus d'une colonne de distillation |
| GB201219983D0 (en) * | 2012-11-06 | 2012-12-19 | Davy Process Techn Ltd | Apparatus and process |
| US20150014148A1 (en) * | 2013-07-11 | 2015-01-15 | Celanese Acetate Llc | Process for Energy Recovery in Manufacturing Cellulose Esters |
| DE102013016660A1 (de) * | 2013-10-09 | 2015-04-09 | Ralf Spitzl | Verfahren und Vorrichtung zur plasmakatalytischen Umsetzung von Stoffen |
| JP6527523B2 (ja) * | 2013-12-18 | 2019-06-05 | ビーピー・コーポレーション・ノース・アメリカ・インコーポレーテッド | 芳香族カルボン酸を製造するための連続プロセス |
| WO2015103169A1 (en) | 2013-12-30 | 2015-07-09 | Bp Corporation North America Inc. | Process for the preparation of terephthalic acid using dehydration tower condensate for the purification of the crude product |
| RU2695221C2 (ru) * | 2013-12-30 | 2019-07-22 | Бипи Корпорейшен Норт Америка Инк. | Находящиеся под давлением сырьевые смеси, содержащие неочищенные ароматические карбоновые кислоты |
| CN105873655B (zh) | 2013-12-31 | 2018-10-19 | Bp北美公司 | 使用无干燥旋转压滤器的固体-液体分离 |
| BR112016015442A2 (pt) * | 2013-12-31 | 2017-10-10 | Bp Corp North America Inc | reciclagem do condensado de alta pressão na produção de ácidos carboxílicos aromáticos purificados. |
| US9394223B2 (en) | 2013-12-31 | 2016-07-19 | Bp Corporation North America Inc. | Oxidation process for preparing purified aromatic carboxylic acids |
| JP6158149B2 (ja) * | 2014-08-11 | 2017-07-05 | 株式会社神戸製鋼所 | 蒸留装置 |
| GB201418362D0 (en) * | 2014-10-16 | 2014-12-03 | Invista Tech Sarl | Production of a polyester |
| GB201418900D0 (en) * | 2014-10-23 | 2014-12-10 | Invista Technologies S.�.R.L. | Production of an aromatic discarboxylic acid |
| KR101645514B1 (ko) * | 2015-10-26 | 2016-08-08 | 주식회사 롤팩 | 진공포장장치 |
| PT3397610T (pt) | 2015-12-31 | 2021-03-03 | Bp Corp North America Inc | Processo de recuperação de ácido acético de correntes aquosas |
| TW201823194A (zh) * | 2016-12-29 | 2018-07-01 | 美商Ｂｐ公司北美股份有限公司 | 經純化的對苯二甲酸(pta)排氣孔蒸汽之利用 |
| TW201823193A (zh) | 2016-12-29 | 2018-07-01 | 美商Ｂｐ公司北美股份有限公司 | 經純化的對苯二甲酸(pta)排氣孔乾燥器蒸氣流出物處理技術 |
| CN108627438B (zh) | 2017-03-23 | 2020-11-17 | 天华化工机械及自动化研究设计院有限公司 | 旋转压力过滤机试验装置、测试方法及过滤机设计方法 |
| TW201842956A (zh) | 2017-04-28 | 2018-12-16 | 美商Ｂｐ公司北美股份有限公司 | 使用加壓濕氣線路以避免於經純化的對苯二甲酸(pta)過濾器及線路的積垢 |
| US10843995B2 (en) | 2017-06-29 | 2020-11-24 | Bp Corporation North America Inc. | Processes for manufacturing aromatic carboxylic acids |
| EP3658526A4 (en) | 2017-07-25 | 2021-03-10 | BP Corporation North America Inc. | ROUTING OF A FILTER RINSING PRODUCT OF A PURIFIED AROMATIC CARBOXYLIC ACID FOR ENERGY OPTIMIZATION |
| WO2019028097A1 (en) | 2017-08-01 | 2019-02-07 | Bp Corporation North America Inc. | METHOD FOR PREHEATING WATER OF BOILER SUPPLY IN THE MANUFACTURE OF PURIFIED AROMATIC CARBOXYLIC ACIDS |
| US20210363091A1 (en) * | 2017-08-01 | 2021-11-25 | Bp Corporation North America Inc. | Electric heating of boiler feedwater in the manufacture of purified aromatic carboxylic acids |
| US11091419B2 (en) | 2017-11-22 | 2021-08-17 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Preparation and purification of biphenyldicarboxylic acids |
| DE102018110296A1 (de) * | 2018-04-27 | 2019-10-31 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren zur Behandlung einer sulfidhaltigen Ablauge |
| KR20210027388A (ko) | 2018-06-29 | 2021-03-10 | 비피 코포레이션 노쓰 아메리카 인코포레이티드 | 큰 기공 필터를 사용하는 고액 분리 프로세스 |
| EP3841079A4 (en) | 2018-08-23 | 2022-05-25 | Transform Materials LLC | SYSTEMS AND METHODS FOR GAS TREATMENT |
| US11633710B2 (en) | 2018-08-23 | 2023-04-25 | Transform Materials Llc | Systems and methods for processing gases |
| WO2020102639A1 (en) | 2018-11-16 | 2020-05-22 | Bp Corporation North America Inc. | Process for manufacturing aromatic carboxylic acids |
| CN110015954A (zh) * | 2019-01-31 | 2019-07-16 | 武汉有机实业有限公司 | 食品添加剂苯甲酸钠的生产方法 |
| EP3769830A1 (en) * | 2019-07-22 | 2021-01-27 | Sulzer Management AG | Process for distilling a crude composition in a rectification plant including an indirect heat pump |
| US20220380287A1 (en) | 2019-10-31 | 2022-12-01 | Ineos Us Chemicals Company | Solids-Liquid Separation Processes |
| CN111389314B (zh) * | 2020-03-31 | 2020-12-11 | 南京延长反应技术研究院有限公司 | Px生产pta的内置微界面机组强化反应系统及工艺 |
| US20230219878A1 (en) * | 2020-09-27 | 2023-07-13 | Ineos Us Chemicals Company | Process for Recovering Oxidation By-Products |
| US12017197B2 (en) * | 2021-06-22 | 2024-06-25 | Andreas Döring | Method and apparatus for the production of chemical compounds |
| CN113318471B (zh) * | 2021-07-08 | 2024-05-31 | 山东友道化学有限公司 | 二甲苯氧化反应液的处理方法及系统 |
| CN113416623B (zh) * | 2021-08-10 | 2022-12-23 | 肖斌 | 一种白酒生产用分序排酸设备 |
| EP4499598A1 (en) | 2022-03-24 | 2025-02-05 | Ineos US Chemicals Company | Process and apparatus of production of aromatic dicarboxylic acid |
Family Cites Families (40)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2833816A (en) * | 1954-05-03 | 1958-05-06 | Mid Century Corp | Preparation of aromatic polycarboxylic acids |
| US3584039A (en) * | 1967-08-30 | 1971-06-08 | Standard Oil Co | Fiber-grade terephthalic acid by catalytic hydrogen treatment of dissolved impure terephthalic acid |
| GB1373230A (en) | 1971-12-23 | 1974-11-06 | Mitsui Petrochemical Ind | Process for producing terephthalic acid |
| JPS5555138A (en) | 1978-10-19 | 1980-04-22 | Mitsubishi Chem Ind Ltd | Preparation of highly pure terephthalic acid |
| JPS59106435A (ja) * | 1982-12-10 | 1984-06-20 | Mitsubishi Chem Ind Ltd | 高純度テレフタル酸の製法 |
| US4626598A (en) | 1985-06-17 | 1986-12-02 | Amoco Corporation | Purification of terephthalic acid |
| US4629715A (en) * | 1985-10-07 | 1986-12-16 | Amoco Corporation | Purification of terephthalic acid to relatively low levels of 4-carboxybenzaldehyde and catalyst therefor |
| US4892972A (en) | 1985-10-07 | 1990-01-09 | Amoco Corporation | Purification of crude terephthalic acid |
| US5198156A (en) * | 1986-02-17 | 1993-03-30 | Imperial Chemical Industries Plc | Agitators |
| US4914230A (en) | 1986-07-28 | 1990-04-03 | Amoco Corporation | Catalyst recovery method |
| JP2504461B2 (ja) * | 1987-04-24 | 1996-06-05 | 三菱化学株式会社 | 高品質テレフタル酸の製法 |
| US4777900A (en) * | 1987-06-01 | 1988-10-18 | Abeene Claris D | Oar storage and carrying rack for boats |
| US4782181A (en) | 1987-06-04 | 1988-11-01 | Amoco Corporation | Process for removal of high molecular weight impurities in the manufacture of purified terephthalic acid |
| US5081290A (en) * | 1990-06-21 | 1992-01-14 | Amoco Corporation | Process for making aromatic polycarboxylic acids and oxidation catalyst system |
| IT1244870B (it) * | 1990-09-11 | 1994-09-12 | Ministero Dall Uni E Della Ric | Composti ammelinici |
| GB9102393D0 (en) | 1991-02-05 | 1991-03-20 | Ici Plc | Production of terephthalic acid |
| GB9104776D0 (en) | 1991-03-07 | 1991-04-17 | Ici Plc | Process for the production of terephthalic acid |
| US5200557A (en) * | 1991-04-12 | 1993-04-06 | Amoco Corporation | Process for preparation of crude terephthalic acid suitable for reduction to prepare purified terephthalic acid |
| US5175355A (en) * | 1991-04-12 | 1992-12-29 | Amoco Corporation | Improved process for recovery of purified terephthalic acid |
| US5103933A (en) * | 1991-05-01 | 1992-04-14 | Huff Larry T | One piece leg |
| US5112992A (en) * | 1991-06-06 | 1992-05-12 | Amoco Corporation | Production of polycarboxylic acids with hafnium-activated cobalt catalyst |
| KR100318701B1 (ko) * | 1992-06-18 | 2002-10-18 | 비피 코포레이션 노스 아메리카 인코포레이티드 | 방향족카복실산의제조방법 |
| US5362908A (en) * | 1993-03-10 | 1994-11-08 | Amoco Corporation | Catalyst and method for purifying crude terephthalic acid, isophthalic acid or naphthalene dicarboxylic acid |
| JP3198711B2 (ja) | 1993-03-30 | 2001-08-13 | 三井化学株式会社 | テレフタル酸の製造方法および装置 |
| US5354898A (en) | 1993-06-17 | 1994-10-11 | Amoco Corporation | Method for purifying crude aromatic carboxylic acids |
| US6326130B1 (en) | 1993-10-07 | 2001-12-04 | Mallinckrodt Baker, Inc. | Photoresist strippers containing reducing agents to reduce metal corrosion |
| US5612007A (en) * | 1994-10-14 | 1997-03-18 | Amoco Corporation | Apparatus for preparing aromatic carboxylic acids with efficient energy recovery |
| EP0879221A1 (en) | 1996-01-25 | 1998-11-25 | E.I. Du Pont De Nemours And Company | Production of aromatic carboxylic acids |
| US5616792A (en) | 1996-02-01 | 1997-04-01 | Amoco Corporation | Catalytic purification of dicarboxylic aromatic acid |
| DE29621683U1 (de) | 1996-12-13 | 1997-02-13 | Ekato Ruehr Mischtechnik | Rührorgan |
| US6137001A (en) * | 1998-02-11 | 2000-10-24 | Bp Amoco Corporation | Process for preparing aromatic carboxylic acids with efficient treatments of gaseous effluent |
| KR20000005733A (ko) | 1998-06-05 | 2000-01-25 | 나까니시 히로유끼 | 방향족카복실산의제조방법 |
| US6194607B1 (en) * | 1998-12-22 | 2001-02-27 | Samsung General Chemicals Co., Ltd. | Method of producing aromatic carboxylic acids by oxidizing alkyl aromatic hydrocarbons or partially oxidized intermediates thereof |
| AU2001232878A1 (en) * | 2000-01-21 | 2001-07-31 | Bp Corporation North America Inc. | Production of high purity aromatic carboxylic acid by oxidation in benzoic acid and water solvent |
| US6504051B1 (en) | 2001-06-04 | 2003-01-07 | Eastman Chemical Company | Process for production of aromatic carboxylic acids with improved water removal technique |
| US6852879B2 (en) | 2001-10-05 | 2005-02-08 | Bp Corporation North America Inc. | Method of removing iron oxide deposits from the surface of titanium components |
| JP2003137833A (ja) | 2001-11-02 | 2003-05-14 | Mitsubishi Chemicals Corp | テレフタル酸の製造方法 |
| US7135596B2 (en) | 2002-04-23 | 2006-11-14 | Bp Corporation North America Inc. | Method of removing iron contaminants from liquid streams during the manufacture and/or purification of aromatic acids |
| US7049465B2 (en) * | 2003-07-10 | 2006-05-23 | Eastman Chemical Company | Process for energy recovery in processes for the preparation of aromatic carboxylic acids |
| JP5254001B2 (ja) * | 2005-03-21 | 2013-08-07 | ビーピー・コーポレーション・ノース・アメリカ・インコーポレーテッド | その純粋形態を含む芳香族カルボン酸を製造するための方法及び装置 |
-
2006
- 2006-03-20 JP JP2008503155A patent/JP5254001B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2006-03-20 RU RU2007134060/04A patent/RU2414448C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2006-03-20 DE DE602006016083T patent/DE602006016083D1/de active Active
- 2006-03-20 PT PT06739160T patent/PT1861348E/pt unknown
- 2006-03-20 PL PL06739160T patent/PL1861348T3/pl unknown
- 2006-03-20 CA CA2599461A patent/CA2599461C/en not_active Expired - Fee Related
- 2006-03-20 ES ES06739160T patent/ES2348062T3/es active Active
- 2006-03-20 PL PL06748568T patent/PL1866273T3/pl unknown
- 2006-03-20 AT AT06739160T patent/ATE477230T1/de active
- 2006-03-20 BR BRPI0608502A patent/BRPI0608502B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2006-03-20 WO PCT/US2006/010255 patent/WO2006102336A2/en active Application Filing
- 2006-03-20 PT PT06748436T patent/PT1861349E/pt unknown
- 2006-03-20 WO PCT/US2006/010486 patent/WO2006102459A1/en active Application Filing
- 2006-03-20 CN CN2006800092825A patent/CN101146757B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2006-03-20 US US11/817,262 patent/US7935844B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2006-03-20 AT AT06748436T patent/ATE438610T1/de active
- 2006-03-20 BR BRPI0609328A patent/BRPI0609328B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2006-03-20 ES ES06748436T patent/ES2328402T3/es active Active
- 2006-03-20 MX MX2007011184A patent/MX2007011184A/es active IP Right Grant
- 2006-03-20 DE DE602006008284T patent/DE602006008284D1/de active Active
- 2006-03-20 CN CN200680009300XA patent/CN101146758B/zh active Active
- 2006-03-20 KR KR1020077024162A patent/KR101314005B1/ko not_active Expired - Fee Related
- 2006-03-20 US US11/909,117 patent/US8173834B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2006-03-20 RU RU2007138831/04A patent/RU2449980C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2006-03-20 KR KR1020077024172A patent/KR101327679B1/ko not_active Ceased
- 2006-03-20 DE DE602006015446T patent/DE602006015446D1/de active Active
- 2006-03-20 BR BRPI0608504A patent/BRPI0608504B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2006-03-20 KR KR1020077024038A patent/KR101432517B1/ko not_active Expired - Fee Related
- 2006-03-20 ES ES06748568T patent/ES2346560T3/es active Active
- 2006-03-20 AT AT06748568T patent/ATE473958T1/de active
- 2006-03-20 CA CA2599981A patent/CA2599981C/en not_active Expired - Fee Related
- 2006-03-20 EP EP06739160A patent/EP1861348B1/en not_active Revoked
- 2006-03-20 EP EP06748568A patent/EP1866273B1/en active Active
- 2006-03-20 MX MX2007011182A patent/MX2007011182A/es active IP Right Grant
- 2006-03-20 PL PL06748436T patent/PL1861349T3/pl unknown
- 2006-03-20 MX MX2007011186A patent/MX2007011186A/es active IP Right Grant
- 2006-03-20 US US11/815,576 patent/US7935845B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2006-03-20 PT PT06748568T patent/PT1866273E/pt unknown
- 2006-03-20 CN CN2006800092717A patent/CN101146756B/zh not_active Ceased
- 2006-03-20 CA CA2601941A patent/CA2601941C/en not_active Expired - Fee Related
- 2006-03-20 UA UAA200711597A patent/UA96569C2/ru unknown
- 2006-03-20 RU RU2007138833/04A patent/RU2435754C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2006-03-20 EP EP06748436A patent/EP1861349B1/en not_active Not-in-force
- 2006-03-20 WO PCT/US2006/009828 patent/WO2006102137A1/en active Application Filing
-
2007
- 2007-08-31 ZA ZA200707537A patent/ZA200707537B/xx unknown
- 2007-09-19 EG EGNA2007000990 patent/EG25228A/xx active
-
2012
- 2012-05-07 US US13/465,807 patent/US8779185B2/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2007134060A (ru) | Способ и аппарат для производства ароматических карбоновых кислот | |
| JP2008538213A5 (ru) | ||
| JP3938646B2 (ja) | アクリル酸の製造方法 | |
| RU2446137C1 (ru) | Способ получения стирольного мономера окислительным дегидрированием этилбензола с использованием co2 в качестве мягкого окислителя | |
| TWI403500B (zh) | 製備乙酸乙烯酯的方法 | |
| JP7136258B2 (ja) | 有機カルボン酸水溶液の製造方法および装置 | |
| RU2010121781A (ru) | Удаление ацетальдегида из метилацетата ректификацией при повышенном давлении | |
| JP5411288B2 (ja) | 酢酸ビニルの製造方法 | |
| JPS6251958B2 (ru) | ||
| JP4304067B2 (ja) | 酸化プロピレンの精製 | |
| JP4222815B2 (ja) | アクリル酸を回収するための抽出方法 | |
| EP2890670A1 (en) | Process for vinyl acetate production having sidecar reactor for predehydrating!column | |
| BRPI0603175A (pt) | processo para isolar acetato de vinila | |
| TW202302548A (zh) | 用於製造苯乙烯和環氧丙烷之整合的方法和設備 | |
| JP2017500348A5 (ru) | ||
| RU2724349C2 (ru) | Способ гидроформилирования | |
| EP2516363A1 (en) | Process for removing oxygenated contaminants from an hydrocarbon stream | |
| EP1104396B1 (en) | Method for recovering methyl acetate and residual acetic acid in the production of pure terephthalic acid | |
| CN1063421C (zh) | 生产异丙醇的方法 | |
| JP2009275019A (ja) | 水−アルコール組成物の精製方法 | |
| CN115151522A (zh) | 回收丙烯酸的方法 | |
| JP2000086592A (ja) | 炭酸ジエステルの精製方法および精製装置 | |
| US20200231522A1 (en) | Process and plant for producing olefins | |
| CN113277924B (zh) | 一种用于丙烯制备的热交换系统 | |
| CN101384536A (zh) | 预脱水塔在乙烷氧化成醋酸/乙烯的方法中的用途 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20210321 |