[go: up one dir, main page]

PL156320B1 - Method of making tubes,bars and strips - Google Patents

Method of making tubes,bars and strips

Info

Publication number
PL156320B1
PL156320B1 PL1988271412A PL27141288A PL156320B1 PL 156320 B1 PL156320 B1 PL 156320B1 PL 1988271412 A PL1988271412 A PL 1988271412A PL 27141288 A PL27141288 A PL 27141288A PL 156320 B1 PL156320 B1 PL 156320B1
Authority
PL
Poland
Prior art keywords
vol
cold
bite
temperature
rolling
Prior art date
Application number
PL1988271412A
Other languages
English (en)
Other versions
PL271412A1 (en
Original Assignee
Outokumpu Oy
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=8524207&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=PL156320(B1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Outokumpu Oy filed Critical Outokumpu Oy
Publication of PL271412A1 publication Critical patent/PL271412A1/xx
Publication of PL156320B1 publication Critical patent/PL156320B1/pl

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
    • C21D7/02—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/08—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of copper or alloys based thereon
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/16—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section
    • B21B1/20—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section in a non-continuous process,(e.g. skew rolling, i.e. planetary cross rolling)
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B19/00—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work
    • B21B19/02—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work the axes of the rollers being arranged essentially diagonally to the axis of the work, e.g. "cross" tube-rolling ; Diescher mills, Stiefel disc piercers or Stiefel rotary piercers
    • B21B19/06—Rolling hollow basic material, e.g. Assel mills
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
    • B21B2003/001—Aluminium or its alloys
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
    • B21B2003/005—Copper or its alloys
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B21/00—Pilgrim-step tube-rolling, i.e. pilger mills
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S72/00—Metal deforming
    • Y10S72/70—Deforming specified alloys or uncommon metal or bimetallic work
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T29/00—Metal working
    • Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
    • Y10T29/4998—Combined manufacture including applying or shaping of fluent material
    • Y10T29/49988—Metal casting
    • Y10T29/49991—Combined with rolling

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)
  • Metal Extraction Processes (AREA)
  • Extrusion Of Metal (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Supports For Pipes And Cables (AREA)
  • Diaphragms For Electromechanical Transducers (AREA)
  • Stringed Musical Instruments (AREA)

Abstract

1. Sposób w ytw arzania ru r, pretów i tasm z m etalu niezelaznego, znamienny tym, ze o b rab ia sie plastycznie na zim no kes tak , ze tem perature przetw arzanego m aterialu podnosi sie do zakresu rekrystalizacji w skutek wplywu o p o ru odksztalcenia. PL PL PL

Description

Przedmiotem wynalazku jest sposób wytwarzania rur, prętów i taśm z ciągłego odlewu lub podobnych kęsów poprzez obróbkę plastyczną na zimno, w trakcie której temperatura materiału podnosi się, w wyniku wpływu oporności odkształcenia, do zakresu rekrystalizacj’i. Sposób jest szczególnie przydatny do dalszego przetwarzania kęsów, wykonanych z mtali nieżelaznych, takich jak miedź, aluminium, nikiel, cyrkon i tytan, jak również stopów każdego z nich.
Dla wytworzenia półfabrykatów z miedzi i stopów meidzi, stosowaną ogólnie znaną procedurę dalszego obrabiania wlewków z odlewni wlewków typu okrągłe kęsy i kęsiska, była najpierw obróbka plastyczna na gorąco, a następnie obróbka plastyczna na zimno. Etap obróbki plastycznej na gorąco stanowiło przykaadowo walcowanie, wyciskanie lub przebijania, zaś etap obróbki plastycznej na zimno stanowiło przykaadowo walcowanie, przeciąganie lub walcowanie w walcarce pzelgrzymowej. Następnie każdy wyrób jest poddawany dalszej specjalnej obróbce w zależności od rodzaju wyrobu.
W celu zredukowania etapów obróbki w trakcie wytwarzania nowoczesny przemysł w coraz większym stopniu stosuje odlewania ciągłe, z dobraneem wymiarów wlewka możliwie zbliżonych do wymiarów gotowego wyrobu. W niektórych zastosowaniach ten etap odlewania jest również nazywany odlewaniem ciągłmrn z maarycą zagłębioną. Struktura krystaliczna wyrobu powstającego w drodze odlewania ciągłego, taka jak struktura tulei rurowej , ma charakter gruboziarnisty i niejednorodny. Powoduje to szczególne problemy w trakcie dalszej obróbki maaeriału. Następną obróbkę odlewanego w sposób ciągły kęsa o małym przekroju poprzecznym, w rodzaju taśmy, stanowi często obróbka plastyczna na zimno. Jednakże gruboziarnista i niejednorodna struktura powstająca podczas odlewania może spowodować, zwłaszcza przy obróbce na zimno rury lub pręta, chropowatość powierzchni maaeriału, który to defekt będzie stale widoczny w gotowym wyrobie i przeszkodzi w dopuszczaniu do przyjęcia podczas końcowej konttoli.
Inna wada tej struktury polega na tym, że jeżeli będzie się kontynuowało obróbkę plastyczną na zimno bez wyżarzania pośredniego, jak to ma zwykle miejsce w przemyśle, to wówczas (mateiał już we wczesnym stadium będzie narażony na pękanie, prowadzące do jego przerwania. Występuje to zwłaszcza w takich procesach obróbczych, w których maeriał ulega zginaniu podczas rozciągania, na przykład w przypadku rur poddawanych ciągnieniu na ciągarce j ednobębnowej.
Według znanego sposobu wytwarzania rur, wytłoczona tuleja rurowa jest najpierw walcowana na zimno w walcarce piJlgrzymżweJ, a następnie stosuje się ciągnienie na ciągarce jednobębnowee. Jednakże koszty walcowania w walcarce pielgrymmowej są wysokie, a dodatkową wadą o której należy wspomnieć jest to, iż w walcarce piθlgryymoeej nie może być skorygowana możliwa nierytmiczność tulei.
Jak juz wspoi^nnano, obróbka plastyczna na gorąco stanowi tradycyjny etap związany z odlewaniem wlewków i częściowo również z odlewaniem ciągłym. Stosując ten sposób, można pokonać również problemy spowodowane niejednorodną strukturą krystalcczną po odlewaniu, ponieważ metale i stopy rekrystalizują i w kotsekweJtJl ich struktura staje się jednorodna w drodze obróbki na gorąco. Jednakże stosowanie obróbki plastycznej na gorąco, szczególnie w przypadku odlewanych w sposób ciągły kęsów miedzi, aluminui^m i ich stopów, mających małe powierzchnie przekroju. Jest zbyt kosztowne. Zakłady SMS Shloemann-Siemag AG zastosowały technologię walco wania planetarnego, w którym trzy stożkowe walce są umieszczone względem siebie pod kątem 3.20°. Walce żbΓacają się wokół w^enej osi, jak równ^eż wokół osi ^od^waj całe^ ulcładu
156 320 planetarnego. Redukcja przestrzeni potrzebnej na pojedyńcze przejście jest znaczna, nawet ponad 90%. Walcowanie planetarne jest często określane skrótem PSW /Pianetenschrogwalzwerk/ zaś odpowiednie urzędzenie jest chronione kikkoma patentami.
Dotychczas wylcowanie planetarne stosowano do walcowania stali. W przypadku rur, wstępnie ogrzane kęsy przechodzę najpierw przykładowo przez walcarkę przebijającą, a następnie przez walcarkę PSW. Przy w^^Lcowaniu prętów, kęsy sę najpierw oddzielnie podgrzewane, a zatem w przypadku walcowania stali w walcarkach planetarnych, zawsze stosuje się konwencjonalnę obróbkę pląs tyczną na goręco.
Zostało obecnie dokonane nieoczekiwane odkrycie, że można uzyskać dobry efekt końcowy pod względem mikrostruktury materiału w obróbce mtali nieżelaznych, zwłaszcza miedzi, aluminium, niklu, cyrkonu i tytanu jak również stopów każdego z nich, bez oddzielnego ogrzewania wstępnego lub bez oddzielnego wyżarzania pośredniego, jeżeli w trakcie obróbki plastycznej na zimno temperaturę maaeriału podniesie się, w wyniku dużej redukcji powierzchni i wewnętrznego tarcia mateΓlału, do zakresu rekrystalizacci.
Sposób wytwarzania rur, prętów i taśm z meialu nieżelaznego według wynalazku charakteryzuje się tym, że kęsy obrabia się plastycznie na zimno tak, że temperaturę przetwarżanego Maeri-ału podnosi się do zakresu rek rys talizacj i wskutek wpływu oporu odkształcenia.
Obróbka plastyczna na zimno oznacza w ogólności proces, w którym przerabiany maeriał jest pobierany bez żadnego ogrzewania wstępnego i w którym temperatura tego maaeriału podczas etapu obróbki pozostaje poniżej temperatury rekrysta^zacci. Obróbka na zimno w połęczeniu z obecnym w^i^^lazkeem oznacza obróbkę, w której temperatura na początku procesu obróbczego jest temperaturę otoczenia, jednakże w której w trakcie postępowania procesu obróbczego temperatura podnosi się zasadniczo ponad normalnę temperaturę obróbki na zimno, tj . do zakresu rekrysta lizacji maaetiału.
W dokonanych doświadczeniach wykazano, że w trakcie obróbki, wskutek oporu odkształcenia powstającego w maaenale wskutek dużej rtdukcJi powierzchni i wewnętrznego tarcia, temperatura πateriału podnosi się do zakresu 250 - 750°C. Doświadczenie wykazało, że odpowiednia temperatura rekrystalizacji dł.a miedzi i stopów miedzi mieści się w zakresie 250 - 700°C, dla aluminuum i stopów aluminuum 250 - 45°°C, dla nik:lu i stopów niklu 650 - 760°C, dla cyrkonu i stopów cyrkonu 700 - 785°C i dla tytanu i stopów tytanu 700 - 750OC. Tempeeatura obroki może być regulowana odpowiednio do rodzaju maeriału przez regulację chłodzenia. Ta przynajmniej częściowo przek rys rabowana struktura umożliwia dalsze przetwarzanie poprzez obróbkę plastycznę. Na przykład ciągnienie rury na ciągarce jednobębnowej , bez ryzyka pękania maaeriału. Ponadto korzystne dla sposobu jest, aby wzrost temperatury zwięzany z obróbkę był krótkotrwały tak, aby uniknęć niebezpieczeństwa nadmiernego rozrostu ziaren 1 nadmiernego utlenienia powierzchni. Wielkość ziar^en maeriału wychodzęcego z tego etapu obróbki jest niewielka około 0,005 - 0,50 mm.
Podczas obróbki na zimno tulei rurowej stwierdzono, że odpowiednim sposobem podnoszenia temperatury do zakresu rekrystalizacji będzie walcowanie planetarne. Wewnątrz tulei rurowa;) , matęJtJ korzystnie przykaadowo 80/40 mm średnicy, umieszcza się trzpień w odpowiednim uchwycie i tuleja rurowa zostaje przewalcowana na wymiary przynajmniej 55/40 mm, a najkorzystniej na wymiary 45/40 mm, po czym dokonuje się dalszych ciągnień. Walcowanie prętów przebiega w ten sam sposób jak w przypadku rur, lecz oczywiście bez trzpienia. Przy wytwarzaniu taśm możliwe jest wybranie jakeegoś innego sposobu obróbki, powoduJąctgż wystarczająco dużę redukcję ponerzchni, jak na przykład kucie. Oeżeei wzrost temperatury, spowodowany obróbkę jest niewystarczający do rek rys talizacji maeriału, można go powiększyć przez lekkie podgrzanie wstępne maaetlału, na przykład przez zastosowanie cewki indukcyjnej, przez którą przechodzi kęs bezpośrednio przed etapem obróbki.
Jak wynika z powyższego opisu, odlewany w sposób cięgły maeriał może stanowić odpowiedni mateiał wprowadzany do walcarki PSW, ale również może stanowić wytłoczonę tuleję rurowę. Tym samym kosztowne walcowanie na walcarce pieggrzymowej może być zastępione tańszym walcowaniem PSW, a dodatkowymi uzyskanymi korzyściami sę lepsza mikrostruktura yaaeriału i możliwość zmniejszenia niesymetryczności tulei rurowej podczas procesu. Najbardziej korzystnę 8ltennaZlwę sposobu według obecnego wynalazku przy produkt^ i rur i prętów jest zastosowanie
156 320 stosunkowo taniego połączenia ciągłego odlewania z wyposażeniem do walcowania PSW, które może być zastosowane zamiast kosztowne,] technologii odlewania kęsów, połączonego z wyciskaniem /lub przebijaniem/ i z walcowaniem pieggrzmrnowym.
Przedmot wynalazki zostanie zilusrrowany na podstawie następujących przykładów.
Przykład I. /stan techniki/. W walcarce pielgrymmowej przewalcowano odlewanę w sposób ciągły tileję rirowę, wykonanę z medi^i. odclenionej fosforem /Ci-DHi^/, Poczętkowy rozmiar tilei wynosił 80,/60 m, a wielkość ziaren odlewanej struktury wynosiła 1-20 mm. Po pgrroalcsotlii wielkość riry wyjściowej wynosiła 44/40 mm, a struktura odlewu przekaz^loHa się w strukturę przez zgniot, Twardość rury m^^i^iła się w zakresie 120 130 HV5. Jednakże rura walcowana w opisany sposób nie wytrzymywała ciągnienia na ciągarce jednobębnower, można było jedynie stosować proste ciągnienie na zwykłej ciągarce, W celu lmoOZioienia ciągnienia rury uzyskanej tym sposobem na ciągarkach jednobębnowych potrzebne było wyżarzenie pośrednie, świadczy to o tym, że struktura odlewu nie uległa zanikowi w trakcie walcowania, ponieważ przy tym rodzaju walcowania trm^θrE^tlga maeriału pozostawała niska, Ponadto stwierdzono, że Jakość powierzchni nie była zadowoaająca, co było skutkom gribozrarnistej struktury odlewu,
Przykład II. /stan technlkl/, Odlewana w sposób ciągły tuleja rurowa o wymiarze 80/40 mm, była ciągniona na ciągarce, Jakość powierzchni rury była mierna i nie można było zastosować ciągnienia na ciągarce Jrdlsbębnooej bez uprzedniego wyżsi-zmis pośredniego, ponieważ struktura odlewu nie wytrzymywała znacznych redukcji, Maeriał tulei był taki sam jak w poprzednim przykładzie i podobnie struktura odlewu i utwardzenia przez zgniot, jak również twardość obrobionej na zimno rury, powssały w tym samym zakresie jak powyyże ,
Przyk ład III. /stan technlki/. Tuleja rurowa o wymiarze 80,/60 mm i wielkości ziarna około 0,1 mm, wyciskana z odlanego kęsa wielkości 280 x 660 mm, wykonanego z miedzi odtlenionej fosfo^m /Cu-DIHP/, została przroalcowala na walcarce piθlgrzmmsorj na wymiar 44/40 mm. Twardość tak prrewalcowαlej rury wynosiła około 120 - 130 HV5, a struktura odpowiadała strukturze utwardzonej przez zgniot, Dalszą obróbkę rury na wymiary ostateczne prowadzono na ciągarce jednobębnsoej i na zwykłej ciągarce bez wyżarzenia pośredniego, Produkt końcowy mógł w razie potrzeby być poddany wyżarzaniu zmiękczającemu,
Przykład IV, W walcarce PSW przewal^Na^ odlewaną w sposób ciągły tuleję rurową, wykonaną z mdzi odtlenowej fosfo^m /Cu-DHP/, o średnicy 80,/40 mm i normalnej strukturze odlewu /wielkość ziarna 1-20 mm/, na wymlary 46/40 mm. Walcowanie zakończono, a p^cwa^owana rura nadawała się również do dalszego ci^ęgnena na ciągarkach bębnowych, Obserwacja mikrostruktury walcowanej rury wykazała, ze wielkość ziarna była mała, 0,005 0,015 mm, co oznacza iż rekrystalizacja struktury zaszła podczas walcowania, Twardość walcowanej rury wynoosła 75 - 80 HV5, co oznacza iż nie było konieczne stosowanie wyżarzania zmiękczającego, Rurę poddano sześciu ciągnienśom na ciągarce jednobębnswrj i uzyskano wymiary 18,/16,4 mm. Po ciągnieniu twardość rury wynosiła 132 HV5,
Przykład V, Wyciśnięta tuleja rurowa, o goz/.agre 80,/40 mm, z miedzi bezeeenowej Cu-OF, została prrrwalcowana na walcarce PSW na wynnary 46/40 im, Walcowanie zakończono, a struktura pgrrkrystαlrzowαła się w wyniku wzrostu temperatury w procesie obróbczym, Wielkość ziaren pgreoalcooalej rury wynooiła około 0,010 /i, a twardość około 80 HV5,
156 320
Zakład Wydawnictw UP RP. Nakład 90 egz. Cena 5000 zł.

Claims (1)

  1. Zastrzeżenia patentowe
    1. Sposób wytwarzania rur, prętów i taśm z metalu nieżelaznego, znamienny t y m, ze obrabia się plastycznie na zimno kęs tak, ze temperaturę przetwarzanego mt^riału podnosi się do zakresu rekrystalizacji wskutek opływu oporu odkształcenia.
    2. Sposób według zastrz.l, zna m i e n n y t y m, że jako obróbkę plastyczną na zimno stosuje się ^^l.cowanie na zimno. 3. Sposób według zastrz.l, zna m i θ n n y t y m. że podgrzewa się wstępnie kęs bezpośrednio przed obróbkę na zimno. 4. Sposób według zastrz.3, zna m i e n n y t y m, że do podgrzania wstępnego
    stosuje się cewkę indukcyjnę.
    5. Sposób według zastrz.l. Z nam 1 a n n y t y m, ze kęs jest wykonany z miedzi lub stopu m^dzi. 6. Sposób według zastrz.l, z nam 1 a n π y t y m, że kęs jest wykonany z aluM- niuir 1 lub stopu aluminium. 7. Sposób według zastrz.l, z nam i e n n y t y <. że kęs jest wykonany z niklu lub stopu niklu. 8. Sposób według zastrz.l, z nam i e n n y t y Bi, że kęs jest wykonany z cyrkonu lub s topu cyrkonu. 9. Sposób według zastrz.l. z nam 1 a n n y t y m, że kęs jest wykonany z tytanu lub stopu tytanu. 10. Sposób według zastrz.l, , 2 nam i e n n y tym , ze redukcje 1 powierzchni przy
    obróbce plastycznej na zimno wynosi przynajmniej 70%.
    11. Sposób według zastrz.l, znamienny tym, że redukcja powierzchni przy obróbce na zimno wynosi korzystnie około 90%.
    12. Sposób według zastrz.2 albo 3, znamienny tym, że obróbkę pląs tyczną na zimno prowadzi się jako walcowanie planetarne.
    13. Sposób według zastrz.12, znamienny tym, ze obróbkę plastyczną na zimno tulei rurowej prowadzi się jako walcowanie planetarne.
    14. Sposób według zastrz.12, znamienny tym, ze walcowanie na zimno stałego kęsa prowadzi się jako walcowanie planetarne.
    15. Sposób według zastrz.l , z n a m 1 e n n y t y m. że przeznaczony do obróbki kęs wykonuje się w drodze odlewania 1 cięgłego. 16. Sposób według zastrz.l , z n a m i e n n y t y m. ze przeznaczony do obróbki kęs wyciska się. 17. Sposób według zastrz.l , z n a m i a n n y t y m, że temperaturę materiału przezna- czonego do obróbki podnosi się do zakresu 250- 750C 'c 18. Sposób według zastrz.5 albo 17, Z n a m 1 a n n y t y m, że temperaturę podnosi się do zakresu 250 - 7°°°0. 19. Sposób według zastrz.6 albo 17, z n a m 1 e n n y t y m, że temperaturę podnosi się do zakresu 250 - 450°C. 20. Sposób według zastrz.7 albo 17, z n a m i e n n y t y m, że temperaturę podnosi się do zalkresu 650-750°C. 21. Sposób według zastrz.8 albo 17, z n a m i e n n y t y m, że temperaturę podnosi s ię do zakresu 700 - 750°C. 22. Sposób według zastrz.9 albo 17, z n a m i β n n y t y m, że temperaturę podnosi
    się do zal<resu 700 - 750°C.
    156 320
    23. Sposób według zastrz.l albo 17, znamienny tym, że temperaturę reguluje się przez regulowanie chłodzenia .
    24. Sposób według zastrz.l, znamienny tym, ze utrzymuje się wielkość ziarna obrabianego mte^r^ału w zakresie 0,005 - 0,050 mm.
    * * *
PL1988271412A 1987-03-26 1988-03-24 Method of making tubes,bars and strips PL156320B1 (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FI871344A FI77057C (fi) 1987-03-26 1987-03-26 Foerfarande foer framstaellning av roer, staenger och band.

Publications (2)

Publication Number Publication Date
PL271412A1 PL271412A1 (en) 1989-02-06
PL156320B1 true PL156320B1 (en) 1992-02-28

Family

ID=8524207

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PL1988271412A PL156320B1 (en) 1987-03-26 1988-03-24 Method of making tubes,bars and strips

Country Status (28)

Country Link
US (1) US4876870A (pl)
JP (1) JP2540183B2 (pl)
KR (1) KR910009976B1 (pl)
CN (1) CN1019750B (pl)
AT (1) AT391430B (pl)
AU (1) AU600801B2 (pl)
BE (1) BE1001676A5 (pl)
BG (1) BG60198B2 (pl)
BR (1) BR8801480A (pl)
CA (1) CA1313780C (pl)
CH (1) CH673844A5 (pl)
CS (1) CS275472B2 (pl)
DD (1) DD280978A5 (pl)
DE (1) DE3810261C2 (pl)
ES (1) ES2007168A6 (pl)
FI (1) FI77057C (pl)
FR (1) FR2612818B1 (pl)
GB (1) GB2202780B (pl)
IN (1) IN166784B (pl)
IT (1) IT1233875B (pl)
MX (1) MX173615B (pl)
MY (1) MY102742A (pl)
NL (1) NL193867C (pl)
PL (1) PL156320B1 (pl)
RU (1) RU2025155C1 (pl)
SE (1) SE503869C2 (pl)
TR (1) TR23926A (pl)
YU (1) YU46255B (pl)

Families Citing this family (24)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3117056B2 (ja) * 1994-04-08 2000-12-11 株式会社日立製作所 撮像装置
DE3926459A1 (de) * 1989-08-10 1991-02-14 Schloemann Siemag Ag Verfahren und anlage zur herstellung von thermomechanisch behandeltem walzgut aus stahl
EP0644272A3 (de) * 1993-09-17 1995-06-07 Mannesmann Ag Verfahren zum Herstellung von Rohren aus Kupfer oder Kupferlegierungen.
DE4332132A1 (de) * 1993-09-17 1995-03-23 Mannesmann Ag Herstellverfahren für nahtlose Rohre aus Nichteisenmetallen, insbesondere Kupfer und Kupferlegierungen
IT1316715B1 (it) * 2000-03-03 2003-04-24 A M T Robotics S R L Procedimento per la realizzazione di tubi metallici e relativaapparecchiatura
FI114900B (fi) * 2000-12-20 2005-01-31 Outokumpu Oy Menetelmä ja laitteisto putkien valmistamiseksi
FI114901B (fi) * 2000-12-20 2005-01-31 Outokumpu Oy Menetelmä ja laitteisto putkien valmistamiseksi valssaamalla
DE10107567A1 (de) * 2001-02-17 2002-08-29 Sms Meer Gmbh Verfahren zum Kaltwalzen von nahtlosen Kupferrohren
US7967605B2 (en) 2004-03-16 2011-06-28 Guidance Endodontics, Llc Endodontic files and obturator devices and methods of manufacturing same
CN1695839B (zh) * 2004-08-17 2010-07-07 江苏包罗铜材集团股份有限公司 铸锭冷穿、冷扩孔的三辊斜轧方法
US7732059B2 (en) 2004-12-03 2010-06-08 Alcoa Inc. Heat exchanger tubing by continuous extrusion
DE102005031805A1 (de) * 2005-07-07 2007-01-18 Sms Demag Ag Verfahren und Fertigungslinie zum Herstellen von Metallbändern aus Kupfer oder Kupferlegierungen
CN100566916C (zh) * 2005-12-13 2009-12-09 金龙精密铜管集团股份有限公司 铜或铜合金管的制造方法
CN100372621C (zh) * 2006-04-24 2008-03-05 江苏兴荣高新科技股份有限公司 一种铜铝复合管材的制造方法及该方法制造的铜铝复合管材
CN101441911B (zh) * 2008-12-31 2012-12-26 中铁建电气化局集团有限公司 一种接触线及杆坯的制备方法
CN101569893B (zh) * 2009-05-11 2012-10-24 金龙精密铜管集团股份有限公司 铝或铝合金无缝管的制造方法
EP2803423B1 (en) * 2013-02-04 2023-06-07 La Farga Tub, S.L. Copper tube for the construction industry and process for preparing it
CN103722040A (zh) * 2013-11-18 2014-04-16 青岛盛嘉信息科技有限公司 一种铜板带的生产工艺方法
WO2015089365A2 (en) 2013-12-12 2015-06-18 Electrolux Home Products, Inc. Movable mullion
CN104028557B (zh) * 2014-05-20 2017-02-15 江苏兴荣高新科技股份有限公司 铜或铜合金带材及其制造方法和生产设备
CN105964693B (zh) * 2016-01-12 2018-02-02 江苏隆达超合金航材股份有限公司 镍基高温合金管的行星轧制生产工艺
ES2879798T3 (es) * 2016-02-02 2021-11-23 Tubacex Sa Tubos de aleación a base de níquel y método para la fabricación de los mismos
CN108202088B (zh) * 2017-11-22 2019-08-20 宁夏东方钽业股份有限公司 一种小规格钛及钛合金棒线材的加工方法
KR102214230B1 (ko) 2020-08-07 2021-02-08 엘에스메탈 주식회사 열전도도 및 파괴강도가 우수한 열교환기용 구리 합금관 및 그 제조방법

Family Cites Families (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DD27078A (pl) *
AT32609B (de) * 1904-10-24 1908-04-10 Iroquois Machine Co Fa Verfahren zur Verhinderung des Hartziehens des Drahtes beim Ziehen von Stahldraht u. dgl. durch eine Reihe von Zieheisen in einem Zuge.
DE853241C (de) * 1949-08-05 1952-10-23 Gen Electric Co Ltd Werkzeug fuer Kaltpressschweissung
US2710550A (en) * 1954-06-07 1955-06-14 Armzen Company Planetary reducing apparatus and process
DE1111584B (de) * 1954-11-11 1961-07-27 Innocenti Soc Generale Planetenwalzwerk zum Auswalzen von Rohren
US2894866A (en) * 1958-01-21 1959-07-14 Marion L Picklesimer Method for annealing and rolling zirconium-base alloys
US3496755A (en) * 1968-01-03 1970-02-24 Crucible Inc Method for producing flat-rolled product
BE754607A (fr) * 1969-08-18 1971-01-18 Mannesmann Ag Procede de fabrication de corps creux
CA934583A (en) * 1970-01-13 1973-10-02 Westinghouse Canada Limited Roll reduction of tubing
US3613425A (en) * 1970-01-29 1971-10-19 United States Steel Corp Annealing strip during cold rolling
DE2733401A1 (de) * 1977-07-23 1979-02-01 Kabel Metallwerke Ghh Schraegwalzwerk zum reduzieren von langgestrecktem gut
DE2723506A1 (de) * 1977-05-25 1978-12-14 Kabel Metallwerke Ghh Schraegwalzwerk zum reduzieren von langgestrecktem gut
US3735617A (en) * 1970-10-19 1973-05-29 Siemag Siegener Masch Bau Rolling mill
SE415784B (sv) * 1971-03-18 1980-10-27 Asea Ab Upplosningsbehandling genom strengpressning av herdbara aluminiumlegeringar
US3762962A (en) * 1972-03-09 1973-10-02 Asea Ab Solution heat treatment of hardenable aluminium alloys
JPS6037172B2 (ja) * 1978-03-11 1985-08-24 新日本製鐵株式会社 一方向性珪素鋼板の製造法
JPS5617104A (en) * 1979-07-23 1981-02-18 Nippon Steel Corp Method and apparatus for rolling bar or rod
JPS56165502A (en) * 1980-05-23 1981-12-19 Kobe Steel Ltd Manufacture of cold rolled titanium sheet
AU562483B2 (en) * 1982-06-30 1987-06-11 Sumitomo Metal Industries Ltd. Reduction rolling to produce circular bar material
JPS59125203A (ja) * 1983-01-07 1984-07-19 Kawasaki Steel Corp 粗圧延鋼板の温度制御方法
FR2557594B1 (fr) * 1983-12-30 1990-04-06 Metalimphy Alliages a base de nickel
US4659396A (en) * 1984-07-30 1987-04-21 Aluminum Company Of America Metal working method

Also Published As

Publication number Publication date
KR910009976B1 (ko) 1991-12-07
FI77057C (fi) 1989-01-10
SE8801064D0 (sv) 1988-03-23
FI871344A0 (fi) 1987-03-26
BR8801480A (pt) 1988-11-01
US4876870A (en) 1989-10-31
CH673844A5 (pl) 1990-04-12
NL193867C (nl) 2001-01-03
IT1233875B (it) 1992-04-21
AU600801B2 (en) 1990-08-23
FR2612818A1 (fr) 1988-09-30
GB2202780B (en) 1991-10-23
CS8801837A3 (en) 1992-02-19
KR880011350A (ko) 1988-10-28
FI77057B (fi) 1988-09-30
CN1019750B (zh) 1992-12-30
SE503869C2 (sv) 1996-09-23
ES2007168A6 (es) 1989-06-01
CN88101739A (zh) 1988-11-23
MX173615B (es) 1994-03-18
YU60888A (en) 1990-06-30
DE3810261C2 (de) 1994-11-24
JPS63262447A (ja) 1988-10-28
SE8801064L (sv) 1988-10-18
GB8806897D0 (en) 1988-04-27
CA1313780C (en) 1993-02-23
AT391430B (de) 1990-10-10
BG60198B2 (en) 1993-12-30
BE1001676A5 (fr) 1990-02-06
DE3810261A1 (de) 1988-10-06
FR2612818B1 (fr) 1993-08-06
MY102742A (en) 1992-09-30
PL271412A1 (en) 1989-02-06
GB2202780A (en) 1988-10-05
IN166784B (pl) 1990-07-14
AU1282588A (en) 1988-09-29
YU46255B (sh) 1993-05-28
DD280978A5 (de) 1990-07-25
CS275472B2 (en) 1992-02-19
IT8819802A0 (it) 1988-03-16
JP2540183B2 (ja) 1996-10-02
NL8800686A (nl) 1988-10-17
ATA80288A (de) 1990-04-15
NL193867B (nl) 2000-09-01
TR23926A (tr) 1990-12-20
RU2025155C1 (ru) 1994-12-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
PL156320B1 (en) Method of making tubes,bars and strips
TWI283613B (en) Procedure and plant for the production of hot-rolled strip from austenitic stainless steel
US2249349A (en) Method of hot working an aluminum base alloy and product thereof
DE202017007438U1 (de) Metallgiess- und Walzanlage
US20120180975A1 (en) Process and plant for manufacturing steel plates without interruption
CN116140515A (zh) 一种ta15钛合金大规格平板锻坯的制备方法
JP3853214B2 (ja) 金属から工業用チューブまたは形バーを製造する方法および関連する装置
US6113711A (en) Extrusion of aluminum-lithium alloys
US5108517A (en) Process for preparing titanium and titanium alloy materials having a fine equiaxed microstructure
NL7909048A (nl) Werkwijze voor het behandelen van een door precipitatie hardbaar nonferromateriaal.
EP0648855A1 (de) Herstellverfahren für nahtlose Rohre aus Nichteisenmetallen, insbesondere Kupfer und Kupferlegierungen
US2260914A (en) Producing copper-base-alloy rod or the like
JPH06340938A (ja) スタンピング金型を摩耗させることの少ない伸銅合金条材およびその製造法
DE10317080A1 (de) Verfahren und Anordnung zur Herstellung von Blechformteilen
RU2127160C1 (ru) СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПОЛОЙ ТРУБНОЙ ЗАГОТОВКИ ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВА БЕСШОВНЫХ ТРУБ ИЗ ПСЕВДО α И (α+β) ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ
US4490188A (en) Method of imparting a fine grain structure to 2000 &amp; 7000 series aluminum alloys
RU2262401C1 (ru) Способ производства горячекатаных труб
SU908531A1 (ru) Способ деформации спеченных заготовок из вольфрама
EP0255799B1 (de) Verfahren zur Herstellung warmfester Aluminiumlegierungs - Erzeugnisse
JPS639011B2 (pl)
CN115008141A (zh) 一种黄铜管的铸轧制造方法及黄铜管
CN115401414A (zh) 一种服务器用高强度铝合金导轨的制备方法
WO2000016933A1 (de) Verfahren zum herstellen eines gegossenen kaltwalzfähigen metallbandes, insbesondere als vormaterial zur münzherstellung
Rantanen Method for Manufacturing Tubes, Bars and Strips
UA19446A (uk) Спосіб підготуваhhя виробhицтва сортової сталі та катаhки