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JPS63122923A - 超音波測温装置 - Google Patents

超音波測温装置

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Publication number
JPS63122923A
JPS63122923A JP61268662A JP26866286A JPS63122923A JP S63122923 A JPS63122923 A JP S63122923A JP 61268662 A JP61268662 A JP 61268662A JP 26866286 A JP26866286 A JP 26866286A JP S63122923 A JPS63122923 A JP S63122923A
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JP
Japan
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ultrasonic
pulse
probe
phase
wave pulse
Prior art date
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Granted
Application number
JP61268662A
Other languages
English (en)
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JPH0570769B2 (ja
Inventor
Hiroshi Fukukita
博 福喜多
Shinichiro Ueno
植野　進一郎
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
National Institute of Advanced Industrial Science and Technology AIST
Original Assignee
Agency of Industrial Science and Technology
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Agency of Industrial Science and Technology filed Critical Agency of Industrial Science and Technology
Priority to JP61268662A priority Critical patent/JPS63122923A/ja
Priority to US07/031,372 priority patent/US4754760A/en
Publication of JPS63122923A publication Critical patent/JPS63122923A/ja
Publication of JPH0570769B2 publication Critical patent/JPH0570769B2/ja
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  • Measuring Temperature Or Quantity Of Heat (AREA)
  • Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Ultrasonic Waves (AREA)

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、生体内に超音波を送受波し、生体内組織の音
響特性が温度依存することを利用して温度を推定する超
音波測温装置に関するものである。
従来の技術 生体内の情報を超音波を用いて得ろ方式とじては超音波
診断装置がある。超音波診断装置は生体内に超音波を送
波し、生体内からの反射波より生体内の情報を得るパル
ス反射法を用いるものが主流を占めている。パルス反射
法は生体内の音響インピーダンス差のある界面からの反
射エコー強度すなわち振幅値と超音波の伝搬時間とから
生体内の情報を２次元的に集め表示することで断層像を
得るものである。しかし近年、おもに生体組織の形状判
断を行う超音波診断装置に対し、生体内組織形状以外の
情報も得たいという要望も高まっている。このような情
報の例として生体内温度がある。生体内の温度情報が得
られれば、癌の温熱療法における温度モニタが可能にな
る。生体内の温度変化は、例えば生体内での超音波減衰
の大きさや音速等の温度変化を計測し、予め調べておい
た生体組織内の超音波の減衰や音速等の温度依存係数と
比較することにより推定することが可能である。しかし
生体組織の多くは不均質な散乱体で構成されており、こ
れら減衰や音速等の情報を生体内で得ることは容易では
ない。例えば超音波バルス反射法により生体組織内の超
音波減衰を求める場合には、反射エコーの周波数分析が
行われるが、分析結果に含まれる生体組織の超音波散乱
特性が極めて大きな周波数依存特性を有し、このためこ
の分析結果から音波減衰特性を正確に得ることは難しい
。この散乱特性の影響を軽減する方法として例えばプロ
シーデイングスオブザアイイーイーイ−：　ＰＲＯＣＥ
ＥＤＩＮＧＳ　ＯＦ　ＴＨＥ　ＩＥＥＥ、　　Ｖｏｌ。
７３、　Ｎｏ、７．１９８５．１１５９〜１１６８頁に
記載されている構成が知られている。以下、第４図を参
照して従来の減衰特性測定法について説明する。
第４図において、１は被検体、２は被検体１に対して超
音波の送受信を行う超音波探触子、３は超音波探触子２
を駆動するパルス駆動器、４は超音波探触子２の受信信
号を増幅すや増幅器、５は増幅器４の出力をデジタル信
号に変換するＡ／Ｄ変換器、６はＡ／Ｄ変換器５の出力
に対し、周波数分析等の処理を行うＣＰＵである。
以上のような構成において、以下その動作について説明
する。
まずパルス駆動器３により駆動パルスが送出され、超音
波探触子２に加えられ、超音波探触子２は超音波パルス
を発生する。発生した超音波パルスは被検体１の中を伝
搬しながら組織の音響的質の変化に対応して次々に散乱
され、その一部は伝搬径路すなわち音響走査線上を逆行
して超音波探触子２に戻り、受信信号に変換される。こ
の伝搬や散乱の過程で超音波パルスは生体組織の超音波
減衰特性や超音波散乱゛特性の影響を受ける。受信信号
は増幅器で増幅され、Ａ／Ｄ変換器５でデジタル信号に
変換され、ＣＰＵ６において周波数分析等の信号処理が
なされ、減衰特性が計算される。
減衰特性の計算は次のように行われる。まず、被検体１
内の特定の深さａに対応する受信信号ｈ　（ａ）と深さ
ｂに対応する受信信号ｈ（ｂ）を抜取る。抜取る信号の
長さは被検体１内で例えば１ｃｍ、時間に換算して１３
μｓ程度である。次に、ｈ　（ａｌとｈ（ｔ））に対し
て周波数分析、例えば７−リエ変換を行い、それぞれ周
波数特性）Ｉ　（ａ、ω）、Ｈ（ｂ、ω）を得る。
ここでωは角周波数である。Ｈ（ａ、ω）、ｆ（（ｂ、
ω）は次のように表わすことができる。
Ｈ（ａ、ω）＝Ｔ（ω）・Ｇ（ａ、ω）φｓ（ａ、ω）
・・・・・・・・・（１） Ｈ（ｂ、ω）＝Ｔ（ω）＠Ｇ（ｂ、ω）・ｓ（ｂ、ω）
・・・・・・・・・（２） 但し、Ｔ（ω）は超音波探触子２が発生する超音波パル
スの周波数特性、Ｇ（ａ、ω）は超音波探触子２と被検
体１の深さａの間を往復する際に超音波が受ける伝搬特
性、Ｓ（ａ、ω）は深さａにおける超音波の散乱特性で
ある。散乱特性Ｓ（ａ、ω）とｓ（ｂ。
ω）が等しければ（１）　、　（２）式よシ消去し絶対
値をとることにより次式に示すように、被検体１内の深
さａと深さｂの間で超音波が受ける減衰、Ｅ（ｂ、ａ。
ω）が得られる。
Ｅ（ｂ、ａ、ω）　＝　ｌ　Ｇ（ｂ、ω）／Ｇ（ａ、ω
）　１＝　ＩＨ（ｂ　、ω）　／ｌ（（ａ　、ω）　Ｉ
　−＝−＝（３＋このようにして被検体１内の任意の部
位に於ける減衰特性を得ることが可能である。しかし、
−搬に生体内に於ける超音波散乱特性は部位により大幅
に異なり、上記したようにＳ（ａ、ω）とＳ（ｂ、ω）
を等しいと仮定することはできない。このだめ、この超
音波散乱特性が部位によりランダムに変化することを逆
に利用することが行われる。すなわち、超音波探触子２
が被検体１に対して超音波を送受信する位置を所定の範
囲内で横方向にずらし、多数の部位に於て得られた受信
信号についてそれぞれ周波数分析を行い、得られた多数
の周波数分析結果を平均処理することにより、ランダム
に変化する散乱特性のみを相殺し、このようにして得ら
れた７−リエ変換Ｈ（ａ、ω）、Ｈ（ｂ、ω）に対して
ｃ３）式を適用することが可能となり減衰特性が求めら
れる。
発明が解決しようとする問題点 しかし、以上のような構成では被検体１内の超音波散乱
特性が、その測定部位をずらした場合、完全にランダム
に変化する、すなわち各測定部位の間で全く相関がない
ということが前提となる。
しかしながらこの前提が、生体組織内に通常存在する明
確な音響的境界を有する構造物により成立たなくなると
いう問題があった。
本発明は従来技術の以上のような問題を解決するもので
、任意の超音波散乱特性を有する被検体に対して正確に
超音波減衰特性とその温度変化を検出し、生体内の温度
変化を正確に得ることを目的とするものである。
問題点を解決するための手段 本発明は上記目的を達成するもので、その技術的手段は
、超音波パルスを送出するプローブ波トランスデユーサ
と前記プローブ波トランスデユーサの超音波パルスより
周波数の低い超音波パルスを送出するポンプ波トランス
ジューサを位相制御駆動する手段と、前記プローブ波ト
ランスデユーサの受信信号のスペクトルシフト量と位相
シフト量を検出する手段と、前記スペクトルシフト量と
位相シフト量により温度変化を演算する手段とを少なく
とも有することを特徴とする超音波測温装置にある。
作　　　　用 本発明は上記構成により、プローブ波パルスの波形重心
位置をプローブ波パルスよシ周波数の低いポンプ波パル
スの粒子速度零近傍かつ粒子加速度方向一定部分に重畳
（以下位相状態Ｃと記す）及び粒子速度ピーク部分に重
畳（以下位相状態りと記す）し、受信信号の周波数分析
を行い、スペクトルシフト量、位相シフト量を求め、こ
れらの値から異なる深さ間の超音波減衰を求め、被検体
の加温の前後について求めた超音波減衰の値と減衰率変
化衣をもとに被検体内の温度変化を求めるもので、生体
内の温度変化を正確に得ることができる。
実施例 以下に本発明の実施例を図面を用いて詳細に説明する。
第１図は本発明の一実施例における超音波測温装置を示
す機能ブロック図である。第１図において、１０はポン
プ波用の超音波変換器、１１はプローブ波用の超音波変
換器、１２は超音波変換器１０を駆動するパルス駆動器
、１３は超音波変換器１１を駆動するパルス駆動器、１
４はパルス駆動器１２゜１３よシ構成されるパルス駆動
部、１５はパルス駆動器１２．１３の出力の位相関係を
制御するタイミング制御部、１６はタイミング制御部１
５ヘクロツクを供給するクロック発生部、１７は超音波
変換器１１からの受信信号を増幅する増幅器、１８は増
幅器１７の出力をデジタルデータに変えるＡ／Ｄ変換器
、１９はＡ／Ｄ変換器１８の出力を記憶するメモリ、２
０はメモリ１９に記憶されているデータに対する周波数
分析部、２１．２２．２３．２４は周波数分析部２０の
出力を記憶するメモリ、２５はメモリ２１゜２２に記憶
されたデータに対してスペクトルシフト量の分析を行う
スペクトルシフト分析部、２６はメモＩＪ　２３．２４
に記憶されたデータに対して位相シフト量の分析を行う
位相シフト分析部、２７はスペクトルシフト分析部２５
の出力を記憶するメモリ、２８は位相シフト分析部２６
の出力を記憶するメモリ、２９はメモＩＪ　２７．２８
に記憶されたデータから減衰データを求める減衰演算部
、３０．３１は減衰演算部２９の出力を記録するメモリ
、３２は減衰率の温度依存を記憶している減衰率変化衣
、３３はメモＩＪ　３０．３１と減衰率変化衣３２から
温度変化を求める温度差演算部、３４は温度差演算部３
３の出力を走査変換する走査変換部、３５は走査変換部
３４の出力を表示する表示部、３６は増幅器１７の出力
に信号処理を加える信号処理部、信号処理部３６の出力
は走査変換部３４へ加えられる。　３７はシステム全体
の制御を行う主制御部、４０は被検体、Ｒｚ、Ｒｚは被
検体４０内にある超音波散乱体であり、それぞれ被検深
さａ、ｂに存在する。
以上のような構成において、以下その動作を説明する。
まず、プローブ波用の超音波変換器１１の超音波パルス
出力の例を第２図（ａ）に、ポンプ波用の超音波変換器
１０の超音波パルス出力の例を第２図（ｂ）に、位相状
態Ｃで重畳された超音波変換器１０と超音波変換器１１
の超音波パルス出力の例を第２図ＦＣ）に、位相状態り
で重畳された超音波変換器１０と超音波変換器１１の超
音波パルス出力の例を第２図り）にそれぞれ示す。ポン
プ波の超音波パルス、すなわちポンプ波パルスは例えば
０．４■（Ｚ、プローブ波の超音波パルス、すなわちプ
ローブ波パルスは例えば４．□　ＭＩＩＺとし、その中
心周波数は大幅に異なる値が選ばれている。位相状態Ｃ
ではプローブ波パルスの波形の重心はポンプ波パルスの
粒子速度が零近傍、かつその値が負から正へ変化する、
すなわち粒子加速度が正のタイミングで重畳されている
。位相状態りではプローブ波パルスの波形重心はポンプ
波パルスの粒子速度がピーク値を示すタイミングで重畳
されている。ポンプ波パルスとプローブ波パルスの波形
に関しては、ポンプ波パルスの波長を人、プローブ波パ
ルスのパルス長をＷとしたとき、 Ｗ　く　入／２ とすることが望ましい。これによりプローブ波パルスの
スペクトルシフトや位相シフトの解析全容易にできる。
次に、プローブ波パルス、及び位相状態ＣとＤで重畳さ
れた超音波パルスが被検体４０内伝搬する様子を詳しく
説明する。通常の超音波診断装置で用いられる程度のピ
ーク超音波出力レベルの場合でも伝搬の非線形現象によ
シ超音波の伝搬速度は波形の山と谷では異なる。この関
係は次式で表わされる。
・・・・・・・・・（４） ここでＢ／Ａは伝搬媒体の非線形パラメータであシ、生
体の場合組織により異なるが、例えば６程度の値である
。ＣＯは無限小振幅超音波の位相速度、Ｕは粒子速度で
ある。粒子速度Ｕは超音波パワーＩＷ／（ｎｉの場合水
中で１２ｃｍ／Ｓｅｃとなる。
この場合には八〇は約５０ｃｍ／　ｓｅｃとなる。この
伝搬の非線形現象が超音波の波形に与える影響を第３図
に示す。第３図（ａｌはポンプ波パルスが伝搬の非線形
現象により歪む様子を、第３図（ｂ）及び（Ｃ）ポンプ
波の伝搬の非線形現象によりプローブ波パルスの周波数
特性が変化する様子を示す。第３図（ｂ）では位相状態
Ｃで重畳されたプローブ波パルスの中心周波数が伝搬に
より高周波側ヘシフトし、第３図（Ｃ）では位相状態り
で重畳されたプローブ波パルスの位相が伝搬によりシフ
トする様子を示す。
ポンプ波パルスが位相状態りで重畳されている場合とい
ない場合のプローブ波パルスの位相差、すなわち位相シ
フト量ΔＰは次式で表わせる。
生体内における位相速度ＣＯを１５００　ｍ　／　ｓｅ
ｃ　。
伝搬距離ΔＸを１ｃｍ、角周波数ωを２π×４×１０６
ｒａｄ／ｓｅｅとすると△Ｐは０，１１　ｒａｄ　（＝
　６．４　ｄｅｇ　）となり、十分精度良く検出するこ
とが可能である。
第２図（ａｌに示すプローブ波パルス、第２図（Ｃ）、
（ｄｌに示す関係で出力された超音波パルスが反射体１
（，１，Ｒ２により反射され、その受信信号が処理され
る過程を次に示す。まず、超音波変換器１０を停止した
状態では超音波変換器１１から発生したプローブ波パル
スは被検体４０の中を伝搬しながら組織の音響的質の変
化に対応して次々に散乱されその一部は伝搬径路、すな
わち音響走査線上を逆行して超音波変換器１１に戻り、
受信信号に変換される。以上の過程で超音波パルスは生
体組織の超音波減衰特性や超音波散乱特性の影響を受け
る。受信信号は増幅器１７で増幅され、Ａ／Ｄ変換器１
８でデジタルデータに変換される。Ａ／Ｄ変換器のサン
プルタイミングはパルス駆動器１３と位相的に同期し、
そのサンプル速度は数十ＭＨｚ、分解能は１０ビット程
度以上あり、入力信号の位相情報を正確に保存する必要
がある。Ａ／Ｄ変換器１８の出力はメモｌ７１９に記憶
される。周波数分析部２０はメモリ１９のデータを抜取
り、周波数分析等の演算を行う。演算は、具体例として
は、スペクトル振幅計算、位相角計算であり、フーリエ
積分ＤＦＴ　（離散フーリエ変換）等の計算アルゴリズ
ムを実行する。振幅スペクトル、位相角は次のように計
算される。まず、被検体４０内の特定の深さａに対応す
る受信信号ｈ　（ａｌをメモリ１９から抜取り、周波数
分析を行い、フーリエ変換Ｈ（ａ、ω）を得、同様にし
て深さｂに対応する受信信号ｈ　（ｂｌをメモリ１９か
ら抜取り、フーリエ変換Ｈ（ｂ、ω）を得る。抜取るデ
ータの長さは、被検体４０内で例えば１ｃｍ、時間に換
算して１３μｓｅｃ程度である。
振幅スペクトルＡ（ａ、ω）はフーリエ変換ｆ（（ａ、
ω）の絶対値として、位相角Ｐ（ａ、ω）はフーリエ変
換１−１　（ａ　、ω）の位相角として次式に示すよう
に得られる。
Ａ（ａ　、ω）　＝　ｌ　Ｈ（ａ　、ω）　Ｉ　　　　
　　−−−−＝−（６）Ｐ（ａ　、Ｇ））　：　ａｒｇ
ＩＩ（Ｈ（ａ、ω））　　　　　−−−・（７）このよ
うにして得られた振幅スペクトルＡ（ａ。
ω）、位相角Ｐ（ａ、ω）は被検体４０の中の散乱体Ｒ
１゜Ｒ２の散乱の周波数特性の影響を大きく受け、被検
体４０が有する超音波減衰特性等を正確に得ることは難
しい。深さａに対応する振幅スペクトルＡ（ａ、ω）と
深さｂに対応する振幅スペクトルＡ（ｂ。
ω）はメモＩ７２１で、深さａに対応する位相角Ｉ’（
ａ　、ω）と深さｂに対応する位相角ｐ（ｂ　、ω）は
メモリ２３で記憶される。
次にポンプ波パルスがプローブ辣パルスに重畳する場合
について説明する。まず、位相状態Ｃでポンプ波パルス
とプローブ波パルスが重畳されながら被検体４０の中を
伝搬する場合には、伝搬の様子は次のように近似できる
。伝搬経路は微小区間の集まりとみなせ、その微小な各
区間において重畳された超音波パルスは非線形現象にも
とづく伝搬歪を生じ、プローブ波パルスの中心周波数は
高周波側ヘシフトする。このシフト量は、注目している
区間における粒子速度Ｕと伝搬媒質の非線形パラメータ
Ｂ／Ａの両方に依存する。このようにして、プローブ波
パルスはその中心周波数が高周波側にシフトすることに
よシ過剰な減衰を受ける。
この過剰な減衰は伝搬媒質の減衰定数にも依存する値で
ある。以上のように微小な各区間における非線形伝搬歪
と減衰による歪を繰返しつつ位相状態Ｃを保持しながら
超音波パルスは次々に散乱されながら伝搬する。散乱さ
れ、伝搬経路を逆行する間は超音波パルスはその振幅が
非常に小さいため、非線形効果は無視できる。位相状態
Ｃで得られた深さａに対応する受信信号の振幅スペクト
ルＡｃ（ａ、ω）と深さｂに対応する受信信号の振幅ス
ペクトルＡｃ（ｂ、ω）はメモリ２２で記憶される。
位相状態りでポンプ波パルスとプローブ波パルスが重畳
されながら被検体４０の中を伝搬する場合には、プロー
ブ波パルスは非線形現象にもとずく伝搬歪として位相シ
フトのみを受けると近似できる。散乱され、伝搬経路を
逆行する超音波パルスについてはその振幅が非常に小さ
いため非線形効果は無視できる。位相状態りで得られた
被検体の深さａに対応する受信信号の位相角ＰＤ（ａ、
ω）、深さｂに対応する受信信号の位相角ＰＤ（ｂ、ω
）はメモリ２４で記憶される。
次に、超音波変換器１０を停止した場合に得られた位相
角と位相状態りで得られた位相角の差、位相シフト量△
Ｐ、 八Ｐ（ａ、ω）＝Ｐｎ（ａ、ω）−Ｐ（ａ、ω）　　−
−−−−・・−（ＢｌΔｐ（ｂ、ω）　＝ＰＤ（ｂ　、
ω）−Ｐ（ｂ、ω）　・・・・・・・・（９）及び深さ
ｂと深さａにおける位相シフト量の差、すなわち微分位
相シフト量Δ２、 ΔＩＺ１＝△Ｐ（ｂ、ω）−ΔＰ（ａ、ω）　　　−・
−−（１０）が位相シフト分析部２６で計算されメモリ
２８で記憶される。
次に、超音波変換器１０を停止した場合に得られた振幅
スペクトルと位相状態Ｃで得られた振幅スペクトルの変
化、スペクトルシフト量ΔＡ１△Ａ（ａ、ω）＝Ａｃ（
ａ、ω）／Ａ（ａ、ω）−−−−＝（Ｈ）△Ａ（ｂ、ω
）＝Ａｃ（ｂ、ω）／Ａ（ｂ、ω）　−−−−−−（１
２）及び深さｂと深さａにおけるスペクトルシフト量の
変化、微分スペクトルシフト量△α、△α＝△Ａ（ｂ、
ω）／ΔＡ（ａ、ω）　　　　−＝−＝−（１３）がス
ペクトルシフト分析部２５で計算されメモリ２７で記憶
される。スペクトルシフト量ΔＡ（ａ、ω）は、位相状
態Ｃにおける伝搬特性、Ｇ’（ａ、ω）を用いて、α）
式より △Ａ（ａ、ω）＝ｌσ（ｚ、ω）　／Ｇ（ａ、ω）　ｌ
　　−＝（１４）と表わせる。（１４）式では超音波の
散乱特性が消去されている。微分スペクトルシフト量は
スペクトルシフト量の変化として、深さａと深さｂの間
で超音波が受ける減衰Ｅ（ｂ、ａ、ω）と位相状態Ｃに
おける減衰Ｅ’（ｂ、ａ、ω）を用いて次式で表わせる
。
この微分スペクトルシフト量△αは、深さａと深さｂの
間における超音波の減衰、及びポンプ波パルスの粒子速
度Ｕと伝搬媒質の非線形バラメータＢ／Ａにより決まる
量である。
粒子速度Ｕと非線形パラメータＢ／Ａの積は微分位相シ
フト量△グにより表わせる。したがって微分スペクトル
シフト量Δαは超音波の減衰Ｅと微分位相シフト量△〆
かも決定することができる。
逆に、スペクトルシフト量△αと微分位相シフト量△グ
から超音波の減衰Ｅを決定することができる。減衰演算
部２９ではメモリ２７で記憶されたスペクトルシフト量
Δαと、メモリ２８で記憶された位相シフト量Δ〆の値
から、対応する超音波減衰の値Ｅを予め用意された参照
テーブルをもとに決定する。超音波減衰の値Ｅはメモリ
３０で記憶される。他のメモリ３１には被検体が加温さ
れた場合の減衰の値Ｅ　（Ｔ）を記憶する。減衰率変化
衣３２には通常時における超音波減衰Ｅ９値と種々加温
時における超音波減衰の値Ｅ（Ｔ）が参照テーブルの形
で用意されている。温度演算部３３はメモリ３０、　３
１に記憶されている減衰の値から減衰率変化衣３２をも
とに温度変化を計算する。温度演算部３３で得られた温
度変化は走査変換部３４で記憶され表示部３５に表示さ
れる。走査変換部３４へは、増幅器１７の出力に対し、
対数増幅、包絡線検波等を行う信号処理部３６の出力が
接続され断層像を形成することもできる。以上のような
パルス駆動部の状態の制御、メモリの書込み、あるいは
読出しの指定、種々演算の実行等は主制御部３７で制御
される。
以上の説明から明らかなように本実施例によれば、パル
ス駆動部の状態を変化させ被検体４０内の異なる深さか
らの受信信号について微分位相シフト量の微分スペクト
ルシフト量を求め、これより超音波減衰を得、減衰変化
衣から被検体内の温度の変化を求めることができる。
発明の効果 以上のように本発明は、プローブ波パルスに対し、ポン
プ波パルスを重畳した場合の受信信号のスペクトルシフ
ト量、及び位相シフト量を異なる被検深さについて求め
、異なる深さ間におけるこれらの値の変化である微分ス
ペクトルシフト量、及び微分位相シフト量から異なる深
さ間における超音波減衰を求め、かつ温度による超音波
の減衰率変化衣をもとに被検体中の温度変化を得るもの
であり、受信信号が被検体中の散乱体の複雑な周波数特
性の影響を受ける場合にも正確に温度変化に関する情報
を得ることができ、その効果は大きい。
【図面の簡単な説明】
第１図は本発明の一実施例における超音波測温装置の機
能ブロック図、第２図（ａ）〜は）は本発明の一実施例
における超音波変換器の出力波形図、第３図（ａ）〜（
Ｃ）は伝搬の非線形現象により歪みを生じたパルス波形
図、第４図は従来の超音波減衰特性測定を示す機能ブロ
ック図である。 １０、１１・・・超音波変換器、１４・・・パルス駆動
部、２０・・・周波数分析部、２５・・・スペクトルシ
フト分析部、２６・・・位相シフト分析部、２９・・・
減衰演算部、３２・・・減衰率変化衣、３３・・・温度
差演算部、３４・・・走査変換部、３５・・・表示部。 特許出願人　　工業技術院長　飯　塚　幸　三第２ｒｓ
！Ｉ 第３図 □イム４−６【プ）１ｔ１ 第４図 ？

Claims (1)

    【特許請求の範囲】
  1. 超音波パルスを送出するプローブ波トランスデューサと
    前記プローブ波トランスデューサの超音波パルスより周
    波数の低い超音波パルスを送出するポンプ波トランスジ
    ューサを位相制御駆動する手段と、前記プローブ波トラ
    ンスデューサの受信信号のスペクトルシフト量と位相シ
    フト量を検出する手段と、前記スペクトルシフト量と位
    相シフト量により温度変化を演算する手段とを少なくと
    も有することを特徴とする超音波測温装置。
JP61268662A 1986-11-13 1986-11-13 超音波測温装置 Granted JPS63122923A (ja)

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