JPS62199721A - 加工性の良好なフエライト系ステンレス鋼の鋼板または鋼帯の製造法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は加工性の優れたフェライト系ステンレス鋼の鋼
板または調帯の製造法に関する。より詳しくは、プレス
成形時のりジンクの発生が少なくまた深絞り加工後の二
次加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼の鋼板また
は鋼帯の製造法に関する。

〔従来の技術〕

５ＵＳ４３０に代表されるフェライト系ステンレス鋼は
、　５ＵＳ３０４に代表されるオーステナイト系ステン
レス鋼に比べて成形後に時期割れ現象がなくまた応力腐
食割れ感受性が小さいなどの特質を有し、そして、高価
なニッケルを含有しないので廉価である等から、耐久消
費材として多用されている。しかし、フェライト系ステ
ンレス鋼はオーステナイト系ステンレス鋼に比べてプレ
ス成形性および耐食性が劣り、且つ深絞り加工時にしば
しばりジンクと呼ばれる独特のシワ模様状の表面肌荒れ
が発生する。また　一部のフェライト系ステンレス鋼種
では大きな深絞り加工を施した後の二次加工時に縦割れ
と呼ばれる脆化割れが発生する。

従来より、フェライト系ステンレス鋼の耐食性およびプ
レス成形性の向上に関しては、Ｃ，Ｎの低減並びにＴｉ
、Ｎｂなどの炭窒化物形成元素を比較的多量に添加した
鋼が開発され１例えばＪＴ、５Ｇ４３０５において５Ｕ
Ｓ４３０ＬＸとして規定されている。しかし、前述のり
ジンクおよび縦割れについては未だ問題は解決されてい
ない。

リジング現象についてはこれまでにも多くの報告がある
が、工業的にこれを解消するとなるとその技術は必ずし
も充分ではない。リジングの成因は例えば金属学会誌、
３１　（１９６７）　、　Ｐ、５１９に報告されている
ように、熱延板中心層に残存する粗大フェライトバンド
にあると考えられており、従って。

リジングの改善にあたっては、この熱延板の粗大フェラ
イトバンドの分断および微細化に集約される。従来の発
表されている報告または特許においてフェライト系ステ
ンレス鋼のりジンク改善のための処法を要約すれば、（
１）スラブの等軸品率を増す３（２）低４Ｌ熱延を施す
、（３）熱延板焼鈍を施すなどが挙げられる。

フェライト系ステンレス鋼の深絞り後の二次加工時に発
生する縦割れの問題については１本発明者らは特願昭６
０−１６８６２６号において、鋼成分の面からこれを改
善することを提案した。これはＡβ。

ＴｉまたはＮｂの含有量を適切に規制することによって
、二次加工性の改善を図ったものである。

〔発明が解決しようとする問題点〕

前述のように、フェライト系ステンレス鋼はりジンクの
問題と二次加工性の問題が付随するが。

この問題を同時に且つ工業的に有利に解決する処法は未
だ完成されていない。本発明はこの点の解決を目的とし
たものである。

〔問題点を解決する手段〕

本発明は、前記の問題を解決するフェライトミステンレ
ス鋼の鋼板または鋼帯の製造法として。

熱間圧延温度で実質上フェライト単相組織を呈するフェ
ライト系ステンレス鋼のスラブを粗熱間圧延および仕上
熱間圧延して熱延板を製造し、ついで冷間圧延するにあ
たり２ 該粗圧延を多パスで実施すると共にこの粗圧延開始のス
ラブの温度を１０５０℃〜１１８０℃の範囲とすること
、および。

板厚が初期スラブの１／２になるまでの粗圧延前段パス
において、圧下率が３０％以上のパスを少なくとも一回
行ない、このパスのあと、３０秒以上のディレィをおい
てから次パス粗圧延を行なうこと。

そして、（１）以降は熱延板焼鈍を含む１回冷延または
中間焼鈍を含む２回以上の冷延により冷間圧延を行うこ
と、または、（２）特に、耐縦割れ性が厳しく要求され
る場合には、熱間圧延終了後。

熱延板焼鈍を省略して一回冷延または中間焼鈍を含む二
回以上の冷延により冷間圧延を行うこと。

を特徴とする加工性の優れたフェライト系ステンレス鋼
の鋼板または鋼帯の製造法を提供するものである。

本発明法は、熱間圧延工程で実質上フェライト単相Ｍｉ
織を呈するフェライト系ステンレス鋼であれば適用可能
である。そして、熱間圧延工程のあとでは、熱延板焼鈍
を実施してから通常の冷間圧延を実施することもできる
が、Ｔｉおよび／またはＮｂを含む鋼の場合に特に二次
加工時の縦割れが著しく厳しい要求となる場合には、上
記の方法で熱延後、熱延板焼鈍を省略して冷間圧延を実
施することによって、かような縦割れの問題のない鋼板
または調帯を得ることができる。

本発明法はプレス成形性の良好な鋼に対して適用するこ
とが特に望ましく１本発明の目的が有利に達成できる鋼
としては、ｃ：ｏ、ｏ３％以下、Ｓｉ：０．７５％以下
、Ｍｎ：０．４０％以下、Ｐ：０．０４％以下。

ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：１２．Ｏ％〜２２．０％、
Ｎｉ：０．５％以下、　　Ｎ　ｊ　０．０３％以下、　
　Ｏ：０．０１ｓ％以下。

ｓｏｌ、＾ｊ！：０．０５％以下、そして、　０．０４
％〜０．４０％のＴｉまたは０．１０％〜０．８０％の
Ｎｂの一種または二種を含有し、場合によっては、さら
に２％以下のＭｏまたは１％以下のＣｕを含有し、残部
が鉄および不可避的に混入する不純物からなる鋼がある
。

以下に本発明法の内容を具体的に説明する。

リジングの成因は種々考えられるが５本発明者らは前述
したように熱延仮中心層に残存する粗大フェライトバン
ドにあると考えており、粗大フェライトバンドが形成さ
れる熱延工程にまず注目した。５１１５４３０のように
一般に高温でオーステナイトが析出し２相となる鋼では
熱間圧延中に析出したオーステナイトの分散などの効果
によって組織が微細化されるが１本発明で対象とするよ
うな高温まで（熱間加工温度で）実質上フェライト単相
であるフェライト系ステンレス鋼では別の手段によるＭ
ｉ織の微細化が必要である。本発明者らはこの点につい
て系統的な研究を行い、既に「鉄と鋼」７０（１９８４
）　、Ｐ２１５２において、変形帯によって組織が分断
される可能性について報告した。しかし、これは鍛造材
を対象としたものであり、十分な工業的技術にまでは至
らなかった。

そこで、実際のフェライト系ステンレス鋼のスラブの板
厚中心部から、リジングの成因と考えられる柱状晶部を
採取し、これらの試料をもとにその組織を微細化する処
決を開発すべく種々の試験研究を重ねた。とくに、柱状
晶を微細化するには熱延工程での組織の微細化が必要で
あることから柱状晶の膜圧過程の組織変化について、温
度１膜圧過程の圧下率、圧下後の保持時間並びにその保
持時間の経時的な位置等の条件を種々に変動させてリジ
ングに及ぼす影響を詳細に調べた。その結果、第１図〜
第４図に示される興味深い関係を見出すことができた。

まず第１図〜第４図に示した結果を得た試験条件につい
て説明する。供試鋼の化学成分値を第１表に示した。Ａ
１鋼はＮｂを含み、Ａ２鋼はＴｉを含むフェライト系ス
テンレス鋼である。これらの鋼は、４０トン電気炉、転
炉および真空脱ガス装置を経て溶製され、これを連続鋳
造設備によって連鋳スラブとした。そして、このスラブ
の断面をマクロエッチ後１柱状品の部分より、４ｏ１ｍ
Ｆ２み×１００ｆｉ幅×Ｉ１１長さの圧延用試料を採取
した。そして、この試料を加熱後、ロール径が３３０ｍ
ｍφの熱間圧延機を用いて第２表に示すように各種の熱
延条件で板厚３．６ｍｍまで熱延した。熱延条件は圧延
開始の温度（加熱炉からのスラブの抽出温度）。

膜圧１パス目の圧下率９膜圧ｌパス後２次パスまでの保
持時間（ディレィ時間）、のそれぞれを変動因子とした
。得られた熱延板は、Ａ＋鋼については１０００℃×１
分の均熱、Ａ２鋼については９００゜°Ｃ×１分の均熱
の短時間焼鈍を実施し、二回冷延二回焼鈍で最終的に０
．７ｆｌの厚さの冷延焼鈍板とした。

得られた冷延焼鈍板から、圧延方向と平行に平行部３５
ｆ１幅Ｘ　１２０ｍｍ長さの引張試験片を採取し。

これを２０％引張後に表面に現れるリジングを測定した
。

リジングの測定は表面粗さ計を用いて中心線平均粗さＲ
ａを測定すると共に表面の外観判定を行い。

これらを次の５段階で評価した。外観判定にあたっては
、パックリングの大きいものについてはランクを１ラン
クダウンさせた。

リジング評点　中心線平均粗さＲａ　　　　外観（Ｃｕ
ｔｏｆｆイ直２．５ｍｍ） 良　Ｉ　　　　　　　　　　Ｒａ＜２．２　　ｐｍ　　
　ランクｌ↑　２　　　　　２．２≦Ｒａ　＜　２．８
　ｐ　ｍ　　ランク２否　５　　　　　４．５≦Ｒａ　
　　　　　　　ランク５第１図は第１表の＾１鋼につい
て抽出温度（粗圧延開始温度）およびｌパス後のディレ
ィの存無とりジング評点の関係を示したものである。ｌ
パス後のディレィの間はパス後の材温とほぼ等しい温度
に保持し、ディレィ時間はいずれも１２０秒である。

第１図の結果から明らかなように、抽出温度が低下する
と全体にリジングは改善され１　またディレィを設けた
場合にはディレィ無しの場合に比べてリジングが改善さ
れることがわかる。例えば１ディレィ無しの場合には抽
出温度が１１００℃前後でリジング評点２以下が得られ
たものもあるが、平均すると評点は３近辺でありバラツ
キが大きく工業的に安定した特性が得られないし、抽出
温度をさらに下げても十分なりジング評点は安定して得
られない。これに対してディレィを設けた場合には抽出
温度が１０５０〜１１８０′Ｃの範囲でリジング評点２
が安定して得られている。このリジング評点２のレベル
はプレス成形用材料において非常に厳しいリジング特性
要件を満足する水準である。

第２図はディレィを設けるパス位置とりジングとの関係
を示したものである。第２図において○印は各抽出温度
において１パス後に３０−１２０秒のディレィを設けた
もの、Δ印は３パス後に各抽出温度において３０〜１２
０秒のディレィを設けたものである。第３図はこのディ
レィの位置を図解したものである。第２図の結果に見ら
れるように、粗圧延前段のパスでディレィを設けた方が
リジング評点が全体によくなる。１０５０〜１１８０℃
の抽出温度において１パス後にディレィを設けた場合で
は２点を除いてリジング評点２が得られている。この評
点２を外れたものの一つは例外的に圧下率が２０％のも
のであり、それ以外のものは圧下率が３０％以上のもの
であり、他の一つは例外的にディレィ時間が１０秒のも
のであり、それ以外のディレィ時間は３０秒以上のもの
であった。

以上の基礎試験からフェライト系ステンレス鋼のりジン
グを改善するには、熱間圧延工程における熱延開始温度
（加熱炉からのスラブ抽出ｌｌμ度）を１０５０〜１１
８０℃の範囲とし、粗圧延の段階で少なくとも３０秒の
ディレィ時間を探ること、そしてそのディレィは粗圧延
での早いパス回数の時点で採ることが必要であり５　こ
のディレィ前のパスでは少なくとも３０％以上の圧下率
とすることが良いことが判明した。これを実操業の条件
で云えば、粗圧延の過程でスラブの抽出温度を１０５０
“０〜１１８０℃の範囲とし、板厚が初期スラブ厚の１
７２になるまでの粗圧延前段パスにおいて圧下率が３０
％以上のパスを少なくとも一回行ない、このパスのあと
。

３０秒以上のディレィをおいてから次パス粗圧延を行う
ことがよいことになる。

このような有益な結果が得られた理由については、第４
図〜第７図の組織写真から判断すると次のように考える
ことができる。第４図および第５図は８４０龍から１２
龍まで３パス圧延したさいに。

第４図では抽出温度を１２００℃、第５図では抽出温度
を１１００℃とし、各々ｌパス後に１２０秒のディレィ
をおいた場合の圧延組織（３パス圧延後の熱延組ｍ＞を
示したものである。第４図の１２００℃抽出のものはデ
ィレィを施しても粗大な回復フェライト組織であるが、
第５図の１１００℃抽出でディレィを施したものは多数
の変形帯（第５図の写真で斜め方向に縞状に見える）を
含む回復Ｍｉ織（一部再結晶）となっている。すなわち
、抽出温度が低下したことにより熱延で変形帯が導入さ
れＵ織が著しく細分化され、つぎにディレィを直くこと
によりこの変形帯を中心にして回復（一部再結晶）が進
行したことを示唆している。この変形帯を利用して熱延
中の組織を微細化することおよびその後のディレィ中の
回復・再結晶の進行により得られた組織がリジング改善
に寄与するようになることは９次の第６図および第７図
の写真かられかる。

第６図および第７図は、それぞれ第４図および第５図の
熱延組織のものから熱延板を作製し、　１０００”ｃ　
ｘ　１分の均熱後水冷の焼鈍を施した場合の再結晶の状
態を調べた写真である。第６図の熱延焼鈍板では板厚中
心部に粗大な未再結晶フェライトが存在するのに対し、
第７図の熱延焼鈍板では板厚中心部まで十分に再結晶し
ていることがわかる。

ずなわら２本発明法による熱延条件では変形帯組織の導
入と回復が行われ微細な熱延組織を得ることができ２こ
れがリジング改善に寄与することになると考えられる。

このようにして従来より問題のあったフェライト系ステ
ンレス鋼のりジングは解決することができたが２本発明
者らが泡えた次の問題は二次加工時に発生ずる縦割れの
問題であった。この縦割れは高度の一次絞り加工後に形
状修正などの二次加工を行ったさいに発生し、特に冬場
に多発する傾向がある。フェライト系ステンレス鋼の加
工性および耐食性の改善にはＴｉやＮｂの添加が有益で
あるが、かようなＴｉ、Ｎｂ添加鋼では著しくこの縦割
れが助長される。本発明者らはこの問題を解決すべく成
分面のみならず冷延配分率や焼鈍条件などの製造条件の
面から試験研究を行ったが、前記のりジング改善の熱延
条件をそのまま採用し。

得られた熱延板を焼鈍することなく、つまり熱延板焼鈍
を省略して、ａ常の冷延を行うならば、この縦割れ遷移
温度を約２０℃下げることができることが判明した。第
８図にその結果を示す。

第８図は第１表の二種の鋼について、熱延板焼鈍を省略
した場合（Ａｓ　Ｈｏｔ）、　８５０℃×１時間（炉冷
）の焼鈍を行った場合、９５０℃×１分（空冷）の焼鈍
を行った場合の、冷延焼鈍板の縦割れ遷移温度（ｔｏ、
　ｚ）を調べたものである。焼鈍の有無とその条件を変
えた以外の製造条件は同一である。すなわち熱延条件、
冷延条件は前述のりジング試験の項で述べた範囲で同一
とした。また縦割れ遷移温度（Ｔｏ、　ｚ）は第９図に
示すような落電試験法によって決定した。この落雷試験
は供試冷延焼鈍板を段絞りによって絞り比３．：外径２
７韻の深絞りカップとし、耳を落としてカップ高さを４
２龍とした試験カップｌを、第９図のように横置きにし
、その上に重錘２を落下させて縦割れの発生の有無を調
べるものである。そのさい１重錘２の落下高さを変える
ことにより衝撃エネルギーを変化させると共に試験温度
を変化させ、衝撃エネルギーが０．２ＫＢｆ−■となる
温度を「縦割れ遷移温度（Ｔ６．　ｚ）　Ｊとした。

第８図の結果に見られるように、熱延板焼鈍を省略した
方が焼鈍を実施した場合よりもむしろ縦割れ遷移温度（
ｒｏ、ｚ）が低下し、その低下の程度も約２０℃に達す
る。したがって、二次加工性が特に問題となる場合には
、前記のりジング改善処決を採用した上で７７、　％ｉ
仮焼鈍を省略すればよいことになる。

この意味で本発明法が有利に適用できるフェライト系ス
テンレス鋼は加工性および耐食性を向上させたＴｉ、Ｎ
ｂ添加鋼であり１本発明においては重量％で、ｃ：ｏ、
ｏ３％以下、　　Ｓ　ｉ　：　０．７５％以下。

Ｍｎ　：　０．４０％以下、　　Ｐ　：０．０４％以下
、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：１２．Ｏ％〜２２．０％
、Ｎｉ：０．５％以下。

Ｎ：０．０３％以下、　　Ｏ：　０．０１５％以下、　
ｓｏｌ、Ａｆ　：０．０５％以下、そして、　０．０４
％〜０．４０シロのＴｉまたは０．１０％〜０．８０％
のＮｂの一種または二種を含有し。

場合によっては、さらに２％以下のＭｏまたは１％以下
のＣｕを含をし５残部が鉄および不可避的に混入する不
純物からなるフェライト系ステンレス鋼が推奨される。

この鋼の成分範囲を限定する理由を概説すると次のとお
りである。

Ｃは成形性および耐食性に有害な元素であり。

またＣを高くすることはそれだけＴｉ、ＮｂＯ量を増す
ことになり、ひいては二次加工性の低下につながるので
上限を０．０３％とする。Ｓｉは脱酸剤として添加され
るが、その含有量が高いと材料が硬化するので０，７５
％以下とする。ＭｎはＭｎＳとしてＳを固定して熱間加
工性を向上させるが、一方でＭ　ｎ　Ｓは孔食の起点と
なって耐食性を劣下させる。そのために、Ｓを厳しく規
制してＭｎ添加量を低く抑えるのが有利となり、この意
味で０．４０％以下とする。Ｐは二次加工性に悪影響を
及ぼすので低い方が好ましく　０．０４％以下とする。

Ｓは耐食性に有害で低い方が好ましいので０，０１％以
下とする。Ｃｒの下限は熱間圧延温度で実質上フェライ
ト単相組織を得るうえから、また耐食性の見地から１２
．０％以上とし、一方、２２％を越えると熱延板の靭性
が低下するので１２．０〜２２．０％の範囲とする。

Ｎｉはスクラップなどの副原料から混入するが。

０．５％を越える債ではコスト上昇となるので０．５％
以下とする。ＮはＣと共に成形性および耐食性に有害な
ので０．０３％以下とする。○は鋼中の非金属介在物を
増し加工性に有害であるが、二次加工性の見地からＡ１
を制限する関係上、酸素の上限を規制する必要がある。

靭性および成形特性１曲げ加工性からみて酸素が０．０
１５％を越えると、これらの特性が低下するので０．０
１５％以下とする。

八１は脱酸剤として添加するが、加工性の向上にも有用
である。しかし縦割れを助長する元素でもあり、この意
味から０．０５％以下とする。Ｔｉは加工性および耐食
性の向上を目的として添加するが０．４０％を越えて添
加する。％割れ性が著しく低下する。ＮｂもＴｉと同様
に加工性および耐食性の向上を目的として添加するが、
Ｔｉに比べて縦割れの害がすくないことから、高Ｎｂま
で添加することができるが、　０．８０％を越えるよう
になると熱延板の靭性が低下するので０．８０％以下と
する。

以下に実際操業により本発明法を実施した代表的な実施
例を挙げる。

実施例 溶製した鋼の化学成分を第３表に示す。これらの鋼を連
続鋳造によりスラブを製造し、第４表に示す条件でホン
トコイルを製造した。粗圧延は６〜８パスで２００賞自
から２５謙寵までの圧下を行い、イ士上圧延は６パスで
２５ｆｉから３．６龍までの圧下を行なった。第４表に
おいて、圧下率の欄はディレィを置いたパス（ディレィ
処置前のパス）での圧下率を示している。得られた熱延
板を１０００℃で連続焼鈍し、中間焼鈍を含む二回冷延
で０．７鶴厚の冷延焼鈍板を製造した。ホットコイルの
表面状態並びに冷延焼鈍板のりジング評点を第４表に併
記した。リジング評点は本文に記載した基準である。

第４表から１本発明で規定する熱延条件によって製造し
た冷延焼鈍板のりジング評点はいずれも２以下であり、
優れたりジング特性を示すことがわかる。これに対し抽
出温度が高い隘１や、ディレィ直前のパスでの圧下率が
低い磁２や、またディレィを１采ったパスが１麦段であ
るＮ１１３．ディレィ時間の短い隘４ではりジング評点
が高く本発明のような効果は得られていない。また、ホ
ットコイルの表面状態について見ると、隘５のように抽
出温度が１０５０℃以下の場合には線状の表面疵が多発
してくる。この表面疵が発生すると次工程で研磨が必要
となり、コスト上界の原因となる。Ｉｋ５ではりジング
評点は２以下と良好であるが、この表面疵の点から問題
があり１本発明の実施におし）では、抽出温度は１０５
０℃以上とするのがよい。

第５表は熱延板焼鈍の有無（焼鈍有は前記の連続焼鈍を
行った場合、焼鈍熱はこれを行わなかった場合）による
冷延焼鈍板の機械的性質、深絞り性の指標であるランク
フォード値ｒ、および二次加工割れ発生率〔本文に記載
した縦割れ遷移温度（Ｔ６．　ｚ）　）を示したもので
ある。第５表の結果から明らかなように、いずれの綱も
伸びおよびランクフォード値が良好で優れた加工性を示
すが、　Ｔｉを過剰に添加したＡ４綱は熱延板焼鈍を行
った場合には二次加工割れ発生率が高いのに対し、熱延
板焼鈍を省略した場合には（Ｔｏ、　ｚ）値が０℃以下
となっている。なお、この熱延板焼鈍を省略した冷延板
焼鈍板はりジング評点は２であった。

【図面の簡単な説明】

第１図はフェライト系ステンレス鋼の粗熱間圧延におけ
る粗圧延開始ｌ１度（抽出温度）およびｌパス後のディ
レィの有無とりジング評点との関係図、第２図は該抽出
温度並びにディレィ位πとリジング評点との関係図、第
３図は第２図のディレィの位置を図解的に示した図、第
４図および第５図は、４０１１１から１２龍まで３パス
圧延したさいに。 第４図では抽出温度を１２００℃、第５図では抽出温度
をｔｔｏｏ℃とし、各々１パス後に１２０秒のディレィ
をおいた場合の圧延Ｍｉ織（３パス圧延後の熱延Ｍｉ織
）を示した顕微鏡写真、第６図および第７図は、それぞ
れ第４図および第５図の熱延組織のものから熱延板を作
製し、　１０００℃×１分の均熱後水冷の焼鈍を施した
場合の再結晶の状態を示した顕微鏡写真、第８図は熱延
板焼鈍の有無と縦割れ遷移温度Ｔ０．２との関係図、第
９図は第８図の縦割れ遷移温度試験における試験カップ
と重錘との関係を示す図である。 １・・試験カップ、　　２・・重錘。

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. （１）熱間圧延温度で実質上フェライト単相組織を呈す
   るフェライト系ステンレス鋼のスラブを粗熱間圧延およ
   び仕上熱間圧延して熱延板を製造し、ついで通常の焼鈍
   および冷間圧延によりフェライト系ステンレス鋼の鋼板
   または鋼帯を製造する方法において、 該粗圧延を多パスで実施すると共にこの粗圧延開始のス
   ラブの温度を１０５０℃〜１１８０℃の範囲とすること
   、および、 板厚が初期スラブ厚の１／２になるまでの粗圧延前段パ
   スにおいて、圧下率が３０％以上のパスを少なくとも一
   回行ない、このパスのあと、３０秒以上のディレイをお
   いてから次パス粗圧延を行うことを特徴とする加工性の
   良好なフェライト系ステンレス鋼の鋼板または鋼帯の製
   造法。
2. （２）フェライト系ステンレス鋼は、重量％で、Ｃ：０
   ．０３％以下、Ｓｉ：０．７５％以下、Ｍｎ：０．４０
   ％以下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃ
   ｒ：１２．０％〜２２．０％、Ｎｉ：０．５％以下、Ｎ
   ：０．０３％以下、Ｏ：０．０１５％以下、ｓｏｌ．Ａ
   ｌ：０．０５％以下、そして、０．０４％〜０．４０％
   のＴｉまたは０．１０％〜０．８０％のＮｂの一種また
   は二種を含有し、場合によっては、さらに２％以下のＭ
   ｏまたは１％以下のＣｕを含有し、残部が鉄および不可
   避的に混入する不純物からなる鋼である特許請求の範囲
   第１項記載の製造法。
3. （３）熱間圧延温度で実質上フェライト単相組織を呈す
   るフェライト系ステンレス鋼のスラブを粗熱間圧延およ
   び仕上熱間圧延して熱延板を製造し、ついで冷間圧延に
   よりフェライト系ステンレス鋼の鋼板または鋼帯を製造
   する方法において、該粗圧延を多パスで実施すると共に
   この粗圧延開始のスラブの温度を１０５０℃〜１１８０
   ℃の範囲とすること、 板厚が初期スラブ厚の１／２になるまでの粗圧延前段パ
   スにおいて、圧下率が３０％以上のパスを少なくとも一
   回行ない、このパスのあと、３０秒以上のディレイをお
   いてから次パス粗圧延を行うこと、そして、 熱間圧延終了後、熱延板焼鈍を省略して一回冷延または
   中間焼鈍を含む二回以上の冷延により冷間圧延を行うこ
   と。 を特徴とする加工性の優れたフェライト系ステンレス鋼
   の鋼板または鋼帯の製造法。
4. （４）フェライト系ステンレス鋼は、重量％で、Ｃ：０
   ．０３％以下、Ｓｉ：０．７５％以下、Ｍｎ：０．４０
   ％以下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃ
   ｒ：１２．０％〜２２．０％、Ｎｉ：０．５％以下、Ｎ
   ：０．０３％以下、Ｏ：０．０１５％以下、ｓｏｌ．Ａ
   ｌ：０．０５％以下、そして、０．０４％〜０．４０％
   のＴｉまたは０．１０％〜０．８０％のＮｂの一種また
   は二種を含有し、場合によっては、さらに２％以下のＭ
   ｏまたは１％以下のＣｕを含有し、残部が鉄および不可
   避的に混入する不純物からなる鋼である特許請求の範囲
   第３項記載の製造法。