JPS61285393A - ヒ−トパイプ空気予熱器 - Google Patents
ヒ−トパイプ空気予熱器Info
- Publication number
- JPS61285393A JPS61285393A JP12646985A JP12646985A JPS61285393A JP S61285393 A JPS61285393 A JP S61285393A JP 12646985 A JP12646985 A JP 12646985A JP 12646985 A JP12646985 A JP 12646985A JP S61285393 A JPS61285393 A JP S61285393A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- heat pipe
- temperature
- exhaust gas
- air
- heat exchange
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims abstract description 7
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 abstract description 8
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 abstract description 8
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 8
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 abstract description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 5
- 239000007788 liquid Substances 0.000 abstract 2
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 13
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 8
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 6
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 4
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000969 carrier Substances 0.000 description 2
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 2
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 2
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 2
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 2
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 2
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 231100000331 toxic Toxicity 0.000 description 2
- 230000002588 toxic effect Effects 0.000 description 2
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 102000016941 Rho Guanine Nucleotide Exchange Factors Human genes 0.000 description 1
- 108010053823 Rho Guanine Nucleotide Exchange Factors Proteins 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 210000003127 knee Anatomy 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 238000010248 power generation Methods 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 238000009423 ventilation Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、火力発電用ボイラ、工業炉、加熱炉、流動床
ボイラ等から出る高温の排ガスで空気を予熱し、排ガス
の熱を有効に利用するようにしたヒートパイプ空気予熱
器に関するものである。
ボイラ等から出る高温の排ガスで空気を予熱し、排ガス
の熱を有効に利用するようにしたヒートパイプ空気予熱
器に関するものである。
従来使用されているヒートパイプ空気予熱器の一例を第
３図について説明すると、ボイラ（１）で発生した高温
の排ガスは、高温集塵機（２）で塵埃が除去された後、
脱硝チャンバー（３）内の脱硝装置（４）Ｋよって脱硝
される。そして脱硝チャンバー（３）から熱交換チャン
バー（５）の上部に入って熱交換チャンバー（５）内を
下降し、熱交換チャンバー（５）の下部から誘引通風機
（６）によって吸引され、図示しない煙突から排出され
るようになっている。
３図について説明すると、ボイラ（１）で発生した高温
の排ガスは、高温集塵機（２）で塵埃が除去された後、
脱硝チャンバー（３）内の脱硝装置（４）Ｋよって脱硝
される。そして脱硝チャンバー（３）から熱交換チャン
バー（５）の上部に入って熱交換チャンバー（５）内を
下降し、熱交換チャンバー（５）の下部から誘引通風機
（６）によって吸引され、図示しない煙突から排出され
るようになっている。
一方、熱交換チャンバー（力が設けてあって、熱交換チ
ャンバー（７）内は、縦方向の仕切板（８）によって左
右に区画されている。そして押込通風機（９）で送られ
て来た空気は熱交換チャ／パー（７）の下部から左側の
区画に入って熱交換チャンバー（力内を上昇し、熱交換
チャンバー（７）の上部から空気通路αＱを通って、バ
ーナ風箱へ二次空気として送られるようになっている。
ャンバー（７）内は、縦方向の仕切板（８）によって左
右に区画されている。そして押込通風機（９）で送られ
て来た空気は熱交換チャ／パー（７）の下部から左側の
区画に入って熱交換チャンバー（力内を上昇し、熱交換
チャンバー（７）の上部から空気通路αＱを通って、バ
ーナ風箱へ二次空気として送られるようになっている。
また押込通風機（９）を通った空気の一部は、−次通風
機ａυを経て熱交換チャンバー（力の下部から右側の区
画に入シ、熱交換チャンバー（力内を上昇して熱交換チ
ャンバー（力の上部から空気通路（１２＋を通シ、石炭
粉砕機へ一次空気として送られるようになっている。
機ａυを経て熱交換チャンバー（力の下部から右側の区
画に入シ、熱交換チャンバー（力内を上昇して熱交換チ
ャンバー（力の上部から空気通路（１２＋を通シ、石炭
粉砕機へ一次空気として送られるようになっている。
２つの熱交換チャ／バー＜５）、（力量には多数のヒー
トパイプα３が設けてあって、ヒートパイプ０りの高温
側蒸発部α４は、排ガスの通る熱交換チャ／バー（５）
内に収められており、ヒートパイプ（１３１の低温側凝
縮部住１は、空気の通る熱交換チャ／バー（７）内に収
められている。
トパイプα３が設けてあって、ヒートパイプ０りの高温
側蒸発部α４は、排ガスの通る熱交換チャ／バー（５）
内に収められており、ヒートパイプ（１３１の低温側凝
縮部住１は、空気の通る熱交換チャ／バー（７）内に収
められている。
排ガスの通る熱交換チャンバー（５）の上部にはショッ
トクリーニング装置（ｌｅが取付けてあって、鋼球等の
ショツト粒子を落下して高温側蒸発部α荀の伝熱面に付
着したダストを除去するようになっている。ショツト粒
子と除去されたダストとは、熱交換チャンバー（５）の
下方にあるショツト粒子・ダスト回収装置αηに入るこ
とになる。
トクリーニング装置（ｌｅが取付けてあって、鋼球等の
ショツト粒子を落下して高温側蒸発部α荀の伝熱面に付
着したダストを除去するようになっている。ショツト粒
子と除去されたダストとは、熱交換チャンバー（５）の
下方にあるショツト粒子・ダスト回収装置αηに入るこ
とになる。
ヒートパイプα階内に封入されている作動液によって、
熱交換チャンバー（５）内を通る高温の排ガスの熱が、
熱交換チャンバー（７）内を通る空気に与えられること
になる０ 熱交換チャンバー（５）の上部の排ガス温度を排ガス入
口温度（ｔｇｌ）、熱交換チャ／バー（５）の下部の排
ガス温度を排ガス出口温度＜ｔｇ２）、熱交換チャンバ
ー（力の左側区画下部の空気温度を二次空気入口温度（
１ａ＋）、熱交換チャンバー（力の左側区画上部の空気
温度を二次空気出口温度（１，□）、とするとき、−例
として第４図に示すように、排ガス入口温度（ｇ、、
） ＝ ３７０℃、排ガス出口温度（ｃ、２）＝１４０
℃、二次空気入口温度（−１）＝４４℃の場合には、二
次空気出口温度（１，□）＝５３３℃となる。この場合
、ヒートパイプ作動温度（ｔＨＰ）は第４図に破線で示
すように、最高温度が３５２℃となシ、最低温度は９２
℃となる。
熱交換チャンバー（５）内を通る高温の排ガスの熱が、
熱交換チャンバー（７）内を通る空気に与えられること
になる０ 熱交換チャンバー（５）の上部の排ガス温度を排ガス入
口温度（ｔｇｌ）、熱交換チャ／バー（５）の下部の排
ガス温度を排ガス出口温度＜ｔｇ２）、熱交換チャンバ
ー（力の左側区画下部の空気温度を二次空気入口温度（
１ａ＋）、熱交換チャンバー（力の左側区画上部の空気
温度を二次空気出口温度（１，□）、とするとき、−例
として第４図に示すように、排ガス入口温度（ｇ、、
） ＝ ３７０℃、排ガス出口温度（ｃ、２）＝１４０
℃、二次空気入口温度（−１）＝４４℃の場合には、二
次空気出口温度（１，□）＝５３３℃となる。この場合
、ヒートパイプ作動温度（ｔＨＰ）は第４図に破線で示
すように、最高温度が３５２℃となシ、最低温度は９２
℃となる。
ヒートパイプａＪ内に封入する作動液として水を使用す
る場合、水の物性からヒートパイプ作動温度（１Ｈ，）
は、３４０℃程度以下としなければならない。ところが
熱交換チャンバー（５）上部のヒートパイプ作動温度（
ｔＨＰ）は理論上最大３５２℃程度になってしまい水の
許容温度を超えるため、熱交換チャンバー（５）の上部
に位置している数段のヒートパイブａ３内に封入する作
動液は、水以外の有機系熱媒体を使うことになる。しか
し有機系熱媒体は一般には毒性があシ、また危険物であ
るため、保安対策や保守等が複雑で好ましくなく、また
有機系熱媒体は価格が高く、熱輸送性能が小さいので、
ヒートパイプ（１３１の伝熱面積を大きくしなければな
らず、経済的でない。
る場合、水の物性からヒートパイプ作動温度（１Ｈ，）
は、３４０℃程度以下としなければならない。ところが
熱交換チャンバー（５）上部のヒートパイプ作動温度（
ｔＨＰ）は理論上最大３５２℃程度になってしまい水の
許容温度を超えるため、熱交換チャンバー（５）の上部
に位置している数段のヒートパイブａ３内に封入する作
動液は、水以外の有機系熱媒体を使うことになる。しか
し有機系熱媒体は一般には毒性があシ、また危険物であ
るため、保安対策や保守等が複雑で好ましくなく、また
有機系熱媒体は価格が高く、熱輸送性能が小さいので、
ヒートパイプ（１３１の伝熱面積を大きくしなければな
らず、経済的でない。
さらに下段のヒートパイプａ３は、高に！［蒸発部（１
４Ｊが１４０℃程度の排ガス出口温度１ｇｇ）の排ガス
と接し、低温側凝縮部（１５１が４４℃程度の二次空気
入口温度（’ｐ＋）の空気と接することになってヒート
パイプ作動温度＜１Ｈ，）は、９２℃程度の低い温度に
なる。したがって、ヒートパイプ（１３の伝熱面表面温
度が、排ガスの酸露点（石炭焚でＳＯ５濃度０．５〜０
．６ｐｐｍの場合、１０５〜１１０℃）より低くなるた
め、酸腐食防止上、下段のヒートパイプαりには耐食材
料を使う必要があって、経済的でない。
４Ｊが１４０℃程度の排ガス出口温度１ｇｇ）の排ガス
と接し、低温側凝縮部（１５１が４４℃程度の二次空気
入口温度（’ｐ＋）の空気と接することになってヒート
パイプ作動温度＜１Ｈ，）は、９２℃程度の低い温度に
なる。したがって、ヒートパイプ（１３の伝熱面表面温
度が、排ガスの酸露点（石炭焚でＳＯ５濃度０．５〜０
．６ｐｐｍの場合、１０５〜１１０℃）より低くなるた
め、酸腐食防止上、下段のヒートパイプαりには耐食材
料を使う必要があって、経済的でない。
本発明は、このような従来、の欠点を改善し、ヒートパ
イプの最高作動温度を低下してヒートパイプの全部に作
動液として水が使えるようにし、またヒートパイプの最
低作動温度を排ガスの酸露点より高くして、低温部のヒ
ートパイプに耐食材料を使用しなくてすむようにしたも
のである。
イプの最高作動温度を低下してヒートパイプの全部に作
動液として水が使えるようにし、またヒートパイプの最
低作動温度を排ガスの酸露点より高くして、低温部のヒ
ートパイプに耐食材料を使用しなくてすむようにしたも
のである。
本発明は、高温の排ガスが流れる排ガス通路と、加熱す
べき空気が流れる空気通路と、排ガス通路の上流側と空
気通路の上流側との間に設けた第１段のヒートパイプと
、排ガス通路の下流側と空気通路の下流側との間に設け
た第２段のヒートパイプと、を備えたヒートパイプ空気
予熱器としたものである。
べき空気が流れる空気通路と、排ガス通路の上流側と空
気通路の上流側との間に設けた第１段のヒートパイプと
、排ガス通路の下流側と空気通路の下流側との間に設け
た第２段のヒートパイプと、を備えたヒートパイプ空気
予熱器としたものである。
高い温度の排ガスが接するヒートパイプには、まだ加熱
されていない低温の空気が接してヒートパイプの最高作
動温度を下げると共に、最低作動温度を上げることにな
る。
されていない低温の空気が接してヒートパイプの最高作
動温度を下げると共に、最低作動温度を上げることにな
る。
以下、本発明の一実施例を図面を参照して説明する。
第１図において、翰はボイラ、Ｑυは高温集塵機、器、
（ハ）、（財）は熱交換チャンノζ−であって、ボイラ
（至）で発生した高温の排ガスは、ダクト（ハ）によっ
て高温集塵機（２υに導かれるようになっておシ、高温
集塵機（２１）はダクト（ハ）によって熱交換チャンバ
ー＠の上部につながっている。熱交換チャンバー器の内
部には脱硝装置■が設けられていて、熱交換チャンバー
器の下部は、ダクト例によって熱交換チャンバー（財）
の上部につながっている。熱交換チャンバー＠の下部は
、ダクト翰によって誘引通風機（至）の吸入側につなが
っており、誘引通風機（至）の吐出側は、図示しない脱
硫装置および煙突につながっている。
（ハ）、（財）は熱交換チャンノζ−であって、ボイラ
（至）で発生した高温の排ガスは、ダクト（ハ）によっ
て高温集塵機（２υに導かれるようになっておシ、高温
集塵機（２１）はダクト（ハ）によって熱交換チャンバ
ー＠の上部につながっている。熱交換チャンバー器の内
部には脱硝装置■が設けられていて、熱交換チャンバー
器の下部は、ダクト例によって熱交換チャンバー（財）
の上部につながっている。熱交換チャンバー＠の下部は
、ダクト翰によって誘引通風機（至）の吸入側につなが
っており、誘引通風機（至）の吐出側は、図示しない脱
硫装置および煙突につながっている。
ボイラ翰で発生した高温の排ガスは、ダクト（２！ｌｉ
１を通って高温集塵機Ｑυに入シ、塵埃が除去された後
、ダクト（イ）を通って熱交換チャン／ニー器の上部に
入る。そして熱交換チャンバー器内を下降する間に、脱
硝装置（５）によって脱硝され、熱交換チャンバー（２
２の下部からダク）１２８）を通って熱交換チャンバー
０４の上部に入り、熱交換チャンバー１２４）を下降し
た後、熱交換チャンバー（２４）の下部からダクト翰を
通って誘引通風機（至）に吸引され、図示しない脱硫装
置および煙突を通って排出されることになる。このよう
に、熱交換チャンバー器、（財）は排ガス通路の一部に
なっていて、熱交換チャンバー（２りは熱交換チャンバ
ー０４よりも上流側に位置している。
１を通って高温集塵機Ｑυに入シ、塵埃が除去された後
、ダクト（イ）を通って熱交換チャン／ニー器の上部に
入る。そして熱交換チャンバー器内を下降する間に、脱
硝装置（５）によって脱硝され、熱交換チャンバー（２
２の下部からダク）１２８）を通って熱交換チャンバー
０４の上部に入り、熱交換チャンバー１２４）を下降し
た後、熱交換チャンバー（２４）の下部からダクト翰を
通って誘引通風機（至）に吸引され、図示しない脱硫装
置および煙突を通って排出されることになる。このよう
に、熱交換チャンバー器、（財）は排ガス通路の一部に
なっていて、熱交換チャンバー（２りは熱交換チャンバ
ー０４よりも上流側に位置している。
熱交換チャンバー（社）と（２をとの間に位置している
熱交換チャンバー（ハ）の内部は、縦方向の仕切板０１
）によって−次空気通路（３湯と二次空気通路（至）と
に区画されている。押込通風機（ロ）によって送られて
来た空気は、直接二次空気通路（至）の下部に入るもの
と、−次通風機（ハ）を介して一次空気通路０３の下部
に入るものとに別れるようになっている。
熱交換チャンバー（ハ）の内部は、縦方向の仕切板０１
）によって−次空気通路（３湯と二次空気通路（至）と
に区画されている。押込通風機（ロ）によって送られて
来た空気は、直接二次空気通路（至）の下部に入るもの
と、−次通風機（ハ）を介して一次空気通路０３の下部
に入るものとに別れるようになっている。
一次空気通路０３の下部に入った空気は一次空気通路０
り内を上昇し、−次空気通路０２の上部からダクト（至
）を通って石炭粉砕機へ一次空気として送られる。また
二次空気通路（至）の下部に入った空気は二次空気通路
器内を上昇し、二次空気通路（至）の上部からダクトｃ
３７）を通ってバーナ風箱へ二次空気として送られる。
り内を上昇し、−次空気通路０２の上部からダクト（至
）を通って石炭粉砕機へ一次空気として送られる。また
二次空気通路（至）の下部に入った空気は二次空気通路
器内を上昇し、二次空気通路（至）の上部からダクトｃ
３７）を通ってバーナ風箱へ二次空気として送られる。
このように−次空気通路国、二次空気通路（至）は、い
ずれも下部から上部へ向って空気が流れるため、下部が
上流側、上部が下流側になっている。
ずれも下部から上部へ向って空気が流れるため、下部が
上流側、上部が下流側になっている。
熱交換チャンバー（イ）の下部と熱交換チャンバー（ハ
）の下部との間には、複数本のヒートパイプより成る第
１段のヒートパイプ弼が設けてあって、第１段のヒート
パイプ（至）の高温側蒸発部Ｃ３１は熱交換チャンバー
（社）内に収められており、第１段のヒートパイプ国の
低温側凝縮部（４Ｇは熱交換チャンバー０階内に収めら
れている。高温側蒸発部（ＩＩの上方にはクー１ブロー
０９が設けてあって、圧縮空気または蒸気を高温側蒸発
部Ｃ１ｌに噴射し、高温側、蒸発部０優の伝熱面に付着
したダスト等を除去するようになっている。第１段のヒ
ートパイプ（至）内に封入されている作動液によって、
熱交換チャンバー（２渇内を下降して来た高温の排ガス
の熱は、−次空気通路ｃ３２．二次空気通路（ハ）の下
部に入って来た温度の低い空気に与えられる。
）の下部との間には、複数本のヒートパイプより成る第
１段のヒートパイプ弼が設けてあって、第１段のヒート
パイプ（至）の高温側蒸発部Ｃ３１は熱交換チャンバー
（社）内に収められており、第１段のヒートパイプ国の
低温側凝縮部（４Ｇは熱交換チャンバー０階内に収めら
れている。高温側蒸発部（ＩＩの上方にはクー１ブロー
０９が設けてあって、圧縮空気または蒸気を高温側蒸発
部Ｃ１ｌに噴射し、高温側、蒸発部０優の伝熱面に付着
したダスト等を除去するようになっている。第１段のヒ
ートパイプ（至）内に封入されている作動液によって、
熱交換チャンバー（２渇内を下降して来た高温の排ガス
の熱は、−次空気通路ｃ３２．二次空気通路（ハ）の下
部に入って来た温度の低い空気に与えられる。
熱交換チャンバー（ハ）の上部と熱交換チャンバーＱ４
）との間には、前述した第１段のヒートパイプ（至）よ
シも多い本数のヒートパイプより成る第２段のヒートパ
イプ（４３が設けてあって、第２段のヒートパイプ（４
３の高温側蒸発部（４３は熱交換チャンバー（財）内に
収められておシ、第２段のヒートパイプＣ２の低温ＮＪ
凝縮部（４４）は熱交換チャンバー（ハ）内に収められ
ている。熱交換チャンバーｅ２４）の上部にはショット
クリーニング装置（４９が取付けてあって、鋼球等のシ
ョツト粒子を落下して高温側蒸発部（４３の伝熱面に付
着したダストを除去するようになっている。ショツト粒
子と除去されたダストとは、熱交換チャンバー（財）の
下方にあるショツト粒子・ダスト回収装置（４Ｇに入る
ことになる。第２段のヒートパイプ（４１Ｄ内に封入さ
れている作動液だよって、熱交換チャンバーＩ２４）内
を下降して来た排ガスの熱は、−次空気通路（３の、二
次空気通路（至）の上部を上昇する空気に与えられる。
）との間には、前述した第１段のヒートパイプ（至）よ
シも多い本数のヒートパイプより成る第２段のヒートパ
イプ（４３が設けてあって、第２段のヒートパイプ（４
３の高温側蒸発部（４３は熱交換チャンバー（財）内に
収められておシ、第２段のヒートパイプＣ２の低温ＮＪ
凝縮部（４４）は熱交換チャンバー（ハ）内に収められ
ている。熱交換チャンバーｅ２４）の上部にはショット
クリーニング装置（４９が取付けてあって、鋼球等のシ
ョツト粒子を落下して高温側蒸発部（４３の伝熱面に付
着したダストを除去するようになっている。ショツト粒
子と除去されたダストとは、熱交換チャンバー（財）の
下方にあるショツト粒子・ダスト回収装置（４Ｇに入る
ことになる。第２段のヒートパイプ（４１Ｄ内に封入さ
れている作動液だよって、熱交換チャンバーＩ２４）内
を下降して来た排ガスの熱は、−次空気通路（３の、二
次空気通路（至）の上部を上昇する空気に与えられる。
上述した第１図の装置を使用した場合の温度状態の一例
を第２図に示すと、排ガス入口温度（ｔ、、）＝ ３７
０℃、排ガス出口温度（’ｇｚ） ＝＝： １４０℃、
二次空気入口温度（ｃ、、）＝４４℃、二次空気出口温
度（ｔａ、） ： ５５５℃であって、第４図に示した
従来の場合と変りないが、第１段のヒートパイプ（至）
においては、高温側蒸発部Ｃ３５Ｋ高温の排ガスが接す
ることになるが、低温側凝縮部には、まだ加熱されてい
ない低温の空気が接することになる。また第２段のヒー
トパイプ（４３においては、高温側蒸発部０３には第１
段のヒートパイプ（至）の高温側蒸発部４３１で温度低
下した排ガスが接し、低温側凝縮部（４４には第１段の
ヒートパイプ（至）の低温側凝縮部（４１で加熱された
空気が接することＫなる。
を第２図に示すと、排ガス入口温度（ｔ、、）＝ ３７
０℃、排ガス出口温度（’ｇｚ） ＝＝： １４０℃、
二次空気入口温度（ｃ、、）＝４４℃、二次空気出口温
度（ｔａ、） ： ５５５℃であって、第４図に示した
従来の場合と変りないが、第１段のヒートパイプ（至）
においては、高温側蒸発部Ｃ３５Ｋ高温の排ガスが接す
ることになるが、低温側凝縮部には、まだ加熱されてい
ない低温の空気が接することになる。また第２段のヒー
トパイプ（４３においては、高温側蒸発部０３には第１
段のヒートパイプ（至）の高温側蒸発部４３１で温度低
下した排ガスが接し、低温側凝縮部（４４には第１段の
ヒートパイプ（至）の低温側凝縮部（４１で加熱された
空気が接することＫなる。
このため、ヒートパイプ作動温度（ｔＨＰ）の最高温度
は３３７℃となって、水を作動液とする場合の最高許容
温度３４０℃より低くなるので、有機系熱媒体を使用せ
ずに、水を作動液として使用することができるようにな
る。またヒートパイプ作動温度（１Ｈ，）の最低温度は
１１２℃となって、排カスノ酸露点１０５〜１１０℃（
ＳＯ１濃度０．５〜０．６ ｐｐｍの場合）より高くな
るので、ヒートパイプ外面腐食防止のために耐食材料を
使う必要がなく、通常の炭素鋼を使用することができる
。
は３３７℃となって、水を作動液とする場合の最高許容
温度３４０℃より低くなるので、有機系熱媒体を使用せ
ずに、水を作動液として使用することができるようにな
る。またヒートパイプ作動温度（１Ｈ，）の最低温度は
１１２℃となって、排カスノ酸露点１０５〜１１０℃（
ＳＯ１濃度０．５〜０．６ ｐｐｍの場合）より高くな
るので、ヒートパイプ外面腐食防止のために耐食材料を
使う必要がなく、通常の炭素鋼を使用することができる
。
本発明は、ヒートパイプの作動液として毒性、危険物で
ある有機系媒体を使用せずに水を使用することができ、
ヒートパイプに高価な耐食材料を使う必要がなく、腐食
が生じないためヒートパイプの肉厚を薄くして重量を軽
減することもできる。
ある有機系媒体を使用せずに水を使用することができ、
ヒートパイプに高価な耐食材料を使う必要がなく、腐食
が生じないためヒートパイプの肉厚を薄くして重量を軽
減することもできる。
第１図は本発明の一実施例の系統図、第２図は第１図の
装置の温度状態を示すグラフ、第３図は従来装置の一例
を示す系統図、第４図は第３図の装置の温度状態を示す
グラフである。 翰、（ハ）、（財）は熱交換チャンバー、国は一次空気
通路、（至）は二次空気通路、（至）は第１段のヒート
パイプ、（４っけ第２段のヒートパイプである。
装置の温度状態を示すグラフ、第３図は従来装置の一例
を示す系統図、第４図は第３図の装置の温度状態を示す
グラフである。 翰、（ハ）、（財）は熱交換チャンバー、国は一次空気
通路、（至）は二次空気通路、（至）は第１段のヒート
パイプ、（４っけ第２段のヒートパイプである。
Claims (1)
- １）高温の排ガスが流れる排ガス通路と、加熱すべき空
気が流れる空気通路と、前記排ガス通路の上流側と空気
通路の上流側との間に設けた第１段のヒートパイプと、
前記排ガス通路の下流側と空気通路の下流側との間に設
けた第２段のヒートパイプと、を備えたことを特徴とす
るヒートパイプ空気予熱器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12646985A JPS61285393A (ja) | 1985-06-11 | 1985-06-11 | ヒ−トパイプ空気予熱器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12646985A JPS61285393A (ja) | 1985-06-11 | 1985-06-11 | ヒ−トパイプ空気予熱器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61285393A true JPS61285393A (ja) | 1986-12-16 |
Family
ID=14935989
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12646985A Pending JPS61285393A (ja) | 1985-06-11 | 1985-06-11 | ヒ−トパイプ空気予熱器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61285393A (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55155187A (en) * | 1979-05-18 | 1980-12-03 | Babcock Hitachi Kk | Connection for heat exchange panel |
| JPS602891A (ja) * | 1983-06-21 | 1985-01-09 | Babcock Hitachi Kk | 腐食防止型熱交換装置 |
-
1985
- 1985-06-11 JP JP12646985A patent/JPS61285393A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55155187A (en) * | 1979-05-18 | 1980-12-03 | Babcock Hitachi Kk | Connection for heat exchange panel |
| JPS602891A (ja) * | 1983-06-21 | 1985-01-09 | Babcock Hitachi Kk | 腐食防止型熱交換装置 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU1838635C (ru) | Способ производства электрической и тепловой энергии | |
| CZ287910B6 (cs) | Způsob čištění spalin, obsahujících oxidy dusíku z palivové reakční zóny parního generátoru a parní generátor k provádění tohoto způsobu | |
| WO1994011673B1 (en) | Method and apparatus for operating a circulating fluidized bed system | |
| JPH01310126A (ja) | 総合ガスタービン電力発生装置及び方法 | |
| US20130300038A1 (en) | Integrated gas cooling system for electric arc furnace | |
| DK162112B (da) | Trykladet, kulfyret dampgenerator | |
| US3194214A (en) | Air heater having by-pass to prevent cold-end corrosion | |
| KR930011918B1 (ko) | 코크스 건냉장치 | |
| CN206112970U (zh) | 一种基于干熄渣技术的循环流化床锅炉机组 | |
| US4430094A (en) | Vapor generating system having a plurality of integrally formed gasifiers extending to one side of an upright wall of the generator | |
| CN110331251A (zh) | 一种转炉炉气后处理及余热回收装置 | |
| CN113150799A (zh) | 一次除尘一体化的干熄焦余热利用系统 | |
| JPS61285393A (ja) | ヒ−トパイプ空気予熱器 | |
| JPS62501230A (ja) | 化石系燃料を使用して窒素酸化物を生成することなく蒸気を発生する方法と装置 | |
| CN111578723A (zh) | 一种冶金高温含尘废气处理系统 | |
| CN215002967U (zh) | 一种烧结-球团工艺废气循环利用系统及烧结-球团系统 | |
| JPH08503292A (ja) | 高温ガスの冷却方法および装置 | |
| JP2022107226A (ja) | 熱交換装置、循環流動層ボイラプラント及び熱交換方法 | |
| JP2978019B2 (ja) | 循環流動床装置の燃焼室における熱伝達面配置構造 | |
| CN2180940Y (zh) | 立式热管无压热水暖炉 | |
| CN2212748Y (zh) | 连续型煤反烧热管传热锅炉 | |
| SU1273680A1 (ru) | Котельный агрегат | |
| JPS6040574Y2 (ja) | 転炉排ガスの乾式集塵・熱回収装置 | |
| JPH0449450Y2 (ja) | ||
| JPS6232174A (ja) | コ−クス乾式消火設備 |