JPS61217553A - 熱処理歪の小さい肌焼ボロン鋼 - Google Patents
熱処理歪の小さい肌焼ボロン鋼Info
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- JPS61217553A JPS61217553A JP6935486A JP6935486A JPS61217553A JP S61217553 A JPS61217553 A JP S61217553A JP 6935486 A JP6935486 A JP 6935486A JP 6935486 A JP6935486 A JP 6935486A JP S61217553 A JPS61217553 A JP S61217553A
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Landscapes
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、浸炭時にオーステナイト粒が粗大化しない
、焼入歪の小さい肌焼ボロン鋼に関するものである。
、焼入歪の小さい肌焼ボロン鋼に関するものである。
に規定されているような種々の肌焼鋼が知られておシ、
特にその中でも、３０Ｍ系やＳＮ０Ｍ系のものが緒特性
に優れていることから、広範に使用されてきた。しかし
ながら、これらの肌焼鋼は、高価なＮｉやＭｏを含有し
ており、その価格が高くなることから、これらに代えて
安価なりを添加することによって焼入性を確保させた脱
燐ボロン鋼が、経済的代替伽として一部実用化をみるに
至っている。
特にその中でも、３０Ｍ系やＳＮ０Ｍ系のものが緒特性
に優れていることから、広範に使用されてきた。しかし
ながら、これらの肌焼鋼は、高価なＮｉやＭｏを含有し
ており、その価格が高くなることから、これらに代えて
安価なりを添加することによって焼入性を確保させた脱
燐ボロン鋼が、経済的代替伽として一部実用化をみるに
至っている。
このような脱燐ボロン鋼は、必須元素としてＴ’ｉが０
．０１〜０．０５ ％含有されているのが特徴でろシ、
これは鋼中Ｎｔ”ＴｉＮとして固定することによシ、Ｂ
がＢＮを形成して焼入性向上効果を消失せ−ステナイト
粒の粗粒化が生じ、焼入歪が大きくの焼入歪が小さく、
かつ経済的な機械構造用肌焼鋼を見出すべく、特に価格
の安い脱燐ボロン鋼に着目して、その浸炭時のオーステ
ナイト粒の粗大化を防止して焼入歪を抑えるべく研究を
行なった結果、以下（ａ）〜（ｄ）に示す知見を得るに
至ったのである。すなわち、 （ａ） 一般に、ＢはＮと結合してＢＨになると焼入
性向上効果が消失するため、従来よりＢ添加鋼にはＮと
の結合力がＢよシも強いＴ１を添加して鋼中のＮｆ：Ｔ
ｉＮとし、て固定することにより、焼入性の確保を果し
てきたが、ＴｉＮは極めて固溶しにくい化合物であるた
め、圧延後ないしは鍛造後にはすでに大型の析出物とし
て存在しておシ、オーステナイト粒粗大化阻止に有効な
微細分散の形態にはなっていない。従って、オーステナ
イト粗粒化抑制という見地からすれば、ＴｉＮはあまシ
寄与しないから、Ｔｉ含有量とＮ含有量を化学当量的に
バランスさせれば（すなわち、Ｔｉ−３，４２Ｎとすれ
ば）、当然粗粒化しゃすくなシ、その結果、焼入歪が大
きくなること（但し、ＴｉＮは高温でも固溶しにくいた
め、圧延あるいは鍛造前の高温加熱時にも残存して圧延
後あるいは鍛造後の結晶粒の極端な粗大化を防止する効
果があり、その後の浸炭時のオーステナイト粒粗大化に
対して間接的な抑制効果を有するが、このためにはＮ含
有量が０．００６チを越えていることが望ましい）。
．０１〜０．０５ ％含有されているのが特徴でろシ、
これは鋼中Ｎｔ”ＴｉＮとして固定することによシ、Ｂ
がＢＮを形成して焼入性向上効果を消失せ−ステナイト
粒の粗粒化が生じ、焼入歪が大きくの焼入歪が小さく、
かつ経済的な機械構造用肌焼鋼を見出すべく、特に価格
の安い脱燐ボロン鋼に着目して、その浸炭時のオーステ
ナイト粒の粗大化を防止して焼入歪を抑えるべく研究を
行なった結果、以下（ａ）〜（ｄ）に示す知見を得るに
至ったのである。すなわち、 （ａ） 一般に、ＢはＮと結合してＢＨになると焼入
性向上効果が消失するため、従来よりＢ添加鋼にはＮと
の結合力がＢよシも強いＴ１を添加して鋼中のＮｆ：Ｔ
ｉＮとし、て固定することにより、焼入性の確保を果し
てきたが、ＴｉＮは極めて固溶しにくい化合物であるた
め、圧延後ないしは鍛造後にはすでに大型の析出物とし
て存在しておシ、オーステナイト粒粗大化阻止に有効な
微細分散の形態にはなっていない。従って、オーステナ
イト粗粒化抑制という見地からすれば、ＴｉＮはあまシ
寄与しないから、Ｔｉ含有量とＮ含有量を化学当量的に
バランスさせれば（すなわち、Ｔｉ−３，４２Ｎとすれ
ば）、当然粗粒化しゃすくなシ、その結果、焼入歪が大
きくなること（但し、ＴｉＮは高温でも固溶しにくいた
め、圧延あるいは鍛造前の高温加熱時にも残存して圧延
後あるいは鍛造後の結晶粒の極端な粗大化を防止する効
果があり、その後の浸炭時のオーステナイト粒粗大化に
対して間接的な抑制効果を有するが、このためにはＮ含
有量が０．００６チを越えていることが望ましい）。
（１）） そこで、Ｔ１含有量をＮ含有量より化学当
量的に多くすれば、過剰Ｔ１はＣと結合し、ＴｉＣを生
成することとなシ、このＴｉＣはＴｉＮと異なってそれ
ほど固溶しにくい化合物ではないため、圧延後、あるい
は鍛造後の段階では生成しておらず、浸炭中、あるいは
浸炭前の熱処理、たとえば焼ならし中等に生成する。そ
して、その形態は、微細分散型であるため、浸炭加熱時
のオーステナイト粗粒化抑制に対しては極めて有効であ
ること。
量的に多くすれば、過剰Ｔ１はＣと結合し、ＴｉＣを生
成することとなシ、このＴｉＣはＴｉＮと異なってそれ
ほど固溶しにくい化合物ではないため、圧延後、あるい
は鍛造後の段階では生成しておらず、浸炭中、あるいは
浸炭前の熱処理、たとえば焼ならし中等に生成する。そ
して、その形態は、微細分散型であるため、浸炭加熱時
のオーステナイト粗粒化抑制に対しては極めて有効であ
ること。
（Ｃ）シかも、この場合、過剰Ｔｉ量が０．０２％以上
存在しなければ、はとんど効果がないこと。
存在しなければ、はとんど効果がないこと。
（ｄ） 脱燐ボロン鋼中に、ＮｂおよびＶの１種以上
を添加することによって、オーステナイト粗粒化温度が
さらに上昇され、高温浸炭が可能となって浸炭時間を短
縮できること。
を添加することによって、オーステナイト粗粒化温度が
さらに上昇され、高温浸炭が可能となって浸炭時間を短
縮できること。
したがって、この発明は上記知見にもとづいてなされた
ものであって、脱燐ボロン鋼を、重量％で（以下チは重
量％を示す）、 Ｃ：０．１０〜０．２７チ未満、 Ｓｉ：０．３５％以下、 Ｍｎ： ０．３０〜０．９０％、 Ｃｒ： ０．９０〜１．８０ ％、 Ｂ ： ０．０００５〜０．００５０％、ｓｏｔ、ｆｉ
Ｊｌ ： ０．０８ ％以下、Ｔ１ 二 〇、 ０３
％ 超〜 ０． １ ％ 。
ものであって、脱燐ボロン鋼を、重量％で（以下チは重
量％を示す）、 Ｃ：０．１０〜０．２７チ未満、 Ｓｉ：０．３５％以下、 Ｍｎ： ０．３０〜０．９０％、 Ｃｒ： ０．９０〜１．８０ ％、 Ｂ ： ０．０００５〜０．００５０％、ｓｏｔ、ｆｉ
Ｊｌ ： ０．０８ ％以下、Ｔ１ 二 〇、 ０３
％ 超〜 ０． １ ％ 。
を含有し、さらに必要に応じて、
Ｎｂ：０．０６％超〜０．１０％、
Ｖ：Ｏ，０２〜Ｏ１２０％、
の１種以上を含有し、
Ｆｅおよび不可避不純物：残り、
からなる組成で構成するとともに、Ｔ１含有量とＮ含有
量との間に＜Ｔｉ、Ｎの含有量は重量％表示とする）、 ０．０２ ＜Ｔｉ−３，４２Ｎ なる不等式が成り立つ如くすることによって、熱処理歪
を極力抑えたことに特徴を有するものである。
量との間に＜Ｔｉ、Ｎの含有量は重量％表示とする）、 ０．０２ ＜Ｔｉ−３，４２Ｎ なる不等式が成り立つ如くすることによって、熱処理歪
を極力抑えたことに特徴を有するものである。
ついで、この発明の脱燐ボロン鋼において、その成分組
成を上記のように限定した理由を説明する。
成を上記のように限定した理由を説明する。
（ａ） Ｃ
Ｃ成分には、機械構造用肌焼鋼としての強度を確保する
作用があシ、その含有量が０．１０％未満では前記作用
に所望の効果が得られず、一方０．２７チ以上含有され
ると冷間加工性が劣化するとともに浸炭後の芯部の靭性
が急激に劣化するようになることから、その含有量をｏ
、１０〜０゜２７チ未満と限定した。
作用があシ、その含有量が０．１０％未満では前記作用
に所望の効果が得られず、一方０．２７チ以上含有され
ると冷間加工性が劣化するとともに浸炭後の芯部の靭性
が急激に劣化するようになることから、その含有量をｏ
、１０〜０゜２７チ未満と限定した。
（ｂ） ５ｉ
Ｓｉ成分には、焼入性向上を無効にするＢの酸化を抑え
る作用がち９、鋼の脱酸剤として添加されることにより
前記作用も伴われるものであるが、その含有量が０．３
５％を越えると、浸炭性を悪くするとともに、浸炭異常
層を拡大して疲労強度・耐ピツチング性を低下させるの
で、その含有量を０３５％以下と限定した。
る作用がち９、鋼の脱酸剤として添加されることにより
前記作用も伴われるものであるが、その含有量が０．３
５％を越えると、浸炭性を悪くするとともに、浸炭異常
層を拡大して疲労強度・耐ピツチング性を低下させるの
で、その含有量を０３５％以下と限定した。
（ｃ） Ｍｎ
Ｍｎ成分は、Ｂの酸化を抑えるのに有効な脱酸剤である
とともに、焼入性向上作用を有しておシ、かつ、ＭｎＳ
を形成してＳによる熱間脆性を防止するものであるが、
その含有量が０．３０％未満では前記作用に所望の効果
が得られず、一方、０．９０チ以上含有せしめると冷間
加工性や被剛性が急激に劣化するようになるとともに、
浸炭異常層が深くなることから、その含有量を０３０〜
０．９０％と限定した。
とともに、焼入性向上作用を有しておシ、かつ、ＭｎＳ
を形成してＳによる熱間脆性を防止するものであるが、
その含有量が０．３０％未満では前記作用に所望の効果
が得られず、一方、０．９０チ以上含有せしめると冷間
加工性や被剛性が急激に劣化するようになるとともに、
浸炭異常層が深くなることから、その含有量を０３０〜
０．９０％と限定した。
（ｄ） Ｃｒ
Ｃｒ成分は、焼入性、強度、靭性、耐岸耗性等の向上に
有効な元素であるとともに、浸炭性を改善し、浸炭異常
層の抑制にも有効な成分であるが、その含有量が０．９
０１未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方、
１．８０％を越えて含有すると冷間加工性や被剛性が低
下するとともに、浸炭時に表面部が過剰浸炭されるよう
になることから、その含有量を０．９０〜ｌ、８０％と
限定した。
有効な元素であるとともに、浸炭性を改善し、浸炭異常
層の抑制にも有効な成分であるが、その含有量が０．９
０１未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方、
１．８０％を越えて含有すると冷間加工性や被剛性が低
下するとともに、浸炭時に表面部が過剰浸炭されるよう
になることから、その含有量を０．９０〜ｌ、８０％と
限定した。
（ｅ） Ｂ
Ｂ成分には、極く微量で焼入性を著しく向上させ、かつ
低廉な元素であるが、その含有量が酸可溶量でＯ，ＯＯ
Ｏ５％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方
０． ＯＯ５０％を越えて含有せしめると逆に焼入性が
低下するようになることから、その含有量を０．０００
５〜０゜００５０％と限定した。
低廉な元素であるが、その含有量が酸可溶量でＯ，ＯＯ
Ｏ５％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方
０． ＯＯ５０％を越えて含有せしめると逆に焼入性が
低下するようになることから、その含有量を０．０００
５〜０゜００５０％と限定した。
（ｆ） ｓｏｔ、ｆｉＪｌ
ｓｏＬ、Ａｌ成分は、Ｂの酸化を抑えるのに有効な脱酸
剤であるが、その含有量が０．０８％を越えるとアルミ
ナ系介在物が急激に増加して、被削性を劣化させるよう
になることから、その含有量を０．０８−以下と限定し
た。
剤であるが、その含有量が０．０８％を越えるとアルミ
ナ系介在物が急激に増加して、被削性を劣化させるよう
になることから、その含有量を０．０８−以下と限定し
た。
（ｇ） Ｔｉ
Ｔ１成分はＮとの結合力がＢより大きく、したがってＢ
がＮと結合して焼入性向上効果を消失せしめるのを防止
する作用があるが、その含有量が０、０３ ％以下では
前記作用に所望の効果が得られず、一方０．１％を越え
て含有するとＴ１窒化物が多量に生成して被剛性および
靭性を劣化させるようになることから、その含有量を０
．１ ％以下と限定した。
がＮと結合して焼入性向上効果を消失せしめるのを防止
する作用があるが、その含有量が０、０３ ％以下では
前記作用に所望の効果が得られず、一方０．１％を越え
て含有するとＴ１窒化物が多量に生成して被剛性および
靭性を劣化させるようになることから、その含有量を０
．１ ％以下と限定した。
（ｈ） Ｎｂ
Ｎｂ成分には、炭窒化物を生成してオーステナイト粗粒
化温度をさらに上昇する作用があるが、その含有量が０
．０６％以下では前記作用に所望の効果が得られず、一
方０．１０ ％を越えて含有させてもその効果の向上が
望めず、コストも上昇するのでその含有量を０．０６
％超〜０．１０％と限定した。
化温度をさらに上昇する作用があるが、その含有量が０
．０６％以下では前記作用に所望の効果が得られず、一
方０．１０ ％を越えて含有させてもその効果の向上が
望めず、コストも上昇するのでその含有量を０．０６
％超〜０．１０％と限定した。
（１）ｖ
■成分には、炭窒化物を生成してオーステナイト粗粒化
温度をさらに上昇する作用があるが、その含有量が０．
０２１未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方
０．２０ ％を越えて含有せしめてもその効果の向上が
望めないとともにコストも上昇することから、その含有
量を０．０２〜０．２０チと限定した。
温度をさらに上昇する作用があるが、その含有量が０．
０２１未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方
０．２０ ％を越えて含有せしめてもその効果の向上が
望めないとともにコストも上昇することから、その含有
量を０．０２〜０．２０チと限定した。
なお、Ｎについては、既に述べたように、その含有量が
０．００６％以下になると、圧延あるいは鍛造後の結晶
粒が極端に粗大化するのを防止して後工程の浸炭時のオ
ーステナイト粒の微細化に寄与すると言うＴｉＮの間接
的効果が目立たなくなるとともに、ＡＡＮによるオース
テナイト粒粗大化防止効果も低下する傾向がでてくる。
０．００６％以下になると、圧延あるいは鍛造後の結晶
粒が極端に粗大化するのを防止して後工程の浸炭時のオ
ーステナイト粒の微細化に寄与すると言うＴｉＮの間接
的効果が目立たなくなるとともに、ＡＡＮによるオース
テナイト粒粗大化防止効果も低下する傾向がでてくる。
また、Ｎ含有量をＯ，ＯＯ６％以下にするためには製鋼
上非常なコストアップを余儀なくされる。従って、好ま
しくはＮ含有量は０００６％を越える量に調整するのが
良い。一方、Ｎ含有量が０．０２０％を越えるとＢとの
結合がはなはだしくなってＢの焼入性向上効果に悪影響
を及はす懸念が増すことから、出来ればＮ含有量を０．
０２０％以下に調整するのが好ましい。
上非常なコストアップを余儀なくされる。従って、好ま
しくはＮ含有量は０００６％を越える量に調整するのが
良い。一方、Ｎ含有量が０．０２０％を越えるとＢとの
結合がはなはだしくなってＢの焼入性向上効果に悪影響
を及はす懸念が増すことから、出来ればＮ含有量を０．
０２０％以下に調整するのが好ましい。
さらに、Ｔ１含有量とＮ含有蓋との間に、０．０２＜Ｔ
ｉ−３，４２Ｎ なる不等式を規定した理由は、Ｔ１含有量をＮ含有量よ
り化学当量的に多くして、すなわち、０ ＜Ｔｉ −３
，４２Ｎ として、過剰のＴｉによりＴｉＣを形成せしめ、これの
微細分散により浸炭加熱時のオーステナイト時の粗粒化
抑制を図るためである。この場合に、過剰Ｔｌ量が０．
０２％以上存在しなければ、はとんどその効果が見出せ
ないことから、 ０．０２ ＜Ｔｉ−３，４２Ｎ と規定した。
ｉ−３，４２Ｎ なる不等式を規定した理由は、Ｔ１含有量をＮ含有量よ
り化学当量的に多くして、すなわち、０ ＜Ｔｉ −３
，４２Ｎ として、過剰のＴｉによりＴｉＣを形成せしめ、これの
微細分散により浸炭加熱時のオーステナイト時の粗粒化
抑制を図るためである。この場合に、過剰Ｔｌ量が０．
０２％以上存在しなければ、はとんどその効果が見出せ
ないことから、 ０．０２ ＜Ｔｉ−３，４２Ｎ と規定した。
なお、前記過剰Ｔ１は、望ましくは０．０２２％以対比
しながら説明する。
しながら説明する。
まず、第１表に示す通シの化学成分組成の本発明鋼１〜
−１５と、比較鋼１〜１３を常法にて溶製し、第１図に
示す通りの形状（寸法二外径５５ｍｘ×内径３５１ｊｌ
Ｘ厚さｌｏｍｘＸ偏心量８ｒｕＬ×開口部６ ｍｘ ）
のＣリングを製造した。そして、本発明鋼および比較鋼
の焼ならし後のオーステナイト粗粒化温度（粒度がＪＩ
ＳＡ７以上になる温度）と、第１図に示したＣリングを
浸炭焼入（９３０℃×４ ｈｒ−＋ ８６０℃Ｘ ３０
ＷＩＩｌｌ−＋ ５ Ｑ℃のＯＱ、カーボンポテンシ
ャル−０８％）した時の開口部の変位量をあわせて第１
表に示した。
−１５と、比較鋼１〜１３を常法にて溶製し、第１図に
示す通りの形状（寸法二外径５５ｍｘ×内径３５１ｊｌ
Ｘ厚さｌｏｍｘＸ偏心量８ｒｕＬ×開口部６ ｍｘ ）
のＣリングを製造した。そして、本発明鋼および比較鋼
の焼ならし後のオーステナイト粗粒化温度（粒度がＪＩ
ＳＡ７以上になる温度）と、第１図に示したＣリングを
浸炭焼入（９３０℃×４ ｈｒ−＋ ８６０℃Ｘ ３０
ＷＩＩｌｌ−＋ ５ Ｑ℃のＯＱ、カーボンポテンシ
ャル−０８％）した時の開口部の変位量をあわせて第１
表に示した。
また第２図は、第１表に示した鋼について、粗粒化温度
が９５０℃未満のものを×、９５０℃以上のものをＱ、
さらに１０１０℃以上のものを０として、それぞれのＴ
ｉ−重量に相当する位置に示ある、 ０．０２＜Ｔｉ−３，４２Ｎ 領域では、すべて粗粒化温度は９５０℃以上で、Ｎｂあ
るいはＶを含有する本発明鋼９〜１２はさらに高い１０
１０℃以上となっておシ、また、それにともなって、第
１表から明らかなように、Ｃリング開口部の変位量は比
較鋼に比べて本発明鋼の方が著しく小さくなっていて、
本発明鋼の熱処理歪の小さいことを証明している。
が９５０℃未満のものを×、９５０℃以上のものをＱ、
さらに１０１０℃以上のものを０として、それぞれのＴ
ｉ−重量に相当する位置に示ある、 ０．０２＜Ｔｉ−３，４２Ｎ 領域では、すべて粗粒化温度は９５０℃以上で、Ｎｂあ
るいはＶを含有する本発明鋼９〜１２はさらに高い１０
１０℃以上となっておシ、また、それにともなって、第
１表から明らかなように、Ｃリング開口部の変位量は比
較鋼に比べて本発明鋼の方が著しく小さくなっていて、
本発明鋼の熱処理歪の小さいことを証明している。
上述のように、この発明の脱燐ボロン鋼は、安価で、か
つ熱処理歪の発生がきわめて小さいので、高温浸炭が可
能となシ、浸炭時間を著しく短縮できるなど、工業上有
用な効果をもたらすのである。
つ熱処理歪の発生がきわめて小さいので、高温浸炭が可
能となシ、浸炭時間を著しく短縮できるなど、工業上有
用な効果をもたらすのである。
第１図（ａ）および（ｂ）は熱処理歪を測定するための
Ｃリングを示す正面図および側面図、第２図はＴ１およ
び重量に関して鋼の粗粒化温度域を示したグラフである
。
Ｃリングを示す正面図および側面図、第２図はＴ１およ
び重量に関して鋼の粗粒化温度域を示したグラフである
。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）Ｃ：０．１０〜０．２７％未満、 Ｓｉ：０．３５％以下、 Ｍｎ：０．３０〜０．９０％、 Ｃｒ：０．９０〜１．８０％、 Ｂ：０．０００５〜０．００５０％、 ｓｏｌ．Ａｌ：０．０８％以下、 Ｔｉ：０．０３％超〜０．１％、 を含有し、 Ｆｅおよび不可避不純物：残り、 （以上重量％）からなる組成を有し、かつ、Ｔｉ含有量
（重量％）と不可避不純物としてのＮ含有量（重量％）
との間に、 ０．０２＜Ｔｉ−３．４２Ｎ なる不等式が成り立つことを特徴とする熱処理歪の小さ
い肌焼ボロン鋼。 （２）Ｃ：０．１０〜０．２７％未満、 Ｓｉ：０．３５％以下、 Ｍｎ：０．３０〜０．９０％、 Ｃｒ：０．９０〜１．８０％、 Ｂ：０．０００５〜０．００５０％、 ｓｏｌ．Ａｌ：０．０８％以下、 Ｔｉ：０．０３％超〜０．１％、 を含有し、さらに、 Ｎｂ：０．０６％超〜０．１０％、 Ｖ：０．０２〜０．２０％、 のうちの１種以上を含有し、 Ｆｅおよび不可避不純物：残り、 （以上重量％）からなる組成を有し、かつ、Ｔｉ含有量
（重量％）と不可避不純物としてのＮ含有量（重量％）
との間に、 ０．０２＜Ｔｉ−３．４２Ｎ なる不等式が成り立つことを特徴とする熱処理歪の小さ
い肌焼ボロン鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6935486A JPS61217553A (ja) | 1986-03-27 | 1986-03-27 | 熱処理歪の小さい肌焼ボロン鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6935486A JPS61217553A (ja) | 1986-03-27 | 1986-03-27 | 熱処理歪の小さい肌焼ボロン鋼 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11048681A Division JPS5811764A (ja) | 1981-07-15 | 1981-07-15 | 熱処理歪の小さい肌焼ボロン鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61217553A true JPS61217553A (ja) | 1986-09-27 |
| JPS622023B2 JPS622023B2 (ja) | 1987-01-17 |
Family
ID=13400135
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6935486A Granted JPS61217553A (ja) | 1986-03-27 | 1986-03-27 | 熱処理歪の小さい肌焼ボロン鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61217553A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02145745A (ja) * | 1988-11-28 | 1990-06-05 | Daido Steel Co Ltd | 冷間鍛造用鋼 |
| JPH116048A (ja) * | 1997-06-12 | 1999-01-12 | Daihatsu Motor Co Ltd | 浸炭部材、および含ボロン鋼に対する浸炭方法 |
| US6261388B1 (en) | 1998-05-20 | 2001-07-17 | Nippon Steel Corporation | Cold forging steel having improved resistance to grain coarsening and delayed fracture and process for producing same |
| JP2007056296A (ja) * | 2005-08-23 | 2007-03-08 | Ntn Corp | 等速ジョイント用浸炭部品の製造方法 |
| WO2013145868A1 (ja) | 2012-03-26 | 2013-10-03 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐遅れ破壊性に優れたボロン添加高強度ボルト用鋼および高強度ボルト |
| US11149832B2 (en) | 2019-12-13 | 2021-10-19 | Aichi Steel Corporation | Differential hypoid gear, pinion gear, and paired hypoid gears formed by combination thereof |
-
1986
- 1986-03-27 JP JP6935486A patent/JPS61217553A/ja active Granted
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02145745A (ja) * | 1988-11-28 | 1990-06-05 | Daido Steel Co Ltd | 冷間鍛造用鋼 |
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| US6261388B1 (en) | 1998-05-20 | 2001-07-17 | Nippon Steel Corporation | Cold forging steel having improved resistance to grain coarsening and delayed fracture and process for producing same |
| JP2007056296A (ja) * | 2005-08-23 | 2007-03-08 | Ntn Corp | 等速ジョイント用浸炭部品の製造方法 |
| WO2013145868A1 (ja) | 2012-03-26 | 2013-10-03 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐遅れ破壊性に優れたボロン添加高強度ボルト用鋼および高強度ボルト |
| US9845519B2 (en) | 2012-03-26 | 2017-12-19 | Kobe Steel, Ltd. | Boron-added high strength steel for bolt and high strength bolt having excellent delayed fracture resistance |
| US11149832B2 (en) | 2019-12-13 | 2021-10-19 | Aichi Steel Corporation | Differential hypoid gear, pinion gear, and paired hypoid gears formed by combination thereof |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS622023B2 (ja) | 1987-01-17 |
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