JPS6086130A - 塩化ビニル系樹脂発泡体の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は塩化ビニル系樹脂発泡体の製造方法、特に均一
で独立なセル構造を有する高発泡倍率の塩化ビニル系樹
脂発泡体で、寸法安定性、圧縮強度、水蒸気透過率、９
消難燃性が極めて優れた大断面積の発泡体を製造する方
法を提供するものである。

従来高発泡倍率の硬質塩化ビニル系樹脂発泡体の押出発
泡による製造方法としては、ベルギー特許６４７．３４
５、特開昭５ｓ−ｓ、１Ｉｌｉ３２、特開昭５８−８７
１３５等が知られている。しかしながら、ベルギー特許
６４７．３４５に示されている製造方法によシ得られる
発泡体は本発明者の追試によれば、独立気泡率の低い発
泡体であるか、独立気泡率の高い場合でも、長期間に亘
り寸法の変化するものである。

長期間に亘り寸法が変化する発泡体は、製品寸法が安定
するまで長期間保存する必要があり、また、独立気泡率
の低い発泡体は圧縮強度、水蒸気透過率等が劣り、好ま
しい発泡体ではない。

また、特開昭５８−８４８３２、特開昭５８−８７１３
５に示されている方法は、通常の発泡剤以外に芳香族系
、あるいはエーテル系、ケトン系、エステル系の有機溶
剤を添加することにより、押出機内の樹脂中に有機発泡
剤を圧入する際の注入圧の低下および安定化と、有機発
泡剤の分散効率の向上をはかることを目的としたもので
ある。すなわち、塩化ビニル系樹脂を芳香族系等の有機
溶剤にて可塑化膨潤させることによシ、発泡剤の樹脂へ
の分散溶解を容易になしえたのである。

しかしながら、このようにして得られた発泡体は圧縮強
度や耐熱温度が低下する等の問題があシ、また、有機溶
剤の不快な臭気を発するので好ましいものではない。

本発明者は均一で独立なセル構造を有し、寸法安定性、
圧縮強度、水蒸気透過率等の優れた高発泡倍率の塩化ビ
ニル系樹脂発泡体を製造できないかと鋭意検討を重ねた
結果、スチレン系樹脂および（または）アクリル系樹脂
を混合した塩化ビニル系樹脂に通常使用される発泡剤同
志を巧みに選択組み合わせることにより、上記課題を解
決し本発明を成し遂げた。

す々わち、本発明は塩化ビニル系樹脂とスチレン系およ
び（または）アクリル系樹脂に、沸点６０℃以下の脂肪
族炭化水素および脂肪族ハロゲン化炭化水素の中から選
ばれる２種以上の成分からなる混合発泡剤を加え、加熱
押出しする押出発泡に於て、（１）該基材樹脂は塩化ビ
ニル系樹脂８５〜３０重量％、スチレン系樹脂および（
または）アクリル系樹脂１５〜７０重量％よりなり、（
２）該混合発泡剤は（イ）該混合発泡剤のモル平均分子
量が１２０以下で、（ロ）該混合発泡剤のモル平均溶解
度係数（ｓｐ値）が７．６以上で、ｆ−’３該樹脂に対
するガス透過速度が空気より速い発泡剤成分の使用量が
該混合発泡剤中４０モルチ以下で、かつ、に）該混合発
泡剤中沸点４０℃以上の発泡剤成分が４０モルチ以下で
あることを特徴とする塩化ビニル系樹脂発泡体の製造方
法である。

本発明の方法によれば、押出機内の加熱された樹脂組成
物中に上記混合有機系発泡剤の必要量を有機系の溶剤を
併用すること無く、容易に均一分散溶解させることがで
き、結果として均一で独立なセル構造を有し、且つ、寸
法変化率、圧縮強度、水蒸気透過率等の極めて優れた高
発泡倍率の塩化ビニル系樹脂発泡体を製造することがで
きる。また、得られる発泡体の断面積が大きく、大断面
積の発泡体を製造する際に極めて有利である。

以下本発明の詳細な説明する。

本発明に使用される塩化ビニル系樹脂としては熱安定性
、引張強度、耐熱性、更には廉価性に優れたホモ塩化ビ
ニル樹脂が望ましいが、少量のコモノマーを共重合させ
た塩化ビニルを主体とする塩化ビニル系共重合体、グラ
フト共重合体、さらには塩化ビニル系樹脂と相溶性の良
い樹脂、例えば塩化ビニリデン、エチレン−酢酸ビニル
共重合体、塩素化ポリエチレン等を少量含むブレン（９
ポリマーでも差し支えない。更に、これらの混合物も有
用である。

スチレン系樹脂とはスチレンを主成分とし、これと共重
合可能なアクリロニトリル、メタクリロニトリルまたは
アクリル酸、メタクリル酸、及びそれらのエステル、さ
らにはマレイン酸、フマル醜のエステル、無水マレイン
酸等のコモノマー群から選ばれる１種又は２種以上の成
分との共重合体であり、これ等にゴム分を含ませたもの
も含む。

また、これらの混合物も有用である。アクリル系樹脂と
はメタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル等のメタク
リル酸エステル、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル
等のアクリル酸エステルを主Ｒ分としてなる樹脂である
。これらスチレン系樹脂とアクリル系樹脂は併用しても
伺ら差し支えない。

塩化ビニル樹脂のゲル化を均一に促進すると共に押出機
内のゲルの流動を容易にし、しかも発泡時における気泡
の成長、安定化を助ける効果が発揮されず、得られる発
泡体の独立気泡率は低いものと々ってしまうからであシ
、また、７０重量％を越えて使用しても、多量添加によ
る特別の効果は得られず、むしろ、得られる発泡体の塩
化ビニルとしての特長、例えば自消性が失なわれてしま
うからである。

本発明に使用するスチレン系樹脂および（または）アク
リル系樹脂の使用量が１５〜７０重量％である理由は、
１５重量％未満では、スチレン系樹脂および（または）
アクリル系樹脂の塩化ビニル樹脂に対する流動改質効果
、すなわち、上記樹脂に必要に応じて安定剤、滑剤、可
塑剤、難燃剤、気泡調製剤、紫外線吸収剤、酸化防止剤
、滞電防止剤、顔料等を適宜使用することは伺ら差し支
えない。

本発明において使用される発泡剤は沸点６０℃以下の脂
肪族炭化水素、および沸点６０℃以下の脂肪族ハロゲン
化炭化水素から選ばれる。例えば脂肪族炭化水素として
は、プロパン（ｓ、ｐ値＝６．４　）ブタン（６，ｓ　
）、イソブタン（６，ｓ　）、１−ブテン（６，７）、
２−ブテン、シス（７，２）、１，３−ブタジェン（７
，１）、ペンタン（７，０）、イソペンタン（６，７）
、ネオペンタン（６３）、１−゛ペンテン（７，１）、
２−ペンテン、シス（７，ａ　）、２−ペンテン、トラ
ンス（７，３）、ハロゲン化炭化水素としては塩化メチ
ル（９，７）、塩化エチル（９，２）、塩化プロピル（
８，ｓ　）、塩化イソプロピル（ｓ、　ｉ　）、塩化メ
チレン（９，７）、塩化エチリデン（８，９）、塩化ビ
ニル（７，８）、トリクロロフル：ｔｏ）エタン（７，
６）、ジクロロジフルオロメタン（Ｓ、Ｓ）、ジクロロ
フルオロメタン（ａａ）、クロロジフルオロメタン（ｃ
ｔ、ｓ）、フロモトリフルオロメタン（４，８）、トリ
クロロトリフルオロエタン（７，３）、ジクロロテトラ
フルオロエタン（６，２）、クロロジフルオロエタン（
６，８）、ジフルオロエタン（７，０）、ジブロモテト
ラフルオロエタン（７，０）等が例示される。

（）中に記した溶解度係数（ｓｐ（Ｉｊ）はＰｏｌｙｍ
ｅｒＨａｎｄ　Ｂｏｏｋ　８ｅｃｏｎｄ　Ｂｄｉｔｉｏ
ｎ　、Ｊ、１３ＲＡＮＤＲＵＰ　ａｎｄ　ＢＪＬＩＭＭ
ＥＲＯＵＴ著（１９７４年刊）に記載された値を記入し
たものであり、上記文献に記載されていない場合には、
他の文献値を使用するか、下式により算出した２５℃の
値を使用した。

△Ｈ：蒸発潜数　ｃａ／／ｉｍｏ／ Ｒ＝ガス定数　ｃａｌ／ｍｏ！　・０に絶対温度　°に 本発明で言うモル平均溶解度係数（ｓｐ値）とは混合発
泡剤のそれぞれの成分のｓｐ値とそのモルチを掛は合わ
せ、その積を合計し、小数点以下２桁目を４捨５人する
とと゛によシ得られた値を言う。

本発明で言うモル平均分子量とは、混合発泡剤のそれぞ
れの成分の分子量とそのモルチを掛は合わせ、その積を
合計し、小数点以下を４捨５人することにより得られた
値を言う。

本発明に使用する発泡剤は、沸点６０℃以下の脂肪族炭
化水素、および脂肪族ノ・ロゲン化炭化水素の中から選
ばれる各々１種以上の成分の混合物であシ、沸点が６０
℃を越える発泡剤を使用した場合には、製造直後の発泡
体の収縮が著しく、また圧縮強度も低下し望ましいもの
ではない。

本発明において、これらの発泡剤の組み合わせかたの必
須条件としては、 （イ）発泡剤のモル平均分子量が１２０以下で（ロ）発
泡剤のモル平均溶解度・ξラメーター（８Ｐ値）が７．
６以上で ｒ−ｔ　空気よりガス透過速度の速い発泡剤の使用量が
４０モルチ以下であり、かつ に）沸点４０℃以上の発泡剤の使用量が４０モルチ以下
であることが必要である。

発泡剤のモル平均分子量が１２０を越える場合は、低密
度の発泡体を得ようとすると多量の発泡剤を注入する必
要があシ、そうした場合、独立気泡率が低下したシ、発
泡体の表皮から中心部に達する孔が発生し、良好な発泡
体が得にくくなる。

したがって、本発明において使用する発泡剤のモル平均
分子量は１２０以下であることが必要である。

次に発泡剤のモル平均ｓｐ値が７．６以上でなければな
らない理由としては、モル平均ｓｐ値が７．６未満の混
合発泡剤を使用すると、得られた発泡体の気泡径は０．
１　ｍ以下の極めて微細ではあるが不拘−々分布となシ
、独立気泡率は低下し表皮はざらざらしたものとなるか
らであり、さらに大きな理由として、この発泡体の押出
方向に対して垂直に切断した面の面積（以後、断面積と
略す）がモル平均ｓｐ値７．６以上の混合発泡剤を使用
した場合の発泡体の断面積に比較し、半分以下となるか
らである。

このことは、断面積の大きな発泡体をＭ造する場合に、
小型の押出機で十分製造できることを示し、装置上非常
に有利であることを意味する。

モル平均ｓｐ値が７．６未満の混合発泡剤を使用すると
、上記現象を示す理由はよくわからないが、塩化ビニル
系樹脂は極性の強い樹脂であり、モル平均ＳＰ値７．６
未満の混合発泡剤は、高圧下で樹脂中に均一に分散溶解
されていても、樹脂との相溶性が劣るため、ひとたび圧
力が低下すると急激な発泡をおこし、気泡が十分大きく
成長できないからではないかと考えられる。

該樹脂に対するガス透過速度が空気より速い発泡剤の使
用量が４０モルチ以下でなければならない理由としては
、空気よりガス透過速度の速い発泡剤を４０モルチを越
えて使用すると、発泡体の寸法変化率が大きいからであ
り、また、寸法が安定するまでに要する時間が長いから
である。（図１参照） さらに望ましくは、空気より透過の速い発泡剤の使用量
を３０モルチ以下とすることであシ、この場合には、寸
法変化率はさらに少なく、寸法もよシ短時間で安定する
。

空気よりガス透過速度の速い発泡剤としては、例えば塩
化メチル、塩化エチル、塩化メチレンのような脂肪族塩
素化炭化水素である。

沸点４０℃以上の発泡剤成分の使用量が４０モルチ以下
でなければならない理由としては４０モル係を越えて使
用した場合には、ダイスから押出された発泡体が押出直
後に異常な収縮をおこすからである。

この有機系混合発泡剤の使用量は発泡剤のモル平均分子
量と得ようとする発泡体の密度を勘案し適宜法められる
。

本発明の構成要件を満足するより実用的な有機系混合発
泡剤の組成を例示すれば、第１成分として脂肪族塩素化
炭化水素、例えば塩化メチル、塩化エチル、塩化メチレ
ン等であシ、その使用量は１０〜４０モルチである。第
２成分としてトリクロロフルオロメタンを使用するのが
好ましく、この第２成分の使用量ｙ（モルチ）は本発明
者の研究によれば下式に従かうものである。

（柳−２０）≦ｙ≦（ｔｏｏ　−ｘ　）Ｘ：脂肪族塩素
化炭化水素の使用量　（モル％）ｙニトリクロロフルオ
ロメタンの使用量（モルチ）１００モルチよシ上記第１
成分、第２成分の使用モルチを減した残りが第３成分で
あり、第３成分としては、脂肪族炭化水素、例えばプロ
・ξン、ブタン、ペンタン等、あるいは脂肪族ハロゲン
化炭化水素例えばジクロロジフルオロメタン、クロロジ
フルオロメタンである。

本発明の方法は押出発泡法がより好適であシ、塩化ビニ
ル系樹脂とスチレン系および（または）アクリル系樹脂
を押出機に供給し、ついでこの押出機内で加熱ゲル化さ
れた該樹脂中に有機系混合発泡剤を圧入し、混練するこ
とによシ有機系混合発泡剤を該樹脂中に均一に分散溶解
させ、つづいて該樹脂を発泡に適した温度まで均一に冷
却した後、任意の形状をしたダイスより大気中、あるい
け減圧下に押出すものである。

本発明の方法、すなわち塩化ビニル系樹脂とスチレン系
および（まだは）アクリル系樹脂に有機系混合発泡剤を
絹み合わせて使用する方法では、発泡剤の注入圧は低く
、圧力変動も少なく、さらに発泡剤を樹脂中に容易に溶
解させることができる効果も有する。

この理由はおそらく、スチレン系樹脂やアクリル系樹脂
により該樹脂の流動性が改良されていることに加え、発
泡剤を巧みに選択組み合わせることにより、発泡剤自身
の該樹脂に対する溶解性が著しく向上しているためでは
ないがと考えている。

以下に本発明を実施例、比較例にて具体的に説明するが
、その前に本発明で発泡体の評価に使用する方法、及び
判定基準について以下、説明する。

１、発泡体密度 ＪＩ８　Ａ９５１１に準じて測定した。

２独立気泡率 ＡＳＴＭ　Ｄ２８５６に記載のエアービクノメーター法
で測定した。

３、発泡体断面積 押出方向に垂直に切断した発泡体断面をインクで着色し
５晒間隔の方眼紙に押しっけ、断面形状を方眼紙に写し
取り、インクで着色された升目を数えることにより、発
泡体断面積を算出した。ただし、全部着色された升目の
面積は０．２５ｃ＋＋７一部着色された升目の面積は０
．１２５Ｊとして計算した。

４、圧縮強度 ＪＩＳ　Ａ９５１４に準じて測定した。

５、水蒸気透過率 ＡＳＴＭ　Ｅ−９６Ｅ法に準じて測定した。

６４燃焼性（自消難燃性） ＪＩ８　Ａ９５１１に準じて測定、評価した。

７、発泡体の寸法 押出直後の発泡体から長さ１２００ｍ＋、幅１００＋ｍ
ｎ、厚さ２５．の試験片を切り出し幅方向に等間隔に３
ケ所で１０００＋ｗ＋の長さを測定し、印をっけた。

上記発泡体を２０℃の恒温室に放置し、その長さを測定
し、３ケ所の測定値の平均値をもって発泡体の長さとし
た。

８気泡形状その他 Ａ　：　１．０−ｔｐａｎ以下の均一な気泡形状であり
、表皮もなめらかである。

Ｂ：１．０ｍｍ以下の気泡ではあるが、ところどころに
表皮まで貫通する大穴がおいている。

０：０．１ｍｍ以下の非常に微細ではあるが不均一な分
布の気泡となり、表皮はざらざらである。

実施例１〜５、比較例６．７ 第１の押出機は供給部、圧縮部、計量部、混合部の４セ
クシヨンからなる直径５０　ｍｍ　Ｌ／Ｄ　＝　２８の
スクリューを装備し、かつ、そのシリンダーの計量部と
混合部の間の位置には、発泡剤注入孔が設けられている
。さらに゛、この押出様は連結管でもってもう一台の６
５φ押出機に接続されており２台めの押出機の出口には
、：２＋ｇ＋Ｘ５０ｗｎの長方形の開口部を有するダイ
か設けられている。

表１に実験に用いた樹脂（Ａ−Ｆ）を示す。又、表２に
は用いた発泡剤（１〜１０）及びそれらの分子量、沸点
、ｓｐ値及びガス透過速度の空気との比較について記す
。

まず、表１に記載された塩化ビニル樹脂１００重量部に
対し、すす系安定剤２ｎＺｆ部、ステアリン酸カルシウ
ム０．５重量部、パラフィン系ワックス０５重量部を加
え、・ヘンシェルミキサーにて混合した。

次に、上記塩化ビニル系樹脂と同じく表１に記載された
スチレン系あるいはアクリル系樹脂を加えたもの１００
重量部に対して、タルク０．２重量部を加えヘンシェル
ミキサーにて混合し、そののちホラ・ξ−よシ押出機に
投入し、押出しながら表２より選ばれる下記組成の混合
発泡剤を発泡剤注入口よシ注入し、十分に混練した後、
均一に冷却し、グイより押出、発泡した。押出条件は以
下に記す。

（発泡剤） モル平均分子ｉ＃９５ モル平均ｓｐ値　８．１ （押出条件） 供給部　１４０〜１５０℃ 圧縮部　１６０〜１８０℃ 計量部　１７０〜１９０℃ 混合部　１６０〜１８０℃ グ　イ　１１５〜１２５℃ ダイ部での樹脂温度　１１６〜１２０℃押出量　３５に
９／ｈ　ｒ 上記条件にて押出発泡し、得られた発泡体について密度
、独立気泡率、圧縮強度、水蒸気透過率、燃焼性を測定
し表３に示した。

実施例１．４と比較例６．８の比較より、スチレン系樹
脂あるいはアクリル系樹脂の使用虻が１５重量％未満に
なれば得られる発泡体の独立気泡率、圧縮強度、水蒸気
透過率が悪くなるのが認められ、また、実施例３と比較
例７の比較より塩化ビニル系樹脂の使用蓋が３００重量
部満に々れば、得られる発泡体の燃焼性が悪化するのが
認められる。

実施例９〜１５、比較例１６〜２３ 使用する押出機、押出条件等は前述のものと同じである
。

使用する樹脂は表１よシ選ばれた下記の物である０ 上記樹脂に前述の方法で同じ添加剤を混合した。

使用する発泡剤は表２に記載された発泡剤を適宜組み合
わせて使用した。

上記条件にて押出発泡し得られた発泡体について密度、
独立気泡率、断面積、圧縮強度、水蒸気透過率、寸法変
化を測定し結果をまとめて表４に示した。

比較例１６よシ沸点が６０℃を越える発泡剤を使用する
と押出発泡直後に発泡体は異常な収縮（座屈）をおこす
ことが認められる。

実施例９と比較例２２．２３の比較より使用する発泡剤
のモル平均分子量が１２０を越えると、得られる発泡体
の独立気泡率、圧縮強度、水蒸気透過率等が低下するこ
とが認められる。

表４より必要部分を抜粋すると、 実施例１４と比較例２０．２１の比較より使用する発泡
剤のモル平均ｓＰ値が７．６未満になると得られる発泡
体の独立気泡率、水蒸気透過率等が低下し、断面積が小
さくなるのが認められる。

表４よシ必要部分を抜粋すると、 実施例１２．１４．１５と比較例１８．１９の比較よシ
該樹脂に対するガス透過速度が空気より速い発泡剤（こ
の場合は塩化メチル）の使用量が４０モルチ以下、さら
に望ましくは３０モルチ以下であると得られる発泡体の
寸法変化率が小さく、また、寸法が安定するまでに要す
る日数が短かいのは第１図からも明らかである。

表４より套壁部分を抜粋すると 実施例１３と比較例１７の比較より、沸点４０℃以上の
発泡剤を４０モルチを越えて使用すると、押出直後に発
泡体は異常な収縮（座屈）が発生する。

以上実施例、比較例から判明する様に、本発明の方法は
、発泡後の発泡体収縮が少く、大断面積の発泡体が得ら
れ易く、得られた発泡体は高発泡体であって独立気泡率
に富み、圧縮強度特性、水蒸気透過特性、難燃性等賭特
性全てに優れ、工業的価値の高い両全的方法である。

以下余白

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の方法によって得られた発泡体の経時寸
法変化率を示す。 特許出願人　旭化成工業株式会社 手続補正書（自発） 昭和５９年１　月７．５　日 特許庁長官基　杉　和　夫　殿 １　事件の表示　昭和５８年特許願第１９４３７２　号
２　発明の名称 塩化ビニル系樹脂発泡体の製造方法 ａ　補正をする者 事件との関係　特許出願人 大阪府大阪市北区堂島浜１丁目２番６号４、補正の対象 明細書の「特許請求の範囲」及び［発明の５、補正の内
容 （１）明細書の特許請求の範囲を別紙の通り訂正する。 （２）同第２頁第６行「許６４７．６４５」を１許６４
７．３４５　Ｊと訂正する。 （３）同第２負第８行「特許６４７．６４５」を［特許
６４７，３４５　ｊと訂正する。 （４）同第４頁第１行「および脂肪族」を１および沸点
６０°Ｃ以下の脂肪族」と訂正する。 （５）　同第６頁第８〜１６行「塩化ビニル樹脂のデル
化−−−−一−−例えば自消性が失なわれてしまうから
である。」を削除する。 （６）　同第７頁第１行「すなわち、」の後に次の文を
挿入する。 「塩化ビニル樹脂のデル化を均一に促進すると共に押出
機内のデルの流動を容易にし、しかも発泡時における気
泡の成長、安定化を助ける効果が発揮されず、得られる
発泡体の独立気泡率は低いものとなってしまうからであ
り、また、７０重量％を越えて使用しでも、多量添加に
よる特別の効果は得られず、むしろ、得られる発泡体の
塩化ビニルとして、の特長、例えば自消性が失なわれて
しまうからである。」（力　同第８負下から第４行「絶
対温度」を「Ｔ：絶対温度」と訂正する。 （８）同第９頁第８行「選ばれる各々１種以上」を「選
ばれる２種以上」と訂正する。 （９）　同第９頁第１５行「パラメーター」を「係数」
と訂正する。 Ｑ〔同第１６頁第５行「減した」を「減じた」と訂正す
る。 （１１）　同第１７頁第１７行「塩メチル」を「塩化メ
チル」と訂正する。 ａｚ　同第２０頁第４行「１６」を「９」と訂正する。 ｕ′５　同第２０頁第４行ｒ　２．８　Ｊをｒ２．７Ｊ
と訂正する。 Ｉ　同第２１頁第１１行４１２の欄、（％）の項［０，
７ＪをＩ’　０．６　Ｊと訂正する。 （１つ　同第２４頁表２番号５の欄、沸点の項ｒ８．９
Ｊを［−２９，８ｊと訂正するつ αＱ　同第２６頁表４実施チ１６の欄、モル平均分子量
の項「９５」を［１００Ｊと訂正する。 以上 特許請求の範囲 塩化ビニル系樹脂８５〜６０重量％とスチレン系樹脂お
よびまたはアクリル系樹脂１５〜７０重量％とからなる
基材樹脂と、沸点６０℃以下の脂肪族炭化水素および沸
点６０℃以下の脂肪族）・ロケ９ン化炭化水素から選ば
れるえ種以上の成分の混合物であり、モル平均分子量が
１２０以下で、モル平均溶解度係数（ＳＰ値）が７．６
以上で、該基材樹脂に対するガス透過速度が空気より速
い発泡剤成分が４０モルチ以下で、沸点４０℃以上の発
泡剤成分が４０モルチ以下である混合発泡剤とを、均一
に混合し押出発泡させることを特徴とする塩化ビニル系
樹脂独立気泡発泡体の製造方法。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 塩化ビニル系樹脂８５〜３０重量％とスチレン系樹脂お
   よびまたはアクリル系樹脂１５〜７０重量％とからなる
   基材樹脂と、沸点６０℃以下の脂肪族炭化水素および沸
   点６０℃以下の脂肪族ノ・ロゲン化炭化水素から選ばれ
   る各々１種以上の成分の混合物であり、モル平均分子量
   が１２０以下で、モル溶解度係数（８Ｐ値）が７．６以
   上で、該基材樹脂に対するガス透過速度が空気より速い
   発泡剤成分が４０モルチ以下で、沸点４０℃以上の発泡
   剤成分が４０モルチ以下である混合発泡剤とを、均一混
   合押出発泡させることを特徴とする塩化ビニル系樹脂独
   立気泡発泡体の製造方法。