JPS6029450A - 冷間工具鋼 - Google Patents
冷間工具鋼Info
- Publication number
- JPS6029450A JPS6029450A JP58136631A JP13663183A JPS6029450A JP S6029450 A JPS6029450 A JP S6029450A JP 58136631 A JP58136631 A JP 58136631A JP 13663183 A JP13663183 A JP 13663183A JP S6029450 A JPS6029450 A JP S6029450A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- tool steel
- wear resistance
- test
- cold working
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明ａ従来の冷間工具鋼（例５ＫＤ−１１）に比べ耐
摩耗性、耐ヒートクラツク性、転勤疲労強度、曲げ強度
に優れた冷間工具鋼に関するものである。
摩耗性、耐ヒートクラツク性、転勤疲労強度、曲げ強度
に優れた冷間工具鋼に関するものである。
冷間工具鋼、例えば５ＫＤ−１１は優れた焼入れへ耐摩
耗性を有しており、パイプ成形用（フォーミング）ロー
ル、ステ／レス鋼、珪素鋼板圧延用センジミアロール等
にも広く利用されている。
耗性を有しており、パイプ成形用（フォーミング）ロー
ル、ステ／レス鋼、珪素鋼板圧延用センジミアロール等
にも広く利用されている。
フォーミングロールを考えた場合、その材質に８ＫＤ−
１１ｔ−用いて筺ず！ずの結果ヵＩ得られている。
１１ｔ−用いて筺ず！ずの結果ヵＩ得られている。
しかし大径管用ロールのようにキャリバ一部で周速差の
大さいもの、あるいにパイプ素材に非酸洗材や高張力鋼
が用いられた場合、摩耗により早期に組替え、再研削が
必要となる。このためより耐摩耗性に富む材料が望まれ
ている。
大さいもの、あるいにパイプ素材に非酸洗材や高張力鋼
が用いられた場合、摩耗により早期に組替え、再研削が
必要となる。このためより耐摩耗性に富む材料が望まれ
ている。
センジミアロール材としても５ＫＤ−１１が広範に用い
られ′Ｃお９一部、高級ステンレス鋼板用に高速度鋼が
用いられている。５ＫＤ−１１μ耐摩耗性が尚十分とは
いえず、組替え、改削が頻繁に必要であり、又１回当り
の制量も多い。又転動疲労Ｉｌｉ！ｉ度、耐ヒートクラ
ンク性等に難点があＱ、スポーリング事故等全誘発し易
い。一方、高速度鋼に価格が高く再研摩時の研削性に劣
る。
られ′Ｃお９一部、高級ステンレス鋼板用に高速度鋼が
用いられている。５ＫＤ−１１μ耐摩耗性が尚十分とは
いえず、組替え、改削が頻繁に必要であり、又１回当り
の制量も多い。又転動疲労Ｉｌｉ！ｉ度、耐ヒートクラ
ンク性等に難点があＱ、スポーリング事故等全誘発し易
い。一方、高速度鋼に価格が高く再研摩時の研削性に劣
る。
以上のことから耐摩耗性等に優７″した比較的安何な材
料が望まれる状況にある。
料が望まれる状況にある。
本発明の目的は、従来の冷間工具鋼（例えば５ＫＤ−１
１）に代って適用し耐摩耗性を改善しあるいは工具鋼費
を低減させること、さらに従来の高速度鋼に代って適用
し工具鋼費を低減させることにある。従って耐摩耗性に
富み、転勤疲労強度、曲げ強度に優れ、耐ヒートクラツ
ク性の良いことが望まれる。
１）に代って適用し耐摩耗性を改善しあるいは工具鋼費
を低減させること、さらに従来の高速度鋼に代って適用
し工具鋼費を低減させることにある。従って耐摩耗性に
富み、転勤疲労強度、曲げ強度に優れ、耐ヒートクラツ
ク性の良いことが望まれる。
発明者は先に高耐摩耗ピルガ−圧延用ロール材（下記成
分）を発明した（特願昭５７−２６４６８号ン。
分）を発明した（特願昭５７−２６４６８号ン。
高耐摩耗ピルガ−圧延用ロール材：
０ ８１ Ｍｎ Ｃ！ｒ Ｖ Ｆｅ＋不純元素この材料
は高硬度のＶ炭化物を多く析出させて耐摩耗性を付与し
焼入れ性を制限し丸材料である。
は高硬度のＶ炭化物を多く析出させて耐摩耗性を付与し
焼入れ性を制限し丸材料である。
本発明にこの高耐摩耗ピルガ−圧延用ロール材を基に焼
入れ性を付与して内部の強度全高め、転勤疲労強度、曲
げ強度、耐ヒートクラツク性に優れた冷間工具鋼を開発
することを目的とする。
入れ性を付与して内部の強度全高め、転勤疲労強度、曲
げ強度、耐ヒートクラツク性に優れた冷間工具鋼を開発
することを目的とする。
この高耐摩耗ピルガ−ロール材は高速度鋼と同等の耐摩
耗性含有しく添付第１３図参照）、内部の靭性を確保す
るために焼入れ性を制限した鋼種である。この材料の耐
摩耗性は極めて硬度の高いＶ炭化物全多く析出させて得
られたものであり、今般開発全行なった冷間工具鋼も耐
摩耗性にこのＶ炭化物に依存している。従って本発明鋼
種に基本的に上記ピルガ−ロール材に、冷間工具鋼に必
要な焼入れ性全増大させるためにＣｒ、 ＭＯ，ｋ 冷
加し他の諸性質例えば転動疲労強度を高めるためにＳｉ
ｋδらに必要としている。 すなわら重量比で（以下
同じ） ＯＳｉ Ｍｎ （！ｒ Ｍｏ Ｖ ２．５ ２．５ １．０ ５．０ ３．０ ８．０を含
有し残部をＦｅ 及び不可避的不純元素から成る冷間工
具鋼に関するものである。以下に各成分の限定理由を示
す。
耗性含有しく添付第１３図参照）、内部の靭性を確保す
るために焼入れ性を制限した鋼種である。この材料の耐
摩耗性は極めて硬度の高いＶ炭化物全多く析出させて得
られたものであり、今般開発全行なった冷間工具鋼も耐
摩耗性にこのＶ炭化物に依存している。従って本発明鋼
種に基本的に上記ピルガ−ロール材に、冷間工具鋼に必
要な焼入れ性全増大させるためにＣｒ、 ＭＯ，ｋ 冷
加し他の諸性質例えば転動疲労強度を高めるためにＳｉ
ｋδらに必要としている。 すなわら重量比で（以下
同じ） ＯＳｉ Ｍｎ （！ｒ Ｍｏ Ｖ ２．５ ２．５ １．０ ５．０ ３．０ ８．０を含
有し残部をＦｅ 及び不可避的不純元素から成る冷間工
具鋼に関するものである。以下に各成分の限定理由を示
す。
〔成分０限定理由〕
Ｃ及びＶに、Ｖ炭化物生成元素であり、ＶＣ型炭化物生
成にば、ａ Ｏ，２４９６に対しＶ１％の割合で添加し
、マトリックス強化のためさらに０．５〜０．６％多く
含有させる。■及びＣは高い程Ｖａを多く生成せしめる
ことができ耐摩耗性も向上するが同時に鋼塊製造時Ｖ、
Ｃのマクロ偏析が生じ易くなり、鍛造性も悪くなる。３
％Ｃ−１０チＶの例では鋼塊のＴｏｐ、とＢａｔ、のＣ
及びＶの比にそれぞれ１．３８．１．４３であり、実用
上許容の範囲奮起えており、さらに同鋼塊全鍛伸したと
ころ割れが生じ製造上問題が多い。従ってＣの上限ぼ２
．５ ％、Ｖｇｌ化学量論的に８％とし友。
成にば、ａ Ｏ，２４９６に対しＶ１％の割合で添加し
、マトリックス強化のためさらに０．５〜０．６％多く
含有させる。■及びＣは高い程Ｖａを多く生成せしめる
ことができ耐摩耗性も向上するが同時に鋼塊製造時Ｖ、
Ｃのマクロ偏析が生じ易くなり、鍛造性も悪くなる。３
％Ｃ−１０チＶの例では鋼塊のＴｏｐ、とＢａｔ、のＣ
及びＶの比にそれぞれ１．３８．１．４３であり、実用
上許容の範囲奮起えており、さらに同鋼塊全鍛伸したと
ころ割れが生じ製造上問題が多い。従ってＣの上限ぼ２
．５ ％、Ｖｇｌ化学量論的に８％とし友。
Ｏｒ （４Ｍｏとともに焼入れ性を増大させるに有効な
元素である。従って多く含有させることが望ましいが第
１図に示すようにＯｒ の増大に伴ない必要硬度を得る
のに必要な温度が高くなり製造上の困難が半なう。Ｏｒ
ａチまではほとんど問題ないが５俤を超えると急に硬
度が出に＜ ＜／Ｚるので上限ｔ−５，０％とする。又
焼入れ性ヲＭＱ で補償できるので下限ｉ ０．５％と
する。
元素である。従って多く含有させることが望ましいが第
１図に示すようにＯｒ の増大に伴ない必要硬度を得る
のに必要な温度が高くなり製造上の困難が半なう。Ｏｒ
ａチまではほとんど問題ないが５俤を超えると急に硬
度が出に＜ ＜／Ｚるので上限ｔ−５，０％とする。又
焼入れ性ヲＭＱ で補償できるので下限ｉ ０．５％と
する。
ＭＯにＯｒと同様焼入ｎ性を高めるが製造コスト上、上
限を３．０チ、焼入れ性を付与するためＦ限全０・５チ
とする。
限を３．０チ、焼入れ性を付与するためＦ限全０・５チ
とする。
Ｓｌ ぼ第２図に示すように転動疲労強度を高めるが、
３チを超えると逆に低くなる傾向があるため上限會２．
５％とする。又Ｓｉ ｉグ鋼塊製造時逆Ｖ偏析を助長す
る元素として知られており、大型鋼塊製造時にはこの偏
析対策として言有緻を低める必要があり−Ｆ限を０．２
％とする。すなわちＳｌ 量に用途と鋼塊製造条件を勘
案して決められるべきものである。
３チを超えると逆に低くなる傾向があるため上限會２．
５％とする。又Ｓｉ ｉグ鋼塊製造時逆Ｖ偏析を助長す
る元素として知られており、大型鋼塊製造時にはこの偏
析対策として言有緻を低める必要があり−Ｆ限を０．２
％とする。すなわちＳｌ 量に用途と鋼塊製造条件を勘
案して決められるべきものである。
Ｍｎ は通常鋼材と同様１．０％まで含有させる。
上記成分のうち、０及びＶについてはすでに高耐摩耗ピ
ルガ−ａ−ル材の試験時に行なって次の結果を４た。す
なわら１．５チ０−４飴Ｖ、２チＣ−６％Ｖ、２．５４
０−８４Ｖを比べ鋼塊製造の点、鍛造性、耐摩耗性につ
いて実用上はとんど問題がないことを見出している。
ルガ−ａ−ル材の試験時に行なって次の結果を４た。す
なわら１．５チ０−４飴Ｖ、２チＣ−６％Ｖ、２．５４
０−８４Ｖを比べ鋼塊製造の点、鍛造性、耐摩耗性につ
いて実用上はとんど問題がないことを見出している。
Ｏｒ及びＭｏの効果について焼入れ性試験をＪＩＳジョ
ミニ試験法で行なった。例として２．０５％Ｏ−１．３
７％Ｅ１１−０．４３４Ｍｎ−０，９９％０ｒ−２，２
３４Ｍｏ−５，５８％Ｖ及び１．９９％Ｏ−０．５９％
５ｉ−０．３９４Ｍｎ−３，５４％０ｒ−０，８２４Ｍ
ｏ −５、９８４Ｖ鋼をそれぞれ９２０℃、９６０ ”
Ｃで試験した結果を第３図及び第４図に示す。いずれも
第５図に示すピルガ−ロール材（Ｍｏｏ）の焼入れ性に
比べ十分な焼入れ性が得られている。
ミニ試験法で行なった。例として２．０５％Ｏ−１．３
７％Ｅ１１−０．４３４Ｍｎ−０，９９％０ｒ−２，２
３４Ｍｏ−５，５８％Ｖ及び１．９９％Ｏ−０．５９％
５ｉ−０．３９４Ｍｎ−３，５４％０ｒ−０，８２４Ｍ
ｏ −５、９８４Ｖ鋼をそれぞれ９２０℃、９６０ ”
Ｃで試験した結果を第３図及び第４図に示す。いずれも
第５図に示すピルガ−ロール材（Ｍｏｏ）の焼入れ性に
比べ十分な焼入れ性が得られている。
第６図に１．６２％Ｏ−２．３１チ５ｉ−０．５４チＭ
ｎ −１，５２％ｔ−Ｏｒ −１，５３％Ｍｏ−４，５
’２％Ｖ。
ｎ −１，５２％ｔ−Ｏｒ −１，５３％Ｍｏ−４，５
’２％Ｖ。
２．０５ ％Ｏ−１，３７％Ｓｉ −０，４３％Ｍｎ
−０，９９％Ｏｒ −２，２３４Ｍｏ −５，８８％Ｖ
及び２．４２％Ｃ−１，５８％５ｉ−Ｑ、５２％Ｍｎ−
４，８２％Ｃ！ｒ−０，８８４Ｍｏ −７，６２４Ｖ
鋼のそれぞれ９２０ ”Ｃ及び９８０℃から油焼入れし
た時の焼戻し硬度曲線を示す。
−０，９９％Ｏｒ −２，２３４Ｍｏ −５，８８％Ｖ
及び２．４２％Ｃ−１，５８％５ｉ−Ｑ、５２％Ｍｎ−
４，８２％Ｃ！ｒ−０，８８４Ｍｏ −７，６２４Ｖ
鋼のそれぞれ９２０ ”Ｃ及び９８０℃から油焼入れし
た時の焼戻し硬度曲線を示す。
第７図に１．９６％Ｏ−２，ｌ ２チＳ１− ｏ、 ａ
７チＭｎ −０，９３％ （！ｒ −２，２５１Ｍｏ
−５，９６％Ｖ鋼の曲げ強度を示す。冷間工具鋼５Ｋ
Ｄ−１１に比較して昼い強度を有していることが認めら
れる。
７チＭｎ −０，９３％ （！ｒ −２，２５１Ｍｏ
−５，９６％Ｖ鋼の曲げ強度を示す。冷間工具鋼５Ｋ
Ｄ−１１に比較して昼い強度を有していることが認めら
れる。
第８図に２．０６慢０−１．９６チ５ｉ−０，４６チＭ
ｎ −０，９５％ Ｏｒ −１，９９４Ｍｏ −５，８
２ｉ Ｖ鋼を用い耐ヒートクラツク性について試験した
結果を示す。試験は試験面を所定の温度に接触させ急冷
する方法を用いた。５ＫＤ−１１に比較して耐ヒートク
ラツク性が優れていることがわかる。
ｎ −０，９５％ Ｏｒ −１，９９４Ｍｏ −５，８
２ｉ Ｖ鋼を用い耐ヒートクラツク性について試験した
結果を示す。試験は試験面を所定の温度に接触させ急冷
する方法を用いた。５ＫＤ−１１に比較して耐ヒートク
ラツク性が優れていることがわかる。
第９図に、高硬度域におけるロールオンロール方式によ
る転勤疲労試験結果を、第ｉｏ図に低硬度域における同
試験結果を示す。一般に転勤疲労強度は硬度の低下に伴
ない低下するが、低硬度域で味ａＫに）７１１ （ＨＲ
Ｏ６０）に比べて本発明鋼（１，９６％Ｏ−２．１２％
５ｉ−０．３７４Ｍｎ−０，９３％Ｏｒ −２，２５％
ＭＯ−５，９６％ｖ） ｔａ ＨＲＯ５３という低い
硬度で尚高い転勤疲労強度が得られている。
る転勤疲労試験結果を、第ｉｏ図に低硬度域における同
試験結果を示す。一般に転勤疲労強度は硬度の低下に伴
ない低下するが、低硬度域で味ａＫに）７１１ （ＨＲ
Ｏ６０）に比べて本発明鋼（１，９６％Ｏ−２．１２％
５ｉ−０．３７４Ｍｎ−０，９３％Ｏｒ −２，２５％
ＭＯ−５，９６％ｖ） ｔａ ＨＲＯ５３という低い
硬度で尚高い転勤疲労強度が得られている。
研削性試験の結果、感触的にぼ高速度鋼（Ｍ。
ハイス）に比べ研削し易いが５ＫＤ−１１に比べると研
削性は劣る。第１１図及び第１２図に研削後の表面粗度
についてグロフィルを示すが、同じ研削条件で研削した
場合本発明鋼（第１１図） ｉ；［ＢＫＤ−１１（第１
２図）に比べ面粗度が小さくなり光沢の得られ易いこと
がわかる。
削性は劣る。第１１図及び第１２図に研削後の表面粗度
についてグロフィルを示すが、同じ研削条件で研削した
場合本発明鋼（第１１図） ｉ；［ＢＫＤ−１１（第１
２図）に比べ面粗度が小さくなり光沢の得られ易いこと
がわかる。
第１３図に、２．３８チＯ−２，２０，チ５ｉ−０，５
３％Ｍｎ−１，０１％０ｒ−２，０５％Ｍ＋−７，４８
４Ｖ鋼（ＨｌｔＯ６３）と他の鋼種（ＳＵＪ −２、Ｂ
ＫＤ −１１、Ｍ−１ｓ）の耐摩耗性について比較した
結果を示す。
３％Ｍｎ−１，０１％０ｒ−２，０５％Ｍ＋−７，４８
４Ｖ鋼（ＨｌｔＯ６３）と他の鋼種（ＳＵＪ −２、Ｂ
ＫＤ −１１、Ｍ−１ｓ）の耐摩耗性について比較した
結果を示す。
試験方法はベルダ一式摩耗試験でその条件並びに図中の
曲線番号に次のとおりである。これにより、本発明鋼が
従来の冷間工具鋼に比較して優れ、高速度鋼と同等の耐
摩耗性を示すことがわかる。
曲線番号に次のとおりである。これにより、本発明鋼が
従来の冷間工具鋼に比較して優れ、高速度鋼と同等の耐
摩耗性を示すことがわかる。
試験条件 曲 線
次に、第１４．１５図とし゛Ｃ１１，９６チＣ−２，１
２％５ｉ−０．３７％Ｍｎ −０，９３％Ｃ！ｒ−２．
２５％ＭＯ−５．９６％Ｖ 鋼のミクロ−組成の顕微鏡
写真（それぞれ４００倍、３０００倍）ｔｌ−示す。粒
状のＶ炭化物が多く分散して存在しているのが認められ
、ＳＫＤ’−１１等にみられるネット状の炭化物を有す
る組織と比べ靭性に富むことが期待できる。
２％５ｉ−０．３７％Ｍｎ −０，９３％Ｃ！ｒ−２．
２５％ＭＯ−５．９６％Ｖ 鋼のミクロ−組成の顕微鏡
写真（それぞれ４００倍、３０００倍）ｔｌ−示す。粒
状のＶ炭化物が多く分散して存在しているのが認められ
、ＳＫＤ’−１１等にみられるネット状の炭化物を有す
る組織と比べ靭性に富むことが期待できる。
次に、本発明高耐摩耗冷間工具鋼の適用例としてセンシ
ミアワークロール（６３＄Ｘ１３５４）の試作を行なっ
た。試作成分は２．０６係０−１．９６チＳｉ −０，
４ａ％Ｍｎ −０，９５％Ｃ！ｒ −１，９９％Ｍｏ
−５，８２％Ｖで仄の工程によった。
ミアワークロール（６３＄Ｘ１３５４）の試作を行なっ
た。試作成分は２．０６係０−１．９６チＳｉ −０，
４ａ％Ｍｎ −０，９５％Ｃ！ｒ −１，９９％Ｍｏ
−５，８２％Ｖで仄の工程によった。
高周波溶−解（ｌ ＴＯＮ炉）） ＩｓＲ電極鋳造（鋳
込温度１４６０℃）→焼鈍→ＥＳＲ溶解（２５０ダ）→
鍛伸（・・ンマー加熱温度１１５０’Ｃ）→焼鈍→荒削
り→焼入れ（９２０℃ｘａｏ’ｏＱ）→焼戻しく１５０
′Ｃ×４ＦＩＡＯ）→仕上加工→検査 以上の工程には特に困難がなく完成硬度Ｈ８８６が得ら
れた。本セ／ジミアロールを研削の上試圧に供したとこ
ろ従来の・〜イスロールに比較して光沢性、圧延性にお
いてほぼ同等の性能を示し研削性に若干良好という結果
が得られた。
込温度１４６０℃）→焼鈍→ＥＳＲ溶解（２５０ダ）→
鍛伸（・・ンマー加熱温度１１５０’Ｃ）→焼鈍→荒削
り→焼入れ（９２０℃ｘａｏ’ｏＱ）→焼戻しく１５０
′Ｃ×４ＦＩＡＯ）→仕上加工→検査 以上の工程には特に困難がなく完成硬度Ｈ８８６が得ら
れた。本セ／ジミアロールを研削の上試圧に供したとこ
ろ従来の・〜イスロールに比較して光沢性、圧延性にお
いてほぼ同等の性能を示し研削性に若干良好という結果
が得られた。
本発明鋼種ぼ高い耐摩耗性、耐ヒートクラック性、転勤
疲労強度を有するため従来の冷間工具鋼に代ってフォー
ミングロール、ストレートナ−ロール、冷間圧延用ロー
ルあるいは冷間金型用鋼として広汎な使途に適用でき高
性能全発揮できるものである。
疲労強度を有するため従来の冷間工具鋼に代ってフォー
ミングロール、ストレートナ−ロール、冷間圧延用ロー
ルあるいは冷間金型用鋼として広汎な使途に適用でき高
性能全発揮できるものである。
第１図μ、焼入れ硬度に及ぼすＯｒ の影響金示すグラ
フ、 第２図は、転動疲労強度に及ぼすＳｉ の影４１を示す
グラフ、 第３〜５図は、ジョミニ試験法による焼入れ性を示すグ
ラフで、第３図は１％Ｏｒ −２，２％ＭＯ（本発明鋼
）、第４図ｕ ３．５ ％ Ｏｒ −ｏ、 ６％Ｍ。 （本発明鋼）、第５図［１％Ｏｒ −０４Ｍｏ （比較
鋼少の試験結果である。 第６図は、本発明鋼の焼戻し硬度曲線で、ｉｌ＋に１．
６２％Ｃｔ系、（２［２，０５１０系、＋３）ｔｒｉ
２．４２ ％Ｃ系である。 第７図は、硬さと曲げ強度との関係を示すグラフで、４
＋−を本発明鋼、×ぼ比較鋼（５ＫＤ−１１）である。 第８図は、耐ヒートクラツク性の試験結果を示す図であ
る。 第９図は、高硬度域における転勤疲労強度を示すグラフ
で、・鯵は本発明鋼（ＨＨ０６６）、Ｘは比較鋼（８Ｋ
Ｄ −１１、Ｈｉ（Ｃ６３） で、らる。 第１０図は、低硬度域における転勤疲労強度を示すグラ
フで、○は本発明鋼（ｆ（ａｃ！ｓａ）、Δμ比較鋼（
ＳＫＤ −１１、ＨＲＣ６０） である。 第１１図は、本発明鋼の表面粗度奮示す波形図、第１２
図に、比較鋼（ＳＫＤ −１１）の表面粗度を示す波形
図である。 第１３図に、ベルグ一式摩耗試験による各鋼種の耐摩耗
性全比較したグラフである。 第１４図、第１５図は本発明鋼のミクロ組成を示す顕微
鏡写真で、第１４図に４００倍、第１５図１’ｔ ３０
００＝培の拡大図である。 出願人 関東特殊製鋼株式会社 代理人 坂 本 栄 − 第 １ 図 涜入れ遍／ｌ ／’ｃ） 第２図 Ｓｉ Ｃ外〕 第３図 ０ １０．２０ ３ρ４０ ５０ ｂθ ７０ １θ
９θ１００＋大ｐ＠からの１５離（ｍ／ｍ ） 第４図 奉Ｅ’Ａ ｎｌｉ！ ６−らの￥Ｆ！Ｉｌｔ （ｍ／ｍ
）第５図 冷１ｐ縞からのｙト離（ｍ小） 第６図 メ兇戻し温度 （＋り 第７図 ５θ ５Ｓ６０６５ 硬 さ （ＨＲｃ’） 第８図 象さ ＣＨＲｃ） ぜ静 時 門 を喜１
フ、 第２図は、転動疲労強度に及ぼすＳｉ の影４１を示す
グラフ、 第３〜５図は、ジョミニ試験法による焼入れ性を示すグ
ラフで、第３図は１％Ｏｒ −２，２％ＭＯ（本発明鋼
）、第４図ｕ ３．５ ％ Ｏｒ −ｏ、 ６％Ｍ。 （本発明鋼）、第５図［１％Ｏｒ −０４Ｍｏ （比較
鋼少の試験結果である。 第６図は、本発明鋼の焼戻し硬度曲線で、ｉｌ＋に１．
６２％Ｃｔ系、（２［２，０５１０系、＋３）ｔｒｉ
２．４２ ％Ｃ系である。 第７図は、硬さと曲げ強度との関係を示すグラフで、４
＋−を本発明鋼、×ぼ比較鋼（５ＫＤ−１１）である。 第８図は、耐ヒートクラツク性の試験結果を示す図であ
る。 第９図は、高硬度域における転勤疲労強度を示すグラフ
で、・鯵は本発明鋼（ＨＨ０６６）、Ｘは比較鋼（８Ｋ
Ｄ −１１、Ｈｉ（Ｃ６３） で、らる。 第１０図は、低硬度域における転勤疲労強度を示すグラ
フで、○は本発明鋼（ｆ（ａｃ！ｓａ）、Δμ比較鋼（
ＳＫＤ −１１、ＨＲＣ６０） である。 第１１図は、本発明鋼の表面粗度奮示す波形図、第１２
図に、比較鋼（ＳＫＤ −１１）の表面粗度を示す波形
図である。 第１３図に、ベルグ一式摩耗試験による各鋼種の耐摩耗
性全比較したグラフである。 第１４図、第１５図は本発明鋼のミクロ組成を示す顕微
鏡写真で、第１４図に４００倍、第１５図１’ｔ ３０
００＝培の拡大図である。 出願人 関東特殊製鋼株式会社 代理人 坂 本 栄 − 第 １ 図 涜入れ遍／ｌ ／’ｃ） 第２図 Ｓｉ Ｃ外〕 第３図 ０ １０．２０ ３ρ４０ ５０ ｂθ ７０ １θ
９θ１００＋大ｐ＠からの１５離（ｍ／ｍ ） 第４図 奉Ｅ’Ａ ｎｌｉ！ ６−らの￥Ｆ！Ｉｌｔ （ｍ／ｍ
）第５図 冷１ｐ縞からのｙト離（ｍ小） 第６図 メ兇戻し温度 （＋り 第７図 ５θ ５Ｓ６０６５ 硬 さ （ＨＲｃ’） 第８図 象さ ＣＨＲｃ） ぜ静 時 門 を喜１
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｃ１，５〜２．５重量係 ５ｉＯ０２〜２．５１ Ｍｎ ｏ、ａ 〜１．０ １ ０ｒ ｏ、ｓ 〜ｓ、ｏ ＃ ＭＯＱ、５ 〜３．ＯＩ ｖ ４．０〜８．０＃ 残部がＦθ 及び不可避的不純元素からなることを特徴
とする冷間工具鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58136631A JPS6029450A (ja) | 1983-07-26 | 1983-07-26 | 冷間工具鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58136631A JPS6029450A (ja) | 1983-07-26 | 1983-07-26 | 冷間工具鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6029450A true JPS6029450A (ja) | 1985-02-14 |
| JPS6259179B2 JPS6259179B2 (ja) | 1987-12-09 |
Family
ID=15179819
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58136631A Granted JPS6029450A (ja) | 1983-07-26 | 1983-07-26 | 冷間工具鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6029450A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50128008A (ja) * | 1974-03-21 | 1975-10-08 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA1191039A (en) * | 1981-09-28 | 1985-07-30 | Crucible Materials Corporation | Powder metallurgy tool steel article |
-
1983
- 1983-07-26 JP JP58136631A patent/JPS6029450A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50128008A (ja) * | 1974-03-21 | 1975-10-08 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6259179B2 (ja) | 1987-12-09 |
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