JPS6028899B2 - 高い結晶化温度および高い硬度を有する非晶質金属合金 - Google Patents
高い結晶化温度および高い硬度を有する非晶質金属合金Info
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- JPS6028899B2 JPS6028899B2 JP19070082A JP19070082A JPS6028899B2 JP S6028899 B2 JPS6028899 B2 JP S6028899B2 JP 19070082 A JP19070082 A JP 19070082A JP 19070082 A JP19070082 A JP 19070082A JP S6028899 B2 JPS6028899 B2 JP S6028899B2
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- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C45/00—Amorphous alloys
- C22C45/10—Amorphous alloys with molybdenum, tungsten, niobium, tantalum, titanium, or zirconium or Hf as the major constituent
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は非晶質金属合金組成物、特に実質量の元素Ｔａ
，Ｎｂ及びＷの一又はそれ以上を含む組成物に関し、こ
れは高い結晶化温度、高い硬度値の両方を示す。
，Ｎｂ及びＷの一又はそれ以上を含む組成物に関し、こ
れは高い結晶化温度、高い硬度値の両方を示す。
研究によれば或る種の合金組成物について固体非晶資金
属を得ることの可能であることが示されており、ここに
用語「非晶質」とは「固体の非晶質」を意味する。
属を得ることの可能であることが示されており、ここに
用語「非晶質」とは「固体の非晶質」を意味する。
非晶買物質は一般に非結晶質またはガラス買物質を特徴
とする。即ちその物質は実質的に何らの長範囲の秩序を
持たない。非晶質物質と結晶質物質との区別では一般に
Ｘ線回折測定を使うのが適当である。更に透過電子顕微
鏡写真法および電子回折を非晶質および結晶状態の区別
に使うことができる。非晶質金属はＸ線回折像でその強
さが回折角と共にゆるやかに変る。
とする。即ちその物質は実質的に何らの長範囲の秩序を
持たない。非晶質物質と結晶質物質との区別では一般に
Ｘ線回折測定を使うのが適当である。更に透過電子顕微
鏡写真法および電子回折を非晶質および結晶状態の区別
に使うことができる。非晶質金属はＸ線回折像でその強
さが回折角と共にゆるやかに変る。
この様な液体や通常の窓ガラスの回折像に定性的に類似
している。一方結晶質金属では回折像の強さが回折角と
共に急速に変る。これらの非晶質金属は準安定状態にあ
る。
している。一方結晶質金属では回折像の強さが回折角と
共に急速に変る。これらの非晶質金属は準安定状態にあ
る。
充分高温度に加熱するとそれは結晶化熱の発生と共に結
晶化し、そして回折像はガラス状または非晶質特性をも
つものから結晶質特性をもつものへ変る。非晶質および
結晶質の二相混合物である金属を造ることは可能であり
、その相対割合は全部結晶質のものから全部非晶質のも
のへ変り得る。
晶化し、そして回折像はガラス状または非晶質特性をも
つものから結晶質特性をもつものへ変る。非晶質および
結晶質の二相混合物である金属を造ることは可能であり
、その相対割合は全部結晶質のものから全部非晶質のも
のへ変り得る。
ここで使う様な非晶質金属とは、主として非晶質である
金属をいう、即ち少くとも５０％が非晶質であって然し
介在するクリスタリツトとして存在する少部分の材料を
もってもよい。適当な組成物に対しては適当な処理で非
晶質状態の金属を生じるだろう。
金属をいう、即ち少くとも５０％が非晶質であって然し
介在するクリスタリツトとして存在する少部分の材料を
もってもよい。適当な組成物に対しては適当な処理で非
晶質状態の金属を生じるだろう。
一つの代表的な操作は溶融合金を銅またはアルミニウム
の様な固体金属基質と接触させて薄く拡がらせて溶融金
属の熱を急速に基質の方に失わせることである。合金が
厚さ約０．００２ィンチに拡げられると１ぴ℃／秒程度
の冷却温度が達成されるであろう。
の様な固体金属基質と接触させて薄く拡がらせて溶融金
属の熱を急速に基質の方に失わせることである。合金が
厚さ約０．００２ィンチに拡げられると１ぴ℃／秒程度
の冷却温度が達成されるであろう。
例えばＲ．Ｃ．ルール（マテリアルズ・サイエンス・ア
ンド．エンジニアリング、第１巻、３１３−３１９ペー
ジ、１９６７年）が冷却速度の溶融金属の処理条件への
依存性を論じているのを参照されたい。適当な組成の合
金に対しかつ充分高い冷却速度に対してはこの様な処理
が非晶質金属を生じる。適当な高冷却速度を与える任意
の方法を使うことができる。非晶質金属を造るのに使え
る操作の例示的な例には日．Ｓ．チヤン及びＣ．Ｅ．ミ
ラー（レビュー・オブ・サイエンテイフイク・インスト
ルメンツ、１２３７一１２３８ページ、１９７の王）が
書いている様な回転二重ローフー、Ｒ・ポンド・ジュニ
ア及びＲ．マデイン（トランサクションズ・オブ・ザ・
メタル・ソサェティ、ＡＩＭＥ、第２４９蓋、２４７５
−２４７６ページ、１９６ｇ王）が書いている様な回転
円柱法がある。実質量のＦｅ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｖ及びＣら
元素の１またはそれ以上を含む非晶質合金が日．Ｓ．チ
ャンとＣ．Ｅ．ミラーの１９７２年１２月２６日付米国
特許出願第３１８１４６号に記載されている。
ンド．エンジニアリング、第１巻、３１３−３１９ペー
ジ、１９６７年）が冷却速度の溶融金属の処理条件への
依存性を論じているのを参照されたい。適当な組成の合
金に対しかつ充分高い冷却速度に対してはこの様な処理
が非晶質金属を生じる。適当な高冷却速度を与える任意
の方法を使うことができる。非晶質金属を造るのに使え
る操作の例示的な例には日．Ｓ．チヤン及びＣ．Ｅ．ミ
ラー（レビュー・オブ・サイエンテイフイク・インスト
ルメンツ、１２３７一１２３８ページ、１９７の王）が
書いている様な回転二重ローフー、Ｒ・ポンド・ジュニ
ア及びＲ．マデイン（トランサクションズ・オブ・ザ・
メタル・ソサェティ、ＡＩＭＥ、第２４９蓋、２４７５
−２４７６ページ、１９６ｇ王）が書いている様な回転
円柱法がある。実質量のＦｅ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｖ及びＣら
元素の１またはそれ以上を含む非晶質合金が日．Ｓ．チ
ャンとＣ．Ｅ．ミラーの１９７２年１２月２６日付米国
特許出願第３１８１４６号に記載されている。
この様な合金は種々の用途に対し全く有用である。然し
その様な合金は約４２５ｏ 〜５５０ｑｏの結晶化温度
および約６００〜７５皿ＰＨ（ダィャモンド角錐硬度）
の硬度により特徴づけられる。本発明によれば、約６５
０ｏ 〜９７５午０の範囲の結晶化温度の高い熱安定性
と、約８００〜１４０皿ＰＨの範囲の値の高い硬度とを
もつ非晶質合金が記載される。
その様な合金は約４２５ｏ 〜５５０ｑｏの結晶化温度
および約６００〜７５皿ＰＨ（ダィャモンド角錐硬度）
の硬度により特徴づけられる。本発明によれば、約６５
０ｏ 〜９７５午０の範囲の結晶化温度の高い熱安定性
と、約８００〜１４０皿ＰＨの範囲の値の高い硬度とを
もつ非晶質合金が記載される。
下記の一般的組成を有する合金がこれらの性質を有して
いる。すなわち金属−金属系と呼ぶことのできる、一般
式ＲｒＮｉｓＴｔまたはＲｒＮｉｓで表わされる組成を
有する耐火性金属基礎のガラス質金属である。
いる。すなわち金属−金属系と呼ぶことのできる、一般
式ＲｒＮｉｓＴｔまたはＲｒＮｉｓで表わされる組成を
有する耐火性金属基礎のガラス質金属である。
式中Ｒは元素タンタル、ニオブ及びタングステンの少く
とも一つであり、Ｔは元素チタン及びジルコニウムの少
くとも一つであり、そしてｒは３５〜６５原子％の範囲
にあり、ｓは２５〜６５原子％の範囲にあり、ｔは原子
％以下の範囲にある。式中ＲｒＮｉｓで表わされる好ま
しい組成はＴａ＄ＮｊｓＷ６５‐ｓからＴａ４５ＮｉＳ
Ｗ５５‐ｓ（式中ｓは約３５〜４５原子％）までで包囲
される組成範囲、及び組成Ｔａｒｎｉｓ（式中ｒは約３
５〜５０原子％、ｓは約０〜６５原子％）を含む。金属
−金属組成物の結晶化温度は約６５０ｏ〜８００００の
範囲にあり硬度は約８００〜１１２のＰＨの範囲にある
。このような金属ガラスは、高温（約５００ｏ〜６００
℃）における耐熱用途に特に有用である。
とも一つであり、Ｔは元素チタン及びジルコニウムの少
くとも一つであり、そしてｒは３５〜６５原子％の範囲
にあり、ｓは２５〜６５原子％の範囲にあり、ｔは原子
％以下の範囲にある。式中ＲｒＮｉｓで表わされる好ま
しい組成はＴａ＄ＮｊｓＷ６５‐ｓからＴａ４５ＮｉＳ
Ｗ５５‐ｓ（式中ｓは約３５〜４５原子％）までで包囲
される組成範囲、及び組成Ｔａｒｎｉｓ（式中ｒは約３
５〜５０原子％、ｓは約０〜６５原子％）を含む。金属
−金属組成物の結晶化温度は約６５０ｏ〜８００００の
範囲にあり硬度は約８００〜１１２のＰＨの範囲にある
。このような金属ガラスは、高温（約５００ｏ〜６００
℃）における耐熱用途に特に有用である。
可能性ある用途としてはこれらの材料の或る種の高温電
解槽における電極として及び複合建造材料における強化
繊維としての使用がある。本発明の非晶質合金、即ち金
属ガラスは示差熱解析（ＤＴＡ）検査で明かにされる様
に高い熱安定性を保持する。
解槽における電極として及び複合建造材料における強化
繊維としての使用がある。本発明の非晶質合金、即ち金
属ガラスは示差熱解析（ＤＴＡ）検査で明かにされる様
に高い熱安定性を保持する。
最高結晶化に対する温度Ｔｃはガラス試料をゆるやかに
加熱して特殊な温度（結晶化温度）で過剰の熱が発生す
るか否か或は特殊な温度範囲（ガラス転移温度）を越え
ると過剰の熱が吸収されるか否かに注目することにより
ＤＴＡから正確に決定することができる。一般的にいっ
て、あまりよく限定されないガラス転移温度は最低の則
ち第１の結晶化最高点Ｔｃｌより約５０ｏ以内下にある
と考えられ、そして慣用の様にそれ以上の温度では粘度
が約１び３〜１び４ポィズの範囲になる温度範囲を包括
する。金属ガラスは溶融物を約１『〜１び℃／分の割合
で冷却することによって形成される。
加熱して特殊な温度（結晶化温度）で過剰の熱が発生す
るか否か或は特殊な温度範囲（ガラス転移温度）を越え
ると過剰の熱が吸収されるか否かに注目することにより
ＤＴＡから正確に決定することができる。一般的にいっ
て、あまりよく限定されないガラス転移温度は最低の則
ち第１の結晶化最高点Ｔｃｌより約５０ｏ以内下にある
と考えられ、そして慣用の様にそれ以上の温度では粘度
が約１び３〜１び４ポィズの範囲になる温度範囲を包括
する。金属ガラスは溶融物を約１『〜１び℃／分の割合
で冷却することによって形成される。
平板急冷の箔や急袷連結リボン、針金等を造るためには
当技術で周知の様に種々の方法が利用できる。高いＴｇ
Ｉ性質を示す金属ガラスはまた高い結晶質または部分的
結晶質試料に比べ高い延性と高い耐蝕性を示す。
当技術で周知の様に種々の方法が利用できる。高いＴｇ
Ｉ性質を示す金属ガラスはまた高い結晶質または部分的
結晶質試料に比べ高い延性と高い耐蝕性を示す。
その上これらの非晶質合金はかなり高い硬度値をもつ。
金属−金属組成物 また本発明に従えば、一貫したガラス形成挙動に加えて
高い熱安定性を与える金属にはＴａ−Ｎｉ，Ｎｂ−Ｎｉ
の二成分系、およびＷ，Ｔｉ及び／又はＺｒでの三相改
質系がある。
金属−金属組成物 また本発明に従えば、一貫したガラス形成挙動に加えて
高い熱安定性を与える金属にはＴａ−Ｎｉ，Ｎｂ−Ｎｉ
の二成分系、およびＷ，Ｔｉ及び／又はＺｒでの三相改
質系がある。
ここで関０ある組成は一般式ＲｒＮｉｓｔまたはＲｒＮ
ｉｓで記述され、ＲはＴａ，Ｎｂ及び／又はＷでＴはＴ
ｉ及び／又はＺｒである。この様な組成物は６５０ｏ
〜８００ｑｏの範囲で結晶化温度をもつ。Ｔａ−Ｎｉ二
成分系金属ガラスは７６００〜７８００Ｃの範囲で結晶
し、Ｎｂ−Ｎｉ系金属ガラスのそれより約１０００Ｃ高
い。Ｔａの代りに一部をＷで置換すればＴｃはほんの僅
か（約１５〜２０ｏ０）上るだけでＷ含量を増加しても
評価できる様な変化はない。一方ＴｉまたはＺｒの部分
的添加はＴｃを低下する傾向がある。Ｔａｒｎｊｓおよ
びＮｂｒＮｉｓの二成分系についてはｒが約３５〜６５
原子％でｓが残りの範囲則ち３５〜６５原子％の時にガ
ラス金属を形成する。
ｉｓで記述され、ＲはＴａ，Ｎｂ及び／又はＷでＴはＴ
ｉ及び／又はＺｒである。この様な組成物は６５０ｏ
〜８００ｑｏの範囲で結晶化温度をもつ。Ｔａ−Ｎｉ二
成分系金属ガラスは７６００〜７８００Ｃの範囲で結晶
し、Ｎｂ−Ｎｉ系金属ガラスのそれより約１０００Ｃ高
い。Ｔａの代りに一部をＷで置換すればＴｃはほんの僅
か（約１５〜２０ｏ０）上るだけでＷ含量を増加しても
評価できる様な変化はない。一方ＴｉまたはＺｒの部分
的添加はＴｃを低下する傾向がある。Ｔａｒｎｊｓおよ
びＮｂｒＮｉｓの二成分系についてはｒが約３５〜６５
原子％でｓが残りの範囲則ち３５〜６５原子％の時にガ
ラス金属を形成する。
最適の性質はＴａｒｎｉｓの系でｒが約３５〜５０原子
％、ｓが約５０〜６５原子％の範囲の時に得られる。Ｔ
ａ３５ＮｉｓＷ筋‐ｓ〜Ｔａ４５ＮｉＳＷ５５‐ｓの三
成分系の範囲については一貫して高いＴｇと高い硬度を
もつガラス形成範囲は第１図に示してありこれはＴａ−
Ｗ−Ｎｉの三元組成図である。
％、ｓが約５０〜６５原子％の範囲の時に得られる。Ｔ
ａ３５ＮｉｓＷ筋‐ｓ〜Ｔａ４５ＮｉＳＷ５５‐ｓの三
成分系の範囲については一貫して高いＴｇと高い硬度を
もつガラス形成範囲は第１図に示してありこれはＴａ−
Ｗ−Ｎｉの三元組成図である。
ａ−ｂ−ｃ−ｄ−ａで示した多角形は最適ガラス形成区
域を包含する。この組成区域の外部は実質程度の非晶質
性が得られないか或は有利な性質が許容できない程度に
減少するかである。第１図でｓは約３５〜４５原子％の
範囲にある。ＴｉまたはＺｒはＴｃを低下する傾向があ
るからこの様な添加は高いＴｇ及び高い硬度を保持する
ためには約１５原子％を越ゆべきでなく、そして好まし
くは１０％を趣ゆべきでない。
域を包含する。この組成区域の外部は実質程度の非晶質
性が得られないか或は有利な性質が許容できない程度に
減少するかである。第１図でｓは約３５〜４５原子％の
範囲にある。ＴｉまたはＺｒはＴｃを低下する傾向があ
るからこの様な添加は高いＴｇ及び高い硬度を保持する
ためには約１５原子％を越ゆべきでなく、そして好まし
くは１０％を趣ゆべきでない。
一般的にいって前記の系の硬度は約８００〜１１２印Ｐ
Ｈの範囲にある。
Ｈの範囲にある。
実施例
金属−金属組成物
高温度反応性合金の溶融および液体急冷用の空気電弧−
平板装置を使った。
平板装置を使った。
この装置は従釆の雷弧溶融ボタン式炉を不活性雰囲気下
での合金の「ハンマーと金敷」型平板急冷ができるよう
に改造したものであるが、これは４インチの拡散ポンプ
系に連結した不銭鋼室を包含する。急冷は、その室の床
上に平面状の水冷された鋼製炉床と熔融合金上に構えた
空気駆動の銅塊製ハンマーとを備えることにより遂行さ
れる。慣用の様に蚤弧溶融は室の頂部を貫通して挿入さ
れたタングステンの先端を備えた銅製鞠を負にバイアス
しかつ室の底を正にバイアスすることにより完遂される
。Ｐを含有する合金は粉成分を暁結し次いで軍弧溶融し
て均一化することにより造られた。すべての他の合金は
成分元素の反復電弧溶融により直接造られた。唯一個の
合金ボタン（約２００のｃ）が再熔融されそれから溶融
池の直上に置かれたハンマーで厚さ約０．００４インチ
の箔に「衝撃−急冷」された。この方法で得られた冷却
速度は約１び〜１び℃／秒であった。箔はＸ線廻折とＤ
ＴＡで非晶質度が試験された。ハンマーの直下の衝撃急
冷された箔は固化後可塑性変形を受けているかも知れな
い。
での合金の「ハンマーと金敷」型平板急冷ができるよう
に改造したものであるが、これは４インチの拡散ポンプ
系に連結した不銭鋼室を包含する。急冷は、その室の床
上に平面状の水冷された鋼製炉床と熔融合金上に構えた
空気駆動の銅塊製ハンマーとを備えることにより遂行さ
れる。慣用の様に蚤弧溶融は室の頂部を貫通して挿入さ
れたタングステンの先端を備えた銅製鞠を負にバイアス
しかつ室の底を正にバイアスすることにより完遂される
。Ｐを含有する合金は粉成分を暁結し次いで軍弧溶融し
て均一化することにより造られた。すべての他の合金は
成分元素の反復電弧溶融により直接造られた。唯一個の
合金ボタン（約２００のｃ）が再熔融されそれから溶融
池の直上に置かれたハンマーで厚さ約０．００４インチ
の箔に「衝撃−急冷」された。この方法で得られた冷却
速度は約１び〜１び℃／秒であった。箔はＸ線廻折とＤ
ＴＡで非晶質度が試験された。ハンマーの直下の衝撃急
冷された箔は固化後可塑性変形を受けているかも知れな
い。
然しハンマーからはみ出した溶融物から形成された一部
の箔は変形されてなく従って硬度その他関連試験のため
に通した。硬度は対向面間に１３６ｏの角度を含む底面
正方形の角錐形のダイヤモンドよりなるピツカース形圧
子を使ってダイヤモンド角錐法によって測定した。種々
の金属−金属組成物についての結晶化温度および硬度値
を第１表に示す。第１表
の箔は変形されてなく従って硬度その他関連試験のため
に通した。硬度は対向面間に１３６ｏの角度を含む底面
正方形の角錐形のダイヤモンドよりなるピツカース形圧
子を使ってダイヤモンド角錐法によって測定した。種々
の金属−金属組成物についての結晶化温度および硬度値
を第１表に示す。第１表
第１図は金属−金属系Ｔａ−Ｗ−Ｎｉの原子％で表わし
た三元組成図である。 鉾′図
た三元組成図である。 鉾′図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 式 Ｒ＿ｒＮｉ＿ｓ （ただし、Ｒはタンタル、ニオブおよびタングステン
からなる群より選ばれる少くとも１つの元素であり、ｒ
は３５〜６５原子％であり、ｓは５〜６５原子％であり
、ｒとｓとの合計は１００である。 ）で表わされる組成を有し、かつ、６５０℃〜８００℃
の範囲内の結晶化温度と８００〜１１２５ＤＰＨの範囲
内の硬度を有することを特徴とする、少くとも５０％が
非晶結であり、高い結晶化温度および高い硬度を有する
非晶質金属合金。２ 式 Ｒ＿ｒＮｉ＿ｓＴ＿ｔ （ただし、Ｒはタンタル、ニオブおよびタングステン
からなる群より選ばれる少くとも１つの元素であり、Ｔ
はチタンおよびジルコニウムからなる群から選ばれる少
なくとも１つの元素であり、ｒは３５〜６５原子％であ
り、ｓは２５〜６５原子％であり、ｔは１５原子％以下
であり、ｒ，ｓおよびｔの合計は１００である。 ）で表わされる組成を有し、かつ６５０℃〜８００℃の
範囲内の結晶化温度と８００〜１１２５ＤＰＨの範囲内
の硬度を有することを特徴とする、少なくとも５０％が
非晶質であり高い結晶化温度および高い硬度を有する非
晶質金属合金。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US49545874A | 1974-08-07 | 1974-08-07 | |
| US495458 | 1990-03-16 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5891144A JPS5891144A (ja) | 1983-05-31 |
| JPS6028899B2 true JPS6028899B2 (ja) | 1985-07-08 |
Family
ID=23968714
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7714675A Expired JPS5811500B2 (ja) | 1974-08-07 | 1975-06-24 | 高い結晶化温度と高い硬度値をもつ非晶質金属合金 |
| JP19070082A Expired JPS6028899B2 (ja) | 1974-08-07 | 1982-10-29 | 高い結晶化温度および高い硬度を有する非晶質金属合金 |
Family Applications Before (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7714675A Expired JPS5811500B2 (ja) | 1974-08-07 | 1975-06-24 | 高い結晶化温度と高い硬度値をもつ非晶質金属合金 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (2) | JPS5811500B2 (ja) |
| CA (1) | CA1048815A (ja) |
| DE (1) | DE2534379C2 (ja) |
| FR (1) | FR2281434A1 (ja) |
| GB (1) | GB1476589A (ja) |
| IT (1) | IT1046075B (ja) |
Families Citing this family (23)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3856513A (en) * | 1972-12-26 | 1974-12-24 | Allied Chem | Novel amorphous metals and amorphous metal articles |
| DE2719988C2 (de) * | 1977-05-04 | 1983-01-05 | Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München | Amorphe, Tantal enthaltende mindestens bis 300 Grad C temperaturstabile Metallschicht und Verfahren zu ihrer Herstellung |
| CH622380A5 (ja) * | 1977-12-21 | 1981-03-31 | Bbc Brown Boveri & Cie | |
| EP0002923B1 (en) * | 1978-01-03 | 1981-11-11 | Allied Corporation | Iron group transition metal-refractory metal-boron glassy alloys |
| JPS6030734B2 (ja) * | 1979-04-11 | 1985-07-18 | 健 増本 | 鉄族元素とジルコニウムを含む脆性が小さく熱的安定性に優れる非晶質合金 |
| US4544473A (en) * | 1980-05-12 | 1985-10-01 | Energy Conversion Devices, Inc. | Catalytic electrolytic electrode |
| US4743513A (en) * | 1983-06-10 | 1988-05-10 | Dresser Industries, Inc. | Wear-resistant amorphous materials and articles, and process for preparation thereof |
| JPH0615706B2 (ja) * | 1985-03-14 | 1994-03-02 | 三井造船株式会社 | 高耐食アモルフアス合金 |
| DE3616008C2 (de) * | 1985-08-06 | 1994-07-28 | Mitsui Shipbuilding Eng | Hochkorrosionsbeständige, glasartige Legierung |
| JPS6233735A (ja) * | 1985-08-06 | 1987-02-13 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | 高耐食アモルフアス合金 |
| JPS62214148A (ja) * | 1986-03-17 | 1987-09-19 | Nec Corp | 非晶質合金 |
| JPS62235448A (ja) * | 1986-04-03 | 1987-10-15 | Nec Corp | 非晶質合金 |
| JPS63259043A (ja) * | 1987-04-16 | 1988-10-26 | Agency Of Ind Science & Technol | 拡散接合用ニッケル基合金の製造方法 |
| JPS63312965A (ja) * | 1987-06-16 | 1988-12-21 | Meidensha Electric Mfg Co Ltd | 高耐食性コ−テイング材 |
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