JPS6026636A - 耐応力腐食割れ性にすぐれた耐食性Ｎｉ基合金 - Google Patents
耐応力腐食割れ性にすぐれた耐食性Ｎｉ基合金Info
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- JPS6026636A JPS6026636A JP13531383A JP13531383A JPS6026636A JP S6026636 A JPS6026636 A JP S6026636A JP 13531383 A JP13531383 A JP 13531383A JP 13531383 A JP13531383 A JP 13531383A JP S6026636 A JPS6026636 A JP S6026636A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、溶接などの熱履歴を受けても、溶体化処理
を施すことなく、そのままの状態ですぐれた耐応力腐食
割れ性を示す耐食性Ｎｉ基合金に関するものである。
を施すことなく、そのままの状態ですぐれた耐応力腐食
割れ性を示す耐食性Ｎｉ基合金に関するものである。
従来、一般に、弗化水素ガスや塩酸ガスなどの還元性ガ
スを含有する腐食性雰囲気や、塩酸、硫酸、およびりん
酸などの非酸化性酸にさらされる、例えば化学プラント
の反応容器、熱交換器、および薬品容器などの構造部材
の製造に、これらの腐食性雰囲気や非酸化性酸に対して
すぐれた耐食性を示すＭｏ：２６〜３０％含有のＮｉ基
合金が使用されている。
スを含有する腐食性雰囲気や、塩酸、硫酸、およびりん
酸などの非酸化性酸にさらされる、例えば化学プラント
の反応容器、熱交換器、および薬品容器などの構造部材
の製造に、これらの腐食性雰囲気や非酸化性酸に対して
すぐれた耐食性を示すＭｏ：２６〜３０％含有のＮｉ基
合金が使用されている。
この従来耐食性Ｎ１基合金は、上記のような腐食環境で
すぐれた耐食性を示すほか、冷間加工性や溶接性にもす
ぐれた特性を示すものである。
すぐれた耐食性を示すほか、冷間加工性や溶接性にもす
ぐれた特性を示すものである。
一方、この従来耐食性Ｎ１基合金は、Ｎｉ −Ｍｏ系２
元状態図からも明らかなように、６００〜８００℃の温
度でＮｉ４Ｍｏの金属間化合物を析出し、この金属間化
合物は、靭性や延性の低下、並びに応力腐食割れ発生の
原因となることから、通常溶体化溶接などの熱履歴を受
けた場合にも、この溶接によって析出した金属間化合物
を固溶消失させるだめの溶体化処理を施している。
元状態図からも明らかなように、６００〜８００℃の温
度でＮｉ４Ｍｏの金属間化合物を析出し、この金属間化
合物は、靭性や延性の低下、並びに応力腐食割れ発生の
原因となることから、通常溶体化溶接などの熱履歴を受
けた場合にも、この溶接によって析出した金属間化合物
を固溶消失させるだめの溶体化処理を施している。
しかし、溶接組立て後の構造部材に対する溶体化処理は
、構造的および容量的に制限を受けるほか、相手部材の
材質によっても制限を受けるものであシ、このようなこ
とから、従来耐食性Ｎｉ基合金は、その適用分野が限ら
れたものになるのが現状である。
、構造的および容量的に制限を受けるほか、相手部材の
材質によっても制限を受けるものであシ、このようなこ
とから、従来耐食性Ｎｉ基合金は、その適用分野が限ら
れたものになるのが現状である。
゛ そこで、本発明者等は、上述のような観点から、溶
接などの熱履歴を受けたままの状°態でも応力腐食割れ
の発生がない材料を得べく研究を行なった結果、重量係
で、 Ｍｏ：２５〜３５襲、 Ｍ：０．３〜２チ、 Ｆｅ：Ｑ、５〜６チ、 を含有し、さらに必要に応じて、 Ｖ、Ｗ、Ｏｒ、 およびＯｕのうちの１種または２種以
″ｉ：ｏ、ｔ〜４係と、 ＢおよびＣａのうちの１種または２種：０．００１〜０
．０７チと、 Ｃｏ：０．５〜５ 係、 の３つのグループのうちの１種以上を含有し、残りがＮ
１と不可避不純物からなる組成を有し、かつ不可避不純
物としてのＣおよびＳｉの含有量が、Ｃ：０．１係以下
、 Ｓｉ：ｌｑ６以下、 であるＮ１基合金は、上記の腐食性雰囲気や非酸化性酸
にさらされる腐食環境において、すぐれた耐食性を示し
、かつ冷間加工性および溶接性にすぐれ、特に溶接など
の熱履歴を受けても、金属間化合物の析出がなく、した
がって溶体化処理を施すことなく、熱履歴を受けたまま
の状態で実用に供することができるという知見を得たの
である。
接などの熱履歴を受けたままの状°態でも応力腐食割れ
の発生がない材料を得べく研究を行なった結果、重量係
で、 Ｍｏ：２５〜３５襲、 Ｍ：０．３〜２チ、 Ｆｅ：Ｑ、５〜６チ、 を含有し、さらに必要に応じて、 Ｖ、Ｗ、Ｏｒ、 およびＯｕのうちの１種または２種以
″ｉ：ｏ、ｔ〜４係と、 ＢおよびＣａのうちの１種または２種：０．００１〜０
．０７チと、 Ｃｏ：０．５〜５ 係、 の３つのグループのうちの１種以上を含有し、残りがＮ
１と不可避不純物からなる組成を有し、かつ不可避不純
物としてのＣおよびＳｉの含有量が、Ｃ：０．１係以下
、 Ｓｉ：ｌｑ６以下、 であるＮ１基合金は、上記の腐食性雰囲気や非酸化性酸
にさらされる腐食環境において、すぐれた耐食性を示し
、かつ冷間加工性および溶接性にすぐれ、特に溶接など
の熱履歴を受けても、金属間化合物の析出がなく、した
がって溶体化処理を施すことなく、熱履歴を受けたまま
の状態で実用に供することができるという知見を得たの
である。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、以下に成分組成範囲を上記の通シに限定した理由を
説明する。
て、以下に成分組成範囲を上記の通シに限定した理由を
説明する。
（ａ、） Ｍ。
ＭＯ酸成分は、素地に固溶して、還元性ガスを含有する
腐食性雰囲気や非酸化性酸などに対する耐食性を著しく
向上させる作用があるが、その含有量が２５チ未満では
前記作用に所望の効果が得られず、一方３５％を越えて
含有させると、熱間加工性や常温靭性が劣化するように
なることから、その含有量を２５〜３５係と定めた。
腐食性雰囲気や非酸化性酸などに対する耐食性を著しく
向上させる作用があるが、その含有量が２５チ未満では
前記作用に所望の効果が得られず、一方３５％を越えて
含有させると、熱間加工性や常温靭性が劣化するように
なることから、その含有量を２５〜３５係と定めた。
（ｂ） Ｍ
Ｍ成分には、素地に固溶し、かつ合金中の酸素含有量を
０．００６係（６０ｐ、ｐ、ｍ、 ）以下に低減して、
６００〜８００℃の温度に加熱された合金中゛に金属間
化合物が析出するのを抑制し、もって耐応力腐食割れ性
を向上させる作用が°あるが、その含有量が０．３％未
満では前記作用に所望の効果が得られず、一方２ｑ６に
越えて含有させても金属間化合物の析出抑制効果は飽和
するばかりでなく、かえって上記の腐食環境下での耐食
性に劣化傾向が現われるようになることから、その含有
量を０．３〜２％と定めた。
０．００６係（６０ｐ、ｐ、ｍ、 ）以下に低減して、
６００〜８００℃の温度に加熱された合金中゛に金属間
化合物が析出するのを抑制し、もって耐応力腐食割れ性
を向上させる作用が°あるが、その含有量が０．３％未
満では前記作用に所望の効果が得られず、一方２ｑ６に
越えて含有させても金属間化合物の析出抑制効果は飽和
するばかりでなく、かえって上記の腐食環境下での耐食
性に劣化傾向が現われるようになることから、その含有
量を０．３〜２％と定めた。
（ｃ） Ｆｅ
″Ｆｅ成分にも、Ｍと同様に素地に固溶して、溶接など
の熱履歴を受けても金属間化合物の析出を阻止し、もっ
て耐応力腐食割れ性を向上させる作用があるが、その含
有量が０．５％未満では、Ｍとの共存による著しい耐応
力腐食割れ性の向上効果が期待できず、一方６チを越え
て含有させると、Ｍめた。
の熱履歴を受けても金属間化合物の析出を阻止し、もっ
て耐応力腐食割れ性を向上させる作用があるが、その含
有量が０．５％未満では、Ｍとの共存による著しい耐応
力腐食割れ性の向上効果が期待できず、一方６チを越え
て含有させると、Ｍめた。
（ｄ） Ｖ、Ｗ、 Ｏｒ、およびＯｕ
これらの成分には、上記の腐食環境下における耐食性を
一段と向上させるほか、金属間化合物の析出を抑制して
耐応力腐食割れ性を一層向上させ、さらに合金の強度を
改善する作用があるので、これらの特性が要求される場
合に必要に応じて含有されるが、その含有量が０．１係
未満では前記作用に所望の向上効果が得られず、一方４
チを越えて含有させても前記作用によシ一層の改善効果
は得られないことから、経済性全考慮して、その含有量
を０．１〜４襲と定めた。
一段と向上させるほか、金属間化合物の析出を抑制して
耐応力腐食割れ性を一層向上させ、さらに合金の強度を
改善する作用があるので、これらの特性が要求される場
合に必要に応じて含有されるが、その含有量が０．１係
未満では前記作用に所望の向上効果が得られず、一方４
チを越えて含有させても前記作用によシ一層の改善効果
は得られないことから、経済性全考慮して、その含有量
を０．１〜４襲と定めた。
（ｅ） ＢおよびＯａ
これらの成分は、著しく高い金属間化合物析出抑制作用
をもつので、よシ一層の耐応力腐食割れ性が要求される
場合に必要に応じて含有されるが、その含有量が０．０
０１％未満では所望のすぐれた耐応力腐食割れ性を確保
することができず、一方、０．０７％を越えて含有させ
ると、上記の腐食環境での耐食性が低下するようになる
ことから、その含有量ｉｏ、ｏｏ１〜０．０７％と定め
た。
をもつので、よシ一層の耐応力腐食割れ性が要求される
場合に必要に応じて含有されるが、その含有量が０．０
０１％未満では所望のすぐれた耐応力腐食割れ性を確保
することができず、一方、０．０７％を越えて含有させ
ると、上記の腐食環境での耐食性が低下するようになる
ことから、その含有量ｉｏ、ｏｏ１〜０．０７％と定め
た。
（ｆ） ｃ。
ＣＯＣ成力は、耐食性および耐応力腐食割れ性全損なう
ことなく、合金強度を向上させる作用があるので、特に
強度が要求される場合“に必要に応じて含有されるが、
その含有量が０．５％未満では所望の強度向上効果が得
られず、一方５ｑ６’に越えて含有させると冷間加工性
が低下するようになることから、その含有量全０．５〜
５チと定めた。
ことなく、合金強度を向上させる作用があるので、特に
強度が要求される場合“に必要に応じて含有されるが、
その含有量が０．５％未満では所望の強度向上効果が得
られず、一方５ｑ６’に越えて含有させると冷間加工性
が低下するようになることから、その含有量全０．５〜
５チと定めた。
（ｇ） 不可避不純物
不可避不純物のうち、特にＣおよびｓｌの含有量は、そ
れぞれＯ：０．１％以下、Ｓｉ：１％以下としな−ｉれ
ばならない。すなわち０．１％を越えた多量のＣ成力が
存在すると、ＭｏがＭｏ炭化物としてくわれてし壕い、
粒界にＭｏ欠乏層が形成されるようになり、この結果耐
粒界腐食性が劣化するようになるからであシ、一方Ｓ１
は、溶湯の脱ガスを促進し、かつ湯流れ性を良くする作
用をもつので、健全な鋳塊を製造するのに有用な成分で
あるが、その含有量が１係を越えると、Ｍｏ炭化物の形
成を著しく促進するようになるものであり、したがって
ＣおよびＳｌの上限値：０．１％および１％’にそれぞ
れ越えて含有させてはならない。また、腐食環境が高温
である場合や、還元性ガスあるいは非酸化性酸の濃度が
高い場合などの厳しい環境下で使用される場合には、Ｃ
およびＳｌの上限値をそれぞれＣ：０．０２チ、ｓｉ：
０．１ｑ６とする必要がある。
れぞれＯ：０．１％以下、Ｓｉ：１％以下としな−ｉれ
ばならない。すなわち０．１％を越えた多量のＣ成力が
存在すると、ＭｏがＭｏ炭化物としてくわれてし壕い、
粒界にＭｏ欠乏層が形成されるようになり、この結果耐
粒界腐食性が劣化するようになるからであシ、一方Ｓ１
は、溶湯の脱ガスを促進し、かつ湯流れ性を良くする作
用をもつので、健全な鋳塊を製造するのに有用な成分で
あるが、その含有量が１係を越えると、Ｍｏ炭化物の形
成を著しく促進するようになるものであり、したがって
ＣおよびＳｌの上限値：０．１％および１％’にそれぞ
れ越えて含有させてはならない。また、腐食環境が高温
である場合や、還元性ガスあるいは非酸化性酸の濃度が
高い場合などの厳しい環境下で使用される場合には、Ｃ
およびＳｌの上限値をそれぞれＣ：０．０２チ、ｓｉ：
０．１ｑ６とする必要がある。
また、この他の不可避不純物として、ｐ、ｓ。
Ｍｇ、およびＭｎなどを含有するが、それぞれ、その含
有量がＰ：０．０５チ以下、Ｓ二〇、０５チ以下。
有量がＰ：０．０５チ以下、Ｓ二〇、０５チ以下。
Ｍｇ： ０．１％以下、およびＭｎ：２．５％以下であ
れば、合金特性が何ら損なわれるものではなく、むしろ
ＭｇおよびＭｎには、脱ガスを促進し、ＰおよびＳ成分
の有害作用を抑制する作用があるので、前記の上限値以
下の範囲で積極的に含有される場合がある。
れば、合金特性が何ら損なわれるものではなく、むしろ
ＭｇおよびＭｎには、脱ガスを促進し、ＰおよびＳ成分
の有害作用を抑制する作用があるので、前記の上限値以
下の範囲で積極的に含有される場合がある。
さらに、合金成分として、Ｔｉ、 Ｚｒ、 Ｎｂ、およ
びＹのうちの１種または２種以上を、それぞれＴ１：０
．０５〜０．５ ％、 Ｚｒ： ０．０５〜０．５ チ
、Ｎｂ：０．０５〜０．５チ、およびＹ：０．００５〜
０．１％の範囲で含有させると、これらの成分は固溶Ｃ
と結合して炭化物を形成し、この炭化物は結晶粒内に分
散析出するので、粒界に炭化物が析出しないようにな′
９、この結果耐粒界腐食性が向上するようになる。
びＹのうちの１種または２種以上を、それぞれＴ１：０
．０５〜０．５ ％、 Ｚｒ： ０．０５〜０．５ チ
、Ｎｂ：０．０５〜０．５チ、およびＹ：０．００５〜
０．１％の範囲で含有させると、これらの成分は固溶Ｃ
と結合して炭化物を形成し、この炭化物は結晶粒内に分
散析出するので、粒界に炭化物が析出しないようにな′
９、この結果耐粒界腐食性が向上するようになる。
つぎに、この発明のＮｉ基合金を実′施例により具体的
に説明する。
に説明する。
実施例
通常の溶解鋳造法によシ、それぞれ第１表に示される成
分組成をもった本発明Ｎｉ基合金１〜３６と従来Ｎｉ基
合金を溶製し、鋳造した後、同じく通常の条件で熱間鍛
造および熱間圧延を施して板厚：３ｗｎの熱延板とし、
引続いて、この熱延板に、温″度：１０６６℃に３０分
分熱熱保持後冷の溶体化処理を施した。
分組成をもった本発明Ｎｉ基合金１〜３６と従来Ｎｉ基
合金を溶製し、鋳造した後、同じく通常の条件で熱間鍛
造および熱間圧延を施して板厚：３ｗｎの熱延板とし、
引続いて、この熱延板に、温″度：１０６６℃に３０分
分熱熱保持後冷の溶体化処理を施した。
ついで、この結果得られた本発明Ｎ１基合金１〜３６お
よび従来Ｎ１基合金の熱延板より、平行部長さ：２０ｍ
ｍＸ平行部幅：４岨×厚さ：２閣の寸法をもった試験片
を機械加工によシ作成し、この試験片に、７５０℃に１
５分間加熱保持と同温度に６０分間加熱保持の熱履歴を
施した後、雰囲気をＮ２ガスとし、０．５係のＨ２ＳＯ
４と０．５係のＨｏｔを含有するアセトンとアルコール
の１：１溶液を収容する容量：４．５ｔの静置型オート
クレーブ内の前記溶液に浸漬し、前記溶液温度：１００
℃、歪速度：８．３Ｘ１０ｓｅｃ の条件で低歪速度に
よる応力腐食割れ試験を行ない、試験後の破面を観察し
、破面全体に占める応力腐食割れ破面（粒界割れ破面）
の割合（面積率）を算出した。したがって、応力腐食割
れ破面の面積率が大きいほど耐応力腐食割れ性に劣るも
のである。
よび従来Ｎ１基合金の熱延板より、平行部長さ：２０ｍ
ｍＸ平行部幅：４岨×厚さ：２閣の寸法をもった試験片
を機械加工によシ作成し、この試験片に、７５０℃に１
５分間加熱保持と同温度に６０分間加熱保持の熱履歴を
施した後、雰囲気をＮ２ガスとし、０．５係のＨ２ＳＯ
４と０．５係のＨｏｔを含有するアセトンとアルコール
の１：１溶液を収容する容量：４．５ｔの静置型オート
クレーブ内の前記溶液に浸漬し、前記溶液温度：１００
℃、歪速度：８．３Ｘ１０ｓｅｃ の条件で低歪速度に
よる応力腐食割れ試験を行ない、試験後の破面を観察し
、破面全体に占める応力腐食割れ破面（粒界割れ破面）
の割合（面積率）を算出した。したがって、応力腐食割
れ破面の面積率が大きいほど耐応力腐食割れ性に劣るも
のである。
また、同じく、上記の本発明Ｎｉ基合金１〜３６および
従来Ｎ１基合金の熱延板から、幅：２５ｙｎ＋ｎＸ長さ
：５０ｍｍＸ厚さ：２門の寸法をもった試験片を機械加
工によシ作成し、オー トクレープを用い沸騰した２
０ ％ ＨＣ１水溶液中に９６時間浸漬の条件で腐食試
験を行ない、試験後の重量減を測定し、年換算した。こ
れらの試験結果を第１表に示した。
従来Ｎ１基合金の熱延板から、幅：２５ｙｎ＋ｎＸ長さ
：５０ｍｍＸ厚さ：２門の寸法をもった試験片を機械加
工によシ作成し、オー トクレープを用い沸騰した２
０ ％ ＨＣ１水溶液中に９６時間浸漬の条件で腐食試
験を行ない、試験後の重量減を測定し、年換算した。こ
れらの試験結果を第１表に示した。
第１表に示される結果から、本発明Ｎ１基合金１〜３６
は、いずれも７５０℃に加熱の熱履歴があるにもかかわ
らず、すぐれた耐応力腐食割れ性を示し、かつ耐食性に
もすぐれているのに対して、従来Ｎｉ基合金は耐応力腐
食割れ性が著しく劣ることが明らかである。
は、いずれも７５０℃に加熱の熱履歴があるにもかかわ
らず、すぐれた耐応力腐食割れ性を示し、かつ耐食性に
もすぐれているのに対して、従来Ｎｉ基合金は耐応力腐
食割れ性が著しく劣ることが明らかである。
゛ 上述のように、この発明のＮｉ基合金は、すぐれた
耐食性、冷間加工性、および溶接・性を保持した状態で
、特に熱履歴を受けた場合にも金属間化合物の析出がな
く、すぐれた耐応力腐食割れ性を示すので、例えば溶接
後に溶体化処理を施す必要がなく、さらに、例えば冷間
加工後の歪取り焼鈍などに際しても金属間化合物の析出
が起らないので、これに原因する焼鈍割れの発生もなく
、したがってこれらの特性が要求される広い分野に亘っ
ての適″角が可能となるなど工業上有用な特性を有する
のである。
耐食性、冷間加工性、および溶接・性を保持した状態で
、特に熱履歴を受けた場合にも金属間化合物の析出がな
く、すぐれた耐応力腐食割れ性を示すので、例えば溶接
後に溶体化処理を施す必要がなく、さらに、例えば冷間
加工後の歪取り焼鈍などに際しても金属間化合物の析出
が起らないので、これに原因する焼鈍割れの発生もなく
、したがってこれらの特性が要求される広い分野に亘っ
ての適″角が可能となるなど工業上有用な特性を有する
のである。
Claims (8)
- （１）Ｍｏ：２５〜３５チ、 Ａｇ：０．３〜２％、 Ｆｅ：０．５〜６％、 を含有し、残シがＮｉと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）ヲ有し、かつ不可避不純物としてのＣおよび
Ｓｉの含有量が、それぞれ、０：０．１％以下、 Ｓｌ：１チ以下、 であることを特徴とする耐応力腐食割れ性にすぐれた耐
食性Ｎ１基合金。 - （２）ＭＯ：２５〜３５チ、 Ｍ：０．３〜２％、 Ｆｅ ： ０．５〜６ チ、 全含有し、さらに、 Ｖ、Ｗ、Ｏｒ、およびＯｕのうちの１種または２種以上
＝０．１〜４係、 を含有し、残りがＮｉと不可避不純物からなる組成（以
上重量係）ヲ有し、かつ不可避不純物としてのＣおよび
Ｓｉの含有量が、それぞれ、０：０．１チ以下、 Ｓｉ：ｌチ以下、 であることを特徴とする耐応力腐食１割れ性にすぐれた
耐食性Ｎ１基合金。 - （３）Ｍｏ：２５〜３５％、 Ｍ： ０．３〜２チ、 Ｂ’ｅ：０．５〜６チ、 を含有し、さらに、 ＢおよびＣａのうちの１種または２種：０．００１〜０
．０７％、 を・含有し、残りがＮ１と不可避不純物からなる組成（
以上重量％）を有し、かつ不可避不純物としてのＣおよ
びＳｌの含有量が、それぞれ、ｃ：ｏ、ｉ％以下、 Ｓｉ：ｌチ以下、 であることを特徴とする耐応力腐食割れ性にすぐれた耐
食性Ｎｉ基合金。 - （４） Ｍｏ： ２５〜３５％、 Ｍ：０．３〜２係、 ｒｅ ： ０．５〜６ ｑ６、 を含有し、さらに、 Ｃｏ ： ０．５〜５チ、 全含有し、残９がＮｉと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）ヲ有し、かつ不可避不純物としてのＣおよび
Ｓｉの含有量が、それぞれ、０：０．１チ以下、 Ｓｉ：１％以下、 であることを特徴とする耐応力腐食割れ性にすぐれた耐
食性Ｎｉ基合金。 - （５）Ｍｏ：、２５〜３５係、 Ｍ： ０．３〜２係、 Ｆｅ：Ｑ、５〜６％、 を含有し、さらに、 Ｖ、Ｗ、 Ｏｒ、およびＯｕのうちの１種捷たは２種以
上＝０１〜４チと、 ＢおよびＯａのうちの１種または２種：０．００１〜０
．０７係、 を含有し、残りがＮ１と不可避不純物からなる組成（以
上重量係）を有し、かつ不可避不純物としてのＣおよび
Ｓｉの含有量を、それぞれ、０：０．１係以下、 Ｓｉ：ｌｑ６以下、 としたことを特徴とする耐応力腐食°割れ性にすぐれた
耐食性Ｎ１基合金。 - （６）ＭＯ：２５〜３５係、 Ｍ：０．３〜２係、 Ｆｅ：Ｑ、５〜６チ、 を含有し、さらに、 Ｖ、Ｗ、Ｏｒ、およびＯｕのうちの１種または２種以上
二０．１〜４チと、 Ｃｏ ： ０．５〜５係、 を含有し、残りがＮｉと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）ヲ有し、かつ不可避不純物とじて（７）Ｏお
よびＳｌの含有量を、それぞれ、０：０．１％以下、 Ｓｌ：１％以下、 としたことを特徴とする耐応力腐食割れ性にすぐれた耐
食性Ｎ１基合金。 - （７） Ｍｏ： ２５〜３５ ％、 Ａｇ：Ｑ、３〜２％、 Ｆｅ：Ｑ、５〜６係、 全含有し、さらに、 ＢおよびＯａのうちの１種または２種：０．００１〜０
．０７係と、 Ｏｏ：０．５〜５係、 を含有し、残９がＮ１と不可避不純％ｗ ／ｌ’らなる
組成（以上重量％）を有し、かつ不可避不純物としての
ＣおよびＳｉの含有量を、それぞれ、ｃ：ｏ、ｉ係以下
、 ｓｉ：、１チ以下１ 、としたことを特徴とする耐応力腐食割れ性にすぐれた
耐食性Ｎｉ基合金。 - （８）Ｍｏ：２５〜３５チ、 Ｍ ： ０．３〜２ 係、 Ｆｅ ： ０．５〜６係、 を含有し、さらに、 Ｖ、Ｗ、Ｏｒ、およびＣｕのうちの１種または２種以上
二０．１〜４チと、 ＢおよびＣａのうちの１種または２種：０．００１〜０
．０７％と、 Ｏｏ：０．５〜５チ、 全含有し、残りがＮ１と不可避不純物からなる組成（以
上重量係）を有し、かつ不可避″不純物としてのＣおよ
びＥｌｉの含有量が、それぞれ、０：０．１係以下、 Ｓｉ：ｌチ以下、 であることを特徴とする耐応力腐食割れ性にすぐれた耐
食性Ｎ１基合金。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13531383A JPS6026636A (ja) | 1983-07-25 | 1983-07-25 | 耐応力腐食割れ性にすぐれた耐食性Ｎｉ基合金 |
| US07/135,958 US4861550A (en) | 1983-07-25 | 1988-03-14 | Corrosion-resistant nickel-base alloy having high resistance to stress corrosion cracking |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13531383A JPS6026636A (ja) | 1983-07-25 | 1983-07-25 | 耐応力腐食割れ性にすぐれた耐食性Ｎｉ基合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6026636A true JPS6026636A (ja) | 1985-02-09 |
| JPS6221854B2 JPS6221854B2 (ja) | 1987-05-14 |
Family
ID=15148812
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13531383A Granted JPS6026636A (ja) | 1983-07-25 | 1983-07-25 | 耐応力腐食割れ性にすぐれた耐食性Ｎｉ基合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6026636A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1993018194A1 (en) * | 1992-03-02 | 1993-09-16 | Haynes International, Inc | Nickel-molybdenum alloys |
-
1983
- 1983-07-25 JP JP13531383A patent/JPS6026636A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1993018194A1 (en) * | 1992-03-02 | 1993-09-16 | Haynes International, Inc | Nickel-molybdenum alloys |
| GB2278614A (en) * | 1992-03-02 | 1994-12-07 | Haynes Int Inc | Nickel-molybdenum alloys |
| GB2278614B (en) * | 1992-03-02 | 1995-09-06 | Haynes Int Inc | Nickel-molybdenum alloys |
| KR100264709B1 (ko) * | 1992-03-02 | 2000-09-01 | 요셉 에프. 바커 | 니켈-몰리브덴 합금 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6221854B2 (ja) | 1987-05-14 |
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