JPS60243259A - 耐熱構造体 - Google Patents
耐熱構造体Info
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- JPS60243259A JPS60243259A JP59096581A JP9658184A JPS60243259A JP S60243259 A JPS60243259 A JP S60243259A JP 59096581 A JP59096581 A JP 59096581A JP 9658184 A JP9658184 A JP 9658184A JP S60243259 A JPS60243259 A JP S60243259A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
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- Chemical Vapour Deposition (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
この発明は、耐熱合金部品の高温耐久性向上技術ｉ二係
シ、特にセラミック耐熱被覆層を改良した耐熱構造体に
関する。
シ、特にセラミック耐熱被覆層を改良した耐熱構造体に
関する。
耐熱合金部品（＝要求される高温特性は、年々苛酷にな
ってゆく。なかでもガスタービン部材としての耐熱合金
部品は、ガスタービンの高温化に伴ない、１４００℃以
上のガス温度に耐えることも要求され始めている。しか
し、従来の耐熱合金ではその高温に耐えることは難しく
、タービン部材にＳｉ、Ｎ、やＳｉＣのセラミック材料
が考えられているが、その実用化にはまだ時間を要する
。そこで耐熱合金を冷却しながら高温部材として使用す
る方法がとられているが、冷却に伴なう熱効率低下が問
題となっている。そして、現在は、セラミックスの低熱
伝導性を利用した耐熱被覆が重要視され始めてい・る〇 耐熱被覆は、従来の耐熱合金上（：熱伝導度の低いセラ
ミックを被覆し、基材合金を高熱よ）保護する方法であ
る。セラミックは一般に熱膨張係数が小さく、セラミッ
ク被覆後基材合金との熱膨張差によシセラミック層は剥
離を生じ易い。したがって、耐熱被覆に適用されるセラ
ミック材料は、単に熱伝導度が低いだけでなく、熱膨張
係数も耐熱合金のそれに近い値を有することが好ましい
。
ってゆく。なかでもガスタービン部材としての耐熱合金
部品は、ガスタービンの高温化に伴ない、１４００℃以
上のガス温度に耐えることも要求され始めている。しか
し、従来の耐熱合金ではその高温に耐えることは難しく
、タービン部材にＳｉ、Ｎ、やＳｉＣのセラミック材料
が考えられているが、その実用化にはまだ時間を要する
。そこで耐熱合金を冷却しながら高温部材として使用す
る方法がとられているが、冷却に伴なう熱効率低下が問
題となっている。そして、現在は、セラミックスの低熱
伝導性を利用した耐熱被覆が重要視され始めてい・る〇 耐熱被覆は、従来の耐熱合金上（：熱伝導度の低いセラ
ミックを被覆し、基材合金を高熱よ）保護する方法であ
る。セラミックは一般に熱膨張係数が小さく、セラミッ
ク被覆後基材合金との熱膨張差によシセラミック層は剥
離を生じ易い。したがって、耐熱被覆に適用されるセラ
ミック材料は、単に熱伝導度が低いだけでなく、熱膨張
係数も耐熱合金のそれに近い値を有することが好ましい
。
そこで、そのようなセラミック材料を耐熱被覆した耐熱
構造体が望まれていた。
構造体が望まれていた。
本発明は上記の点に鑑み、しや熱効果の優れた耐熱被覆
を具備し、しかも温度変化の激しい高温度下で使用して
も劣化の生じることの少ない熱衝撃特性の優れた耐熱構
造体を提供することを目的とする。
を具備し、しかも温度変化の激しい高温度下で使用して
も劣化の生じることの少ない熱衝撃特性の優れた耐熱構
造体を提供することを目的とする。
本発明は所定形状の耐熱合金からなる構造体表面に、結
合層を介して５〜５５ｍｏ１％の酸化セリウムと３５〜
９５ｍｏ１％ （奸才しく ＃ｉ ２０〜５Ｑｍｏ１％
）の酸化ジルコニウムとを含む耐熱被覆層を具備した
ことを特徴とする。耐熱構造体である。
合層を介して５〜５５ｍｏ１％の酸化セリウムと３５〜
９５ｍｏ１％ （奸才しく ＃ｉ ２０〜５Ｑｍｏ１％
）の酸化ジルコニウムとを含む耐熱被覆層を具備した
ことを特徴とする。耐熱構造体である。
才ず本発明における耐熱合金としては、用魂等（二よシ
従来から知られた耐熱合金を適宜選択できるが、実用上
ｌＮ９３９ 、ｌＮ７３８ＬＣなどのＮｉ基耐熱合金、
またはＸ −４０、ＭＡＲ−Ｍ−５０９表どのＣＯ基耐
熱合金を用いる事が好ましい。次に前記耐熱合金からな
る構造体の被覆層を設ける表面は必要（：応じ、入／、
０．粒等によシサンドブラスト処、理を施し、表面な溶
射被覆に適した状態とした後、例えば高耐食性のＮ１−
Ｃｒ−ＡＩ−Ｙ系等のＮｉ基合金。
従来から知られた耐熱合金を適宜選択できるが、実用上
ｌＮ９３９ 、ｌＮ７３８ＬＣなどのＮｉ基耐熱合金、
またはＸ −４０、ＭＡＲ−Ｍ−５０９表どのＣＯ基耐
熱合金を用いる事が好ましい。次に前記耐熱合金からな
る構造体の被覆層を設ける表面は必要（：応じ、入／、
０．粒等によシサンドブラスト処、理を施し、表面な溶
射被覆に適した状態とした後、例えば高耐食性のＮ１−
Ｃｒ−ＡＩ−Ｙ系等のＮｉ基合金。
Ｃｏ−Ｃｒ−ＡＩ −Ｙ系等のＣＯ基合金、又ハＮ１ｃ
ｏｃｒＡｌ！Ｙ等の粉末を３００μｍ 以下被覆して結
合層を形成する。との結合層は、■耐熱合金からなる構
造体の高温耐腐食特性を向上させる、■耐熱合金からな
る構造体と複合酸化物被覆層との熱膨張差ｌ二起因する
熱応力を緩和する、０２点の役割をなす。
ｏｃｒＡｌ！Ｙ等の粉末を３００μｍ 以下被覆して結
合層を形成する。との結合層は、■耐熱合金からなる構
造体の高温耐腐食特性を向上させる、■耐熱合金からな
る構造体と複合酸化物被覆層との熱膨張差ｌ二起因する
熱応力を緩和する、０２点の役割をなす。
したがって、結合ｉは、優れた高温耐腐食特性を有し、
その熱膨張係数が耐熱合金基材のそれと複合酸化物被覆
層のそれとの中間の値を有する、材料が適切であシ、本
発明では特に高耐食性のＮｉ基またはＣｅ基の合金が好
ましい。
その熱膨張係数が耐熱合金基材のそれと複合酸化物被覆
層のそれとの中間の値を有する、材料が適切であシ、本
発明では特に高耐食性のＮｉ基またはＣｅ基の合金が好
ましい。
また、この結合層の形成手段としては上述した２点の役
割を有した方法であれば適宜選択でき、溶射法、、ＣＶ
Ｄ法、ＰＶＤ法等を用いる事ができる。実用上は溶射法
を用いる事により特に優れたものとなる。
割を有した方法であれば適宜選択でき、溶射法、、ＣＶ
Ｄ法、ＰＶＤ法等を用いる事ができる。実用上は溶射法
を用いる事により特に優れたものとなる。
また耐熱被覆層は、酸化セリウムと酸化ジルコニウムと
を主成分とする粉末を例えば溶射して、５〜５５ｎｏ
１ ％の酸化セリウムと３５〜９５ｍｏ １ ％の酸化
ジルコニウムからなる耐熱被覆層１龍厚さ以下形成する
。辷の耐熱被覆層は、酸化セリウムと酸化ジルコニウム
とを合わせ、上述した範囲に々るように、溶射等で被覆
形成することで初めて、優れたじゃ熱特性を有するもの
となる。
を主成分とする粉末を例えば溶射して、５〜５５ｎｏ
１ ％の酸化セリウムと３５〜９５ｍｏ １ ％の酸化
ジルコニウムからなる耐熱被覆層１龍厚さ以下形成する
。辷の耐熱被覆層は、酸化セリウムと酸化ジルコニウム
とを合わせ、上述した範囲に々るように、溶射等で被覆
形成することで初めて、優れたじゃ熱特性を有するもの
となる。
なお、本発明における耐熱゛被覆層としての酸化セリウ
ム−酸化ジルコニウム層は、酸化セリウム−酸化ジルコ
ニラ文自体でも良いし、さらにｉｍｏｌ係以下、好まし
くは１０ｍｏｌ ％以下のＹ、Ｏ８，ＣａＯ、ＭｇＯ等
を含むものでも本願効果を逸脱しないものであれば適宜
選択できることは言うまでもない。
ム−酸化ジルコニウム層は、酸化セリウム−酸化ジルコ
ニラ文自体でも良いし、さらにｉｍｏｌ係以下、好まし
くは１０ｍｏｌ ％以下のＹ、Ｏ８，ＣａＯ、ＭｇＯ等
を含むものでも本願効果を逸脱しないものであれば適宜
選択できることは言うまでもない。
さらに本発明においては、前記耐熱被覆層の下地として
、つまシ結合層と前記耐熱被覆層との間に１００〜３０
０μｍ程度の酸化セリウムを設ける事ができる。この様
に酸化セリウム層を設ける事にょシ結合層、酸化セリウ
ム層、耐熱被援層と熱膨張係数が大きいものから順次積
層された事となル°、熱膨張係数の差に起因する熱応力
の発生を最少限Ｃ：抑える効果を生じる。
、つまシ結合層と前記耐熱被覆層との間に１００〜３０
０μｍ程度の酸化セリウムを設ける事ができる。この様
に酸化セリウム層を設ける事にょシ結合層、酸化セリウ
ム層、耐熱被援層と熱膨張係数が大きいものから順次積
層された事となル°、熱膨張係数の差に起因する熱応力
の発生を最少限Ｃ：抑える効果を生じる。
以上の如く構成された、本発明蓋：係る耐熱構造体に右
いては、前述の如き特定の耐熱被覆層を形成したために
、極めて低い熱伝導度と適切な熱膨張係数を有する耐熱
被覆層が実現し、優れた熱衝撃特性と優れたしゃ熱、耐
熱特性を有する耐・熱構造体を得ることができる。
いては、前述の如き特定の耐熱被覆層を形成したために
、極めて低い熱伝導度と適切な熱膨張係数を有する耐熱
被覆層が実現し、優れた熱衝撃特性と優れたしゃ熱、耐
熱特性を有する耐・熱構造体を得ることができる。
〔発明の実施例１〕
耐熱合金からなる構造体として第１表に示す組成を有す
るＮｉ基合金を（資）ｘ １０ Ｘ ３ （１１１１３
）に切断加工し、その表面を約１ｎ粒径のＡ４０３粒子
によルサンドブラスト処理した。そして、そのＮｉ基合
金表面Ｃ；結合層としてのＮｉ−１７０ｒ −６ＡＩ！
−０，６Ｙ合金粉末をプラズマ溶射装置によシ溶射距離
１２５ｍ１％電流値７００Ａ、電圧値３４Ｖの条件で約
１００μｍ厚さとなるよう溶射被覆した。さらに、前記
結合層上へ酸化セリウム−酸化ジルコニウム粉末を同装
置によシ溶射距＠９５ｗｘ、電流値８０ＱＡｌｉｉ圧値
ａｓｖ。
るＮｉ基合金を（資）ｘ １０ Ｘ ３ （１１１１３
）に切断加工し、その表面を約１ｎ粒径のＡ４０３粒子
によルサンドブラスト処理した。そして、そのＮｉ基合
金表面Ｃ；結合層としてのＮｉ−１７０ｒ −６ＡＩ！
−０，６Ｙ合金粉末をプラズマ溶射装置によシ溶射距離
１２５ｍ１％電流値７００Ａ、電圧値３４Ｖの条件で約
１００μｍ厚さとなるよう溶射被覆した。さらに、前記
結合層上へ酸化セリウム−酸化ジルコニウム粉末を同装
置によシ溶射距＠９５ｗｘ、電流値８０ＱＡｌｉｉ圧値
ａｓｖ。
条件で約３００μｍ厚さとなるように溶射を施し、２５
ＣｅＯ，−７５Ｚｒｏｔの耐熱被覆層を形成し耐熱構
造体を得た。また、第２表に合わせ示す耐熱被覆層を有
する耐熱構造体も、上記と同様な方法にょシ得た。第２
表中、Ｂ、Ｃ，Ｄが本発明に係る耐熱構造体であシ、Ｆ
、Ｇが従来の耐熱被覆を有する耐熱構造体である。
ＣｅＯ，−７５Ｚｒｏｔの耐熱被覆層を形成し耐熱構
造体を得た。また、第２表に合わせ示す耐熱被覆層を有
する耐熱構造体も、上記と同様な方法にょシ得た。第２
表中、Ｂ、Ｃ，Ｄが本発明に係る耐熱構造体であシ、Ｆ
、Ｇが従来の耐熱被覆を有する耐熱構造体である。
次いで、それらの耐熱構造体の熱衝撃試験を行なった。
これは、大気中で１２５０℃×（資）−加熱、２５０℃
×６０ｍ＋冷却の熱衝撃試験なく）返し、肉眼Ｃ：よシ
龜裂発生が観察されるまでの〈）返し回数を測定するも
のである。第３表にその結果を示す。
×６０ｍ＋冷却の熱衝撃試験なく）返し、肉眼Ｃ：よシ
龜裂発生が観察されるまでの〈）返し回数を測定するも
のである。第３表にその結果を示す。
第 １ 表
（以下余白）
第２表
第 ３ 表
〔実施例２〕
Ｍを８φ×６φｘ５０（−） 寸法のパイプ形状に切断
加工し、その外表面を約１１１Ｉ１１粒径のＡ４０１粒
子によ如すンドブラスト熟理した。そして、そのＭパイ
プ外側表面１： ５０ＺｒＯ，−４５ＣｅＯ，−５Ｙ、
０．粉末を実施例１と同様な条件で約５００μｍ厚さと
なるよう溶射被覆した。
加工し、その外表面を約１１１Ｉ１１粒径のＡ４０１粒
子によ如すンドブラスト熟理した。そして、そのＭパイ
プ外側表面１： ５０ＺｒＯ，−４５ＣｅＯ，−５Ｙ、
０．粉末を実施例１と同様な条件で約５００μｍ厚さと
なるよう溶射被覆した。
上記のようにして得た構造体を、１６Ｎ塩酸中に、浸し
て、 Ａ／パイプを溶解除去し、耐熱被覆層だけヨ）成
るパイプを得た。次いでそのパイプを用いて、押棒式示
差熱膨張計によｐ、その熱膨張率を測定した。その結果
を、第２表中Ｆ、Ｇ耐熱構造体の耐熱被覆層の測定結果
と合わせ、第１図に示す。なお図中曲線ａは第２表中Ｃ
を、曲線すは第２表Ｆを、曲線Ｃは第２表中Ｇの耐熱構
造体をそれぞれ示す。
て、 Ａ／パイプを溶解除去し、耐熱被覆層だけヨ）成
るパイプを得た。次いでそのパイプを用いて、押棒式示
差熱膨張計によｐ、その熱膨張率を測定した。その結果
を、第２表中Ｆ、Ｇ耐熱構造体の耐熱被覆層の測定結果
と合わせ、第１図に示す。なお図中曲線ａは第２表中Ｃ
を、曲線すは第２表Ｆを、曲線Ｃは第２表中Ｇの耐熱構
造体をそれぞれ示す。
この結果によシ、本発明に係る耐熱構造体の耐熱被覆層
の熱膨張率が、従来の安定化ＺｒＯ，耐熱被覆層のそれ
よＪ）４大きく、且つ、従来のＣｅＯ。
の熱膨張率が、従来の安定化ＺｒＯ，耐熱被覆層のそれ
よＪ）４大きく、且つ、従来のＣｅＯ。
耐熱被覆層のそれよシも温度（：対する変化の小さいこ
とが判る。辷れは、本発明に係る耐熱構造体が優れた熱
衝撃特性を有することの理論的裏付けを示すものと言え
る。
とが判る。辷れは、本発明に係る耐熱構造体が優れた熱
衝撃特性を有することの理論的裏付けを示すものと言え
る。
〔実施例３〕
Ａ／を８φｘ３（ａｔ）の円板状に切断加工し、その表
面を約１ｍ粒径のＡ４０．粒子によ）サンドブ２スト処
理した。そして、その片表面に５０ＺｒＯ，−４５Ｃｅ
Ｏ１−５Ｙ、 ０．粉末を実施例１と同様な条件で約Ｉ
ｍ厚さとなるよう溶射被覆した。次いで、１６Ｎ塩酸中
に浸して、Ｍ板を溶解除去し、耐熱被覆層だけよシ成る
円板を得た。
面を約１ｍ粒径のＡ４０．粒子によ）サンドブ２スト処
理した。そして、その片表面に５０ＺｒＯ，−４５Ｃｅ
Ｏ１−５Ｙ、 ０．粉末を実施例１と同様な条件で約Ｉ
ｍ厚さとなるよう溶射被覆した。次いで、１６Ｎ塩酸中
に浸して、Ｍ板を溶解除去し、耐熱被覆層だけよシ成る
円板を得た。
上記のようにして得た耐熱被覆層の円板の熱伝導度を、
レーザフラッシュ法によ）測定した。また、比較例とし
て、第２表中Ｆ、Ｇ耐熱構造体の耐熱被覆層の測定結果
と合わせ、第２図に示す。
レーザフラッシュ法によ）測定した。また、比較例とし
て、第２表中Ｆ、Ｇ耐熱構造体の耐熱被覆層の測定結果
と合わせ、第２図に示す。
なお図中の曲線符号は第１図と同じ亀のを用いた。
この結果によシ、本発明に係る耐熱構造体の耐熱被覆層
の熱伝導度が、従来の安定化ＺｒＯ，耐熱被覆層のそれ
、および従来のＣｅ Ｏ，耐熱被覆層のそれよりも、高
温に２いては低い熱伝導度を有し、耐熱被覆として優れ
なしや熱特性を有することが判る。
の熱伝導度が、従来の安定化ＺｒＯ，耐熱被覆層のそれ
、および従来のＣｅ Ｏ，耐熱被覆層のそれよりも、高
温に２いては低い熱伝導度を有し、耐熱被覆として優れ
なしや熱特性を有することが判る。
〔実施例４〕
実施例１と同様の条件でサンドブラスト処理したＮｉ基
合金表面に２００ ｔｏｒｒアルゴン雰囲気中、３７Ｖ
８００ Ａ （７）条件でＮｉ ′−１７０ ｒ −
６ＡＩ！−０，６Ｙ合金粉末を約１００μｍ厚さとなる
よう溶射被覆し結合層を得た。さらにとの結合層上に同
装置によシ溶射路離１００間、電流値８００ Ａ 、電
圧値あ■の条件でＣｅＯ鵞被覆層を約１５０μｍ 得た
。次いで、その表面に４５ＣｅＯ，・５０ＺｒＯ２・４
ｙ、ｏ３粉末を、３７Ｖ 、 ８００ Ａの条件で約関
μｍ 被覆した後、さらＣ″−ＺｒＯ，−ｓｙ、ｏ、被
覆層を約１００ｐｍ 被覆した。Ｃｅ Ｏ，とＺｒ０ｔ
−ｓｙ、ｏ。
合金表面に２００ ｔｏｒｒアルゴン雰囲気中、３７Ｖ
８００ Ａ （７）条件でＮｉ ′−１７０ ｒ −
６ＡＩ！−０，６Ｙ合金粉末を約１００μｍ厚さとなる
よう溶射被覆し結合層を得た。さらにとの結合層上に同
装置によシ溶射路離１００間、電流値８００ Ａ 、電
圧値あ■の条件でＣｅＯ鵞被覆層を約１５０μｍ 得た
。次いで、その表面に４５ＣｅＯ，・５０ＺｒＯ２・４
ｙ、ｏ３粉末を、３７Ｖ 、 ８００ Ａの条件で約関
μｍ 被覆した後、さらＣ″−ＺｒＯ，−ｓｙ、ｏ、被
覆層を約１００ｐｍ 被覆した。Ｃｅ Ｏ，とＺｒ０ｔ
−ｓｙ、ｏ。
よシなる、いわゆるグレーディング構造の耐熱被覆層を
得た。
得た。
上記のようにして得た本発明に係る耐熱構造体の耐酸化
試験を行った。これは耐熱構造体を大気中で１０８０℃
炉中保持し、肉眼によシ亀裂発生が観察されるまでの時
間を測定したものである。同時に耐熱被覆層がＣｅ Ｏ
，単体からなる耐熱構造体の耐酸化試験を同様にして行
った。結果を第４表に示す。
試験を行った。これは耐熱構造体を大気中で１０８０℃
炉中保持し、肉眼によシ亀裂発生が観察されるまでの時
間を測定したものである。同時に耐熱被覆層がＣｅ Ｏ
，単体からなる耐熱構造体の耐酸化試験を同様にして行
った。結果を第４表に示す。
第４表
第１図は、本発明（二係る耐熱構造体の耐熱被覆層の熱
伝導度を示す曲線図、 第２図は、本発明に係る耐熱構造体の耐熱被覆層の熱膨
張係数を示す曲線図。 代理人 弁理士 則近憲佑（他１名） 第 １ 図 且崖ｔＫ］ 第２図 ３乱崖 ［Ｋ）
伝導度を示す曲線図、 第２図は、本発明に係る耐熱構造体の耐熱被覆層の熱膨
張係数を示す曲線図。 代理人 弁理士 則近憲佑（他１名） 第 １ 図 且崖ｔＫ］ 第２図 ３乱崖 ［Ｋ）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 、ｌ） 耐熱合金からなる構造体と、前記構造体表面に
、結合層を介して、ｂ〜５５ｍｏ１ ％の酸化セリウム
と３５〜９５ｍｏ１ ％の酸化ジルコニウムとを含む耐
熱被覆層を具備したことを特徴とする耐熱構造体。 ２）耐熱被覆層が茄〜’７ｍｏ１ ％の酸化セリウムを
含む事を特徴とする特許請求の範囲第１項記載の耐熱構
造体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59096581A JPS60243259A (ja) | 1984-05-16 | 1984-05-16 | 耐熱構造体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59096581A JPS60243259A (ja) | 1984-05-16 | 1984-05-16 | 耐熱構造体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60243259A true JPS60243259A (ja) | 1985-12-03 |
Family
ID=14168916
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59096581A Pending JPS60243259A (ja) | 1984-05-16 | 1984-05-16 | 耐熱構造体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60243259A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5147731A (en) * | 1990-08-30 | 1992-09-15 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Stabilized zirconia/CoCRAlY high temperature coating |
| JPH07144971A (ja) * | 1993-11-18 | 1995-06-06 | Chichibu Onoda Cement Corp | 溶射材料 |
| JP2021116466A (ja) * | 2020-01-28 | 2021-08-10 | 川研ファインケミカル株式会社 | 耐熱性部材およびその製造方法 |
-
1984
- 1984-05-16 JP JP59096581A patent/JPS60243259A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5147731A (en) * | 1990-08-30 | 1992-09-15 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Stabilized zirconia/CoCRAlY high temperature coating |
| JPH07144971A (ja) * | 1993-11-18 | 1995-06-06 | Chichibu Onoda Cement Corp | 溶射材料 |
| JP2021116466A (ja) * | 2020-01-28 | 2021-08-10 | 川研ファインケミカル株式会社 | 耐熱性部材およびその製造方法 |
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